连续梁挂篮、模板设计计算书

目录TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"第一章挂蓝结构计算3概况3\o"CurrentDocument"检算说明3\o"CurrentDocument"1设计依据3\o"CurrentDocument"2.2设计荷载4\o"CurrentDocument"2.3材料的容许应力4\o"CurrentDocument"挂篮的检算4\o"CurrentDocument"3.1底模分配梁——I28a4\o"CurrentDocument"3.2底篮后下横梁计算（浇筑砼状态）——2I36b83.3后下横梁计算（行走状态）——2I36b9\o"CurrentDocument"3.4后上横梁计算（行走状态）——2I40a11\o"CurrentDocument"3.5底篮前下横梁-2I36b123.6内顶模滑梁——2I25a143.7翼缘模板滑梁——2I25a15\o"CurrentDocument"3.8精轧螺纹钢计算17\o"CurrentDocument"3.9前上横梁——2I56b17\o"CurrentDocument"3.10主梁19第二章挂蓝模板计算211、设计、施工规范21\o"CurrentDocument"2、参数信息21\o"CurrentDocument"3、荷载标准值计算23\o"CurrentDocument"4、模板面板的计算23\o"CurrentDocument"抗弯强度验算24\o"CurrentDocument"抗剪强度验算25\o"CurrentDocument"4.3.挠度验算26\o"CurrentDocument"5、模板内外楞的计算26\o"CurrentDocument"内楞的抗弯强度验算27\o"CurrentDocument"内楞的抗剪强度验算28\o"CurrentDocument"内楞的挠度验算29第一章挂蓝结构计算概况螺河特大桥跨G324国道40+64+40m连续梁为螺河特大桥第一联连续梁，墩号为8#〜11#，线间距5m，采用悬灌施工，为此设计钢箱纵梁式挂篮。结构形式：梁全长145.2m，计算跨度为40+64+40m,端支座处、直线段和跨中处梁高均为2.89m，中支座处梁高为5.29m。梁底下缘按二次抛物线变化。梁体构造：梁体为单箱单室、斜腹板、变高度、变截面结构。箱梁顶宽12.6m，箱梁顶板厚度34〜60cm，底板厚为44〜100cm，腹板厚度50〜70〜90cm。梁体混凝土强度等级采用C50，预应力体系除纵向、横向预应力外，还有局部竖向预应力。挂篮构造：采用钢箱纵梁式挂篮，单个挂蓝重约55t。由承重系统、牵引行走系统、模板系统、悬吊锚固系统、操作平台及预埋件组成。挂篮设计构思：挂篮悬浇施工时，混凝土、钢筋、模板等载荷通过吊挂系统吊挂于主桁架前端的上横梁和锚固系统锚固于后一节段梁体的底板上。主梁桁架支承于后节段主梁的腹板上。主桁架尾部通过后锚固系统锚固于主梁顶板以平衡混凝土、模板等产生的倾覆力矩。承重系统由支承悬浇荷载及模板体系的双片主纵钢箱梁、支承挂篮行走的支点组成。承重系统通过行走系统的支点和后钩传力到放置于桥面的行走轨道上。检算说明2.1设计依据1、40+64+40m有碴轨道预应力混凝土连续梁（线间距5m）（图号：厦深汕惠施图桥参-14）；2、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000；3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86；4、《建筑施工手册》第三版，第一册、第四册；2.2设计荷载1、砼容重：pc=26.5kN/m3；2、钢材容重：ps=78.5kN/m3；3、施工人员、施工料具运输、堆放荷载：2.5KPa；4、倾倒混凝土产生的冲击荷载：2.0KPa；5、振捣混凝土产生的荷载：2.0KPa；2.3材料的容许应力容许材料应力提高系数：1.3。挂篮的检算3.1底模分配梁一I28a底模分配梁为3#块最不利。取3#块计算分析。

A3-A4截面3x2§x808080x3x2§底模分配梁断面布置3.1.1砼的荷载分配3#块节段长3.5m，重1210KN。单位自重荷载在底模分配梁的分配3.1.2其他荷载1）模板自重：1.1KN/m2；钢板：0.006X78.5X1.2=0.5652KN/m2[8槽钢间距15cm：1.024X0.001X78.5X6X1.2=0.579KN/m22）施工人员、施工材料运输及堆放荷载：2.5KN/m2；3）砼倾倒冲击荷载：2.0KN/m2；4）砼振捣荷载：2.0KN/m2；

单位其他荷载在底模分配梁的分配通过以上分析，可以得到作用在底模分配梁的荷载为:底模分配梁节段混凝土其他何载合计前下横梁对应反力KN后下横梁对应反力KN节段混凝土重量KN/M分配比例分配何载节段混凝土重量KN/M分配比例分配何载1340.80.17760.3249.40.1004.9265.24106.10126.5020.14649.670.0894.4254.0987.96104.8730.07224.380.0432.1126.5043.0951.3840.05117.450.0472.3319.7932.1838.3750.0165.390.0904.439.8215.9719.0460.03913.220.1316.4819.7032.0338.193.1.3底模分配梁-6验算1）计算简图按照简支梁模型对底模分配梁-1进行计算分析。a=4.13m，b=0.13m。q=65.24KN/m。如下图：2）应力验算弯矩图（单位：kNm）弯曲应力图（单位：MPa）弯矩图（单位：kNm）弯曲应力图（单位：MPa）计算得荷载作用下，采用28a工字钢，计算得弯曲应力135MPa。满足强度需求。3）刚度验算RX：ORV:0.0005406733871RZ:0位移图（单位：mm）RX：ORV:0.0005406733871RZ:0计算得荷载作用下，竖向最大下挠8.58mm。8.58/4133=1/484<1/400。满足刚度需求。

3.2底篮后下横梁计算（浇筑砼状态）3.2底篮后下横梁计算（浇筑砼状态）2I36b3号块混凝土浇筑完成后工况后下横梁受力最不利工况。前下横梁计算为混凝土浇注状态，3号块混凝土浇筑完成后前下横梁受力为最不利工况。3.2.1计算荷载1）前下横梁自重；2）左右操作平台自重+平台上施工人员：P4=10.5kN；3）底模分配梁传来的荷载Pi。荷载值对应上节反力表。3.2.2计算分析按照连续梁建立后下横梁的计算模型：由于吊杆只承担拉力，不承担压力，故对支座施加类型为：“只受压支座”。后下横梁计算模型（单位：cm）①弯曲应力验算软-y5.254755+0014.51418e4-0013.77362e+0013.03305e+0012.29249e+0011.551926+0018.11357e4-000O.OOOOOe+OOO-6.69774e+000-1.41034e+001-2.15090e+001-2.89147e+001弯矩图（单位：kNm）

□dolnETodgmcd9,||_一昌寸_=,后下横梁计算模型（单位：cm）①弯曲应力验算软-y5.254755+0014.51418e4-0013.77362e+0013.03305e+0012.29249e+0011.551926+0018.11357e4-000O.OOOOOe+OOO-6.69774e+000-1.41034e+001-2.15090e+001-2.89147e+001弯矩图（单位：kNm）□dolnETodgmcd9,||_一昌寸_=,II.I10田r'JT口HO黑I,°|IF---.LU寸_扫，^^ooooEIln,—o-ofimm..0-oos^,.BEAMSTRESS绞卸最大谊）r3.14025e+001I2.3359E.e+001■-1.53168e+001■-7.2740i：ie+000--0.00000e+000---：3.811&5e+000---1.68545e+001■■-2.48973e+001计算得荷载作用下，弯曲应力57MPa<1.3X145=188.5MPa。满足应力强度需求。⑵刚度验算位移图（单位：mm）计算得荷载作用下，竖向最大下挠0.8776mm<2300/400=7.25mm。满足刚度需求。®支点反力反力图（单位：KN）支点反力依次为：0、177.8、232.2、0,232.2、177.8、0KN。3.3后下横梁计算（行走状态）一I36b3.3.1计算荷载1）前下横梁自重；

2）左右操作平台自重+平台上施工人员：P4=10.5kN；4）腹板下底模分配梁传来的荷载P1：1.12KN模板自重：1.1KN/m2X4.5X0.25X0.5=0.62KN；底模分配梁自重：6.71e-3X6X0.5X25=0.50KN；5）底板下底模分配梁传来的荷载P2：2.13KN模板自重：1.1KN/m2X4.5X0.66X0.5=1.63KN；底模分配梁自重：6.71e-3X6X0.5X25=0.50KN；6）底板下底模分配梁传来的荷载P3：2.5KN模板自重：1.1KN/m2X4.5X0.8X0.5=2.0KN；底模分配梁自重：6.71e-3X6X0.5X25=0.50KN；3.3.2计算分析按照连续梁建立后下横梁的计算模型:后下横梁计算模型（单位：cm）①弯曲应力验算5.81410e+Ci045.28533e+Ci04——4.75655e+Ci04——4.227785+004——3.699005+004——3.170235+004——2.64146e+004——2.11268e+004——1.58391e+004——1.05513e+004后下横梁计算模型（单位：cm）①弯曲应力验算5.81410e+Ci045.28533e+Ci04——4.75655e+Ci04——4.227785+004——3.699005+004——3.170235+004——2.64146e+004——2.11268e+004——1.58391e+004——1.05513e+004Ci.OOOOOe+000.-己4144珈+口口1ll-l-l_l?'JIT—DbgITDogITizioet-itqomR,.oqihelqomR,.DdEII,DoEn,Izlom,Dom.L-10500.U〜-10500.Ur,,,,Lull—-2.&2222e-002O.OOOOOs+OOO1.14592e+OCil1.72018e+0012.29445e+0012.86872&+0013.44299e+CiDl4.017265+0014.59153&+0015.1&58De+0Dl™--5.740076+001弯曲应力图（单位：MPa）计算得荷载作用下，弯曲应力63MPa<1.3X145=188.5MPa。满足应力强度需求。@支点反力反力图（单位：KN反力图（单位：KN）支点反力对应后上横梁的吊杆对应点处的作用力，后上横梁的对应反力为40.7KN。3.4后上横梁计算（行走状态）3.4后上横梁计算（行走状态）2I40a后下横梁不利为行走状态后上。横梁采用2I40a普通热轧工字钢。3.4.1计算荷载1）后上横梁自重；2）吊杆反力40.7KN。3.4.2计算分析按照连续梁建立后下横梁的计算模型：TOC\o"1-5"\h\zI。}'Jrr菱一385550385iS一一1370后下横梁计算模型（单位：cm）①应力验算

frrmTnnn1TnrnTTrnTrn-i-.i_-□.CiOOCiOe+CiCiO■--7.730016+0001.54600e+0012.31900e+0013.09201e+0013.86501e+0014.63801e+0016.18401e+0016.957016+001™'-7.73001e+0010-niT.0-niT.坦舂国大值：）7.83183e+001■-7.119846+001——6.4i：i786e+Ci01——5.695875+001——4.98389e+001——4.27191e+001——3.E.E992e+001——2.84794e+001——2.13595e+001——1.42397e+Ci01^--8.503016+001应力图（单位：MPa）i_-□.CiOOCiOe+CiCiO■--7.730016+0001.54600e+0012.31900e+0013.09201e+0013.86501e+0014.63801e+0010-niT.0-niT.坦舂国大值：）7.83183e+001■-7.119846+001——6.4i：i786e+Ci01——5.695875+001——4.98389e+001——4.27191e+001——3.E.E992e+001——2.84794e+001——2.13595e+001——1.42397e+Ci01计算得荷载作用下，弯曲应力78MPa<1.3X145=188.5MPa。满足应力强度需求。3.5底篮前下横梁-2I36b3号块混凝土浇筑完成后工况后下横梁受力最不利工况。前下横梁计算为混凝土浇注状态，3号块混凝土浇筑完成后前下横梁受力为最不利工况。3.5.1计算荷载1）前下横梁自重；2）左右操作平台自重+平台上施工人员：P4=10.5kN；3）底模分配梁传来的荷载Pi3.5.2计算分析按照连续梁建立后下横梁的计算模型：由于吊杆只承担拉力，不承担压力，故对支座施加类型为：“只受压支座”。1200一148一170.7552.80.80.8052.75•前下横梁计算模型（单位：cm）1）应力验算1.79277e+001.•口口1——1.209i：i2e+001——,3.17140e+000——6.25264e+000——3.333：37e+000——O.OOOi：iCie+OOO2.50367e+0005.42244e+0008.34120e+000™--1.136002+001■--1.417876+001弯矩图（单位：kNm）BEAMSTRESSOOOOIZE—OOEOETo.osfe.Ql—loIgoTo-o&s.OOECEE,EdmgoTOOORB,一0-0SK-r—-1.53987e+0011.222886+001——9.05887e+000——5.888'37e+000——2.71908e+00i：i——O.OOOOOe+OOO3.62071e+000E..79060e+0009.-36050e+0001.31304e+001™--1.630036+001®--1.94702e+001应力图（单位：MPa）满足应力强计算得荷载作用下，弯曲应力19.5MPa<1.3X145=188.5MPa。满足应力强度需求。2）刚度验算位移图（单位：mm）计算得荷载作用下，竖向最大下挠0.17mm<2900/400=7.25mm。满足刚度需求。3）支点反力反力图（单位：KN）支点反力对应前上横梁的吊杆对应点处的作用力。3.6内顶模滑梁——2I25a3.6.1计算荷载1）混凝土自重荷载取顶板混凝土自重荷载的1/2计算0.9751X3.5X25/3.5=24.4KNm；2）模板荷载：1.5（kKN/m2）X（1.911+0.822）X4.5/3.5=5.27KNm；3）人群、机具、砼冲击：4.5（kKN/m2）X2.4X3.5/3.5=15.1KNm；3.6.2内顶滑模梁验算」50卜350十④_VVVVVVVVVV

OO一L_取内顶模滑梁单片梁计算，按照简支梁模型计算分析。跨度为L=4.13m,作用力q=44.77KN/m。1）应力验算4.72757e+001.•4.297796+001——3.868015+0011）应力验算4.72757e+001.•4.297796+001——3.868015+001——3.438236+001——3.00845e-H：i01——2.57867e-H：i01——2.14890e-H：i01——1.7i912e+00i——1.2S934e+00i——S.5'355Se+000□4.29779e-i-DD0O.DOCiDOe-i-DDO应力图（单位：MPa）计算得荷载作用下，最大应力为117MPa。满足强度需求。2）刚度验算位移图（单位：mm）计算得荷载作用下，竖向最大下挠8.33mm。4133/400=10.33mm。满足刚度需求。3）反力前上横梁的对应支点反力为：87.2KN。3.7翼缘模板滑梁一I25a3.7.1计算荷载

1）混凝土自重荷载取顶板混凝土自重荷载的1/2计算1.13X3.5X25/3.5=28.5KNm；2）模板荷载：1.5(kKN/m2)X(2.084+0.848)X4.5/3.5=5.7KNm；人群、机具、砼冲击：4.5(kKN/m2)X2.8X4.9/3.5=17.6KNm；3.7.2翼缘滑模梁验算按照简支梁模型计算分析。跨度为L=4.13m，作用力q=51.8KN/m。1）应力验算4.46312&+0012.975416+001L.98361e+001L.4S771&+0014.95902e+0000.000005+0003.471316+0014.46312&+0012.975416+001L.98361e+001L.4S771&+0014.95902e+0000.000005+0003.471316+001弯矩图（单位：kNm）1.35911e+0021.23555e+0021.11200e+0029.88443e+0018.64SS7e+0017.41332e+001G.17777e+0014.94221e+0013.70666e+0012.471116+0011.2355Ee+001l：l.0000l：le4-00Cl弯曲应力图（单位：MPa）计算得荷载作用下，最大应力为136MPa。满足强度需求。2）刚度验算位移图（单位：mm）计算得荷载作用下，竖向最大下挠9.6mm。4133/400=10.33mm。满足刚度需求。3）反力前上横梁的对应反力为：100.6KN。3.8精轧螺纹钢计算支点反力最大的为中支点反力232KN。小25精轧螺纹钢的抗拉力：3.14x252N=x930=456.28x103N=456.28KN>232KN4满足要求。3.9前上横梁——2I56b3号块混凝土浇筑后工况为前上横梁最不利受力工况。UU325一5503251200前上横梁的计算按照带悬臂的简支梁分析。作用力对应于前下横梁、翼缘模板滑梁、内顶模滑梁的反力。1）应力odo'.DEoT——ooogcclodo'.DEoT——ooogccl弯曲应力（单位：MPa）计算得荷载作用下，弯曲应力84MPa。满足强度需求。2）刚度0-oos.0-ooso^..I-lHo'Jzlom,□.吕肯TII一o宇g'-v荷载：5T:自重/BaseStage/节点;0-oos.0-ooso^..I-lHo'Jzlom,□.吕肯TII一o宇g'-vDX：0DY：0DZ:-5.627810442RX：0RY：-0.002036053755RZ:0计算得荷载作用下，竖向最大下挠5.6mm。5.62/3250=1/580<1/400。满足刚度需求。3）前上横梁的支点反力为主纵梁的作用力。故求出前上横梁的支点反力：

反力图（单位：KN）求得最大支反力为657KN。3.10主梁3号块混凝土浇筑后工况为主梁最不利受力工况。主梁的计算按照带悬臂的简支梁分析。作用力对应于前上横梁的反力。1）应力应力（单位：MPa）荷载作用下，弯曲应力108MPa。满足强度需求。2）刚度计算得荷载作用下，竖向最大下挠9.7mm。满足刚度需求。4）后锚225精轧螺纹钢计算

反力图（单位：KN）N=务"*252x930x2=913x103N>657KN4满足要求。第二章挂蓝模板计算1、设计、施工规范1、《建筑结构荷载规范》(GB50OO9-2O01)2、《混凝土结构设计规范》GB500100-20023、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)4、《建筑施工手册》第四版、5、《建筑施工计算手册》汪正荣著6、《铁路桥涵设计规范》(TBJ2-96)根据规范，当采用泵送时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.0kN/m2。2、参数信息取最荷载最不利部位，腹板部位进行结构检算：1、横筋板材料为［8槽钢；2、竖肋材料为［12槽钢；3、面板材料为钢面板,面板厚度为6mm;4、钢材弹性模量E=2.1X105N/mm2。结构尺寸见下图：3、荷载标准值计算按《路桥施工计算手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下式计算,并取其中的较小值：F次22"耶盘F=YH其中Y—混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000°C；V一混凝土的浇筑速度，取1.000m/h；H--模板计算高度，取5.200m；P1--外加剂影响修正系数，取1.200；P2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得43.371kN/m2、130.000kN/m2,取较小值43.371kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=43.371kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。4、墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。qTOC\o"1-5"\h\z■ip44444444■：'：■6■：'：■350350350面板计算简图抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中，M--面板计算最大弯距(N•mm)；l--计算跨度(内楞间距)：l=350.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2X43.37X0.35X0.85=15.483kN/m；其中0.85为按《施工手册》取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4X2.00X0.35X0.85=0.833kN/m；q=q1+q2=15.483+0.833=16.316kN/m；面板的最大弯距：M=0.1X16.316X350.0X350.0=2.00X105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，a--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N•mm)；w--面板的截面抵抗矩：b:面板截面宽度，h:面板截面厚度;W=350X6.0X6.0/6=2.10X103mm3；f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=210.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：O=M/W=2.00X105/2.10X103=95.179N/mm2；面板截面的最大应力计算值。=95.179N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=210N/mm2,满足要求！抗剪强度验算计算公式如下：其中，v--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距)：l=350.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2X43.37X0.35X0.85=15.483kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4X2.00X0.35X0.85=0.833kN/m；q=q1+q2=15.483+0.833=16.316kN/m；面板的最大剪力：V=0.6X16.316X350.0=3426.454N；截面抗剪强度必须满足：其中，T--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--面板计算最大剪力(N)：V=3426.454N；b--构件的截面宽度(mm):b=350mm；hn--面板厚度(mm):hn=6.0mm；fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=3.000N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值：T=3X3426.454/(2X350X

6.0)=2.447N/mm2；面板截面抗剪强度设计值：[fv]=3.000N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值T=2.447N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[T]=3N/mm2，满足要求！挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:_0.677g/_0.677g/4”一100政<[v]=//250其中，q—作用在模板上的侧压力线荷载:q=43.37X0.35=15.18N/mm；l--计算跨度（内楞间距）：l=350mm；E--面板的弹性模量：E=210000N/mm2；I--面板的截面惯性矩：I=35X0.6X0.6X0.6/12=0.63cm4；面板的最大允许挠度值：[v]=1.4mm；面板的最大挠度计算值：v=0.677X15.18X3504/(100X210000X6.30X103)=1.166mm；面板的最大挠度计算值：v=1.166mm小于等于面板的最大允许挠度值[v]=1.4mm，满足要求!5、墙模板内外楞的计算（一）.内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为内卷边槽钢80X40X15X3.0；内钢楞截面抵抗矩W=12.23cm3；内钢楞截面惯性矩I=48.92cm4；r'ip;r'ip;r'ip;r'ip;r'iVOV350.■-350350.■-，■-T,内楞计算简图5.1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中，M--内楞跨中计算最大弯距(N•mm)；l--计算跨度(外楞间距)：l=350.0mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2X43.37X0.35X0.85=15.483kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4X2.00X0.35X0.85=0.833kN/m，其中，0.85为折减系数。q=(15.483+0.833)/2=8.158kN/m；内楞的最大弯距：M=0.1X8.158X350.0X350.0=9.99X104N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式：其中，。一内楞承受的应力(N/mm2)；M--内楞计算最大弯距(N•mm)；W--内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.22X104；f--内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=210.000N/mm2；内楞的最大应力计算值：。=9.99X104/1.22X104=8.172N/mm2；内楞的抗弯强度设计值：[f]=210N/mm2；内楞的最大应力计算值。=8.172N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=210N/mm2,满足要求！5.2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：7=0.6^/其中，V一内楞承受的最大剪力；l--计算跨度(外楞间距)：l=350.0mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2X43.37X0.35X0.85=15.483kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4X2.00X0.35X0.85=0.833kN/m，其中，0.85为折减系数。q=(15.483+0.833)/2=8.158kN/m；内楞的最大剪力：V=0.6X8.158X350.0=1713.227N；截面抗剪强度必须满足下式：A"其中，T--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--内楞计算最大剪力(N)：V=1713.227N；A--钢管的界面面积(mm2):A=508mm2；fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=205N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值：T=2X1713.227/508.000=6.745N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值T=6.745N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值fv=205N/mm2，满足要求！内楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下:u=y也项顼25。]00政其中，V--内楞的最大挠度(mm)；q--作用在内楞上的线荷载(kN/m):q=43.37X0.35/2=7.59kN/m；l--计算跨度(外楞间距)：l=350.0mm；E--内楞弹性模量(N/mm2):E=206000.00N/mm2；I-