用焦炉煤气加热时炉温的调节

用焦炉煤气加热时炉温的调整各立火道。45～55℃，可炉供热。依据焦炉煤气性质及其加热特点，以下就烧焦炉煤气时炉温的调整予以介绍。一、直行温度稳定性的调整应常常测定并准时调整，使直行温度符合规定的标准温度。下：〔1〕装煤量和装煤水分多的热量。在正常结焦时间，假设保持装入的干煤量不变。装炉煤水分每增减2．5％左右，才能保持焦饼成熟程度不变。假设装炉煤水分转变的水分波动较大时，更应留意调整炉温或结焦时间，以保证焦饼成熟。加热煤气发热量有些正常波动，调整时应予以考虑。气进入量相对削减。炉温变化规律和大气变化规律相符，即：白班气温高，煤气温度也高，煤气密度小，湿度增加，实际温度下的湿煤气发热量降低，炉温趋于下降，夜班时则炉温l0℃5～IO℃。主动地将炉温进展调整。空气过剩系数空气量的调整，将使空气过剩系数不相适应。风向对温度的影响更大，实际证明，炉温波动可达20～30℃。间范围内如表10-3．煤气流量(Nm3／h)煤气流量(Nm3／h)炉型和孔数烟道吸力(Pa)直行平均温度(℃)65孔大型焦炉±3～5±200±53～536-42±100±5本侧±5～7±50±3—525孔二分式焦炉2-3检修时间和出炉操作25～8℃，为使全炉所处的结焦期间均衡，检修时间最长一般不超3检修时间对炉温的影响是有规律的，不是供热问题，所以不应作任何调整。所以应严格出炉操作制度，提高各项推焦系数。综上所述，为提高直行温度的稳定性，在调整全炉温度时应做到：盲目调整供热，但应实行措施使其影响掌握在最小的范围内。3～5温度更大的波动。规定标准温度。化比较简单，因此必需依据实际状况加以校正。二、直行温度均匀性的调整到达均匀全都。〔1〕各燃烧室煤气量均匀性瀄调整给櫏个燃烧嬤的煤气量主要用安装嘨各兤气分管上的流量䭔板来控ሶ，各燃ョ室煤气量的 匀ሆ配，也就依靠孔板直径沿焦炉长向适当的排列来媞现。孔板直径的排列，取决于煤气主管从始端至末端的压力分布，用焦炉煤气加热85％选择及正常下排列，已在上节表达一般孔板嬉装在交捠旋塞前，孔板后管路的阻倛也会影响进入各烧室的煤气量时，孔板更径的均匀性排列才能使煤气安排量一样。嘴或喷嘴掉萹及堵塞穉都会影响煤气量的进入而造成直行温度䝇匀性变坏。因素。横管压力孔板直径不正常阻力的部位大横管压力孔板直径不正常阻力的部位大大或正常横管后大或正常小横管或横管前大正常横管前15～20℃火道温度过高或过低，应处理这几个个别火道的温度，不能轻易更换孔板。各燃烧室空气量均匀性的调整要手段是废气盘进风口和废气盘调整翻板的并度。1〕废气盘进风口和调整翻板开度的排列70～75％，进风量也应相符，所以边燃烧室废气盘进风口开度约35～40﹪，85～90％。为使进风口开度和蓄顶吸力全都，废气盘调整翻板的开度应依据距烟囱远近而关的中部位置。35％，所以边废气盘翻板开度也相应减小。2〕蓄热室顶部吸力的调整外还关系到横排温度的分布和压力制度，特别是看火孔压力的保持。①吸力差与空气过剩系数的关系(10—14)气过剩系数。55Pa，下15Pa。为保证完全燃烧，空气过剩系数需要调到1.21.215× (—— )2=17Pa1.1255+17=72Pa②蓄热室顶部吸力与周转时间的关系量计算公式，周转时间和煤气量成反比,当空气过剩系数不变时，与空气量也成反比。因此吸力差与周转时间的平方成反比。转时间内可使上升气流吸力固定不变，只转变下降气流吸力．52Pa2Pa。当周转时间9.5Pa。则该段浮力为：9.5×6.18=59Pa59—2—52=5Pa当周转时间改为16小时时，该段阻力变为：195×(———)2=7Pa1659-2-7=50Pa。③大气温度对蓄顶吸力的影响温度对加热系统压力分布的影响，为便于把握，再争论一下蓄顶吸力的变化。例如：冬天，蓄热室走廓气温为5℃，上升气流蓄顶吸力为50Pa，下降气流蓄顶吸力1.25。当夏天蓄热室走廓气温升40℃，分析蓄顶吸力如何变化。①当进风门开度及上升气流蓄顶吸力不变600℃冬季蓄热室内浮力为：1.28×2731.28×2732.5×〔—————-—————〕×9.8=21Pa278873当取上升气流蓄热室阻力为6Pa时。则废气盘进口阻力为：50—6+21=65Pa1.28×2731.28×2732.5×〔——————-—————————〕×9.8=18Pa313873成正比。因而夏天废气盘进风口产生的阻力为：273+4065×———————=73Pa273+5夏天蓄顶吸力应为：73+6-18=61Pa力将变为：50+18–6=62Pa空气过剩系数将变为：1.25×0.921=1.15上升与下降气流蓄顶的吸力差将等于：0．9212×(70—50)=17Pa剩系化。②当进风口开度与分烟道吸力保持不变时2.8m1.22kg／Nm3300℃，则该段浮力为：2732732.8×〔1.28×————－1.22×—————〕×9.8=19Pa273+55732732732.8×〔1.28×————－1.22×—————〕×9.8=15Pa273+40573加热系统总阻力为：冬天时190—10—19=161Pa夏天时190—10—15=165Pa如以同样空气量通过进风口时。夏天与冬天废气盘的阻力差为：73－65=8Pa所以夏天加热系统总阻力应当是：16l+8=169Pa空气过剩系数变为：1.25×0.985=1.23当空气量削减后，废气盘阻力下降为：16573×————=71Pa169夏天上升气流蓄顶吸力为：7l+6－18=59Pa下降气流蓄顶吸力为59+0.9852×(70－50)=78Pa发生变化。严密程度全都的条件下，进风量是按蓄顶和废气盘翻板开度来调整的。比。上升气流时应不超过±2Pa,下降气流时应不超过±3Pa。空气过剩系数、看火孔压力和设备状况综合分析后，实行合理的调整措施。测调吸力。吸力制度，以保证空气量的供给。影响直行温度均匀性变化的缘由及处理方法温的均匀性。周转时间的影响推焦不均衡。温差越大，直行温度越不均匀。这不是由于供热不均引起的，因此在调整燃烧室温度时，应把握这个规律，不能只看一、二次测量结果，而应当看2～3温度差超±IO℃以上时，方可进展调整。装煤和推焦的影响均，特别是个别炭化室煤太少或水分过大时，影响较大。上的混乱。3)荒煤气窜漏的影响才能调好炉温。分析，然后处理：火道有问题。②要检查单、双号火道的温度，确定是哪一个横管或蓄热室有问题。有影响。④要检查燃烧状况．确定是煤气量还是空气量供给有问题。其温度尽量到达要求。三、横排温度和炉头温度的调整生产正常和炼焦耗热量的降低。33炉头火道由于散热损失较大，应供给较多的热量。各火道煤气量的分布下喷式焦炉加热用焦炉煤气从横排管径小支管、喷嘴(或小孔板)由砖煤气道引空气量供给合理的条件，下喷式焦炉横排温度的好坏主要取决于喷嘴的排列。据。3这是由于从机侧至焦侧对应于每个立火道的炭化室宽度及耗热量是递增的(1O-4)，故煤气需要量也渐渐增加。横管中由于气流阻力和动压数值(约20～300～400Pa)焦炉头各两个火道外，相邻火道的喷嘴直径差一般不大于0.1mm。据生产实践和9.5mm50mm331.0～1.2mm60mm锥度为70mm时，差值为1.5～1.7mm．当其他条件一样时，炉宽450mm的焦炉比407mm的焦炉差值大O.1mm左右，喷嘴加大时，其差值加大。机、焦侧炉头火道20～40％的煤气量，故炉头喷嘴直径应比相邻火道喷嘴直径大10～20％，考虑到延长结焦时间时，散热相对增加，为留有余地，炉头喷嘴直径还要适当加大些。②侧人式焦炉的烧嘴排列的，煤气的安排靠火道底部的烧嘴掌握。10-5∏BP流程的增长,煤气温度增高，动压力和阻力的影响也较显著，因此水平砖煤气道内各点的静压力不同．对大型的∏BP响大于分流的影响，故砖煤气道内部的静压力有所下降．而各火道底压力(即烧嘴出口的压力)。双联火道时根本全都．因此随着煤气进入水平砖煤气道流程增也增加时。烧嘴直径的递增量就大些．由表10-5可见∏BP型焦炉机侧从第3～1416261mm。两分式焦炉的烧嘴排列与∏BP室宽度差异对煤气量多少的影响相对较小。故中部火道烧嘴的直径小于头部．各火道空气量的分布列。的排列。对双联火道焦炉，蓄热室顶部以上地区的阻力主要是由上升与下降斜道阻力之嘴(或烧嘴)相协作·使各火道的空气过剩系数均匀。使横排温度到达规定值。58I-I为75％，大容积焦炉约为66％)2～3Pa，l～2Pa。火道内空气量削减；当上升气流蓄顶吸力变小时则相反。l、2斜道口也．相应加大，以保证炉头火道空气量的供给．两分式小焦炉的斜道口开度是按上升气流蓄顶与上升气流火道底的压力差及各道的斜道口开度小于头部火道。影响横排温度变化的缘由及处理方法他缘由影响横排温度的分布。开工的焦炉按设计的喷嘴和斜道口开度排列，一般也不能得到较好的横排曲在消退大量漏气的根底，加热制度稳定后，才能进展横排温度调整。5～10α和处理方法一般是：①消灭高温点，其缘由是喷嘴(或烧嘴)不严、掉落或直径偏大、炭化室墙局部当更换，荒煤气窜漏时在未解决前也可酌情临时换小喷嘴。造