学士某现浇钢筋混凝土剪力墙结构住宅计算书

河南理工大学毕业设计（论文）-PAGE179-南昌市安义县凤凰小区2#楼第1节工程概况与设计条件1.1建筑工程概况与结构选型南昌市某小高层住宅，设有一层地下室，地面以上为12层住宅，其中11、12层为复式住宅，地下室标高为－3.000m，一层平面标高为±0.000m，其余标准层曾高均为2.9m；第12层的电梯机房与12层跃层平齐，层高也是2.900m，首层室内外高差为0.6，建筑物的总高度为39.950m，建筑沿纵向的宽度为39.8m，沿建筑的横向宽度为17.050m。根据建筑的使用功能，房屋的高度与层数、场地条件，结构材料以及施工技术等因素，综合考虑抗侧力结构采用现浇钢筋混凝土剪力墙结构体系，所有楼层的墙体厚度均为200mm，门洞高度一般取2.10m，其具体宽度详见建施图门窗表，基本窗台的高度为0.9m，窗洞高度具体详见门窗表，剪力墙的平面布置具体详见平面图，除图中注名外，墙体定位均为轴线居中楼盖结构采用现浇钢筋混凝土板，楼板厚度分别为100mm，120mm，150mm和180mm四种，地下室顶板作为上部结构的嵌固部位，其板厚为180mm，基础现浇钢筋混凝土筏型基础。外墙保温材料采用50厚聚苯复合保温板，建筑填充墙采用KM1非承重空心砖，内墙采用加气混凝土砌块，外墙、分户隔墙厚度为200mm，户内隔墙厚度为100mm，楼面、屋面具体做法详见建筑设计说明。1.2设计依据本工程建筑依据下列现行国家标准或行业标准进行结构设计：（1）《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068—2003；（2）《建筑结构荷载规范》GB5009—2003；（3）《建筑抗震设防分类标准》GB50223—2001；（4）《建筑抗震设计规范》GB50011—2003；（5）《混凝土结构设计规范》GB50010—2005；（6）《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3—2005。1.3设计的基本条件（1）建筑结构的设计使用年限，安全等级以及建筑的抗震设防类别本工程为普通小高层民用住宅楼，属于一般的建筑物，根据《结构可靠度设计统一标准》第1.0.5条，结构的设计使用年限为50年；按照《结构可靠度设计统一标准》第1.0.8条和7.0.3条，建筑结构的安全等级为二级，结构重要性系数为=1.0。根据《建筑抗震设防分类标准》第3.0.2条和第10.0.2条，建筑抗震设防类别为丙类。建筑室内外地面至檐口的高度为36.950m，高宽比为2.17，根据《高层建筑混凝土结构技术规程》第4.2.2条和第4.2.3条，本工程属于A级高度钢筋混凝土高层建筑。（2）雪荷载根据《建筑结构荷载规范》附表D.4《全国各城市的50年一遇雪荷载和风压》，南昌地区的基本雪压=0.45KN/。（3）风荷载=1\*GB3①基本风压本工程建筑房屋高度小于60m，其基本风压可按重现期为50年的基本风压确定，按照《高层混凝土结构技术规程》第3.2.2条条文说明的要求，基本风压应取《建筑结构荷载规范》附录D.4《全国各城市的雪压和风压值》中50年一遇的风压，基本风压=0.45KN/。②地面粗糙度本工程房屋位于有密集建筑群的城市市区，地面粗糙度类别为C类。（4）抗震设防的有关参数拟建场地土层的等效剪切波速为=285m/s，属于中硬土，建筑场地的覆盖厚度为4m，根据《建筑抗震设计规范》表4.1.6的规定，建筑场地类别为Ⅰ类。按照《建筑抗震设计规范》附录A—《我国主要城镇抗震设防烈度，设计基本地震加速度和设计地震分组》的规定，南昌地区抗震设防烈度为7度，设计基本加速度值为0.10g，设计地震分组为第三组。本工程建筑主要屋面的高度为39.950m，根据《高层混凝土结构技术规程》地4.8.2条的规定，剪力墙的抗震等级为二级。1.4混凝土结构的环境类别按照《混凝土结构设计规范》第3.4.1条的规定，本工程混凝土结构可根据其所处的环境条件的不同，划分为一类和二a类两中环境类别，参见表1-1-1混凝土结构的环境类别表1-1-1环境类别一类二a类条件室内楼板、梁、剪剪力墙室内潮湿环境、非非严寒和非非寒冷地区区的露天环环境，与无无侵蚀性的的水或土壤壤直接接触触的环境第2节主要结构材料2.1钢筋本工程结构构件的纵向受力钢筋选用HRB400级和HRB335级热轧钢筋，箍筋和剪力墙分古钢筋选用HRB335和HPB235级热轧钢筋，HPB235级热轧钢筋应符合现行国家标准《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》GB13013的要求，HRB335和HRB400级热轧钢筋应符合现行国家标准《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》GB1499的要求，且钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值之比不小于1.25，屈服强度实测值与强度标准值比应大于1.3，钢筋的强度设计值与弹性模量按照《混凝土结构设计规范》第4.2.3条和第4.2.4条的规定采用，参见表1-2-1。混凝土强度设计值与弹性模量表1-2-1钢筋种类符号（N/）（N/））HPB2352102102.1HPB3353003002.0HRB4003603602.02.2混凝土在本工程中，结构各楼层采用混凝土等级的情况见表1-2-2。混凝土强度设计值与弹性模量按照《混凝土结构技术规程》第4.1.4条和第4.1.5条的规定采用，参见表1-2-3结构各层采用混凝土强度等级情况表1-2-2部位剪力墙楼板地下室~3层C35C304~12层C30C30混凝土设计值与弹性模量表1-2-3混凝土强度等级级（N/）（N/）C3014.31.433.00C3516.71.573.152.3结构混凝土耐久性的基本要求按照《混凝土结构设计规范》第3.4.2条的规定，结构混凝土应符合表1-2-4的要求。结构混凝土耐久性的基本要求表1-2-4环境类别一类二a类最大水灰比0.650.55最小水泥用量225275最大氯离子含量量（%）1.00.2最大碱含量不限制3.0当混凝土中加入活性掺和料或能提高耐久性的外加剂时，可适当降低最低水泥用量，当使用非碱活骨料时，对混凝土中的碱含量可不作限制。第3节结构计算模型3.1基本假定目前，在进行高层建筑结构（特别是剪力墙结构）设计时，大都采用三维空间有限元软件进行计算。无论是在竖向荷载作用下，还是在风荷载或多遇地震作用下，均假定结构及构件处于理想弹性状态，故此可以采用线弹性方法计算高层混凝土结构在正常使用极限状态和承载能力极限状态时的变形和内力。由于高层建筑结构的计算模型非常复杂，为了减少结构的自由度，在进行计算分析时，常引入“楼板在平面内的刚度为无限大，在平面外刚度为零”的假定，使得每一层楼层中任何构件在楼层平面的平移和转动均可以用该层参考点的平移和转动表示，从而大大减少了结构的自由度和计算量。当楼板的平面形状比较狭长或有较大的凹入及开动造成楼板平面内刚度有较大削落时，在水平力作用下楼板的变形不能忽视，此时，应对采用刚性楼板假定的计算结果加以修正，或者直接采用能够模拟楼板平面内刚度的板壳单元进行分析。3.2计算软件与主要参数本工程采用有中国建筑科学研究院PKPMCAD工程部开发的《多层及高层建筑结构空间有限元分析与设计软件SATWA》进行结构的整体力学计算。剪力墙的合理简化与力学模拟一直是高层建筑结构计算中的难点，它直接决定了结构力学分析模型的合理性与计算结构的精度，SATWE软件才用空间杆单元模拟梁、柱及支撑，用字壳元基础上凝聚而成的墙元模拟剪力墙。这中墙元既有平面内刚度，也有平面外刚度。另外，程序对剪力墙的洞口尺寸以及空间位置也没有限制，可以较好地模拟实体剪力墙和开洞剪力墙。结构弹性分析时采用的主要参数如下：结构重要性系数1.0混凝土容重27.5竖向荷载计算信息模拟施工永久、活荷载是否分开计算分开柱、墙设计时活荷载折减折减传给基础的活荷载是否折减折减柱、墙、基础活荷载折减系数（计算截面以上层数）1层1.02~3层0.854~5层0.706~8层0.659~12层0.60风荷载计算信息计算Y方向风荷载基本风压0.45地面粗糙度类别C类地震作用计算信息计算Y方向水平地震作用是否考虑扭转耦联震动影响否结构计算振型数15抗震设防烈度7度设计基本地震加速度值0.15g设计地震分组第三组场地类别Ⅰ类场地剪力墙抗震等级二级周期折减系数0.95活荷载组合值系数0.5结构的阻尼比（%）5连梁刚度折减系数0.7中梁刚度增大系数1.8地震作用放大系数梁主筋强度360.0墙主筋强度360.0梁箍筋强度300.0墙分布筋强度300.0梁箍筋间距（mm）200.0墙水平分布筋间距（mm）200.0墙竖向分布筋配筋率（%）0.25第4节竖向荷载4.1楼面及屋面活荷载标准值屋面及楼面均布活荷载的标准值及其组合值系数，准永久值系数见表1-4-1屋面及楼面均布活荷载表1-4-1房间部位活荷载标准值组合值系数准永久值系数屋面不上人屋面0.50.70上人屋面2.00.70.4楼面住宅2.00.70.4厨房2.00.70.5卫生间2.00.70.4走廊、门厅2.00.70.4消防疏散楼梯3.50.70.3阳台2.50.70.5物业办公2.00.70.4电梯机房7.00.90.8注：水箱等重大设备按实际荷载采用4.2屋面及楼面永久荷载标准值4.2.1不上人屋面架空层：495×495×35，C20预制混凝土板（φ6钢筋双向中距150），1：2水泥沙浆填缝35支座：M5沙浆砌120×120×200多孔黏土砖支座，支座下一层卷材，卷材周边大出支座40。200防水层：高聚物改性沥青防水卷材δ≥3.0保温层：B4110/0.7792.394找坡层：1：8水泥膨胀珍珠岩找2%坡≥20找平层：1：3水泥沙浆，沙浆中掺聚丙烯或绵纶—6纤维0.75—0.90结构层：100厚钢筋混凝土屋面板0.1×25=2.5顶棚抹灰：20厚1：3水泥沙浆抹灰0.02×20=0.4合计5.2944.2.2上人屋面保护层：25厚1：4干硬水泥沙浆，面上撒素水泥，上铺8~10厚地砖，铺平拍实，缝宽5~8，1：1水泥沙浆填缝垫层：C20细石混凝土，内配φ4@150×150钢筋网片隔离层：干铺无纺聚脂纤维布一层3.184保温层：B25/0.771防水层：高聚物改性沥青防水卷材δ≥3.0找平层：1：33水泥沙浆浆中掺聚丙丙烯或绵纶纶—6纤维0.75—0..90结构层：1000（120）厚钢筋筋混凝土屋屋面板0.11×25==2.5（0.122×25==3.0）顶棚抹抹灰：20厚1：3水泥沙浆浆抹灰0.022×20==0.4合计6.0084（6.5884）4.2.3客厅厅楼面8厚企口强化复合合地板3~5厚泡沫塑塑料衬垫12~18厚细细木工板或或中密度板板（背面满满刷氟化钠钠防腐剂）1.420厚1：2.5水泥沙浆浆找平60厚CL7.5轻集集料混凝土土120厚现浇混混凝土楼板板00.12××25=3320厚1：3水泥沙浆抹灰0.022×20==0.4合计44.84.2.4餐厅厅楼面及各各走道楼面面8厚企口强化复合合地板3~5厚泡沫塑塑料衬垫12~18厚细细木工板或或中密度板板（背面满满刷氟化钠钠防腐剂）1.420厚1：2.5水泥沙浆浆找平60厚CL7.5轻集集料混凝土土100厚现浇混混凝土楼板板0.110×255=2.5520厚1：3水泥沙浆抹灰0..02×220=0..4合计4..34.2.5卫生生间、阳台台、厨房楼楼面8~10厚地面面砖，干水水泥擦缝30厚1：3干硬水泥沙浆结结合层表面面撒水泥粉粉1.5厚聚氨脂脂防水层（两两道）3.005最薄处20厚11：3水泥沙浆浆或C20细石砼找坡抹平平100厚现浇混混凝土楼板板0.100×25==2.520厚1：3水泥沙浆抹灰0..02×220=0..4合计5..954.2.6各卧卧室楼面聚氨脂弹性漆或或水晶地面面板漆两道道，并打蜡蜡上光4~8厚软木地地板，用膏膏状粘结剂剂粘铺，木木条或铝条条收边18厚松木毛底版445度斜铺铺（稀铺背背面满刷氟氟化钠防腐腐剂），上铺防潮潮卷材一道道，水泥钉钉固定1..4520厚1：3水泥沙浆找平水泥浆一道（内内掺建筑胶胶）60厚1：6水泥焦渣填充层层100厚现浇混混凝土楼板板0..10×225=2..520厚1：3水泥沙浆抹灰00.02××20=00.4合计4..354.2.7电梯梯厅、公共共走廊楼面面20厚石材板干水泥泥擦缝20厚1：3干硬性水泥沙浆浆结合层表表面撒水泥泥粉1.8860厚CL7.5轻集集料混凝土土120厚现浇混混凝土楼板板0.112×255=320厚1：3水泥沙浆抹灰0..02×220=0..4合计5.24.2.8电梯梯机房楼面面40厚C20细石混凝凝土，表面面撒1：1水泥沙子子随打随抹抹光1.5聚氨脂防防水层（两两道）2..2最薄处20厚11：3水泥沙浆浆或C20细石混凝凝土找坡抹抹平150厚现浇混混凝土楼板板0.115×255=3.77520厚1：3水泥沙浆抹灰00.02××20=00.4合计6..354.3隔墙永久久荷载标准准值4.3.1两面面刷除乳胶胶漆内墙面面树脂乳胶涂料二二道饰面封底漆一道（干干燥后再做做面涂）5厚1：0.5：2.55水泥石灰灰膏沙浆找找平0.47769厚1：0.5：3水泥泥石灰膏沙沙浆打底扫扫毛或划出出纹道素水泥一道（内内掺建筑胶胶）100（2000）厚加气气混凝土砌砌块0.1（0.2）×7.55=0.775（1.5）合计1.2226（1.9776）4.3.2一面面刷乳胶漆漆一面釉面面砖（卫生生间、厨房房）树脂乳胶涂料二二道饰面封底漆一道（干干燥后再做做面涂）5厚1：0.5：2.55水泥石灰灰膏沙浆找找平0.22389厚1：0.5：3水泥泥石灰膏沙沙浆打底扫扫毛或划出出纹道素水泥一道（内内掺建筑胶胶）白水泥擦缝（或或1：1彩色水泥泥细砂沙浆浆勾缝）5厚釉面砖（粘贴贴前先将釉釉面砖浸水水两小时以以上）4厚强力胶粉泥粘粘结层，揉揉挤压实0.3341KNN/m21.5厚聚合物物水泥基复复合防水涂涂料防水层层9厚1：3水泥沙浆打底压压实抹平素水泥沙浆一道道，甩毛（内内掺建筑胶胶）100（2000）厚加气气混凝土砌砌块00.1（0.2）×7.55=0.775（1.5）合计1.2338（2.0778）4.3.3一面面挂石材一一面刷乳胶胶漆内墙面面（电梯厅厅、走廊）树脂乳胶涂料二二道饰面封底漆一道（干干燥后再做做面涂）5厚1：0.5：2.55水泥石灰灰膏沙浆找找平9厚1：0.5：3水泥泥石灰膏沙沙浆打底扫扫毛或划出出纹道0.2238素水泥一道（内内掺建筑胶胶）稀水泥浆擦缝30厚花岗石板面层层，正、背背面及四周周边满涂防防污剂，石板背面预留穿穿孔（或槽槽），用88号钢丝（或或φ4不绣钢挂钩），与与钢筋网绑绑扎牢固灌50厚1：2.5水泥沙浆浆分层灌注注插捣密实实，每层150~2000且不大于于板高1/3，（灌浆浆前先将花花岗11KN/mm2石板背面和墙体体基面浇水水湿润）φφ6钢筋网（双向间距按饰面面尺寸定）与与墙体基面面留的钢筋筋头焊接牢牢固墙体基面预留φφ8钢筋头长150或M8×880膨胀螺丝丝（双向间距按饰饰面尺寸定定）100（2000）厚加气气混凝土砌砌块0..1（0.2）×7.55=0.775（1.5）合计2.788（3.53）4.3.4一面面挂花岗石石，一面刷刷乳胶漆外外墙面（1~2层）稀水泥浆擦缝30厚花岗石石石板，有有板背面预预留穿孔（或或勾槽）穿穿18号钢丝（或φ44不绣钢挂挂钩）与双向钢钢筋网固定定，花岗石板与砖墙墙之间的20厚空隙层层内用1：2.5水泥沙浆灌实φφ6双向钢筋筋网（中距距按板材尺尺寸）1.1992KN//m2与墙内预埋钢筋筋（伸出墙面50）电焊（或18号低碳镀锌钢丝绑绑扎）墙墙内预埋φ8钢筋，伸伸出墙面50，或预埋50×550×4钢板，双向中距距700（采用预预埋钢板时时，由钢板板上焊φ8钢筋与双向钢筋筋网固定）树脂乳胶涂料二二道饰面封底漆一道（干干燥后再做做面涂）5厚1：0.5：2.55水泥石灰灰膏沙浆找找平00.23889厚1：0.5：3水泥泥石灰膏沙沙浆打底扫扫毛或划出出纹道素水泥一道（内内掺建筑胶胶）200厚非承重重空心砖0..2×9..8=1..96合计3.3394.3.5一面面聚苯乙烯烯保温板，一一面刷乳胶胶漆外墙面面（3~12层）20厚1：3水泥沙浆（砖墙墙、钢筋混混凝土墙）或1：1：8水泥石灰沙浆找找平10厚1：1（重量比）水泥泥专用胶粘粘剂刮于板板背面40厚聚苯乙烯泡沫沫塑料板加加压粘牢，板板面打麻成成细麻面0..541.5厚专用胶粘加强强于需要加加强的部位位1.5厚专用胶胶粘标准网网于整个墙墙面，并用用抹刀将网网压入胶泥泥中基层整修平整，不不漏网纹及及抹刀痕树脂乳胶涂料二二道饰面封底漆一道（干干燥后再做做面涂）5厚1：0.5：2.55水泥石灰灰膏沙浆找找平00.23889厚1：0.5：3水泥泥石灰膏沙沙浆打底扫扫毛或划出出纹道素水泥一道（内内掺建筑胶胶）200厚非承重重空心砖0.2××9.8==1.966合计2.7738第5节风荷载作用下的的位移和内内力5.1风荷载标标准值在主体结构计算算时，风荷荷载作用面面积应取垂垂直于风向向的建筑物物最大投影影面积，风风荷载标准准值按下列列公式计算算：（5-1）式中——风荷载载标准值（）；———高度z处的风震震系数；———风荷载载体型系数数；———风压高度度变化系数数；——基本风压压（）5.1.1风荷荷载体型系系数风荷载体型系数数是指风作作用在建筑筑物表面上上所引起的的实际压力力或吸力与与来流风速速度压的比比值，它反反映了建筑物表表面在稳定定风压作用用下静态压压力的特征征分布规律律，主要与与建筑物外外形和尺寸寸有关，考考虑到本工工程的建筑筑外形不是是很规整，风风荷载体型型系数取1.4。5.1.2风压压高度变化化系数本工程地面粗糙糙度为C类，结构构各楼层高高度变化系系数如下表表：结构各层的风压压高度变化化系数表1-5-1楼层号层高（m）高度（m）122.935.41.07112.935.21.03102.929.60.9992.926.70.9582.923.80.9072.920.90.8562.918.00.8052.915.10.7442.912.20.7432.99.30.7422.96.40.7413.53.50.745.1.3风震震系数由于本工程高度度大于30m，且高宽宽比大于1.5，应采用用风震系数数来考虑风风压脉动的的影响，高高层建筑结结构在离室室外地面高高度z处的风震震系数可按按下列公式式计算：（5-2）式中——脉动增增大系数；；———脉动影响响系数；———震型系数数5.1.3.11脉动增大大系数脉动增大系数可可根据地面面粗糙度类类别，基本本风压以及及结构的基基本自振周周期T，按照《高高层混凝土土结构技术术规程》表表3.2..6确定，结结构的基本本自振周期期，由结构构动力学计计算确定，对对于比较规规则的结构构，也可采采用近似公公式计算。本本工程结构构的基本自自振周期可可用公式：：（5-3）式中H——房屋屋的主体高高度（m），不包包括电梯机机房和屋顶顶水箱的高高度；BB——房屋的的宽度（m），也就就是震动方方向的长度度。=0.669，其相应的脉动动增大系数数=1.11855.1.3.22脉动影响响系数振型系数可由结结构动力计计算确定，计计算时可仅仅考虑受力力方向基本本振型的影影响，本工工程可近似似取振型计计算点距室室外地面高高度z与房屋高高度H的比值。根据公式计算得得到的各层层楼层风振振系数见表表1-5-2结构各楼层的风风振系数表表表1-5-2楼层号高度（m）1235.41.071.01.521132.51.030.921.501029.60.990.841.48926.70.950.751.44823.80.900.671.42720.90.850.591.39618.00.800.511.36515.10.740.431.33412.20.740.341.2639.30.740.261.2026.40.740.181.1413.50.740.101.085.2结构的风风荷载及相相应的内力力根据基本风压、风风荷载体型型系数以及及楼层标高高处的风压压高度变化化系数和风风振系数，根据公式式可求出各各楼层标高高处的风荷荷载标准值值，见表1-5-3。各楼楼层风荷载载标准值表表1-5-3楼层号120.451.41.071.521.02111.031.500.97100.991.480.9290.951.440.8680.901.420.8170.851.390.7460.801.360.6950.741.330.6240.741.260.5730.741.200.5620.741.140.5310.741.080.50在进行结构整体体计算时，可可以将风荷荷载作为集集中力作用用于结构的的楼层标高高处。结构构各楼层处处由风荷载载标准值引引起的水平平集中力，层层剪力和倾倾覆力矩可可由下列公公式计算：：式中、、分别别为第i层结构由由风荷载标标准值引起起的水平集集中力、层层剪力和倾倾覆力矩；；——第i层结构的风荷载载标准值；；、——分别为结构迎风风面的宽度度和高度；；、——分别为第i层层结构至室室外地面的的高度。公式的含义如上上图所示，结结构各楼层层在风荷载载标准值作作用下的水水平集中力力、层剪力力和倾覆力力矩参见表表1-5-4。风荷载作用下各各楼层的荷荷载、剪力力和倾覆力力矩表1-5-4楼层号（KN）（KN）（KN·m）12102.29100.3296.711119.96214.3644.610106.04320.3952.1999.41419.71240.4893.20512.91510.7785.70598.61759.2679.35678.01989.3571.85749.82197.7466.37816.22390.2363.35879.62574.0261.17940.82751.4150.93991.72899.15.3风荷载作作用下结构构各楼层的的水平位移移和层间位位移由于本工程建筑筑高度较小小，很容易易满足《高高层混凝土土结构技术术规程》的的相应规定定，经计算算后可得各各楼层的水水平位移层层间位移如如下表所示示，表1-5-5。风荷载作用下各各楼层的层层间位移和和位移角表1-5-5楼层号层高（m）层间位移（mmm）总位移（mm）层间位移角层间位移角限值值122.90.513.991/56861/1000112.90.483.481/6042102.90.453.01/644492.90.402.551/725082.90.372.151/783872.90.331.781/878862.90.311.451/935552.90.301.141/966742.90.260.841/11154432.90.230.581/12609922.90.200.351/14500013.50.150.151/233333第6节地震作用下的位位移和内力力6.1抗震设计计要点我国《建筑抗震震设计规范范》中提出出的抗震设设防的基本本方针是“小震不坏坏、中震可可修、大震震不倒”。在高层层建筑混凝凝土结构抗抗震设计中中，通过两两阶段抗震震设计方法法来实现“三个水准”抗震设防防的目标。第一阶段的抗震震设计是对对结构在多多遇地震作作用下进行行弹性分析析，主要验验算结构的的楼层位移移、层间位位移，整体体稳定性和和结构构件件的抗震承承载力。对对于大多数数的建筑结结构，可以以只进行第第一阶段抗抗震设计，通通过抗震概概念设计和和抗震构造造措施来满满足第二和和第三水准准的抗震设设防要求。第二阶段抗震设设计是对结结构在罕遇遇地震作用用下进行弹弹塑性分析析。对于有有特殊要求求的建筑，地地震时容易易倒塌的建建筑以及有有明显薄弱弱层的不规规则结构，除除了进行第第一阶段抗抗震设计外外，还要进进行结构薄薄弱部位的的弹塑性层层间变形验验算，并采采取相应的的抗震构造造措施来保保证结构具具有足够的的延性。根据《高层混凝凝土结构技技术规程》的的相应规定定，高度不不超过40m，以剪切切变形为主主，刚度和和质量分布布比较均匀匀的建筑物物，可采用用底部剪力力法，本工工程采用此此法。由于于本工程不不属于质量量与刚度分分布明显不不均匀，不不对称的结结构，按照照《高层混混凝土结构构技术规程程》第3.3..2条的规定定，可以只只计算单向向水平地震震作用下的的扭转影响响。采用底部剪力法法时，其计计算简图如如下图所示示：结构总水水平地震作作用的标准准值可按下下式计算：：（6-1）式中——相应于结结构基本自自振周期的的值——结构等等效总重力力荷载代表表值，=00.85（6-2）——计算地地震作用时时，结构总总重力荷载载代表值，（6-3）———第j层重力荷荷载代表值值为了考虑高层建建筑弯曲振振型的影响响，可首先先把一部分分地震作用用△移到顶层，剩下下部分再分分配到各楼楼层：（i=1，2，……n）（6-4）式中、——第第i,j楼层层的计算高高度。顶部附加水平地地震作用标标准值为：：△（6-5）式中——顶顶部附加水水平地震作作用系数，当基本自振周期时，为0；当基本自振周期时，按下表采用：顶部附加水平地地震作用系系数表1-6-1（s）≤0.250.08+0..070.3～0.440.08+0..01≥0.550.08－0..02本工程自振周期期=0.69，特征周周期值为0.35；1.4××0.355=0.449；，所以：=0.088+0.011=0.008×0..69+00.01==0.066526.2总重力荷荷载代表值值民用建筑的墙体体自重按上上下各一半半集中到楼楼盖，顶层层墙体的一一半集中到到楼盖，女女儿墙、挑挑檐集中到到屋盖；楼楼面荷载及及屋面荷载载分别集中中到楼盖和屋盖盖计算。民用建筑集中到到屋盖和楼楼盖处的重重力，荷载载代表值（标标准值）：：=1.0屋盖++0.5雪+1.0女儿墙+1.0挑檐+1.0墙（顶半半层高）；；=1.0楼盖++1.0活+1.0墙（上下下各半）计算地震作用时时，抗震设设计的总重重力荷载代代表值，应应取结构和和构配件自自重标准值值和有关的的可变荷载载组合值之之和：（6-6）（6-7）式中——计算算地震作用用时，建筑筑结构的总总重力荷载载代表值；；——集中于质点点i的重力标标准值；——结构和和构配件自自重标准值值；———有关可可变荷载的的组合值系系数。6.3计算各楼楼层重力荷荷载代表值值6.3.1框架架梁（KL）和连梁梁（LL）由于本工程采用用剪力墙结结构，且从从底层到顶顶层的剪力力墙墙厚均均为2000mm，所所以与之对对应的KL的厚度均均为2000mm，KL的梁截面面高度为4400mmm，500mmm，450mmm；连梁LL的宽度为为200mmm，100mmm，与之之对应的梁梁截面高度度取4000mm，300mmm。6.3.2以下下为各楼层层荷载代表表值6.3.2.11一层重力力荷载代表表值楼板重力荷载：：20011.11++800..44=22801..55KKNKL、LL重力荷载：3668+555.4=4423.44KN墙体自重：15564+1112.554+85543.775+2118.0==104338.3KN=2801.555+4223.4++104338.3==139444.599KN活荷载：8899.94KN6.3.2.22二层重力力荷载代表表值楼板重力荷载：：11855.1255+8533.3=22038..42KNKL、LL重力荷载：4445.8KN墙体自重：16632+3337.11+85443.755+2188.0+8842.776=111573..62KN=2038.422+4455.8+1115733.62==156227.488KN活荷载：9488.1KN6.3.2.33三、五、七七、九层重重力荷载代代表值楼板重力荷载：：11744.3+8845.448=20019.778KNKL、LL、XL重力荷载：3884+9..6+1773.6++4.3==571..5KN墙体自重：13314.224+3773.444+6500.7+88543..75+2265.888=111148KN=2019.788+5711.5+1114188=137739.33KN活荷载：9399.42KN6.3.2.44四、六、八八、十层重重力荷载代代表值楼板重力荷载：：11855.13++853..3=20038.442KNKL、LL、XL重力荷载：3884+9..6+1998.3++6.177=5988.07KN墙体自重：13314.224+3773.444+6788.68++85433.75++265..88=1111766KN=2038.422+5988.07++111776=133812..49KN活荷载：9488.1KN6.3.2.5511层重力力荷载代表表值楼板重力荷载：：18966.14++577..2=24473.334KNKL、LL、XL重力荷载：3884+9..6+1773.6++4.3==571..5KN墙体荷载：13314.224+3773.444+6500.7+88543..75+2265.888=111148KN=2473.344+5711.5+1111488=141192.884KN活荷载：8633.82KN6.3.2.6612层重力荷荷载楼板重力荷载：：474..15+4441.559=9115.744KNKL、LL、XL重力荷载：1883+5..69=1188.669KN女儿墙+墙体自自重：9115.144+1888.69++46544.58==57588.41KN=915.14++188..69+44654..58=55758..41KN活荷载：79..03KN经过计算后，各各楼层代表表值如下：：12层：915.774+1888.699+46554.588×1/22+79..03×11/2=33471..24KN11层：2473.344+5711.5+1111488×1/22+46554.588×1/22+8633.82××1/2==113778.044KN10层：2038.422+5988.07++111776×1//2+111148××1/2++948..1×1//2=144272..54KN9层：2019.788+5711.5+1111488×1/22+111176×11/2+9939.442×1//2=144222..99KNN8层=6层=4层=14272..54KN7层=5层=3层=14222..99KN2层：2038.422+4455.8+1115733.62××1/2++111448×1//2+9448.1××1/2==143119.088KN1层：2801.555+4233.4+1104388.3×11/2+1115733.62××1/2++889..94×11/2=1146755.88KN6.4计算总水水平地震作作用的标准准值6.4.1结构构的计算简简图如下图图所示：6.4.2计算算=00.85××1578826.336=1344152..41KNN（6-8）=1==52445.577KN6.4.3顶部部附加水平平地震作用用标准值△=0.06522×52445.577=3422KN根据公式（ii=1，2，……n）计算各各楼层横向向地震剪力力见下表，表1-6-2。各各层横向地地震剪力表表1-6-2楼层号122.935.43471.244122881..90.031494494112.932.511178.004369786..30.093456950102.929.614272.554422467..20.106519.81469.892.926.714222.999379753..80.096470.71940.582.923.814272.554339686..50.086421.72362.272.920.914222.999297260..50.075367.82729.962.918.014272.554256905..70.065318.73048.652.915.114222.999214767..10.054264.83313.442.912.214272.5541741250.044215.83529.232.99.314222.999132273..80.033161.8369122.96.414319.00891642.110.023112.83803.813.53.514675.88851365.660.01363.73867.5注：表中第12层层中加了△=3422KN6.4.4横向向剪力墙各各层水平地地震作用和和地震剪力力见下图6.4.5单向向水平地震震作用下结结构各楼层层的地震作作用标准值值及相应的的地震剪力力，地震倾倾覆力矩见见表1-6-3水平地震作用下下各楼层的的地震作用用标准值、地地震剪力及及地震倾覆覆力矩1--6-3楼层号124944941432.6114569504187.610519.81469.88450.0229470.71940.514077.558421.72362.220927.8857367.82729.928844.666318.73048.637685.555264.83313.447294.444215.83529.2575293161.8369168232.992112.83803.879264163.73867.592800.226.5地震作用用下结构各各楼层水平平位移和层层间位移在水平地震作用用下，按弹弹性方法计计算结构各各楼层水平平位移和位位移角参见见表1-6-4地震震作用下各各楼层的层层间位移和和层间位移移角表1-6-4楼层号层高（m）层间位移（mmm）总位移（）（mmm）层间位移角位移角限值122.90.6010.161/48331/1000112.90.829.561/3537102.90.958.741/305392.91.087.791/268582.91.156.711/252272.91.055.561/276262.91.014.511/287152.90.903.51/322242.90.832.61/349432.90.721.771/402822.90.571.051/508813.50.480.481/7292第7节风荷载作用下和和地震作用用下的内力力计算7.1风荷载作作用下①轴线上的的墙肢内力力计算7.1.1所有有剪力的线线刚度计算算7.1.2①轴轴线上的计计算简图如如下===0.11143====0.06683=0..21.99=0.338=0..21.66=0.332=0.2××（1.6++1.9++0.7++1+1..6+1.35+11.5+22.4+22.2+00.4+22.45++0.3++0.3++0.9++2.655+0.22+1+11.5+11.6+22.1+22.4+22.2+00.4+22.45++0.3++0.3++0.9++2.655+0.22+1+11.5+11.6+11.5+11.55++0.7++1）=14..25=7.1.3基本本参数7.1.3.11连梁的等等效刚度7.1.3.22轴向参数数7.1.3.33整体参数数=6.15＜110属于联联肢剪力墙墙的范畴7.1.3.44双肢剪力力墙的等效效惯性矩式中中由表查得，=00.0744。7.1.4内力力计算7.1.4.11墙肢剪力力式中经计算各层的墙墙肢剪力如如下表所示示1-7-1各层的的墙肢剪力力表1-7-1楼层号12102.29102.290.02750.01972.82.011119.96222.256.14.410106.04328.259.06.5999.41427.711.88.4893.20520.914.310.3785.70606.616.712679.35685.9518.913.5571.85757.820.814.9466.37824.222.716.3363.35887.50.02750.019724.417.5261.17948.726.118.7150.93999.627.519.7墙肢Ⅰ和Ⅱ的V图如下所示：7.1.4.22墙肢弯矩矩底部墙肢总弯矩矩=1027.6KKN·m由于现有的计算算表都是按按站倒三角角行荷载、均均布荷载及及顶点集中中荷载这三三种典型的的荷载形式式编制的，为为了便于利利用这些现现成的表格格，按照底底部弯矩相相等的原则则将集中作作用在质点点i的水平力力换算成倒倒三角形连连续分布荷荷载。由于底层层高与与其他层高高不一样，取取其平均值值：（11×22.9+33.5）/12==2.955计算结构与477.2误差不太太大，可以以代换。第i层顶墙肢的总弯弯矩（7-1）第i层底墙肢的总弯弯矩（7-2）连续分布倒三角角行荷载距距墙底y高度处产产生的总弯弯矩（7-3）式总第i层至n层连梁对剪力墙墙产生的总总约束弯矩矩（7-4）各墙肢弯矩的计计算在表11-7-2中进行行7.1.4.33墙肢Ⅰ和Ⅱ各层连梁梁的剪力、弯弯矩和墙肢肢的轴力连梁剪力（7-5）墙肢轴力（7-6）弯矩（7-7）7.1.5顶点点位移采用C30混凝土：：E=300墙肢Ⅰ和Ⅱ的弯矩M和轴力力N在表1-7-3中进行各墙肢的弯矩计计算表表1-7-2层号126.15101027.609.60.93982.942.80.2743232-32-22.40.6260.374-20-14-12-8.4110.920.00939.637.40.32337.737.7-60.1-32.3-37.6-20.2-22.5-12.1100.840.036437.488.30.37543.743.7-76-25.1-47.6-15.7-28.4-9.490.750.085988.3149.40.4465252-77.1-16-48.3-10-28.8-680.670.1454149.4223.70.5406363-79-4.7-49.5-2.9-29.5-1.870.590.2177223.7309.60.5836868-72.713.2-45.58.3-27.24.960.510.3013309.6405.70.65876.776.7-63.532.6-39.820.4-23.712.250.430.3948405.7523.70.68379.679.6-4771-29.444.4-17.626.640.340.5096523.7635.80.67278.478.4-7.4104.70.6260.374-4.665.5-2.839.230.260.6188635.8753.10.66277.277.227.5144.817.290.610.354.220.180.7329753.18740.61271.471.473.4194.345.9121.627.572.710.10.85058741027.63.50.41047.847.8146.5300.191.7187.954.8112.2双肢墙各层连梁梁的剪力、弯弯矩及墙肢肢轴力表1-7-3楼层号12324.057.91.259.97.91137.39.311.617.21043.710.813.52895212.81640.886315.619.556.476816.82173.2676.718.923.692.1579.619.724.6111.8478.419.424.3131.2377.219.123.9150.3271.417.622167.9147.811.814.8179.77.2地震作用用下①轴线上的的墙肢内力力计算7.2.1其基基本参数和和相应的有有关数据同同前、其计计算简图如如下图所示示：7.2.2墙肢肢I，II所分配到到的剪力值值如下表，表1-7-4墙肢I、II的剪力值表1-7-4楼层号124944940.02750.019713.69.71145695026.118.710519.81469.838.827.89470.71940.553.438.28421.72362.26546.57367.82720.974.853.66318.73048.683.860.15264.83313.491.165.34215.83529.297.169.53161.83691101.572.72112.83803.8104.674.9163.73867.5106.476.27.2.3墙肢肢I和II的剪力图图如下：7.2.4底部部墙肢总弯弯矩底部部墙肢总弯弯矩：=223.3××35.44+21..5×322.5+224.5××29.66+22..2×266.7+119.9××23.88+17..4×200.9+115×188+12..5×155.1+110.2××12.22+7.66×9.33+5.33×6.44+3×33.5=44377..08KNN.m由于现有的计算算表都是按按站倒三角角行荷载、均均布荷载及及顶点集中中荷载这三三种典型的的荷载形式式编制的，为为了便于利利用这些现现成的表格格，按照底底部弯矩相相等的原则则将集中作作用在质点点i的水平力力换算成倒倒三角形连连续分布荷荷载。由于底层层高与与其他层高高不一样，取取其平均值值：（11×22.9+33.5）/12==2.955计算结果与1882.6很很相近，可可以代换。7.2.5顶点点位移采用C30混凝土，＜＜满足要要求。7.2.6各墙墙肢弯矩的的计算在表表1-6--5中进行。7.2.7连梁梁的计算在在表1-7-6中进行。双肢墙各层连梁梁的剪力、弯弯矩及墙肢肢轴力表1-7-6楼层号12136.14.0533.61.25423.611160.539.649.573.210186.34657.5119.29221.654.768.4173.98268.366.282.8240.17289.671.589.4311.66326.980.7100.9392.35339.383.8104.8476.14333.882.4103558.53328.981.2101.5639.7230475.193.9714.81203.750.362.9765.1各墙肢的弯矩计计算表表1-7-5层号126.15104377.1040.70.93982.9182.30.274136.1136.1-136.1-95.40.6260.374-85.2-59.7-50.9-35.7110.920.009340.7159.30.323160.5296.6-255.9-137.6-160.2-86.1-95.7-51.5100.840.0364159.33760.375186.3482.9-323.6-106.9-200.6-66.9-121.0-4090.750.0859376636.40.446221.6704.5-328.5-68.1-203.6-42.6-122.9-25.580.670.1454636.4952.90.540268.3730.8-94.4222.1-59.1139.0-35.383.170.590.2177952.91318.80.583289.61020.4-67.5298.4-42.3186.8-25.2111.660.510.30131318.81728.10.658326.91347.3-28.5380.8-17.8238.4-10.7142.450.430.39481728.12230.60.683339.31686.641.554426340.515.5203.540.340.50962230.62708.50.672333.82020.4210.2688.10.6260.374131.6430.878.6257.330.260.61882708.532080.662328.92349.3359.2858.7224.9551.5134.3321.220.180.732932083722.70.6123042653.3644.71069.4403.6669.4241.140010.10.85053722.74377013.50.410203.72857865.71520.1541.9951.6323.8568.5第8节荷载效应应和地震作作用效应组组合8.1无地震作作用无地震作用时，根根据《高层层混凝土结结构技术规规程》第5.6..1条，荷载载效应组合合的设计值值按下列公公式确定：：（8-1）式中SS——荷载效应应组合设计计值；、、——分分别为永久久荷载、楼楼面活荷载载和风荷载载效应的标标准值；、、———分别为为永久荷载载、楼面荷荷载和风荷荷载的分项项系数；、——分别为楼楼面活荷载载和风荷载载的分项系系数。无地震作用组合合时，当其其效应对结结构不利时时，对由可可变荷载效效应控制的的组合应取取1.2，对由永永久荷载效效应控制的的组合应取取1.35，当其效效应对结构构有利时，应应取1.0。楼面活荷载的分分项系数：：一般情况况下应取1.4；风荷载载的分项系系数应取1.4。当进行位移计算算时，公式式（1-7--1）中的各各分项系数数均取1.0。无地震作用效应应组合时，当当永久荷载载效应起控控制作用时时，=0..7，=0.0；当可变变荷载效应应起控制作作用时，==1.0，=0.6或=0.7，=1.0。8.2有地震作作用有地震作用时，根根据《高层层混凝土结结构技术规规程》第5.6..3条，荷载载效应和地地震作用效效应组合的的设计值应应按下列公公式确定：：（8-2）式中S——荷载效应应和地震效效应组合的的设计值；；、——分别为重重力荷载代代表值、风风荷载标准准值的效应应；、———分别为水水平地震作作用标准值值和竖向地地震作用标标准值的效效应，尚应应乘以相应应的增大系系数或调整整系数；、——分别为为重力荷载载、风荷载载的分项系系数；——风荷载载的组合值值系数。有地震作用效应应组合时，荷荷载效应和和地震作用用效应的分分项系数按按下列规定定采用：8.2.1当进进行承载力力计算时，公公式（8-2）中的各各分项系数数应按表1-7--1采用。当当重力荷载载效应对结结构承载力力有利时，表表（1-8-1）中的不应应大于1.0。有地震作用效应应组合的作作用分项系系数表1-8-1所考虑的组合说明1、重力荷载及水水平地震作作用1.21.3不考虑不考虑2、重力荷载及竖竖向地震作作用1.2不考虑1.3不考虑9度抗震设计时考考虑，水平平长悬臂结结构8、9度抗震设设计时考虑虑3、重力荷载及水水平、竖向向地震作用用1.21.30.5不考虑9度抗震设计时考考虑，水平平长悬臂结结构8、9度抗震设设计时考虑虑4、重力荷载、水水平地震作作用及风荷荷载1.21.3不考虑1.460m以上的高高层建筑考考虑5、重力荷载、水水平地震作作用、竖向向地震作用用及风荷载载1.21.30.51.460m以上的高高层建筑考考虑、9度抗震设设计时考虑虑，水平长长悬臂结构构8、9度抗震设设计时考虑虑8.2.2当进进行位移计计算时，全全部分项系系数均应取取1.0有地震作用效应应组合时，风风荷载的组组合值系数数应取0.2。由于本工程建筑筑的抗震设设防烈度为为7度，且建建筑的总高高度小于660m，所以考考虑的组合合具体详见见内力组合合。8.3计算剪力力墙的竖向向荷载以及及连梁的内内力计算8.3.1恒荷荷载8.3.1.11计算单元元简图如下下：8.3.1.22计算连梁梁的荷载①1～2连梁荷载=梁自自重+板传荷载+填充墙荷荷载==0.2××0.4××25+11.43××0.4++×4.335×1..95+33.39××2.5==16.335KN//m②3～11层连梁荷载=梁梁自重+板传荷载+填充墙荷荷载=0..2×0..4×255+0.7778×00.4+××4.355×1.995+2..738××2.5==14.446KN//m③12层连梁荷载=梁梁自重+板传荷载+女儿墙自自重=0.22×0.44×25++0.7778×0..4+×66.5844+2.7738×11.2=113.622KN/mm8.3.1.33计算墙肢I的荷载①1～2层剪力墙荷载==剪力墙自自重+板传荷载+梁传荷载载==0.2××2.9××25×11.9+11.43××2.9××1.9++1.355×2.77×5/88×5.995+0..8×0..4×0..2×255+1.115×166.35++1.433×0.88×0.44==69.884KN②3～11层剪力墙荷载==剪力墙自自重+板传荷载+梁传荷载载=0.22×2.9×25××1.9++0.7778×2..9×1..9+1..35×22.7×55/8×55.95++0.8××0.4××0.2××25+11.15××14.446+0..778××0.8××0.4==63.887KN③12层剪力墙荷载==剪力墙自自重+板传荷载+梁传荷载+女儿墙重重=0..2×1..9×2..9×255+0.7778×22.9×11.9+11.35××2.7××5/8××6.5884+0..8×0..4×0..2×255+0.7778×00.8×00.4+11.15××13.662+1..9×1..2×0..2×2..738=65.6KNN8.3.1.44计算墙肢II的竖向荷荷载①1～2层剪力墙荷载==剪力墙自自重+板传荷载+梁传荷载载==0.2××2.9××25×11.6+11.43××2.9××1.6++×4.355×1.95×1.6+166.35××1.155+0.88×0.44×0.22×25++1.433×0.44×0.88+3.339×2..5+1//4×5.955×3.9××0.8==72.33KN②3～11层剪力墙荷载==剪力墙自自重+板传荷载+梁传荷载载=0.22×2.99×25××1.6+0.7778×22.9×11.6+×4.35××1.955×1.6+14..46×1.155+0.88×0.44×0.22×25+0.778×00.4×00.8+22.7388×2.55+1/44×5.995×3.9××0.8==65.33KN③12层剪力墙荷载==剪力墙自自重+板传荷载+梁传荷载+女儿墙重重=0..2×1..6×2.99×25++0.7778×2..9×1..6+×6.5884×1.955×1.6++13.662×1.155+0..8×0..4×0..2×255+0.7778×00.8×00.4+22.7388×2.5+1/4×5.955×3.9××0.8++1.2××2.2××2.7338=75.6KN8.3.1.55其计算简简图如下由于剪剪力墙的刚刚度比连梁梁大的多，连连梁相当于于嵌固于剪剪力墙墙身身，可以不不考虑连梁梁玩矩对剪剪力墙的扭扭转效应，经经计算各连连梁的固端端玩矩及跨跨中弯矩如如下图所示示：8.3.2、活活荷载计算算8.3.2.11连梁的荷荷载计算1～12层连梁荷载=板板传活荷载载==22.44KKN/m8.3.2.22墙肢I的活荷载=板传活荷荷载+梁传活荷荷载=7.336KN8.3.2.33墙肢II的活荷载=板传活荷荷载+梁传活荷荷载===7.877KN在活荷载作用下下连梁的弯弯矩、剪力力和轴力图图如下8.4构件承载载力设计表表达式建筑结构承载力力应按下列列公式验算算无地震作用有地震作用组合合式中——结结构重要性性系数，对对安全等级级为一级或或设计使用用年限为100年及以上上的结构构构件，不应应小于1.1；对于安安全等级为为二级或设设计使用年年限为50年的结构构构件，不不应小于1.0；———作用效应应组合的设设计值；——构件承载载力设计值值；——构件承载载力抗震调调整系数。抗震设计时，钢钢筋混凝土土构件的承承载力调整整系数应按按表1-8-2采用，当当仅考虑竖竖向地震作作用组合时时，各类结结构构件的的承载力抗抗震调整系系数均应取取为1.0。承载力抗抗震调整系系数表1-8-2构件类别梁轴压比小于0..15的柱轴压比不小于00.15的柱剪力墙各类构件节点受力状态受弯偏压偏压偏压局部偏压受剪偏拉受剪0.750.750.80.851.00.850.85第9节剪力力墙设计要要点9.1墙肢截面面内力设计计值调整剪力墙的特点是是墙肢长度度远大于墙墙体厚度，在在其自身平平面内具有有很大的侧侧向刚度，在在结构中往往往承受较较大的水平平作用，是是一种有效效的抗侧力力构件，从从受力状态态看来，墙墙肢属于偏偏心受压或或偏心受拉拉构件，在在进行墙肢肢的截面设设计时，一一般要求进进行斜截面面受剪承载载力计算，偏偏心受压或或偏心受拉拉状态下的的正截面承承载力计算算以及墙体体平面外轴轴心受压承承载力计算算等。在竖向荷载和侧侧向力的共共同作用下下，剪力墙墙常见的破破坏形态有有弯曲破坏坏、剪切破破坏（斜拉拉破坏、斜斜压破坏、剪剪压破坏），沿水平施工缝滑移破坏以及钢筋锚固破坏不均属于脆性破坏，在抗震设计中应尽量避免。为了使塑性角发发生在剪力力墙墙肢底底部，根据据《建筑抗抗震设计规规范》第6.2..7条，按一一级抗震等等级设计的的剪力墙各各墙肢截面面考虑地震震作用组合合的弯矩设设计值，在在底部加强强部位及其其上一层应应按墙肢底底部截面弯弯矩设计值值采用，其其他部位应应按墙肢截截面弯矩计计算乘以增增大系数1.2采用。根据“强剪弱弯”的原原则，提高高剪力墙底底部加强部部位斜截面面受剪承载载力，可以以防止墙肢肢在弯屈屈屈服之前出出现剪切破破坏，改善善底部塑性性铰区的延延性和耗能能性能。剪力墙底部加强强部位墙肢肢截面的剪剪力设计值值，一、二二、三级抗抗震等级对对应按下列列公式进行行调整，四四级抗震等等级和无地地震作用组组合时可以以不进行调调整。（9-1）9度抗震设计时尚尚应符合（9-2）式中——考虑虑地震作用用组合的剪剪力墙底部部加强区墙墙肢截面的的剪力设计计值；——考虑地震震作用组合合的剪力墙墙底部加强强部位墙肢肢截面的剪剪力计算值值；——剪力墙增增大系数，一一级为1.6、二级为1.4、三级为1.2；———剪力墙底底部截面实实配的抗震震受弯承载载力所对应应的弯矩值值；———考虑地震震作用组合合的剪力墙墙墙肢底部部截面的弯弯矩设计值值。9.2墙肢受剪剪截面限制制条件和轴轴压比限值值9.2.1无地地震作用组组合时（9-3）9.2.2有地地震作用组组合时剪跨比大于2..5时，（9-4）剪跨比小于2..5时，（9-5）式中——剪力墙墙截面的剪剪力值，底底部加强部部位应按V调整；———结构构件件的重要性性系数，==0.855；、——分别别为剪力墙墙墙肢截面面宽度有效效高度；———混凝土影影响系数，应应按《高层层混凝土结结构技术规规程》第6.2..6条采用；；———计算截面面处的剪跨跨比，即，其其中、应取同一组组组合的未未进行内力力调整的弯弯矩和剪力力计算值。为了保证在地震震作用下剪剪力墙具有有足够的延延性，《高高层混凝土土结构技术术规程》第第7.2..14条规定，一一、二级抗抗震等级的的剪力墙底底部加强部部位在重力力荷载作用用下，墙肢肢的轴压比比不应超过过表1-9-1的限值。剪力墙墙肢轴压压比限值表1-9-1抗震等级（设防防烈度）一级（9度）一级（7、8度度）二级0.40.50.6第10节剪剪力墙计算算①轴墙肢体截面设设计10.1墙肢II的截面设设计10.1.1基基本条件①轴线有两墙肢，具具体详见平平面图。底底部加强区区及其上一一层（1～3层）的墙体体厚度为b=2000mm，非底部部加强区（本本层及其上上各层）的的墙体厚度度均为=2200mmm，墙肢I长度为=11800mmm，其形状状为一L形墙肢，可可以将其分分解为两个个肢纵向及及横向。混混凝土强度度等级：3层楼板面面以下为C35，3层楼板以以上为C30。墙体竖向向，水平分分布钢筋及及墙肢边缘缘构件的箍箍筋采用HRB3335级热轧钢钢筋，墙肢肢边缘构件件的纵向受受力钢筋采采用HRB4400级热轧钢钢筋。10.1.2墙墙体稳定性性验算墙肢I无端柱，有翼墙墙，在底部部加强部位位的截面厚厚度为200mmm，约为首首层层高的的1/15，根据《高高层混凝土土结构技术术规程》第第7.2..2条的要求求，对墙肢肢I进行稳定定性验算。墙肢I为两边支撑的带带翼墙墙肢肢，根据《高高层混凝土土结构技术术规程》附附录D公式，其其计算长度度系数β=1.00，一层墙肢I的计算长长度按《高高层混凝土土结构技术术规程》公公式计算如如下：剪力墙底部加强强区部位的的混凝土弹弹性模量，根根据《高层层混凝土结结构技术规规程》公式式（D.0..1）可以得得到：作用一层墙肢组组合的等效效竖向均布布荷载设计计值，可以以根据表1-9--1计算得到到：因此，首层墙肢肢I的稳定性性符合《高高层混凝土土结构技术术规程》附附录D的要求。10.1.3一一层墙肢I（底部加加强区）截截面设计首层墙肢I的内内力标准值值及部分内内力组合值值参见表11-10-1，从表中中可以看出出，水平地地震作用产产生的内力力远大于风风荷载产生生的内力。墙肢II（一层）内内力情况表1-10-1荷载工况永久荷载-7807.2-10.6活荷载-88.32-1.1-1.3风荷载179.7-187.927.5水平地震作用765.1-951.6106.41.2永+1..4活-1059.667.1-14.51.35永+00.7×11.4活-1139.668.6-15.61.2永+1..4活+0.77×1.44风-883.5-177241.2永+1..4活-0.77×1.44风-1235.77191.2-41.451.2永+0..7×1..4活+1.4风-771-255.5-24.51.2永+0..7×1..4活-1.4风-1237270.6-471.0永+1..4活+0.77×1.44风-727.5-178.514.51.0永+1..4活-0.77×1.44风-1079.88268.7-39.41.0永+0..7×1..4活+1.4风-615-256.926.61.0永+0..7×1..4活-1.4风-1118.11269.2-50.41.2（永+00.5活）+1.3地5.6-1229.11114.21.2（永+00.5活）-1.3地-1983.66958.3-151.81.0（永+00.5活）+1.3地170.5-1230.44127.11.0（永+00.5活）-1.3地-1818.881243.7-149.61.2（永+00.5活）+1.3地+0.22×1.44风55.9-1281.77121.91.2（永+00.5活）+1.3地-0.22×1.44风-44.71176.598.81.2（永+00.5活）-1.3地+0.22×1.44风-1933.33905.7159.51.2（永+00.5活）-1.3地-0.22×1.44风-2033.991010.9144.11.0（永+00.5活）+1.3地+0.22×1.44风220.8-1235.44134.81.0（永+00.5活）+1.3地-0.22×1.44风120.2-1283119.41.0（永+00.5活）-1.3地+0.22×1.44风-1768.551191.1-141.91.0（永+00.5活）-1.3地-0.22×1.44风-1869.111296.3-157.3根据《高层混凝凝土结构技技术规程》第7.2.15条和第7.2.16条的规定，底部加强部位及其上一层（1～3层）的墙肢应设置约束边缘构件，其长度为：=mmax（0.2××1800，1.5×