热水锅炉设计

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论文题目SHL7.0-1.0/95/70-AⅡ热水锅炉设计

摘要

锅炉作为一种能源转换设备，在工业生产中得到了广泛的应用。它通过煤、石油或自然气的燃烧放出的化学能，并通过传热把热量传递给水，使水加热（或变成蒸气），热水直供给工业生产和民用生活、供暖，所以锅炉的主要任务是：把燃料中的化学能最有效的转变为热能。

本次的毕业设计的题目是SHL7.0-1.0/95/70-AⅡ，属于水管式自然循环锅炉。设计本着锅炉运行的安全性和可靠性为首要设计特性的准则。综合考虑燃烧，传热，烟气和空气以及工质的动力特性以及磨损和腐蚀。在锅炉设计的过程中，主要考虑的因素是保证炉内着火，炉膛内有足够的辐射热量，煤的燃尽程度以及合理的烟气速度和排烟温度。同时，还要确保有一定的气密性以保证炉膛内进行负压燃烧。

在整个设计过程中作为技术支持进行了热力计算、强度计算和烟风阻力计算。其中热力计算包括炉膛、燃尽室、锅炉管束、省煤气，空气预热器。为了使小型锅炉的结构紧凑，大部分受热面都布置在炉膛内。根据结构，锅炉出口布置燃尽室达到飞灰和降尘作用；由于工作压力低，简单产生烟气侧的酸腐蚀和锅内的氧腐蚀，所以采用铸铁省煤器，来达到降低排烟温度的要求。

利用CAD,完成了锅炉总图、炉墙图、上锅筒展开图、本体图。

关键词热力计算；强度计算；烟风阻力计算

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DesignofSHL7-1.0/95/70-Pboiler

Abstract

Boilersasanenergyconversionequipment,inindustrialproductionhasbeenwidelyused.Itdoesthisbycoal,oilornaturalgascombustionreleaseofchemicalenergy,andheattheheattransferthroughthewater,thewaterheating(orintosteam),hotwaterdirectsupplytotheindustrialproductionandcivillife,heating,sothemainboilermandate:tofuelthechemicalenergyintoheatenergythemosteffective.

Thegraduationprojecttopicisshl7.0-1.0/95/70-aⅡ,belongingtothenaturalcirculationwatertubeboiler.Boilerdesigninlinewiththesafetyandreliabilityoftheprimarydesignfeaturesoftheguidelines.Consideringcombustion,heattransfer,gasandairaswellasdynamicpropertiesofworkingfluidsandwearandcorrosion.Intheboilerdesignprocess,themainconsiderationistoensurethatthefurnacefire,furnaceheatradiationsufficientcoalburnoutdegreeandareasonablespeedandexhaustgastemperature.Atthesametime,makesurethereisacertaindegreeofairtightnesstoensurenegativepressurewithinthecombustionchamber.

Throughoutthedesignprocessasatechnicalsupportforthethermodynamiccalculation,calculationofstrengthandwindresistancecalculationsmoke.Thermalcalculationwhichincludesthefurnace,burnroom,boilertubes,theprovincialgas.Forsmallboilers,compactstructure,mostoftheheatingsurfacearearrangedinthefurnace.Accordingtothestructure,boilersburnroomlayoutexporttotheroleofflyashanddust;Duetothelowpressure,pronetocorrosionandacidgassideofthepotofoxygenerosion,socastironeconomizer,reducingtheexhaustgastemperaturerequirements.

UseofCAD,tocompletethetotalFigureboiler,furnacewallchart,the

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drumexpansionplan,bodyplan.

Keywordsthermodynamiccalculation;strengthcalculation;smokewindresistancecalculation

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目录

摘要Ⅰ错误！未找到引用源。AbstractⅡ

第1章绪论1第2章锅炉方案设计及结构简介22.1方案论证22.2设计锅炉结构及特性：42.2.1锅炉各部分结构特点如下：52.2.2锅炉特性:7第3章热力计算83.1锅炉规范、辅助计算及热平衡计算83.1.1设计参数83.1.2燃料特性83.1.3辅助计算83.2各部分热力计算133.2.1炉膛计算错误！未定义书签。3.2.2燃尽室计算173.2.3锅炉管束203.2.4省煤器计算223.2.5空气预热器计算243.3热力计算的误差校核263.4热力计算结果汇总表263.5本章小结27第4章强度计算284.1上锅筒强度计算284.1.1筒节壁厚计算284.1.2上锅筒有孔封头的强度设计304.2下锅筒强度计算314.2.1下筒节壁厚计算314.2.2下锅筒有孔封头的强度设计324.3前后集箱开孔计算334.4集箱无孔端盖计算344.5安全阀排放能力计算354.6本章小结35

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第5章锅炉烟风阻力计算36结论44致谢45武汉理工大学学士学位论文

第1章绪论

热水锅炉在人们的日常生活中不可缺少的热力设备。又由于其分布的部门广，数量多，在国民经济中占有重要的地位。它通过煤，石油等燃料的燃烧释放出的化学能，并通过传热把热量传给水，使水加热，热水直接供给工业生产和民用生活。

随着高科技的飞速发展，锅炉的设计和应用技术也得到了很大的提高，现在燃烧机械化，给水自动化都已经得到实现。然而，在我国东北，华北，西北地区，冬天寒冷，利用蒸汽锅炉采暖，热量损失巨大，与蒸汽锅炉采暖相比，热水系统的热量损失要小的多。由于他使用的是单相介质—热水作为系统，无蒸汽产生，漏水量很少，管道的散热损失也少，同时，热水锅炉连续供给温度不很高的热水，室内温度比较稳定，系统比较安全，维修费用比较低。因此，热水采暖正逐步取代原有的蒸汽采暖。

本次的设计方案完成SHL-7-1.0/95/70-AⅡ的设计。锅炉的燃烧设备采用机械化的链条炉排，采用分段送风，出灰有灰渣井。锅炉的炉膛内设有前后拱，燃烧后的烟气从炉室出来后在对流受热面中屡屡绕行，然后进入尾部的烟道，在尾部的烟道设有省煤器和空气预热器，用来加热给水和预热空气。本次设计设计方案过程中，本着可靠性，经济性，简单易行的原则，使个结构的布置尽量首尾相顾，浑然一体。

由于理论知识以及实际经验的欠缺，希望通过本次毕业设计，对锅炉的设计和设计有更进一步的了解和把握，并稳定了基础知识，设计中难免存在一些缺点和错误，恳请老师给予帮助和指正。

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第2章锅炉方案设计及结构简介

2.1方案论证

对于锅炉的设计，可以采用局部设计方案，也可以采用整体设计方案。本次设计的任务是锅炉进行设计，一般来说，不适合采用局部的设计。整体设计是为了保证锅炉出力和参数的条件下，尽量的使用原有的设备，对锅炉进行大规模的完全的设计。由于利用了一些原有的设备，整体设计可以俭约一定的成本，而且能够满足锅炉的额定出力，满足锅炉的负荷要求，但是整体设计的改动较大，工期较长，而且设计后的和原有的设备的寿命不同，两者之间存在着隐患。

相比较而言，整体的设计就有更大的优点。整体的设计就是保持原有的燃烧受热面和对流受热面不便，只是对相关的差异性的地方进行设计，这可以说是合条件的适当的设计。本次设计主要应用了局部的设计方案，主要的设计有：

1）设计了锅内装置；2）优化了一次风系统；

3）对省煤器给水方式的设计；4）设计了空气预热器的结构；

5）对锅炉顶棚，平台及扶梯的设计。

该方案的优点是避免了过多的能源浪费，结构简单，工程的工期短，工作量少。

本次设计的课题为SHL7—1.0/95/70—AⅡ，该锅炉属于低压小型工业锅炉，受到应用条件的限制，需要停炉和起炉，负荷经济变化，采用双锅筒，正是基于此。因双锅筒水容量较大，并且有较大的蓄热能力，所以适应负荷变化能力强，且气压稳定，运行特性好，自然循环特性条件好，对于低压锅炉单靠辐射受热面是不够的，而双锅筒可以布置较多的对流受热面。采用横置式可以使锅炉结构紧凑，尺寸小，便于安装。设计后的热水锅炉也沿袭了蒸汽锅炉的这些优点。热水锅炉自然循环的运动压头来自水温差而产生的密度差，其植微小。由于热水所载带的只是物理显热，不存在蒸发潜热，热水的载热量要比蒸汽小得多，热水锅炉锅水不浓缩，水质变化不大，因此对补给水硬度要求克略低点，此外，热水锅炉的低温受热面简单发生低温腐蚀和堵灰。

为了减少不完全燃烧损失，以便提高热效率，在炉膛和锅炉管束之间

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布置燃尽室，燃尽室既可以调理合理烟速，烟气中的飞灰在其中起飞灰沉淀作用，也承受部分的换热，使得未燃物得到充分的燃烧，同时，也起了保护后面管束免受磨损的作用。

锅炉管束中烟气作混合冲刷。烟道呈倒″S″形，可以降低钢耗，减少总体尺寸。对于错列的管束，传热的效果好，但烟气的滚动阻力大，对于管的磨损较大，所以管束采用顺列布置，目的是为了减少阻力，降低电耗，提高效率，同时也使加工工艺简化。由于烟气流程中有冲刷死角，可以采用较小的热有效系数来补偿，而三个烟道的流通截面积逐渐减小，保证了烟速的均匀性，换热效果好。同时每一流程都设置了吹灰器。管束在节距的选择上主要考虑以下因素：第一，相邻两根管子焊接时，热影响区不重合；其次，焊缝及热影响区内，不可开孔；第三，保证烟速合理性。

烟气温度的选取重点是炉膛出口烟温θl〞和排烟温度θpy的选取。由于θl〞直接影响锅炉的经济性和安全性，所以θl〞的选择一定要合理：若θl〞过低，不经济且炉膛温度水平降低，对燃烧不利，使固体和气体不完全燃烧损失增加；若θl〞过高，将引起受热面结渣，影响锅炉的安全可靠运行。所以对一般煤种，在热水锅炉中，θl〞应选择在900℃-950℃范围内。同样对排烟温度的选择，也应根据技术经济性分析来选取：若θpy降低，锅炉排烟热损失减少，效率提高从而俭约燃料，降低锅炉运行费用。但θpy过低时，传热不良从而使尾部受热面增加，体积增大，金属耗量增加，投资增加，同时θpy太低时尾部受热面易发生低温腐蚀或堵灰，影响运行可靠性。所以θpy在D≥6t/h的锅炉中，根据所用煤种水分和硫分的大小，不宜低于150℃，寻常新设计锅炉取为160-180℃。

热空气温度trk的选择同样重要。原则是：“保证燃料在锅炉炉膛中迅速着火〞，根据这一要求，trk应当高一些，但选高些将会使空气预热器的体积增大，安装困难，投资大，因此，对于一般工业锅炉只要燃烧稳定，热空气温度不必太高，在上述的排烟温度条件下，trk也不可能太高，对火床炉trk在80℃～160℃。

为了降低θpy，锅炉尾部设有尾部受热面：省煤器、空气预热器。省煤器除了可以降低排烟温度，还可以利用尾部烟气的热量加热锅炉给水，提高锅炉热效率减少燃料耗量，然而，对于热水锅炉的省煤器而言，省煤器加热给水的作用并不是很明显的主要还是用来降低烟气的温度,为了避免省煤器中的水速过高,发生水冲击,把省煤器改成并列式,以减小水的流速.此外,在省煤器的给水进口加一条直通锅炉的给水管,以备省煤器损坏的时候,由此管直接供水给锅炉,防止影响锅炉给水,并且,还要给省煤器定期吹灰,保证其传热的最正确效果.而采用省煤器降低θpy时省煤器的工质——锅炉给水比这一饱和温度低得多，因此传热温压较大，这样在降低同样数值的烟气温度时，所需省煤器受热面积比蒸发受热面少好多，降低了生产成

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本。由于本锅炉压力低，所以采用耐腐蚀的铸铁省煤器，为了安全，设置烟气和给水旁通系统。

空气预热器除了可以为燃料提供热空气，改善着火和燃烧条件外，更重要的是，省煤器的给水温度为70℃，仅用省煤器来降低排烟温度其传热温差太小，不经济，因此必需布置入口温度为20℃的空气预热器。为了烟气侧和空气侧放热系数接近，得到较大的传热系数，尽量使wk/wy=50%-55%，使滚动趋于逆流，可以得到较大的温压。

此外，还加进了外伸烟道，这种布置有利于省煤器，空气预热器的布置，同时，也能减少对于锅炉房的设计，俭约成本。还对扶梯的不合理布置进行了设计。

2.2设计锅炉结构及特性：

锅炉本体大致可分为：水冷壁、锅炉管束、省煤器、空气预热器，它们都是各种类型的受热面，烟气的热能通过这些受热面传递给工质。锅炉本体一侧处在高温烟气条件下，因而要求它们的结构和材料要能够承受高温柔抗争烟气的腐蚀；锅炉的另一侧工质是水和空气，水和空气工作时具有很高的压力，所以锅炉本体主要部件还要具有一定的承受能力；另外，锅炉本体还要有良好的传热性能。

燃烧设备：煤斗、煤闸门、链条炉排、风室和炉拱等。燃烧设备要能适应不同煤种的燃烧，保证燃料的及时着火和燃尽，还应有一定的燃烧强度，能给锅炉提供足够的可利用热能。

锅炉炉墙：金属框架和砖结构。金属框架起支撑、稳定作用，要具有一定的强度和稳定性；砖结构起耐热、绝热、保温、密封作用。

本次设计任务是设计SHL7—1.0/95/70-AⅡ,即双锅筒横置式链条炉，自然循环水管锅炉，额定热功率14MW，额定工作压力为1.25Mp,设计成SHL-7.0-1.0/95/70-AⅡ,即双锅筒横置式链条炉，自然循环热水锅炉，设计煤种为山东良庄二类烟煤，它包括以上三大部分，其结构特点如下:

1．据锅炉行业长期对双锅筒7MW锅炉运行经验，水管系列采用φ51的碳素钢管，管束弯头半径R160mm。

2．燃烧方式采用加煤斗正转链条炉排。

3．锅炉炉膛采用前后拱协同方式。后拱低而长，倾角为14°，覆盖率为35%，通过前后拱的协同可以使燃料迅速着火，减少了固体不完全燃烧损失。

4．炉排有效宽度为2100mm,长度为5000mm，有效面积为10.61m2。5．采用双侧进风,分段送风,可调理燃烧状况，改善燃烧区段性。

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2.2.1锅炉各部分结构特点如下：

本锅炉是按燃用贫煤设计的，但也适用于其它与贫煤煤种近似的燃料。

锅炉构造仅考虑承受锅炉本体的载荷在六级地震状况下安全运行。因此当属于锅炉以外的烟、风、汽水管道要支撑在锅炉构架上时，必需按负荷的大小及负荷着力点的位置校核构架强度，必要时另行加固。

设计后的锅炉为双锅筒横置式自然循环水管锅炉,燃料从加煤斗落至炉排上,转动炉排,把煤送到炉膛点燃燃烧,空气由炉排先分段进入炉膛后端,煤燃成灰渣后经挡渣板落入灰斗,燃烧产生的烟气,从炉膛上部通过燃尽室,对流管束后,流向尾部受热面,最终由引风机排入烟囱。

水循环的路线:上锅筒中的水,从锅筒后部对流管束下降到下锅筒,经过各个连接器进入集箱,在从各水冷壁管上升,进入上锅筒.另一个循环回路是由锅筒的后部的下降管送入下锅筒,然后由前方的上升管进入上升管,完成锅炉此题的水循环.

锅炉各部分特点如下：1.锅筒及炉内设备：

锅筒是容纳水和蒸汽的筒形受压容器，采用双锅筒结构，既经济易安装，检修固定便利。

a.上锅筒：内径1200mm，壁厚22mm，筒身长3800mm，包括两侧封头一起为4888mm。上锅筒筒身用20g钢板热卷冷校而成，封头为20g钢冲压而成的椭圆形封头，为了焊接便利，封头和筒身壁厚都采用一致即22mm，上锅筒中的设备有：在锅筒内安放了直径219的进水管和出水管,还有均匀分水系统.

b.下锅筒：下锅筒内径Dn=1000mm,壁厚δ=16mm，筒身长3000mm，包括两侧封头一起为3885mm,筒身及封头都为20g钢板制成。下锅筒底部有定期排污管，以便排出杂质和沉淀物。上下锅筒之间有管束。

2.水冷壁

在锅炉炉膛内经常布置大量水冷壁，一方面可以充分发挥辐射受热面热强度的特点，同时它用来保护炉墙免受高温破坏使灰渣不易粘结在炉墙上，防止炉膛被冲刷磨损，过热破坏。它是自然循环锅炉构成水循环回路不可缺少的重要部件。

本锅炉炉膛内四壁都布置有水冷壁其中前墙由19根Φ5133的碳素钢管节距为120mm组成，前墙水冷壁管组下部焊在Φ21936的集箱上，上部直接与锅筒焊在一起，后墙与前墙一致由19根Φ5133的碳素无缝钢管组成。两侧水冷壁分别由18根Φ5133的碳素无缝钢管节距为110mm组成，上下部分别与上下集箱连接，集箱规格为Φ21936，由6根Φ10834,

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的钢管，所有下降管均从上锅筒中引出。

3.燃烧设备：

燃烧由煤斗和正转链条炉排及其传动装置组成，炉排有效燃烧面积为10.6m2.

4.锅炉管束：

上下锅筒中心距为4600mm，中间由224根Φ5133碳素无缝钢管焊在上下锅筒而组成，管子顺列布置，横向14根，纵向16根，横向节距为110mm，纵向节距为110mm，同时隔板把它分隔成倒“S〞型烟道，流通面积逐渐减小，以利于传热和烟道烟速均匀。上下锅筒及管束通过上锅筒支撑在锅炉钢架上。5.省煤器：

本锅炉为小型低压锅炉，采用单级耐腐蚀铸铁式省煤器。省煤器规格为6033，安装有4排8列省煤器管，受热面积为69.76m2，烟气流通截面积为0.704m2，6．空气预热器

该蒸汽锅炉采用钢管式空气预热器，顺列布置，由484根Φ40×1.5组成，横向节距60mm,纵向节距40mm，，烟气在管内自上而下滚动，空气在管外做横向冲刷。，冷空气由20℃被加热到119.21℃变成热空气后由热空气管道进入炉膛，空气预热器的受热面积为116.37m2。设计后的空气预热器顺列布置,由484根Φ4031.5组成横向节距为60mm,纵向节距为40mm,高3000mm.

7.钢架、平台和扶梯：

为了支撑锅筒、集箱、管子及炉墙，设置了钢架，锅炉本体重量由钢架传至基础，为安装、检查和维修，设置了平台,各平台之间由扶梯连接。

8.炉墙

炉膛炉墙的负荷作用在钢架和基础,分三层。内层为耐火砖,中间层为硅藻土保温砖,外层为红砖。在侧墙上分别在前拱下方,锅炉管束中部,燃尽室,省煤器上方,空气预热器上方,以及后拱上方均开有人孔,以便安装维修,清除灰渣。

9.锅炉范围内的阀门仪表锅炉产生的热水由热水引出管供给用户。为了保证锅炉安全,装有两个的安全阀,同时在上锅筒装有两个Y200的压力表以便观测压力,有紧急排气阀一个,水压表两个。为了省煤器检修时锅炉安全运行,设有旁通烟道和旁通水道。

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2.2.2锅炉特性:

1.锅炉规范：见锅炉参数表2-1

型号SHL-7.0-1.0/95/70—AⅡ表2-1锅炉参数额定热功率额定压力7MW1.0Mpa热水温度95℃给水温度70℃2.燃料特性：见燃料特性表2-2

碳符号Car氢氧表2-2燃料特性氮硫水分灰分挥发分低位发热量arQdwHarOar6.11Nar0.88SarAarWar32.48数值46.553.061.949.0038.5017693.4KJ/KgVar3．管子特性：管子特性见表2-3

表2-3管子特性

名称符号单位水冷壁锅炉管束省煤器空气预热器下降管导水管管径3厚度Dw3δMmΦ5133Φ5133Φ6033Φ4031.5Φ10834.5Φ10834节距排列及气流流向横向纵向管子排列烟气冲刷烟气与工质MmMm方式方式流向110100125顺列横向交织流144144顺列横向交织流错列纵向交织流4.主要经济技术指标：主要经济技术指标见表2-4

锅炉效率η（%）78.43表2-4主要经济技术指标排烟温θpy(℃)燃料耗B(kg/s)1700.50给水温度tgs(℃)70

5.锅炉基本尺寸：锅炉基本尺寸见表2-5单位数值炉膛宽度Mm2100表2-5锅炉基本尺寸炉膛深度上下锅筒中心距Mm2200-7-

锅炉外形尺寸长宽高Mm10800Mm4000Mm9300Mm4600武汉理工大学学士学位论文

第3章热力计算

3.1锅炉规范、辅助计算及热平衡计算

3.1.1设计参数

本次设计的任务是设计SHL7-1.0/95/70-AⅡ.主要参数如下：1．锅炉额定热功率：Q=7MW2．锅炉额定压力：p=1.0MPa3．回水温度：tgs=70℃4．冷空气温度tlk=20℃5．出水温度tcs=95℃

3.1.2燃料特性War

1．燃料名称：烟煤；产地：山东良庄2．燃料工作基（应用基）成分

碳符号Car氢氧氮硫水分灰分挥发分低位发热量arQdwHarOar6.11Nar0.88SarWarAar32.48数值46.553.061.949.0038.5017693.4KJ/KgVar3.1.3辅助计算

1．空气平衡

烟道各处过量空气系数，各受热面的漏风系数，列于表3-1中。炉膛出口过量空气系数按文献[1]表3-1取。烟道中各受热面的漏风系数按表3-3取。

表3-1烟道中各处过量空气系数及各受热面的漏风系数过量空气系数漏风系数烟道名称Δαα??α?1.450.1炉膛燃尽室锅炉管束省煤器1.451.551.60-8-

1.551.601.750.050.10.15武汉理工大学学士学位论文

空气预热器1.751.850.12．烧产物的容积及焓的计算1)理论空气量及α=1时的燃烧产物容积的计算理论空气量

Vo=0.0889（Car+0.375Sar）+0.265Har-0.0333Oar=4.81Nm3/kg

RO2理论容积

VRO2=0.01866（Car+0.375Sar）=0.882Nm3kgN2理论容积

VoN2=0.79Vo+0.8Nar/100=3.807Nm3/kg

H2O理论容积

VoH2O=0.111Hy+0.0124Wy+0.0161Vo

=0.529Nm3/kg

2)不同过量空气系数下燃烧产物的容积及成分见表3-2

表3-2烟气特性表空气锅炉管序号名称符号单位计算公式及来源炉膛燃尽室省煤器预热束器入口过1量空气α?1.451.501.601.75—系数出口过2量空气α??1.451.501.601.751.85—系数平均空?α??α???/21.451.4751.551.6751.803αpj—气系数VH2O?0.0161水蒸汽0.56380.56580.57160.58130.5914VH2ONm3/㎏00容积αpj?1V??567烟气总容积VyNm3/㎏—0VRO2?VH2O0N29.0667.38257.50287.86358.46480?V???pj?1?V0RO2容积rRO2份额H2O容rH2O积份额VRO2/Vy0—VH2O/Vy0.09730.0580.07170.07050.06730.06253.0.11950.11760.11220.1042-9-

武汉理工大学学士学位论文空气锅炉管序号名称符号单位计算公式及来源炉膛燃尽室省煤器预热束器三原子气体容0.1558rq—rRO2?rH2O0.0.19010.1880.17950.16676积份额910烟气重量飞灰浓度G㎏/㎏y1?A/100?1.036αV0pjy9.7849.94110.41211.41211.9830.0054μfh㎏/㎏Aafh/?100G?0.00660.00650.00620.0059注：飞灰份额afh按表3-1取0.2。3)不同过量空气系数下燃烧产物的焓温表见表3-3表

表3-3不同过量空气系数下燃烧产物的焓温表VRO2=1.047(m3)标准/kgVN2=4.4068(m3)标准/kgo烟气温度υ℃Cco2υkJ/(m3)标准100200300400500600700800900VH2O=0.4619(m3)标准/kgoV°=5.57(m3)标准/kgCkυkJ/(m3)标准132.4266.4402.7541.8684.2829.7978.31129.11282.31437.31594.91753.41914.32076.22238.92402.9Ik=V*CkυkJ/kg634.921279.461938.432607.023290.043992.34704.185430.496166.426902.357671.958431.939206.349986.5610769.1111557.95ooCN2υIRO2=VRO2kJ/(m3*Cco2υ)kJ/kg标准149.94315.32493.04680.90877.711080.451289.481503.811721.661943.932168.962396.392625.172856.803089.653324.26129.6259.9392.0526.5663.8804.1947.51093.61241.61391.71543.71697.21852.82023.72166.02324.5IH2O=VH2OIN2=VN2CH2Oυ*CH2Oυ*CN2υkJ/(m3)kJ/kkJ/kg㎏标准g494.91993.631492.622023.292527.853060.833609.044164.864728.295299.345978.016460.487054.377648.268245.968851.28-10-

150.5304.5462.7626.2794.9968.91148.81334.41526.01722.61925.12132.32343.62559.22779.13001.879.88161.35244.93331.15420.50512.55607.72705.69807.25911.471018.331127.831239.981353.711470.091588.06170.0357.5558.8771.9994.41224.71461.91704.91952.310002203.511002458.412002716.613002976.714003239.015003503.116003768.8

武汉理工大学学士学位论文17004036.33559.7524849456.593229.31708.142567.312348.71

续表3-3

Io=IRO2+IN2+IH2OkJ/kg722.941465.732230.593018.343825.124653.885506.346374.367257.2011027.098154.7411260.809064.3012516.689984.3013779.0710920.0615062.9111858.7716352.2712805.7017652.0113763.6018964.8914724.9119664.397858.439089.61100340.4111605.92yIy=Iy°+(α-1)IkKJ/Kgo?l??=1.45I△I??=1.50?rjI△I?α?gg=1.60I2238.423393.454582.65799.1△I??=1.75?smI2430.343684.414947.447549.13△I??=1.85?kyI1264.412558.283878.265224.16△I

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3．锅炉热平衡及燃料耗量计算见表3-4

表3-4热平衡及燃料消耗量计算序号12345名称燃料低位发热量冷空气温度理论冷空气焓排烟温度排烟焓符号单位arKJ/㎏Qdwtlk℃IolkθpyIpyq4q3q2KJ/㎏℃KJ/㎏?py%%%计算公式或来源由给定燃料定给定数值17693.0020.00127.08V0?ct?lk?4.81?26.786固体不完全燃烧损失7气体不完全燃烧89101112131415161718192021222324排烟损失散热损失飞灰份额灰渣焓灰渣物理热损失锅炉总热损失锅炉热效率给水温度给水焓排污率热水焓锅炉输出热量燃料消耗量计算燃料消耗量热风温度理论热空气焓保热系数假设170.00???1.8（表Ⅰ-3）2170.12??ky8[1]表3-11.0[1]表3-1?Ipy0??pyIlk?ardw??100?q4?/Qq5%afh—cθhzKJ/㎏q6∑qηtgsigsρpwibqQlBBjtrk0Irkφ%%%℃KJ/㎏%KJ/㎏KW㎏/s㎏/s℃KJ/㎏—[1]表3-6[1]表3-6按附表取（600℃）y?c??hzahzAy/Qdw05540.81421.57478.4370.00293.890.00398.797000.000.50.499710.271.300.98q2?q3?q4?q5?q6100??q给定查未饱和水性质表给定查水和蒸汽性质表给定arQ1/Qdw???B?100?q4?/1001?q6/???q6/1?Qky/Q1?取定查表Ⅰ-3

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3.2各部分热力计算

3.2.1炉膛计算

炉膛周界计算

炉排面积热负荷qR=800KW/m2炉排面积R=BQyd/qR=0.47×17963.4/800=10.6m2取炉排长度L=5m

炉排宽S=R/L=10.6/5=2.12m

锅炉炉膛草图

a.前墙面积Fq

光管面积：Fq1=2.5×2.1=5.25㎡覆盖耐火砖面积：Fq2=2.5×(1.151+1.018)=4.94㎡前墙面积：Fq3=2.5×0.4=1㎡

前墙总面积：Fq=Fq1＋Fq2＋Fq3=11.67㎡b.后墙面积Fh

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光管面积：Fh1=2.1×2.850=5.985㎡覆盖耐火砖面积：Fh2=2.5×1.809=4.523㎡后墙面积Fh3=2.5×0.4=1㎡

后墙总面积：FH=FH1+FH2+FH3=13.168㎡c.左侧墙面积Fzc软件计算

左侧墙总面积：Fzc=13.619㎡

d.右侧墙面积Fyc

右侧墙面积：Fyc=Fzc=13.619㎡e.顶棚面积Fd

顶棚面积：Fd=2.5×2.319=5.758㎡f.出口窗面积Fch出口窗面积：Fch=2.1×1.35=2.835㎡g.炉排面积R=10.6㎡周界面积：Fl=Fq+Fh+Fzc+Fyc+Fd+Fch+R=69.7037㎡

2.炉膛容积计算Vl炉膛容积Vl=2.5×Fzc=2.5×13.619=87.02m33.辐射受热面的计算a.前墙辐射受热面积Hq

光管：s/d=125/51=2.45,e/d=0.5,x=0.735Hq1=xFq1=0.735×5.25=4.466㎡耐火砖：Hq2=0.15×Fq2=0.15×5.4225=0.8134㎡前墙总辐射受热面积：Hq=Hq1＋Hq2=5.2790㎡b.后墙辐射受热面积Hh

光管:s/d=125/51=2.45,e/d=0.5,x=0.735HH1=XFh1=0.735×5.985=4.399㎡耐火砖：Hh2=0.15×Fh2=0.15×4.523=0.678㎡后墙总辐射受热面积：Hh=HF1+Hf2=4.2137㎡c.左侧墙辐射受热面积Hzc

左侧墙光管：s/d=110/51=2.16,e/d=0.5,x=0.79

Hzc1=xFzc1=0.79×(2.5+4.243)×2.25×0.5=5.993㎡覆盖耐火涂料面积：HZC2=0.3FZC2=0.3×13.619-6.743）=2.0628㎡左侧墙总辐射受热面积：HZC=HZC1+HZC2=8.0558㎡

d.右侧墙辐射受热面积Hyc

右侧墙辐射受热面积：Hyc=Hzc=8.0558㎡

e.顶棚辐射受热面积Hd

s/d=125/51=2.45,e/d=0.5,x=0.735

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Hd=xFd1=0.735×5.759=4.233㎡

f.出口窗辐射受热面积Hch

错列布置x=0.52

出口窗辐射受热面积：Hch=0.52×2.8=1.474㎡总辐射受热面积Hf

Hf=Hq+Hh+Hzc+Hyc+Hd+Hch=31.311㎡

4.射层厚度S

S=3.6×Vl/Fl=1.76m

5.膛水冷度x

x=Hf/（Fl-R）=0.53

6.火床与炉墙面积比ρ

ρ=R/（Fl-R）=0.179

炉膛传热计算

表3-5炉膛传热计算计算公式或来符号单位源QrIlk°αl″△αltrkIrk°QkQlυ°υl″Il″VckJ/kgkJ/kg——℃kJ/kgkJ/kgkJ/kg℃℃kJ/kgkJ/kg·℃——kg/kg由表3-4由表3-4由表3-1由表3-1先假定再校核序号12名称输入热量数值17693.4127.341.450.1120763.83冷空气理论焓炉膛出口过量空气系3数4炉膛漏风系数5热空气温度678热空气焓空气带入热量入炉热量V0?ct?k00??1??????Irk???Ilk1043.93Qr??100?q3?q4?q6?/18388.41?100?q4?9理论燃烧温度10炉膛出口烟气温度11炉膛出口烟气焓12平均热容量由表3-3按αl″=1.4查得1552.141000假设12516.68按表3-3查取??0???Q1?I1??/????1??10.526????rH2O13水蒸气容积份额14三原子气体容积份额rq15飞灰浓度μfh由表3-2由表3-2由表3-20.07170.1910.0066-15-

武汉理工大学学士学位论文16??0.78?1.6r?/?10prs??0.5H2Oq三原子气体辐射减弱系数kq?1/m·Mpa?1?0.37???1?273??/1000?rq1.613??????17飞灰辐射减弱系数182021232425262728293031323334系数火焰黑度水冷壁表面黑度计算燃料耗量保热系数波尔茨曼准则管外结灰层热阻炉内传热量辐射热流密度金属管壁温度系数值无因次方程系数系数无因次温度kfhckahabBjфB0εQfqfTgbmkpΘl″υl″Il″Qfqf1/m·Mpa1/m·Mpa1/m·Mpakg/s—m2·℃/kWkJ/kgkW/m2K————℃kJ/kgkJ/kgkJ/kg?7600?fh/???1?273????[1]表5-72/30.4080.80.460.980219烟气辐射减弱系数Kq?Kfh?c1?e?kps由表3-4由表3-4?BjVc/?0Hf??0?273?取定30.472.65763.9885.92355.50.070.94880.67110.2144????Q1?I1????B1Qf/Hftbh+273?0??qf?Tgb?4/qfB0?1/a?m?[1]表5-4[1]表5-4kB0?1/a?m?p0.6635950.9910645.877589.29110.5035炉膛出口烟气温度36炉膛出口烟气焓37炉内辐射传热量38辐射热流密度T0Θl″－273按表Ⅰ-3查取ф(Ql－Il″)BjQf/Hf与假设炉膛出口烟气温度相差0.99℃，小与±100℃，因此不用重新计算。

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3.2.2燃尽室计算

燃尽室

燃尽室结构计算

1周界面积计算a.前墙面积Fq

光管面积：Fq1=1×2.1=2.1㎡入口窗：Fq2=1.35×2.1=2.835㎡前墙总面积：Fq=Fq1+Fq2=4.935㎡b.后墙面积Fh覆盖耐火砖：

Fh1=3.65×2.55=9.308㎡

出口窗：Fh2=2.1×0.9=1.89㎡

后墙总面积：Fh=Fh1＋Fh2=7.81㎡c.左侧墙面积Fzc侧墙面积：Fzc=0.5×（2.35+3.225）×1=2.79㎡d.右侧墙面积Fyc

右侧墙面积：Fyc=Fzc=2.79㎡e.顶棚光管面积Fd

顶棚光管面积：Fd=2.1×1.02=2.143㎡

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f.底面积：Fd1=1.15×2.5=2.875㎡

燃尽室周界面积:Frj=Fq+Fh+Fzc+Fyc+Fd+Fd1=23.34㎡2燃尽室容积:Vrj=3.65×Fzc=3.65×1.91=6.975m33燃尽室辐射受热面积a.前墙辐射受热面积Hq

光管：s/d=125/51=2.45,e/d=0.5,x=0.735

Hq1=0.735×2.1=1.544㎡

入口窗：x=0.48Hq2=0.48×Fq2=0.48×2.835=1.3608㎡

前墙辐射受热面积Hq=Hq1+Hq2=1.544+1.3608=2.904㎡b.后墙辐射受热面积Hh

耐火层：Hh1=0.15×Fh1=0.15×5.9125=0.887㎡出口窗：x=1

Hh2=1×Fh2=1.89㎡

后墙辐射受热面积Hh=Hh1+Hh2=0.887+1.89=2.777㎡c.左侧墙辐射受热面积Hzc

光管：950/（4-1）=317，s/d=317/51=6.2,e/d=0.5,x=0.36Hzc=0.36×Fzc=0.36×2.875=1.035㎡d.右侧墙辐射受热面积Hyc

右侧墙辐射受热面积：Hyc=Hzc=1.035㎡

e.顶棚辐射受热面积

s/d=125/51=2.45,e/d=0.5,x=0.735Hd=xFd1=0.735×2.1=1.5435㎡

燃尽室辐射受热面积Hrj

Hrj=Hq+Hh+Hzc+Hyc=7.751㎡

有效辐射层厚度S

S=3.6×Vrj/Frj=3.6×6.696/22.58=1.07m

燃尽室水冷度Х

Х=Hrj/Frj=7.751/23.3355=0.332

燃尽室传热计算2．燃尽室传热计算见表3-6

表3-6燃尽室传热计算序号123名称入口烟温入口烟焓漏风系数符号θˊrjˊrjrj单位CKJ/kg—-18-

。计算公式或来源由表3-5取由表3-5取由表3-1取数值950.9910645.870.05I△α武汉理工大学学士学位论文45678理论冷空气焓出口烟温出口烟焓烟气平均温度平均热容量IolkKJ/kgθ\rjCI\rjKJ/kg。由表3-4取假定由表I-3查得(α\rj=1.4)1/2127.348509715.011172.39.290.07050.18810.00652.06???????TpjK??273??273?????rjrj????????0??Irj?????Ilk???rj????/??rjVCKJ/kg。C?Irj——㎏/㎏由表3-2取由表3-2取9水蒸气容积份额rH2O三原子气体容积10rq份额11飞灰浓度μfh三原子气体辐射12减弱系数1314151617飞灰辐射减弱系数烟气辐射减弱系数烟气黑度水冷壁表面黑度燃尽室水冷度??0.78?1.6r?/?10prs??0.5H2Oq由表3-2取Kq1/mMPa?????1?0.37??1?273?/1000rq??????KfhKαyαbx1/mMPa1/mMPa——————。7600?fh/Tpi?2/3?0.4442.5980.396Kq?Kfh1?e?kps1/?1/a?x?1?ay?/ay?由结构计算得18燃尽室系统黑度αrj192021222324波尔茨曼准则系数无因次方程出口烟温出口烟焓燃尽室吸热量BomΘ\rjθ\rj??273?3?BjVc/?0Hrj??rjB0?1/arj?m??1?4/B0/?1/arj?m???11/2??5.5640.150.94877.41310057.89582.58??C???rj??273??273??rj0??Irj????rjIlk???IrjI\rjQrjKJ/kgKJ/kg由表3-3查得与假设燃尽室出口温度相差13.670C，小于1000C，不必重新计算

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3.2.3锅炉管束

图3-2

结构特性计算1、结构特性计算

横向：n1=14根S1/d=100/51=1.96纵向：n2=16根S2/d=125/51=2.45（1）管子的长度：

L=（5+4.6+4.4+4.2+3.95+3.8+3.65）×2=59.2m

（2）受热面积H

H=πdln2=3.14×0.051×59.2×16=151.68㎡

（3）烟道截面积Fpj

F1=0.9×2-16×0.051×0.9=1.0656㎡F2=0.6×2-7×3.14×0.0512×16/4=0.971㎡F3=F2=0.971㎡F4=1.1×2-16×0.051×1.1=1.3024㎡F5=1.15×2-16×0.051×1.15=1.361㎡

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F6=0.85×2-16×0.051×0.85=1.0064㎡Fpj=ΣF/6=1.113㎡（4）有效辐射层厚度S

有效辐射层厚度S=0.9d(4S1S2/πd2-1)=0.2351m

锅炉管束传热计算表3-7

表3-7锅炉管束传热计算序号1234567891011121314151617181920名称入口烟温入口烟焓漏风系数理论冷空气焓工质温度出口烟温出口烟焓烟气侧放热量最大温差最小温差平均温压烟气容积烟气平均流通截面积烟气平均温度烟气速度水蒸气容积份额三原子气体容积份额对流换热系数飞灰浓度三原子气体辐射减弱系数飞灰辐射减弱系数烟气辐射减弱系数烟气黑度符号θˊggIˊgg△αggIolktbhθ\ggI\ggQrp单位。Ckj/kg—kj/kg。C。CKJ/kgKJ/kg。C。C。CNm3/㎏㎡。Cm/s——KW/(㎡。C)㎏/㎏计算公式或来源由表3-6取由表3-6取由表3-1取由表3-4取t=(70+95)/2假定由表I-3查得数值877.4110057.890.1127.3482.53503988.1794.913267.5484.267.861.113566.760.06730.179561×10-30.006430.50??Igg?????ggIlk?5962.09??Igg△td△tx△tVyFyθpjWyrH2OrqαdμfhKqKfhKαy??tbh?gg???tbh?gg（?td－?tx）/ln(?td/?tx)由表3-2查得有结构特性得△t+tbh由表3-2取由表3-2取[1]图6-6a，6-8a查由表3-2取BjVy??pj?273?/?273Fy?10.081/mMPa1?0.37??273/1000r5.232pjq1/mMPa1/mMPa—-21-

???0.78?1.6r?/?10prs???H2O?q?212223?7600?fh/Tpj?2/30.5465.7780.128Kq?Kfh1?e?kps武汉理工大学学士学位论文242526272829管壁温度辐射换热系数热有效系数传热系数传热量相对误差tbαfψKQCrΔQ。CKW/㎡。C—KW/㎡。CKJ/㎏%Tbh?60[1]图6-12[1]表??ad?af?142.56.23×10-30.5536.98×-3105957.870.07?Qcp?Qcr?/Qrp?100K?tH/Bj∣△Q∣=0.07%武汉理工大学学士学位论文

3.3热力计算的误差校核

热力计算的计算误差校核见表3-11

表3-11热力计算的计算误差校核序号名称符号单位计算公式或来源1锅炉有效利用热量Q1kJ/㎏Qrη/1002炉膛吸热量QfkJ/㎏由表3-5查取3燃尽室吸热量QrjkJ/㎏由表3-6查取4管束吸热量QggkJ/㎏由表3-7查取5省煤器吸热量QSMkJ/㎏由表3-9查取678锅炉总吸热量绝对误差相对误差数值13876.937499.73582.585957.87988.2515117.99-31.620.054∑QkJ/㎏△QkJ/㎏%Qf+Qrj+Qgg+QSMQ1??Q??100?q4?/100∣△Q/Qr∣3100%3.4热力计算结果汇总表

热力计算汇总见表3-12

表3-12热力就算汇总序号12345678910名称受热面积入口烟温出口烟温工质入口温度工质出口温度Q’Q〞t’t〞符号单位㎡℃℃℃℃m/sm/s℃炉膛31.31950.847095燃尽室7.429950.84877.417095582.58管束151.68877.41350709510.09484.26省煤器69.793502457071.8311.151.67222.61

空气预热器166.3726217020119.2110.895.19132.0417.4×-310823.61烟气平均速度WY工质平均速度平均温压传热系数传热量W△tKKW/(㎡。C)Qkw7589.2936.98×29.53×-3-310105957.87988.25

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3.5本章小结

通过对锅炉的设计，得到了较好的锅炉结构，各个受热面进行了优化设计，使个部分受热面得到合理的热量分派，对于烟气速度和流量的合理配置，加强了换热效率。实现了真正的节能，即经济性。同时，合理的布置省煤器、空气预热器，大大提高了锅炉效率。

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第4章强度计算4.1上锅筒强度计算4.1.1筒节壁厚计算孔桥减弱系数计算A计算过程上锅筒筒节强度计算见表4-1BC表4-1上锅筒筒节强度计算序号名称符号单位计算公式及来源1锅筒内径Dnmm设计数据S2锅筒壁厚mm设计数据3额定压力PeMP设计数据4上锅筒至锅炉出口压ΔPzMP降5液注静压力ΔPszMP上锅筒为06锅筒工作压力PgMPPe??Pz??Psz7安全阀低位开启压力ΔPaMP0.04PeP8计算压力MPPg??Pa9材料选用10锅筒计算壁温tj℃选取11基本许用应力[б]jMPGB9222-88-28-数值1200221.00010.041.0420g102.5125武汉理工大学学士学位论文121314A区修正系数许用应力互不影响孔距纵向节距纵向节距孔径纵向减弱系数2倍横向减弱系数横向节距纵向节距孔径纵向减弱系数2倍横向减弱系数C区纵向节距横向节距斜向节距斜向系数平均直径斜向孔径减弱系数斜向孔桥换算系数当量减弱系数1516171819202122最小减弱系数理论计算壁厚附加壁厚最小许用壁厚有效壁厚实际减弱系数最大允许开孔直径系数η[б]tott′dψ2ψ′tt′dψ2ψ′abt\ndpψ\kψdψminSlCSminSyΦs[d]βбsPswPsMPmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmMPaMPaMPa1GB9222-88?σ?j?ηdp?2(Dn)?S)S00.95118.75398.20110110520.5271.06125120520.581.151012012312.3520.582设计数据8?（Dn?S)/360设计数据t-d/t2(t'?d')/t'设计数据B区9?(Dn?S)/360设计数据(t?d)/t2(t'?d')/t'设计数据9?(Dn?S)/360a2?b2a/bd1?d2(t''?dp)/t''1?0.75(1?n)21.160.52711.731.012.73210.2932222.691.032251.704k??''PDn/(2ψmin?σ??P)C1?C2?CySl?CSl?CPDn/(2?σ??P)Sy8.1DnSy(1?ψs)??1/31?2Sy/DnGB9222-881.31.25P结论：dSmin=12.73所以强度合格。-29-

23屈服极限24允许最高水落试验压力25水落试验压力0.45σsψs(β2?1)/β2武汉理工大学学士学位论文

孔的补强计算

有效加强高度h=[2.5?Y，2.5?Y1，[（dn+?Y1）?Y1]0.5]

?Y1=13，?Y1=9，[（dn+?Y1）?Y1]0.5）=43.27故h=22.5需加强面积A=DNδ0=199×7.42=1476.58mm2焊缝加强面积A1=Σei2=2×102=200mm2有效加强范围内接纳承受内压所富足的面积：A2=2h(?Y1-δ01)=2×(22.5+14+17)×9.2=984.4mm2有效加强范围内筒体承受内压所富足面积：A3=179×(?Y-δ0)=179×(14-7.42)=1177.82mm2A′=A1+A2+A3=2362.22mm2>A故孔不需要额外补强。

4.1.2上锅筒有孔封头的强度设计

上锅筒有孔封头的强度设计见表4-2

序号1234567891011121314151617表4-2上锅筒有孔封头的强度设计名称符号单位计算公式及来源材料取用Dnmm内径设计数据Smm壁厚设计数据PMP计算压力Pg??Patbj计算壁温℃GB9222-88基本许用应力[б]jMP修正系数η许用压力[б]MP?σ?j?ηdmm人孔最大直径设计数据减弱系数ψ1?d/Dnhnmm封头内高0.25Dn2r形状系数2?（D/h）/6数值20g1200221.0425012511254000.6830017.391.829.2122封头强度合格?理论计算壁厚附加壁厚最小许用壁厚取用壁厚封头尺寸校核SlCSminSmmmmmmmmPDn/(2ψ?σ??P)C1?C2?0.1SSl?Cnn?s?sminhh?Dn=0.25>0.2sl/Dn=0.0062武汉理工大学学士学位论文1819202122封头有效壁厚实际减弱系数系数SyψsβmmMPaMPaS-CPDn/(2?σ??P)Sy1?2Sy/DnGB9222-8820.180.2481.036225屈服极限бs1.55允许最高水落试验压Psw0.45σsψs(β2?1)/β2力23PsMPa1.3水落试验压力1.25P结论:hh/Dn=0.25>0.2SL/Dn=0.00616Ps=1.34所以强度合格。

4.2下锅筒强度计算

4.2.1下筒节壁厚计算

下锅筒筒节壁厚计算见表4-3

序号12345678910111213A区名称锅筒内径壁厚额定压力液柱净压力锅筒工作压力表4-3下锅筒筒节壁厚计算符号单位计算公式及来源DKNYmm设计数据Smm设计数据PeMPa设计数据ΔPszMPa?ghPgPtj[б]jη[б]totdψt′2ψ′MPaMPaMPa℃MPaMPammmmmmmm-31-

数值1000161.00.0491.0490.041.08920g2501250.95118.75322.7311080520.5270.7Pe??Psz0.04Pe选用安全阀低位开启压力ΔPa计算压力材料锅筒计算壁温基本许用应力修正系数许用应力互不影响孔距纵向节距横向节距孔径纵向减弱系数2倍横向减弱系数Pe??Patj?tbh?20GB9222-88GB9222-88?σ?j?ηdp?2(D)?S)S设计数据8?（Dn?S)/360设计数据(t?d)/t2(t'?d)/t武汉理工大学学士学位论文1415161723242526272829焊封减弱系数最小减弱系数理论计算壁厚附加壁厚最小许用壁厚有效壁厚实际减弱系数最大允许开空直径系数屈服极限最大水落试验压力ψnψminS1CSminSyψs[d]βбsPswmmmmmmmmmmMPaMPaGB9222-881.00.5278.77719.777150.307176.781.032251.784PDn/(2ψmin?σ??P)C1?C2?CySl?CSl?CPDn/(2?σ??P)Sy8.1DnSy(1?ψs)??1/31?2Sy/DnGB9222-880.45σsψs(β2?1)/β2Ps1.3630实际水落试验压力MPa1.25P结论：dSmin=9.77所以强度合格。4.2.2下锅筒有孔封头的强度设计

下锅筒有孔封头的强度设计见表4-4

表4-4下锅筒有孔封头的强度设计表序号12345678910111213141516名称材料内径壁厚计算压力计算壁温基本许用应力修正系数许用应力人孔最大直径减弱系数封头内高形状系数理论计算壁厚符号DnSPtbj[б]jη[б]dψhnrS1CSminS单位mmmmMPa℃MPaMPammmmmmmmmmmm-32-计算公式及来源设计数据设计数据设计数据tj?tbh?20GB9222-88椭球封头Pg??Pa数值20g1000161.0892501251.01254000.625017.3131.73139.04416?σ?j?η设计数据?2?（D1?d/Dn0.25Dnn附加壁厚最小取用壁厚取用壁厚2/hn）/6PDn/(2ψ?σ??P)?C1?0.1S1S1?Cs?smin武汉理工大学学士学位论文171819202122封头几何尺寸校核封头有效壁厚系数实际减弱系数最大水落试验