安泰住宅楼六层居民楼含计算书、建筑结构设计图预览

第一章前 第二章总设计说 建筑论 结构设计论述 第三章荷载计算及截面尺寸选 、截面尺寸选 、荷载汇 、恒 活荷载 、重力荷载代表值的计 、层间侧移刚度的计 、梁线刚度 、柱线刚度 水平作用分析（采用底部剪力法 、框架水平作用及水平剪力计算 、水平作用下的层间位移和顶点位移计 、水平作用下框架柱剪力和柱弯矩（D值法 、反弯点高度修 、柱端弯 、水平作用下梁端弯矩按下式计算 水平作用下的梁端剪力和柱轴力标准值 、水平作用下的框架弯距图如下 水平作用下的剪力图如下 第五章风荷载作用下框架分 、自然情 、风荷载计 、风荷载标准值 风荷载作用下框架柱剪力和柱弯 风荷载作用下梁端弯矩按下式计算 风荷载作用下的梁端剪力和柱轴力标准值 第六章竖向荷载作用下的内力分 荷载传递路线和计算方 、荷载传递路 竖向荷载计 、恒荷载计 、活荷 、框架计算简 梁固端弯矩 、内力分配系数计算（在图中计算出，根据线性刚度 弯矩分配与传递 、荷载作用下的弯 、恒载作用下的弯 活载作用下的弯距 、梁端剪 恒载作用下梁端剪力 、活载作用下梁端剪 、柱轴力和剪力 恒载作用下的柱轴力剪力 、活载作用下的柱轴力剪力 第七章荷载组合及最不利内力确 内力组合 框架 框架柱 、梁的内力组合 、梁端弯矩的调 、控制截面内力计 、梁控制截面的内力组合 、柱控制截面的内力组 无作用时的组合 有作用时的组合 第八章结构构件设 框架梁的设 梁的正截面配筋计 梁的斜截面配筋计 框架柱的设 柱的正截面配筋计 柱的斜截面配筋计 框架标准层板的设 设计荷 计算跨 弯矩计 板配筋计 楼梯的设 梯段板设 平台板设 平台梁设 基础的设 A柱基 B柱基 第九章施工组织设 编制总 编制目 编制依 编制原 工程概 建设概 主要项目工程 施工条 组织机 施工程序及流 施工顺 主要施工方 施工测 土方工 钢筋工 模板工 混凝土工 砌体工 脚手架工 资源需用计划 材料需用计划 施工机械需用计划 施工进度计 施工准备工作计 资源供应计 施工平面布置（见图纸部分 工程技术质量保证措 质量目标和保证措 质量控制的具体措 工期计划及保证措 安全管理技术措 脚手架防高外坠落安全措 交叉作业安全措 施工“洞口“临边”的防护措 模板工程安全技术措 施工作业人员和施工现场有关要 雨季施工措 文明施工技术措 管理目 组织保 工作制 管理措 环境保护措 环境保护管理体 环境保护的主要技术措施和方 建筑施工现场减少扰民噪音污染措 施工现场环境保护管理规 降低成本措 成本控制的主要工 保证措 第十章技术经济分 第十一章结 四年的大学生活毕业,在大学生活最后阶段的毕业设计对我们来说是一次非常好的锻炼机会.它是对我们过去所学的理论知识系统化.把所学专业知识放到具体的实践题目中去,是对自己分析、解决问题的一次能力的提高.为自己尽快并适应工作岗位打下坚实的基础。同时，毕业设计也是对自己大学学习成果的综合评定过程。本计算书是严格遵照毕业设计任务书的要求,密切结合国家有关建设设计的范及标准收集设计的过程包括建筑设计和结构设计两部分。—89括荷载计算，风荷载计算,内力组合，框架梁设计,框架柱设计,基础设计，楼板D第二章731.5604389.3618.00.960.6612.06m2，0.50KN/m2。合理的方案，平面形状为1—11—2经过多方面的考虑，选择方案二作为本次的设计方案第一组，设计基本加速度值为0.10g。外墙300mm厚砌块墙，屋面为不上人屋面。工程中采用钢筋混凝土现浇结构,采用刚接或铰接作为主要承重体系的框架为手算计算简便起见，可取一榀框架作为计算单元。多层框架中由于结构的横向刚度比；2；3T形截面。梁的截面高度应为1/121/8，1/21/3基础可以分成深基础和浅基础。考虑到本建筑自重较小，地质条件良好，从技术需要的角度考虑选择天然地基上的浅基础。浅基础又分成无筋扩展基础、扩展基础、柱下4—12钢筋混凝土条形基础用于处理地基软弱而荷载又较大时的工程问题。因次综合各种因素本次结构设计选择了柱下钢筋混凝土独立基础。法按照规范和进行取值。结构方案合理，设计符合要求。第三章（10kN/m2由A≥N/0.9fc 取1）首层 2）其它层由挠度、裂度控制 选定横向框架梁截面尺寸为楼板厚度：1/45×4500=100mm取 楼梯板选为屋面（不上人改性沥青防水 20mm厚1﹕3水泥砂浆找 100mm厚再生聚苯乙烯板保温 焦渣找坡最薄处30mm平均厚150mm10×0.15=1.5kN/m2100mm厚钢筋混凝土 20mm厚1﹕3水泥砂浆找 20mm厚板下抹 ∑楼面 硬木地板（包括格栅 20mm厚水泥砂浆地 100mm厚钢筋混凝土 20mm厚板下混合砂浆抹 ∑ （考虑梁上抹灰，取梁自重26kN/m3） ： 梁 外墙 内墙 隔墙 抹灰 外外抹灰：20厚水泥砂 外内抹灰及内抹灰：20厚石灰砂浆0.34总墙重 外墙：内墙：隔墙：1.0+0.34×2=1.68柱：1）首层 27×0.55×0.55=8.17kN/m（考虑到柱子抹灰，取柱子自2）其它层门、窗 门 窗住宅：2.0kN/m2卫生间：2.0kN/m2楼梯：2.0kN/m2屋面活载：0.5kN/m2岫岩雪载：0.5 岫岩基本风压：3-10.9m，0.10m屋面自重：4.68kN/m×[（6.0-0.5）+（4.5-0.5）+（7.2-0.5）×4+（6.6-0.5）×2+（4.2-0.5）+（3.0-0.5）]×2=511.99kN横向框架梁:4.68kN/m×[（5.4-0.5）×9+（5.4-0.25-0.15）×20.5）×13]次梁： 2.08kN/m×[（5.4-0.3）+(6.0-0.3)]×7=157.25kN 外墙：3.74内纵墙：2.68kN/m2×146.64=393.00kN窗重量 0.5kN/m2G6=∑恒+0.5∑活=G6恒+0.5G6活=7227.44kNG5 子： 墙：3.74×93.84=350.96kN内纵墙：2.68×35.4=94.87kN内横墙：2.68×209.58=561.67kN 窗重量：0.4×43.92=17.57kN 6楼板自重：3.64kN/m2×楼面面积+3.64kN/m2511.99kN587.81kN次梁：157.25kN内纵墙内横墙阳台板+栏板5恒=∑恒6下+∑恒5上 活载：∑活=2.0G2=G3=G4=柱子内横墙511.99kN587.81kN次梁：157.25kN阳台板+栏板：12∑恒∑活G1=∑恒+0.5×∑活综上上，为简化计算，通常先按矩形截面计算某惯性矩I0，然后乘以增大系数。C中框架梁I=2.0I0 梁采用C25混凝土，E=2.8×104N/mm2C6.0m 5.4m

22810610.3= =5.04×104kN.m

22810610.3= =5.60×104kNm6.0m 1.52810610.3= =3.78×104kN.m5.4m 1.52810610.3= =4.20×104kNmcC30E=3×104N/mm24.0m,3.0m。550mm×550mm、2～6500mm×500mmcKC

h31071= 5.719104

)31071)= =5.208×104kNm

一般层 K=2Kc

2

D=首层：KKc0.52D=

4-1(104层KbKDD层∑D首/∑D2 满足要、水平作用分析（采用底部剪力法层643层21T1=1.7t 场地Ⅱ类

21

Tg 1

=(0.35)0.90.08Geq=

（4-=FEK

（4-=（4-nnVi

>Gjji

n（4-n表4-3水平作用下剪GiVinGjji65432714、水平作用下的层间位移和顶点位移计表4-4水平作用下的层间位移和顶点位移计层Δuei=Vi/ΣDi(m)*10-Δuei/hi*10-654321

﹤e

y(y0y1y2y3)hyy0y1y0y2y0根据框架总层数，该柱所在层数和线刚度比K查表得层Ky6000500040003000200-100层Ky6000500040003000200-100层Ky6000500040003000200-100层HDViyMM654321层HDViyMM654321层HDyMM654321D）ikD

DVi

M下VikM上Vik(1

µB1= MB1=(MC上+MC下 µB2= 层ABMCMCMCMC615141312111层CMCMC615141312111 VME左ME右

层ABBCLL654321图4-3水平作用下的剪力0岫岩地区基本风压：W0.45kN/m2B0wkzsz

层615141312111（1）w（2）w

wki

基本风压0.45KN/M2.5.45-2A层DyMM6543215-3B层DyMM6543215-4C层DyMM654321D）ikD

M下Vikyh M上Vik(1

µB1= MB1=(MC上+MC下 µB2= 5-5层ABMcMcMcMc615141312111层CMcMc615141312111VE

ME左MEL

5-7层LMEMELMEME6543215-1第六章6-1ⅰ：框架 1 1-2 1-3 1-4 1-6000：5400：跨度6000：g3=3.64×(1.65×0.870+2.1×0.798)+4.68+（3.0-0.6跨度5400：g4=3.64×(1.65×0.841+2.1×0.756)+4.68+（3.0-0.6

（1）屋面：跨度 q1=0.5×(1.65×0.870+2.1×0.798)=1.556跨度 q2=0.5×(1.65×0.841+2.1×0.756)=1.488（2）楼面：跨度 跨度 固M 固 左右左右顶层--其--顶层--层--（不向滑动端传递，右（左）梁分配弯矩向左（右）梁传递，上（下）0.5层60---------------------层5-------------------------层4-------------------------层3-------------------------层2-------------------------层1-----------------------层60------------------层5-------------------------层4-------------------------层3-------------------------层2-------------------------层1-----------------0000------6-14CBBA6--5--4--3--2--1--6-15CBBA6--5--4--3--2--1--

ql

V右2

V’=V— 6-16CB层V左V右V′左V′右6543216-17BA层V左V右V′左V′右6-5-4-3-2-1-6-18CB层V左V右V′左V′右654321层V左V右V′左V′右6-5-4-3-2-1-纵向框梁:边框梁：0.3×0.6×26=4.68kN/m纵向跨度 纵向跨度 纵向跨度 3.64×3.3/2×0.625+4.68+3.74×(3.0-纵向跨度 3.64×4.2/2×0.625+4.68+3.74×(3.0-6-20C层61——2——53——4——45——6——37——8——29——1(1N6-21B层左右N力61——2——53——4——45——6——37——8——29——16-22A层N61——2——53——4——45——6——37——8——29——1纵向跨度 纵向跨度 纵向跨度 纵向跨度 6-23C层N61——2——53——4——45——6——37——8——29——1 6-24B层BBN61——2——53——4——45——6——37——8——29——1 6-25A层N61—2—53—4—45—6—37—8—29—1梁端负弯矩组合不考虑作恒+1.4×0.7+1.4恒+1.4+1.4×0.61.35+1.4×0.7考虑作水平+1.2重力荷2、梁端正弯矩组合不考虑作风-1.0考虑作水平-1.0重力荷3、中正弯矩组合不考虑作1.2+1.4×0.7+1.41.2+1.4+1.4×0.61.35+1.4×0.7考虑作1.3水平+1.2重力荷4、梁端剪力组合不考虑作1.2+1.4×0.7+1.41.2+1.4+1.4×0.61.35+1.4×0.7考虑作1.3水平+1.2重力荷1.2+1.4×0.7+1.41.2+1.4+1.4×0.61.35+1.4×0.7考虑作1.3水平+1.2重力荷1.2+1.4×0.7+1.4恒+1.4+1.4×0.61.35+1.4×0.7考虑作水平+1.2重力荷风-1.0考虑作1.3水 -1.0重力荷0.85，CBMMMMM6--5--4--3--2--1--BAMMMMM6--5--4--3--2--1--CBMMMMM6--5--4--3--2--1--BAMMMMM6--5--4--3--2--1-- （1）控制截面： V`（2）边缘控制截面处M`、V`的计算（重力荷载和荷载作用下V`

GK

gb/

V`QKV`

qb/

控制截面弯矩：M`=M-V` (此处M为支座轴线处弯矩，M`为控制截面弯矩表7-5水平作用下CB跨梁控制界面内

654321VbMMM表7-6水平作用下BA跨梁控制界面内654321VbMMM-654321ＶbMMM654321ＶbMMM------7-9CB654321bM------------M------------M------------ 说明：M``M`` M` 654321bMMM7-11BA654321bM------------M------------M------------7-12BA654321bMMMCBBACBBAMVMMVMVMMV①------②------风荷载（左③-------风荷载（右④---⑤------作用（左⑥-------作用（右⑦---------------------1.2+1.3------------CBBAABBAMVMMVMVMMV①------②------风荷载（左③------风荷载（右④----⑤------作用（左⑥-------作用（右⑦---------------------1.2+1.3----------CBBAABBAMVMMVMVMMV①------②------风荷载（左③-------风荷载（右④---⑤------作用（左⑥-------作用（右⑦---------------------1.2+1.3---------CBBAABBAMVMMVMVMMV①------②------风荷载（左③-------风荷载（右④---⑤------作用（左⑥-------作用（右⑦---------------------1.2+1.3--------CBBAABBAMVMMVMVMMV①------②------风荷载（左③------风荷载（右④----⑤------作用（左⑥-------作用（右⑦---------------------1.2+1.3--------CBBAABBAMVMMVMVMMV①------②------风荷载（左③-------风荷载（右④---⑤------作用（左⑥-------作用（右⑦---------------------1.2+1.3-------MmaxN及VNmax及相应的M况,取G1.2,故:M=1.2×MGk+1.4(或1.3)×0.7×MQk+1.4×1.0×MN=1.2×NGk+1.4(或1.3)×0.7×NQk+1.4×1.0× M=1.2×MGk+1.4(或1.3)×1.0×MQk+1.4×0.6×MN=1.2×NGk+1.4(或1.3)×1.0×NQk+1.4×0.6×M=1.35×MGk+1.4×0.7×MN=1.35×NGk+1.4×0.7×N M——无作用时的柱端弯矩组合设计值；MGk——永久性荷载标准值产生的柱端弯矩；MQk——楼面活荷载标准值产生的柱端弯矩；MWk——风荷载标准值产生的柱端弯矩。N——无作用时的柱轴力组合设计值；NGk——永久性荷载标准值产生的柱轴力；NQk——楼面活荷载标准值产生的柱轴力；NWk——风荷载标准值产生的柱轴力。Nmin及相应的M向相反,属于永久性荷载效应对结构有利情况,取G1.0

M=1.4×MWk-1.0×MN=1.0×NGk-1.4×MmaxN及VNmax及相应的M方向相同,属于重力荷载效应对结构不利情况,取G1.2,故对于所有多层及一般建M=1.2×MGE+1.3×MN=1.2×NGE+1.3×Nmin及相应的MM=1.3×MEhk-1.0×MN=1.3×NGE-1.0×MNMNVMNMNVMNMNV①----②----风荷载（左③-----风荷载（右④----------⑤----作用（左⑥-----作用（右⑦----------M--------M--------M--------1.2+1.3M------------------MNMNVMNMNVMNMNV①----②----风荷载（左③-----风荷载（右④----------⑤----作用（左⑥-----作用（右⑦----------M--------M--------M--------M------------------MNMNVMNMNVMNMNV①--35-②----风荷载（左③----风荷载（右④----------⑤--92-作用（左⑥-----作用（右⑦-----风M2-5-70-2-5-70-1.2+1.4风M3-6--47-53-6-47-5M7-1--58-147-1--58-141.2+1.3M06904350690435--2-4---0-2---MNMNVMNMNVMNMNV①----②----风荷载（左③-----风荷载（右④----------⑤----作用（左⑥-----作用（右⑦----------M--------M--------M--------M-------------------MNMNVMNMNVMNMNV①----②----风荷载（左③-----风荷载（右④----------⑤----作用（左⑥-----作用（右⑦----------M--------M--------M--------1.2+1.3M------------------MNMNVMNMNVMNMNV①--②5-5--77-99风荷载（左③-----风荷载（右④⑤----作用（左⑥07065131作用（右⑦0706-5-131+1.4M----1.2+1.40.6M----M-----M569447569447-----29457HRB335，HPB235无作用组合时,由于楼面板为现浇构件的框架梁,按混凝土结构中的T矩形截面受弯承载力计算右边应除以相应的承载力抗震调整系数RE0.75。bhAB跨：bh0300mm as bhff ffBC跨：bh300mm a35mmb' h' 比较M和fb'h'(h

2T，M1cf 1.2，s

fb'

cf11

As

1f

yas bh' As1——等效矩形应力图形特征值，为简化计算1fc——混凝土抗压强度设计fyb验算最小配筋面积：跨中45ft/fy0.2%比较取大值；支座55ft/fybMζCBBACBBACBBACBBACBBACBBACBBACBBACBBACBBACBBACBBAs框架梁端弯矩的组合设计值,其下部受拉的最大正弯矩一般小于梁上部受拉的最大负弯矩的绝对值。把梁上部受拉的最大负弯矩的钢筋作为下部受拉最大正弯矩的受压钢x2a'，可直接对受s 作用组合

A

f(ha' 作用组合

A

f(ha' sa——受压钢筋合力点到截面近边距离s'MCBCB00BA00BACBCBBABACBCBBABACBCBBABACBCBBABACBCBBABA无作用组合时，框架梁支座最大负弯矩的配筋按受压钢筋已知的双筋矩性截面梁计算考虑作用组合的框架梁其支座最大负弯矩的配筋仍按受压钢筋已知的双筋矩性截面梁计算，但在受弯承载力计算右边应除以相应的承载力抗震调整系数E。在计算中，计入纵向受压钢筋的梁端混凝土受压区高度应符合下列要求：0.3。区高度 Mf'A'(ha'

y

f1

计算出0.25h0（一级抗震等级）或0.35h0（二、三级抗震等级）说明受压钢筋h2a'

A

f(ha' ss

0.25（一级抗震等级）或

（二、三级抗震等级fcfAsfcfy

syfsysA's As后，验算s0.5（一级抗震等级）或s0.3（ 'M'ζCB-—CB-—BA-—BA-—CBCBBABACBCBBABACBCBBABACBCBBABACBCBBABA''AsCB—CB—BA—BA—CBCBBABACBCBBABACBCBBABACBCBBABACBCBBABAV(MlMr)/l

MccMb

Vbvb——梁剪力增大系数；一级抗震等级取1.3,二级抗震等级取1.2,三级抗震等Ml、Mr——考虑作用组合的框架梁左、右端弯矩设计值 VGb——考虑作用组合时的重力荷载代表值产生的剪力设计值，可按简支梁lnMc（顺时针或反时针MbMl与Mr CBMCBMBAMBAMCBMCBMBAMBAM载--------作用--------组-----组------CBMCBMBAMBAMCBCBMBAMBAM载--------------组----组----CBMCBMBAMBAMCBMCBMBAMBA右载----------2---2组---组----计算不考 作用组合的框架梁，其斜截面受剪承载力应符合下列规定V0.7f

1.25

Asv

yv 考 作用组合的框架梁，其斜截面受剪承载力应符合下列规定V 1[0.42f

1.25

Asv

yv VbftfyvAsvAsvnAsv1此处，nAsv1为单肢箍筋的截面面积；s表8-6截面计算CBBACBBAVV①①②②③————③——ssss表8-6截面计算CBBACBBAV47V296739①6①6②②1③1—6③2—sss密s密表8-6截面计算CBBACBBAVV①①②②③—③—ssss注：①代表

fbh；②代表0.42fbh

1.25fyvh0。

V 0.42fb ；③用来计算箍筋cC501.0箍筋间距：加密区长度为max(1.5h500；BC加密区箍筋间距min(纵筋8倍 150mm)BC：min（8非加密区箍筋间距2250mmAB跨=200mm 全梁配筋率：sv0.26ft/fyvHRB335，HPB235框架柱内力调整（强柱弱梁

MccMb

Mc——考虑作用组合的节点上、下柱端的弯矩设计值之和（顺时针或Mb表8-7框架柱内力调整表8-7-1C柱内力的调整cMccMc7——654321————表8-7-2BcMccMc——98————表8-7-3AcMccMc——————HRB335HPB235as40mmb0.550

xN

当2a'x

A'Ne1fcbx(h00.5x) b

f'(ha'

sx2asAsAss

fy

a') N1

Ne0.43f 1 01bh0(1b)(h0s'sNefbh2(10.5AA' 1

sf sfy

a'ea——附加偏心矩，500/30和20e0e0MNeieie0ea——考虑二阶效应影响的轴向力偏心矩增大系数，

()；l0111400eil0110.5fcA，当1.01.0 1.150.01l0l0151.0 e——轴向力作用点至受拉钢筋合力点的距离eeha e——轴向力作用点至受压钢筋合力点的距离e'eha'

表8-8层柱eA MN6C——B—-—-A——45C—-—-B—-—-A—-—-4C—-—-B--A—-—-3C—-BA—-4—-62C柱57-68BA—-—-1C44B44A4-4层柱eA MN6C—0—-B—-—-A—-—-5C—-—-B76—-86—-A—-—-4C7—-1—-B54-08-A1—-4—-3C4—-7—-B833-73-A7—-—-2C6--B52-92-A3-6-1C84-947-B641-741-A14-245-

fc

4518.719.1550

0.7820.9V(MbMt)/ 式中Vc——考虑作用组合的框架柱、框支柱的剪力设计值HnMb、Mt 表8-9-1层Ctb654321表8-9-2层Btb654321表8-9-3层Atb654321斜截面承载力计算 作用组

V

fbh

Asv

1

yv 作用组

V 1[

fbh

Asv

0.056N 1

yv 式中NN0.3fcAN0.3fcA——框架柱和框支柱的计算剪跨比，取M/(Vh0；此处，M宜取柱上、下端考虑作用组合的弯矩设计值的较大值，V取与M对应的剪力设计值，h0可取Hn/(2h0,此处，Hn为柱净高；当λ<1.0时，取λ=1.0；当λ>3.0表8-10-1有作用情况下的斜截面计CBAN------表8-10-2有作用情况下的斜截面计CBAN------表8-10-3有作用情况下的斜截面计CBAN------表8-10-4有作用情况下的斜截面计CBAN------表8-10-5有作用情况下的斜截面计CBAN------表8-10-6有作用情况下的斜截面计CBAN------（1）1max(h6Hn底层取直径：HPB235间距：vvfc/fHRB335,C25。q1.42.02.8kN/m2 g1.23.644.368kN/gq4.3682.85.768kN/m2

gq4.1882.86.988kN/A

b,

l

hb)6310mmBC

b

l

hb)5710mm（A、B2hb)0D

2

ll

2

(B、Cgq/2q/2按照简支边计算；求支座负gq按照固定边计算。任何情况下临外墙边简支。A

l014200

l

1m(0.03610.20.0083)5.7684.22(0.07230.20.0281)1.44.2212m(0.00830.20.0361)5.7684.22(0.02810.20.0723)1.44.2221m'0.07876.9884.221m2'0.05726.9884.22m2Bl014200l

(0.03270.20.0106)5.7684.22(0.06340.20.0291)1.44.222m(0.01060.20.0327)5.7684.22(0.02910.20.0634)1.44.2221m'0.07556.9884.221m2'0.05726.9884.22m2Cl013300l

(0.04040.20.0034)5.7683.32(0.09360.20.0188)1.43.322m(0.09360.20.0188)5.7683.32(0.04040.20.0034)1.43.3221m'0.08326.9883.321m2'0.05696.9883.32m2Dl013300l

(0.03900.20.0052)5.7683.32(0.08490.20.0229)1.43.322m(0.08490.20.0229)5.7683.32(0.03900.20.0052)1.43.3221m'0.08196.9883.321m2'0.05716.9883.32m2mmm mm

xm0.2xyyxm'xym'ys支座截面有效高度h080mm，跨中截面短跨方向取h0x80mms

70mmHPB235,f

210kNmm2;为便于计算0.95As

0.95f

y表8-11ABCDvvvvx----y----表8-12MAlx8@200ly8@200Blx8@200ly8@200Clx8@200ly10@200Dlx8@200ly10@200A—--8@200A—--8@200B—--8@200C—--8@200k3m，q2.0kNm2（k0.65kNm2）20mm（17kNm3）C25HRB335HPB235l0928020090.67mm100mm tan166.670.60cos0.8591m水磨石面 (0.28+0.167)×0.65/0.28=1.04三角形踏 混凝土斜 板底抹 gk6.44(kN/g1.26.447.73(kN/m)q1.42.53.5(kN/m)pgq11.23(kN/ln90.28M1(gq)l2111.232.522

h010020s

f

1.011.9

1 ssM

12

As

fy

357(mm

选配

As端部配分离式分布钢筋，Φ8@200s70mm，1m水磨石面 0.65平台板自 0.07×25=1.75地板抹 0.02×17=0.34gk

g1.22.74

q1.42.5pgq

l0lnb1.300.220.32M1(gq)l216.791.352 h07020s

f

1.011.91000

1ss

12

As

fy

选配Φ12@200As2选定平台梁尺寸梯段板传 6.44×2.52/2=8.11平台板传 2.74×1.4/2=1.92平台梁自 0.2×(0.35-抹 0.02×(0.35-0.07)×17×2=0.19gk

g1.211.22q1.4(2.521.4) pqg

l01.05(30.5)M1(gq)l2116.202.632 V1(gq)l116.2(30.5) Lbf'200570bfh035035'fb' m)1c L s

fb' 1.011.9550

cfssM

12

As

fy

3000.9891

2Φ14As20.25c0.7

)

)V20.25(kNN20.250.200.251.527l0b

查表得Nf

22.275103

14.3200As 2301

f 3Φ14（As461mm2）按构造配箍筋φ8@150min

200

100%

min

153.92100%200

PTL-1TZ-2PTL-2TZ-1（基本组合cC25，f11.9kNctf1.27N/t

HRB335f

300N/mm2

fak250kPa

b3.0d4.4，020kN/m3fafakd(b3)dm(d25004.420(2.200.5)399.6kN/m21.1fak275kN/A'

fa

1.2399.620

b 2.77m取b2.8A 2.8 W （9-ft——混凝土抗拉强度设计值fc——混凝土抗压强度设计值fak——地基承载力特征值faAAbW取弯矩最大对应的轴力，和轴力最大对应的弯矩两组荷载，不考 作用M1k60.89kNm

N1k

；V1kM182.92kNm；M1k9.44kNm

N1N1k

；V1；V1kM212.02kNm

N2

；V2按照规范规定，对于不大于七层的200fak300的建筑不进行地基变形验算。Glbh202.822.2 基础至基础顶面的墙重和梁自重次递至基础：G2(2.68×3.45×2.7+0.4×0.2×2.7×25)纵向至基础：G3=[3.74×3.45×3.3-3.70×1.8×1.5]M0kM1kV1kh60.8926.700.6N0kN1kG1G2G3G41807.08344.9615.1859.7037.11（扣除基础及其上部土重M0M1V1h82.9235.750.6N0N11.35(G2G3G4)2129.991.35(15.1859.7037.11)②标准组合：M0kM1kV1kh9.446.540.6N0kN1kG1G2G3G41750.99344.9615.1859.7037.11（扣除基础及其上部土重M0M2V2h12.028.280.6N0N21.35(G2G3G4)2280.221.35(15.1859.7037.11)eM0k

0.03397

N N 309.57kN/m21.2 0k 0k

267.99kN/m2PA

2264.03288.78kN/m2

399.6kN/

309.57267.99288.78kN/m2

eM0k

0.00605

N N 285.28kN/m21.2 0k 0k

277.97kN/m2PA

2207.94281.63kN/m2

399.6kN/

285.28277.97281.63kN/m2

319.49kN/ 0 0

262.44kN/ 314.77kN/ 0 0

305.49kN/Pmax319.49kNm2FLPjALPmaxat0.55m;ab0.5520.561.67mb2.80mab1.67maatab0.551.67 A(la0h)b(bb0h

(2.80.550.56)2.8(2.80.550.56)2 FLPmaxAL319.491.260.7hpftamh00.71.01.2711100.56552.60kN满足设计要求，基础均选用h600mmjP296.57kN/jM1a2[(2la'

P)

P

11.1252[(22.80.55)(319.49296.57)(319.49296.57)2.8]406.37kNm

(la')2(2bb'

=1(2.80.55)2(22.80.55)(319.49262.44)jP311.04kN/jM1a2[(2la'

P)

P

11.1252[(22.80.55)(314.77311.04)(314.77311.04)2.8]

(la')2(2bb'

=1(2.80.55)2(22.80.55)(314.77305.49)M407.02kNm;

A M 0.9f

0.9300

yMM0.9f 0.9300

所以沿着该榀框架选用14Φ16@180，AS2814mm22注：为计算简便起见，CA取弯矩最大对应的轴力，和轴力最大对应的弯矩两组荷载，不考 作用A'

fa

1.2399.620

b 3.90m取b4.0A 4 W b>3,fafakd(b3)dm(d2503.020(43)4.420(2.200.5)459.6kN/m21.1 275kN/M1k

；N1k

；V1kM185.67kNm

N1

；V1M1k2.46kNm；M23.11kNm；

N1k3486.1kNN24518.70kN

；V1k；V2按照规范规定，对于不大于七层的200fak300的建筑不进行地基变形验算。G基础至基础顶面的墙重和梁自重次递至基础：G2(2.68×3.45×5.7+0.4×0.2×5.7×25)纵向至基础：G3=[2.68×3.45×3.3-3.72×0.9×2.0]+0.6×（3.3+2.1）×0.2×M0kM1kV1kh61.6326.710.9N0kN1kG1G2G3G43496.8870432.0540.0255.93（扣除基础及其上部土重M0M1V1h85.6736.930.9N0N11.35(G2G3G4)4086.91.35(32.0540.0255.93)M0kM1kV1kh2.461.850.9N0kN1kG1G2G3G43486.170432.0540.0255.93（扣除基础及其上部土重M0M2V2h3.112.330.9N0N21.35(G2G3G4)4518.71.35(32.0540.0255.93)eM0k

0.01979

N N 278.58kN/m21.2 0k 0k

262.53kN/m2PA

4328.88270.56kN/m2

459.6kN/

278.58261.53270.01kN/m2

eM0k

0.00096

N N 270.27kN/m21.2 0k 0k

269.49kN/m2PA

4318.10269.88kN/m2

459.6kN/

270.27269.49269.88kN/m2

277.38kN/ 0 0

255.09kN/ 293.71kN/ 0 0

292.73kN/Pmax293.71kNm2am

b A(la0h)b(b

(4.00.550.86) FLPmaxAL293.710.7hpf 00.71.0满足设计要求，选用h900mmjP267.77kN/jM1a2[(2la'

P)

M

11.7252[(2(la')2(2bb'

=1(4.00.55)2(2jP293.29kN/jM1a2[(2la'

P)

11.7252[(24.00.55)(293.71293.29)(293.71293.29)4.0]640.9kNm

(la')2(2bb'

=1(4.00.55)2(24.00.55)(293.71292.73)M1165.32kNm;

A M 0.9f

0.9300

2y2M0.9M0.9f 0.9300

fy360N/

所以沿着该榀框架选用18Φ20@200，AS5654mm22总建筑面积：4389.36：731.56抗震设防烈度：7建筑层数及高度：69.11.0.75m。本工程首层室内标高为±0.00014-1122210.03456789239.91755.512282、本工程施地地势平坦3、交通条件：公路交通方便，与市内交通线相通4576、材料供应条件：自行采购，市场