重庆轻轨较新线一期工程某桥构挂篮设计计算书

重庆轻轨较新线x期工程（xxx～xxx区间）xx桥T构挂篮设计计算书计算：复核：审定：二OO二年二月重庆轻轨较新线一期工程（xxx～xxx区间）xx桥T构挂篮设计计算书1、计算依据●重庆轻轨较新线一期工程（xxx～xxx区间）xx桥T构施工设计图。●重庆轻轨较新线一期工程（xxx～xxx区间）xx桥T构挂篮设计图。●现行铁路、公路桥涵设计、施工技术规范。●现行钢结构设计、施工技术规范。2．T构设计情况简介xx桥T构为预应力单箱单室变高度截面箱梁结构，墩柱支墩处梁高2.9m，梁端处梁高1.6m，梁体下缘按直线变化，箱梁全长22.2m。箱梁顶板宽2.5m，箱宽2.5m；箱梁顶板厚度32cm，底板厚度30cm，腹板厚度为40cm。梁端附近区段为实体横梁，横梁横向宽5.4m，纵向宽2.2m。箱梁0#段长度7m，重量为96.5吨，悬臂浇筑节段共3节，1、2号节段长度均为2.7m，节段重量分别为22.4T、22.3T；3号节段长度为2.2m，为最大重量节段，重量为47.5T。设计要求：施工1号、2号节段时，挂篮、机具、人群等荷载不大于130KN；施工3号节段时，挂篮、机具、人群等荷载不大于230KN。3．挂蓝主要技术指标●悬浇箱梁最大重量：47.5T。●箱梁节段长度：2.2～2.7m。●箱梁高度：1.6～2.9m。●箱梁底宽、顶宽：1、2号节段为2.5m；3号节段为5.4m。●挂篮总重：浇注1号、2号节段时12209Kg；浇注3号节段时13870Kg。●挂篮行走方式：主桁系固定不动，前后横梁、外模和底模系（含底模平台）一次走行到位，采用链滑车牵引就位；内模及支架由吊车配合人工逐段段安装、拆除。●模板升降方式：液压千斤顶。4．结构分析根据各工况时挂篮的实际受力情况，建立理想的计算模型，采用SAP93程序对挂篮各主要构件进行受力计算。其中，主桁、外模桁架、底模平台的纵横梁以及主桁的前横梁和后横梁均按照梁系结构计算，其它部位根据实际的受力状态也进行计算。根据悬灌梁段的实际情况，挂篮分两种工况工作：工况一：1#梁段施工时挂篮的受力情况检算。工况二：3#梁段施工时挂篮的受力情况检算。5、结构计算5.1荷载组合混凝土自重（其分布按挂篮各构件承重计算）、挂篮自重（底模平台、底模、内外模及支架、贝雷桁架主桁架）。5.2受力计算结构根据本工程的实际情况，挂篮的结构计算主要对底模平台、外模支架、贝雷桁架主桁架以及上前后横梁等几部分进行计算。5.3结构各部分受力计算5.3.1底模平台系5.3.1.1底模平台纵梁底模平台纵梁受力计算简图和强度、刚度计算结果分别图1、图2和表2、表3。表1：浇筑1#节段段时底模平平台纵梁检检算结果表表纵梁编号材料规格qf(N/m)q1(N/m)q2(N/m)q3(N/m)R1(N)R2(N)σ(MPa)τ(MPa)f(mm)1I25b4200007147141.40.62I25b4200007147141.40.63I25b4200007147141.40.64I25b42015053827904195411647745.116.85I25b420225807311856289872439166.924.96I25b420250897013173321362703074.227.67I25b420250897013173321362703074.227.68I25b420225807311856289872439166.924.99I25b42015053827904195411647745.116.810I25b4200007147141.40.611I25b4200007147141.40.612I25b4200007147141.40.6注：材料均为AA3钢，［σ］=1700MPa,［τ］=85Mppa,［f］=1700MPa。表2：浇筑3#节段段时底模平平台纵梁检检算结果表表纵梁编号材料规格qf(N/m)q1(N/m)q2(N/m)q3(N/m)R1(N)R2(N)σ(MPa)τ(MPa)f(mm)1I25b4200014742161851811946.010.42I25b4200020020217252435262.014.03I25b4200018018196252198955.912.64I25b420150014804161961813146.010.45I25b420225022207239372684068.315.46I25b420250024674265182974375.817.17I25b420250024674265182974375.817.18I25b420225022207239372684068.315.49I25b420150014804161961813146.010.410I25b4200018018196252198955.912.611I25b4200020020217252435262.014.012I25b4200014742161851811946.010.4注：材料均为AA3钢，［σ］=1700MPa,［τ］=85Mppa,［f］=1700MPa。5.3.1.2底模平台前后横梁底模平台前后横梁的受力计算简图相同，见图3。图中各支座均按弹性支座考虑。底模平台前后横梁的强度、刚度计算结果见表3。表3：浇筑1#、33#节段时底底模平台前前后横梁检检算结果表表名称段号P1(N)P2(N)P3(N)P4(N)P5(N)P6(N)R1(N)R2(N)R3(N)σ(MPa)f(mm)前横梁1#714714714204533032333612427489190534.9-2.73#16185217251962516196239372651818933622509034623.8-2.67后横梁1#714714714172522552128278365797757029.2-2.33#181192435221989181312684029743211486964110111026.7-2.99注：材料均为工工字钢（II25b），材材质A3钢，［σ］=1700MPa,［f］=1700MPa。5.3.2外模桁架外模桁架的受力计算简图见图4。图中各支座均按弹性支座考虑。qmax=γhb=2.6×104×2.629×0.7=4.785×104N/m外模桁架的强度、刚度计算结果如下：σmax=51.9MPa,fmax=-0.95mmR1=9915.5N，R2=15657N，R3=25533N，R4=11791N5.3.3主桁架上前后横梁主桁架上前后横梁的受力计算简图相同，见图5。主桁架上前后横梁的强度、刚度计算结果见表4。表4：浇筑1#、33#节段时主主桁架上前前后横梁检检算结果表表名称节段编号P1(N)P2(N)P3(N)R1(N)R2(N)σ(MPa)f(mm)前横梁1#4274891905908719087138．9-1.53#18933622509034612853012853099.5-8.2后横梁1#3657977570775357753533.5-1.403#2114869641101110143510143510111.08-9.1注：材料均