连续箱梁大桥三角挂蓝计算书

柳州xx大桥三角挂篮计算单计算：复核：项目负责：总工程师：xxxx工程局x桥处工程技术部二000年十一月二十六日一、概述：柳州xx大桥主桥采用65+3x95+65m变高度预应力混凝土连续箱梁，主桥横向分上下游两幅，采用双箱单室直腹板截面，两箱中心距15.5m，单箱顶板宽16.45m，底板宽7.5m，外侧悬臂长度4.95m，内侧悬臂长度为4.0m，主梁除支座处有隔墙外，其余部位均未设隔墙，主梁为三向预应力结构，采用挂篮悬臂浇注法施工，0#块节段长11m，合拢段长2.0m，其它各节段长3.0~4.0m，最重悬臂浇注节段为5号节段，其重量为132.6t。柳州xx大桥的挂篮采用已有的三角挂篮，其中挂篮主桁包括主梁、立柱、斜拉钢带，均可利用原有结构。每只挂篮由两片主桁组成，分别布置于箱梁两边腹板处，两片主桁的间距为7.9m，底模平台、外导梁及外模吊挂梁采用钢吊带吊挂，在挂篮走行时采用压重水箱平衡，以保证挂篮走行时具有必需稳定性，本挂篮主梁的后锚固完全利用箱梁腹板的竖向预应力筋接长作为锚固筋。二、计算说明：1、通过计算来设计底模平台纵梁，前、后下横梁并求得其吊点反力。2、检算外导梁受力是否满足要求，并求其前后吊点反力。3、通过各前吊点的反力，设计前上横梁，然后计算挂篮主桁三角架各部件内力并求出挂篮前支点反力和后锚固力。4、计算挂篮空载走行时倾覆稳定系数。5、通过计算为现场施工提供底模平台前端预抬量参考值。6、计算假定：a、箱梁翼缘板砼及侧模重量通过外导梁，外模吊挂梁分别传至前一节段已施工完的箱梁顶板和挂篮主桁的前上横梁上。b、箱梁顶板砼，内模及的重量通过内导梁传至前一节段已施工完的箱梁顶板和挂篮主桁的前上横梁上。c、箱梁底板、腹板砼及底模平台重量分别由前一段已施工完的箱梁底板和挂篮主桁的前上横梁承担。d、挂篮主桁的立柱与斜拉钢带之间的连接假定为铰接。7、荷载分解图8、施工荷载施工荷载按2.5KN/m2，但总荷载不超过150KN，因施工面积超过60m2，故施工荷载取150KN，其中底模平台承担150×0.6=90KN,侧模承担150×0.4=60KN。三、计算荷载挂篮结构荷载a、底模平台及底模底模平台前、后下横梁间距为5.6m，宽为10.5m，纵梁每片重312.0kg，共14片，总重43.68KN。前下横梁采用2［40型钢梁，总长10.5m，总重15.85KN。后下横梁采用2［40型钢梁，总长10.5m，总重15.85KN。底模平台联结系，栏杆等其余重量约5.66KN。挂篮底模33.5KN。底模平台及底模总重：43.68＋15.85×2＋5.66＋33.5=114.6KN b、挂篮主桁重量（两片桁） 主梁：90.0×2=180.0KN 立柱：6.986×2=14.0KN 斜拉钢带：5.587×4=22.35KN 后固系统：46.67KN 前横联：7.26KN 中横联：5.28KN 后横联：4.74KN 门架：8.23KN 平联：7.93KN 走行系统：12.51×2=25.02KN 总重：180.0＋14.0＋22.35+46.67＋7.26＋5.28＋4.74＋8.23 ＋7.93＋25.02=321.5KN c、外导梁系统重量： 外导梁长10.0m采用2Ia45，重37.0KN 后吊点重9.0KN前吊点（包括外模吊挂梁）重6.7KN 底模平台走行吊挂结构重6.89KN 总重：37.0+9.0+6.7+6.89=59.6KN d、内导梁系统重量： 内导梁长9.7m采用Ia45，重17.5KN 后吊点重4.5KN前吊点重4.0KN总重：17.5+4.5+4.0=26.0KNe、外模吊挂梁(两侧)采用2［30a，L=5.78m，重8.9KNf、前上横梁：L=13.79m，2Ia45，重30.24KN 2、内外模重量 内模及支架重约65KN 外侧模（两块）约为105KN 堵头模板约为15KN 3、砼箱梁荷载 5#块为最大节段，其自重为1326KN。四、底模平台计算工况一：砼施工时底模平台纵梁采用桁架形式，桁高690mm，上,下弦采用2［8，竖杆、斜杆采用∠632×6。根据荷载分解图可知：C组纵梁的受力为最不利，按C组纵梁检算，如各杆件受力满足要求，其余纵梁的结构与C组纵梁一致，而工况一的其它纵梁和工况二的所有纵梁只需算出其各支点反力，所以计算图示都予以简化。a、C组纵梁计算 每片纵梁自重qC1=0.58KN/m 每片纵梁上的底模重qC2=33.5*0.8/（10×4.95）=0.55KN/m 每片纵梁承担箱梁底板及边腹板砼qC3=35KN/m 在此种状态为纵梁最不利状态A点处应力及挠度最大：σmax=113.5Mpa，δmax=5.0mm。b、A组纵梁（2片）的计算 人均荷载及机具荷载2.5KN/m2，qA1=（2.5×1.2）/2=1.5KN/m 脚手板自重qA2=（1.2×6.72×0.05×7）/（2×5.6）=0.25KN/m 纵梁自重（每片）qA3=3.12/5.6=0.58KN/mc、B组纵梁的计算 每片纵梁自重qB1=0.58KN/m 每片纵梁上的底模重qB2=33.5*1.2/（10×4.95）=0.82KN/m 每片纵梁承担砼箱梁底板砼qB3=10.5KN/m d、前下横梁计算 前下横梁采用型钢梁2[40a，总长10.5米，自重q=1.51KN/m，前上横梁截面特性：A=150.1m2，W=1758m3，I=35156m4。 计算结果：支点反力RD1=47.5KN，RD2=212.5KN结构最大应力σmax=38.0Mpa结构最大挠度点δ=0.8mm f、后下横梁计算 由于前、后下横梁采用基本同样的形式，且后下横梁的受力较前下横梁小，所以后下横梁无须计算。 2、工况二：底模平台在外导梁上滑行时。 此挂篮为改制挂篮，此工况此处不予详细计算。五、内、外导梁及外模吊挂梁计算 1、工况一：砼施施工时 外导梁及外模吊吊挂梁前后后吊点间距距5.1mm a、荷载： 外导梁2I455a，长10..0m，自自重q1=1.855KN/mm内导梁I45aa，长9.77m，自重q2=0.9KNN/m 外模吊挂梁2［［30a，长长5.788m，自重q3=0.777KN/mm 外导梁承受外侧侧模重量q4=1055*0.66/（2*4）=7.99KN/mm 外模吊挂梁承受受外侧模重重量q5=1055*0.44/（2*4）=5.225KN//m 外导梁承受箱梁梁翼缘砼Ⅱ重量q6=21..25KNN/m 外模吊挂梁承受受箱梁翼缘缘砼Ⅰ重量q7=22..5KN//m内导梁承受内模模重量q8=65/（2*4）=8.1125KNN/m内导梁承受箱梁梁顶板砼重重量q9=28..0KN//m b、计算模型外导梁梁：最大应应力为288.0Mpa，变形形1.8mmm。内导梁梁：最大应应力为688.0Mpa，变形形2.5mmm。外模吊挂梁：最最大应力为为100..5Mpa，挠度度9.0mmm。工况二：挂篮主主桁及内、外外导梁滑移移就位，且且底模平台台临时吊挂挂于砼箱梁梁顶板上。外导梁： 内导梁：3、工况三：内、外外模及底模模平台在内内外导梁上上滑移时内、外导梁倒用用原有结构构，计算略略。六、前上横梁计计算前上横梁全长113.799m，2Ia45，自重q1=2.22KN/mm工况一：混凝土土施工时，RDGL2，RDL2，RNDL2，RD1，RD2分别作用于前上横梁上： 计算结果：支点点反力R1=474..8KN，R2=455..8KN结构最大大应力σmax=995Mpaa结构最大大挠度点δ=9.0mmm工况二：外导梁梁随挂篮主主桁前移就就位时，且且底模平台台临时吊挂挂于砼箱梁梁顶板上，外外导梁前吊吊点力RDL2’作用于前前上横梁上上。支点反力R1’’=47..9KN，R2’=39.22KN七、挂篮空载走走行稳定系系数计算 前上横梁作用于于挂篮主梁梁的反力P1=47..9KN 前横联对挂篮主主桁作用力力P2=3.663KN 斜拉钢带、立柱柱、中横联联对挂篮主主桁作用力力P3=15..7KN 前支腿重P4==7.2KKN 后支腿重P5==3.6KKN 平衡横梁及压重重水箱对挂挂篮主桁作作用力P=811.5KNN 倾覆力矩 M1=4.15×（6.5552/2）＋47.99×4.885＋3.633×4.445=3337.5KKN·m 稳定力矩 M2=4.15×（7.7552/2）＋81.55×6.775＋3.6××4.455=6900.8KNN·m 挂篮空载走行时时的稳定系系数 K=M2/M11=6900.8/3337.55=2.005八、挂篮主桁强强度计算 a、计算数据（以以小挂篮为为最不利） 主梁：I=3..538××109mm4，W=8..714××106mm3，A=358800mmm2，自重：qq=4.115KN//m 立柱：2[322c，A1=122660mm22，自重：G1=700kkg 斜拉钢带：A22=64000mm2，自重：G2=600kkg 锚固筋：A3==804mmm2，计算长长度约2..8mb、计算模型：（施施工5#块）前支腿最最大反力：：R3=900..0KN， 主梁：Mmaxx=739..0KN··m，σmax=97.00Mpa，Qmmax=4481.99KNτmax=13.55Mpa 后锚固筋作用力力：R1=1244.0KNN，R2=2255.0KNN，σ=279..5Mpaa 斜拉钢带内力：：N=6211.5KNN，σ=97.22Mpa立柱内力力：N=8799.0KNN，σ=69.88Mpa主梁前上横梁位位置竖向挠挠度f=199.6mmm施工1##块：（