设计说明总稿

河南理工大学毕业设计PAGE目录TOC\o"1-2"\h\z\u1绪论41.1工程背景42建筑设计说明42.1建筑平面的设计52.2建筑体型和立面设计62.3抗震设计82.4房屋层数的确定和剖面的组合形式102.5建筑空间的组合和利用112.6旅馆设计的基本要求123结构设计说明书183.1框架结构设计183.2框架结构设计计算194标准层楼梯的设计934.1基本设计依据934.2梯段板TB-1板的计算944.3梯段板TB-2平台板计算964.4平台梁TL-1计算985首层楼梯的设计1005.1基本设计依据1005.2梯段板TB-1板的计算1005.3TB-2平台板计算1025.4平台梁TL-1计算1045.5平台梁在砖墙上的支承长度验算1056楼板设计1066.1设计资料1066.2荷载计算1067基础设计1137.1地质条件1137.2单桩承载力验算1137.3承台的厚度验算116参考文献118致谢119摘要本次毕业设计是一幢宾馆设计，包括建筑设计和结构设计两部分内容。建筑设计是在总体规划的前提下，根据设计任务书的要求，综合考虑基地环境、使用功能、综合选型、施工、材料、建筑设备、建筑艺术及经济等。着重解决了建筑物与周围环境、建筑物与各种细部构造，最终确定设计方案，画出建筑施工图。结构设计是在建筑物初步设计的基础上确定结构方案；选择合理的结构体系；进行结构布置，并初步估算，确定结构构件尺寸，进行结构计算。结构计算包括荷载计算、变形验算、内力分析及截面设计，并绘制相关的结构施工图。本工程为旅馆设计，因地处城市中心交通要道，在总体规划设计时，考虑到场地要求、绿化设施、其它功能要求，以及周围建筑物的影响，设计时采用矩形。总之，适用、安全、经济、使用方便是本设计的原则，两部分空间合理，连接紧凑，主次分明，使建筑空间的舒适度加以提高。关键词：抗震D值法结构配筋桩基础ABSTRACTThisdesignisaschemeofahotelbuildingitincludestwoparts-architecturedesignandstructuredesign.Inthearchitecturedesign.Inthearchitecturedesignandstructuredesigningthearchitecturedesign,Icompressivelyconsiderthebaseavermentusingfaction,structuretype,constructionbuildingmaterialsequipmentarchitectureeconomyandarchitectureeconomyandarchitectureartact..ThenImainlysolveusingspaceinthisbuildingandcoordinationbetweeninsideandoutsideconditions.Inthestructuredesign,determinethestructuredesignbasedonarchitecturefirstdesign.Selecttherightstructuretype.Precedestructurearrangementandsizesofstructurecomponentstocalculate.Allworkaboutcalculationincludingloadestimationdeformtest.Mechanicsanalysisandselectiondesign,Intheend,drawingalltheblueprintsofarchitectureconstructionandstructureconstructor.Thisprojectisdesignedforcertaincommercialhotelbuilding.becauseoflandplacecitycentertrafficimportantline,inthedesignofoverallplanning,askandafforestasfarasplaceisconcernedtheinfluenceoffacility,otherfunctionrequirementandaswellasaroundbuilding,adoptdesignjunxingtype.Inaword,suitable,safety,economyandusefacilitateistheprincipleofdesign,twoparts`spacereasonable,joincompact,primaryandsecondarydistinct,makethecomfortabledegreeofbuildingspacerise.Keyword：Anti-seismicstakefoundationlightingstructure1绪论1.1工程背景1.1.1工程概况：某宾馆设计楼，主体八层，钢筋混凝土框架结构。梁板柱均为现浇，建筑面积约为6908m2，建筑物平面为矩形，受场地限制，宽15.6米，长为55.36米，建筑方案确定，房间开间3.6m，进深6.6m，走廊宽2.4m，底层层高3.9m，其它层高3.3m，室内外高差为0.45m，设防烈度7度，一类场地。地震参数区划的特征周期分区为二区，抗震等级二级。1.1.2地理位置本宾馆设计位于一城市主干道，另一侧的次干道是一条步行街，建筑沿街外轮廓线较好的联系了两条街道。大面积的玻璃窗和门不仅仅为建筑中庭提供了充足的采光，也将城市空间引入建筑内部。2建筑设计说明本设计为某旅馆的建筑设计，总建筑面积为6908m2，拟建8层。本设计共分为以下几个部分：建筑平面的设计；建筑剖面的设计；建筑体型和立面的设计；抗震设计；房屋层数的确定和剖面的组合形式:建筑空间的组合和利用旅馆设计的基本要求2.1建筑平面的设计建筑平面是表示建筑物在水平方向房屋个部分的组合关系。在平面设计中，始终需要从建筑整体空间组合的效应来考虑，紧密联系建筑剖面和立面，分析剖面、立面的的可能性和合理性；也就是说，我们从平面设计入手，但是要着眼于建筑空间的组合。各种类型的民用建筑，从组合平面各部分面积的使用性质来分析，主要可归纳为使用部分和交通联系部分两大类：使用部分是指主要使用活动和辅助使用活动的面积，即各类建筑物中的使用房间和辅助房间。交通联系部分是指建筑物中各个房间之间、楼层之间和房间内外之间联系通行的面积，即各类建筑物中的走廊、门厅、过道、楼梯、电梯等占的面积。2.1.1使用部分的平面设计建筑平面中各个使用房间和辅助用房，是建筑平面组合的基本单元。(1)使用房间的设计一般说来，旅馆的客房要求安静，少干扰，而且有较好的朝向。使用房间平面的设计的要求：①房间的面积、形状和尺寸要满足室内使用活动和家具设备合理布置的要求。②门窗的大小和位置，应考虑房间的出入方便，疏散安全，采光通风较好。③房间的构成应使结构构造布置合理，施工方便，也要有利于房间的组合，所有材料要符合相应的建筑面积。④室内空间以及顶棚、地面、各个墙面和构件细部，要考虑人们的使用和审美要求。使用房间的面积、形状和尺寸①房间的面积使用房间面积的大小，主要是由房间内部活动特点，使用人数的多少，家具设备的多少等因素来决定的。一个房间内部的面积，根据他们的使用特点，可以分为以下几个部分：家具或设备所占的面积；人们在屋内的使用活动面积；房间内部的交通面积；具体进行设计时，在已有面积定额的基础上，仍然需要分析各类房间中家具布置，人们的活动和通行情况，深入分析房间内部的使用要求，然后确定各类房间合理的平面形状和尺寸。②房间平面形状和尺寸初步确定房间的使用面积大小以后，还需进一步确定房间的形状和具体尺寸。房间平面的形状和尺寸，主要是由室内活动的特点、家具布置方式以及采光、通风、剖面等要求所决定。在满足使用要求的同时，我们还应从构成房间的技术经济条件及人们对室内空间的观感来确定，考虑房间的平面形状和尺寸。房间平面形状和尺寸的确定，主要是从房间内部的使用要求和技术经济条件来考虑的，同时室内空间处理美观要求，也是影响房间平面形状的重要因素。2.2建筑体型和立面设计建筑物在满足使用要求的同时，它的体型、立面，以及内外空间组合等，还会给人们在精神上以某种感受。建筑物的美观问题，既在房屋外部形象和内部空间处理中表现出来，又涉及到建筑群体的布局，它还和建筑细部设计有关。建筑物的体型和立面，即房屋的外部形象，必须受内部使用功能和技术经济条件所约束，并受基地群体规划等外界因素的影响。建筑物的外部形象，并不等于房屋内部空间组合的直接表现，建筑体型和立面设计，必须符合建筑造型和立面构图方面的规律性，把适用、经济、美观三者有机地结合起来。2.2.1建筑体型和立面设计的要求对房屋外部形象的设计要求，有以下几个方面①反映建筑功能要求和建筑类型的特征②结合材料性能、结构构造和施工技术的特点③掌握建筑标准和相应的经济指标④适应基地环境和建筑规划的群体布置⑤符合建筑造型和立面构图的一些规律2.2.2建筑体型的组合建筑物内部空间的组合方式，是确定外部体型的主要依据。建筑体型反映建筑物总的体量大小，组合方式和比例尺度等，它对房屋外型的总体效应具有重要影响。建筑体型的组合要求，主要有以下几点：(1)完整均衡衡、比例恰恰当建筑体型的组合合，首先要要求完整均均衡，这对对较为简单单的几何形形体和对称称的体型，通通常比较容容易达到。对对于较为复复杂的不对对称体型，为为了达到完完整均衡的的要求，需需要注意各各组成部分分体量的大大小比例关关系，使各各部分的组组合协调一一致，有机机联系，在在不对称中中取得均衡衡。(2)主次分明，交交接明确建筑体型的组合合，还需要要处理好各各组成部分分的连接关关系，尽可可能做到主主次分明，交交接明确。建建筑物有几几个形体组组合时，应应突出主要要形体，通通常可以由由各部分体体量之间的的大小、高高低、宽窄窄，形状的的对比，平平面位置的的前后，以以及突出入入口等手法法来强调主主体部分。交交接明确，不不仅是建筑筑造型的要要求，同样样也是房屋屋结构构造造上的要求求。(3)体型简洁、环环境协调简洁的建筑体型型易于取得得完整统一一的造型效效果，同时时在结构布布置和构造造施工方面面也比较经经济合理。建筑物的体型还还需要与周周围建筑，道道路相呼应应配合，考考虑和地形形、绿化等等基地环境境的协调一一致，使建建筑物在基基地环境中中显得完整整统一、本本置得当。2.2.3建建筑立面设设计建筑立面是表示示房屋四周周的外部形形象。立面面设计和建建筑体型组组合一样，也也是在满足足房屋使用用要求和技技术经济条条件的前提提下，适用用建筑造型型和立面构构图的一些些规律，紧紧密结合平平面、剖面面的内部空空间组合进进行的。建筑立面可以看看成是由许许多构造部部件所组成成：它们有有墙壁体、梁梁柱、墙墩墩等构成房房屋的结构构构件，有有门窗、阳阳台、外廊廊等和内部部使用空间间直接连通通的部件，以以及台基、勒勒脚、檐口口等主要起起到保护外外墙作用的的组成部分分。恰当地地确立这些些组成部分分和构部件件的比例和和尺度，运运用节奏韵韵律、虚实实对比等规规律，设计计出体型完完整，形式式与内容统统一的建筑筑立面。完整的立面设计计，并不只只是美观问问题，它和和平面、剖剖面的设计计一样，同同样也有使使用要求，结结构构造等等功能的技技术方面的的问题。尺度和比例尺度正确和比例例协调，是是使立面完完整统一的的重要方面面。①节奏感和虚实对对比节奏韵律和虚实实对比，是是使建筑立立面富有表表现力的重重要设计手手法。②材料质感和色调调配置一幢建筑物的体体型和立面面，最终是是以它们的的形状、材材料质感和和色彩多方方面的综合合，给人们们留下一个个完整深刻刻的外观形形象。③重点及细部处理理突出建筑物立面面中的重点点，既是建建筑造型的的设计手法法，也是房房屋使用功功能的需要要。2.3抗震设设计建筑物由于受气气温变化、地地基不均匀匀沉降以及及地震等因因素的影响响，使结构构内部产生生附加应力力和变形。解解决的办法法有二：一一是加强建建筑物的整整体性；二二是预先在在这些变开开敏感部位位将结构断断开，留出出一定的缝缝隙，以保保证各部分分建筑物在在这些缝隙隙中有足够够的变形宽宽度而不造造成建筑物物的破损。在这里，我们主主要是来谈谈一下沉降降缝和防震震缝。2.3.1沉沉降缝(1)沉降缝的的设置沉降缝是为了预预防建筑物物各部分由由于不均匀匀沉降引起起的破坏而而设置的变变形缝。凡凡属下列情情况时，均均应考虑设设置沉降缝缝：①同一建筑物相邻邻部分的高高度相差较较大或荷载载大小相差差悬殊，或或结构形式式变化较大大，易导致致地基沉降降不均时；；②当建筑物各部分分相邻基础础的形式、宽宽度及埋置置深度相差差较大，造造成基础地地面底部压压力有很大大差异，易易形成不均均匀沉降时时；③当建筑物建造在在不同地基基上，且难难于保证均均匀沉降时时；④建筑物体型比较较复杂、连连接部位又又比较薄弱弱时；⑤新建建筑物与原原有建筑物物紧相毗连连时。(2)沉降缝缝构造沉降缝主要满足足建筑物各各部分在垂垂直方向的的自由沉降降变形，故故应将建筑筑物从基础础到顶面全全部剖断开开。沉降缝的宽度随随地基情况况和建筑物物的高度不不同而定，参参见表2-1：表2-1随地基基情况和建建筑物的高高度不同沉沉降缝的宽宽度地基情况建筑物高度沉降缝宽度（mmm）一般地基H＜5mH=5～10mmH=10～155m305070软弱地基2～3层4～5层5层以上50～8080～120＞120湿陷性黄土地基基30～702.3.2防防震缝在地震区建造房房屋，必然然充分考虑虑地震对建建筑造成的的影响。为为此我国制制定了相应应的建筑搞搞震设计规规范。对多层和高层钢钢筋混凝土土结构房屋屋应尽量选选用合理的的建筑结构构方案，不不设防震缝缝。当必须须设置防震震缝时，其其最小宽度度应符合下下列要求：：①高度不超过155m时，可采采用70mmm；②高度超过15mm时，按不不同设防列列度增加缝缝宽：6度地区，建筑每每增高5mm，缝宽增增加20mmm；7度地区，建筑每每增高4m，缝宽增增加20mmm；8度地区，建筑每每增高3m，缝宽增增加20mmm；9度地区，建筑每每增高2m，缝宽增增加20mmm；防震缝应沿建筑筑物全高设设置，缝的的两侧应布布置双墙或或双柱，或或一墙一柱柱，使各部部分结构都都有较好的的刚度。一一般情况下下，防震缝缝基础可不不分开，但但在平面复复杂的建筑筑中，或建建筑相邻部部分刚度差差别很大时时，也需将将基础分开开。按沉降降缝要求的的防震缝也也应将基础础分开。 防震缝缝因缝隙较较宽，在构构造处理时时，应充分分考虑盖缝缝条的牢固固性以及适适应变形的的能力。2.4房屋屋层数的确确定和剖面面的组合形形式2.4.1房房屋层数的的确定在本设计中，已已经给出为为8层。但影影响确定房房屋层数的的因素很多多，主要有有房屋本身身的使用要要求，城市市规划的要要求，选用用的结构类类型，以及及建筑防火火等。建筑剖面的组合合形式，主主要由建筑筑物中各类类房间的高高度和剖面面形状、房房屋的使用用要求和结结构布置特特点等因素素决定的。剖剖面的组合合方式大体体上有以下下几种：(1)单层单层剖面便于房房屋中各部部分人流或或物品和室室外直接联联系。(2)多高层多层剖面的室内内交通联系系比较紧凑凑，适应于于有较多相相同高度房房间的组合合，垂直交交流通过楼楼梯联系。高高层剖面能能在占地面面积较小的的条件下，建建造使用面面积较多的的房屋，这这种组全有有利于室外外辅助设施施和绿化等等。(3)错层和跃跃层错层剖面是在建建筑物纵向向或横向剖剖面中，房房屋几部分分之间的楼楼地面高低低错开，它它主要适应应于结合坡坡地地形建建造房屋。2.5建筑空空间的组合合和利用建筑平面设计中中，我们已已经初步分分析了建筑筑空间在水水平方向的的组合关系系以及结构构布置等有有关内容，剖剖面设计院院中将着重重从垂直方方向考虑各各种高度房房间的空间间组合，楼楼梯在剖面面的位置，以以及建筑空空间的利用用等问题。2.5.1建建筑空间的的组合（1）高度相同或接近近的房间组组合高度相同、使用用性质接近近的房间可可以组合在在一起。（2）高度相差较大房房间的组合合在多层和高层房房屋的剖面面中，高度度相差较大大的房间可可以根据不不同高度房房间的多少少和使用性性质，在房房屋垂直方方向上进行行分层组合合。在旅馆馆建筑中通通常把房间间高度较高高的餐厅、会会客、会议议等部分组组织在楼下下的一、二二层或顶层层，旅馆的的客房部分分相对来说说它们的高高度要低一一些，可以以按客房标标准层的层层高给合。高高层建筑中中通常还把把高度较低低的设备房房间组织在在同一层，成成为设备层层。（3）楼梯在剖面中的的位置楼样在剖面中的的位置，是是和楼梯在在建筑平面面中的位置置以及建筑筑平面的组组合关系密密切联系在在一起的。2.5.2建建筑体型的的组合建筑物内部空间间的组合方方式，是确确定外部体体型的主要要依据。建建筑体型反反映建筑物物总的体量量大小，组组合方式和和比例尺度度等，它对对房屋外型型的总体效效应具有重重要影响。建筑体型的组合合要求，主主要有以下下几点：（1）整体均衡、比比例恰当建筑体型的组合合，首先要要求完整均均衡，这对对较为简单单的几何形形体和对称称的体型，通通常比较容容易达到。对对于较为复复杂的不对对称体型，为为了达到完完整均衡的的要求，需需要注意各各组成部分分体量的大大小比例关关系，使各各部分的组组合协调一一致，有机机联系，在在不对称中中取得均衡衡。（2）主次分明，交交接明确建筑体型的组合合，还需要要处理好各各组成部分分的连接关关系，尽可可能做到主主次分明，交交接明确。建建筑物有几几个形体组组合时，应应突出主要要形体，通通常可以由由各部分体体量之间的的大小、高高低、宽窄窄，形状的的对比，平平面位置的的前后，以以及突出入入口等手法法来强调主主体部分。交交接明确，不不仅是建筑筑造型的要要求，同样样也是房屋屋结构构造造上的要求求。（3）体型简洁、环环境协调简洁的建筑体型型易于取得得完整统一一的造型效效果，同时时在结构布布置和构造造施工方面面也比较经经济合理。建筑物的体型还还需要与周周围建筑，道道路相呼应应配合，考考虑和地形形、绿化等等基地环境境的协调一一致，使建建筑物在基基地环境中中显得完整整统一、本本置得当。2.6旅馆设计计的基本要要求旅馆是是综合性的的公共建筑筑。旅馆向向顾客提供供一定时间间的住宿，也也可提供饮饮食、娱乐乐、购物等等服务。旅旅馆还可以以承担城市市的部分社社会功能。2.6.1总则则(1)根据规范范，使旅馆馆紧张设计计符合适用用、安全、卫卫生等基本本要求。(2)规范适用用于新建、改改建和迁建建的至少设设有20间出客房房的城镇旅旅馆紧张设设计。有特特殊需要的的旅馆建筑筑设计可参参照执行。(3)根据紧张张设计的使使用功能，按按建筑质量量标准和设设备、设施施条件，将将旅馆建筑筑由高到底底分为一、二二、三、四四、五、六六级6个等级。(4)旅馆建筑筑设计也应应符合现行行的«民用建筑筑设计通则则»以及国家家现行的有有关标准、规规范。当设设计旅馆涉涉外饭店时时，应有明明确的星级级目标，其其功能要求求应符合有有关标准的的规定。期。2.6.2总总平面设计计要点(1)必须依据据旅馆规模模、类型、等等级标准，根根据旅馆基基地环境条条件及功能能要求进行行平面组合合、空间设设计。(2)注意旅馆的各个个组成部分分：公共活活动、标准准客房层、客客房、后勤勤辅助管理理、职工生生活等部分分的使用效效益。(3)注意旅馆安安全设计。依依据各种设设计规范，使使设计符合合规范要求求。同时须须注意残疾疾人的使用用及安全要要求。(4)主要出入口口必须明显显，并能引引导旅客直直接达到门门厅。主要要出入口应应根据使用用要求，设设置单车道道或多车道道，入口车车道上方宜宜设雨棚。(5)不论采用那那种建筑形形式，均应应合理划分分旅馆建筑筑的功能分分区，组织织各种出入入口。使人人流、货流流、车流不不交叉。(6)在综合性建建筑中，旅旅馆部分应应有单独分分区，并有有独立的出出入口；对对外营业的的商店、餐餐厅等不应应影响旅馆馆的使用功功能。(7)总平布置应应处理好主主体建筑的的关系。对对各种设备备所产生的的噪音和废废气应采取取措施，避避免干扰客客房区和邻邻居建筑。(8)总平面布置置应合理安安排各种管管道，做好好管道综合合，并便于于维护和检检修。(9)应根据所需需停放车辆辆的车型及及辆数在基基地内或建建筑物内设设置停车空空间或按城城市规划设设置公用停停车场地。(10)基地内应应根据所出出地点布置置一定的绿绿化，做好好绿化设计计。2.6.3总平平面设计(1)除合理组织主体体建筑群位位置外，还还应考虑广广场、停车车场、道路路、庭院、杂杂物堆放场场地的布局局。根据旅旅馆标准及及基地条件件，还应考考虑设置网网球场、游游泳池及露露天茶座等等。(2)广场设计根据旅馆的规模模，进行相相应面积的的广场设计计，供车辆辆回转、停停放，尽可可能使车辆辆出入口便便捷；不相相互交叉。(3)旅馆出入入口①主要出入口及位位置应显著著，可供旅旅客直达客客厅。②辅助出入口，用用于出席宴宴会、会议议及商场购购物的非住住宿旅馆出出入。适用用于规模大大，标准高高的旅馆。③团体旅馆出入口口，为减少少主入口人人流，方便便团体旅客客集中到达达而设置。适适用于规模模大的旅馆馆④职工出入口，宜宜设在职工工工作及生生活区域，用用于旅馆职职工上下班班进出，位位置宜隐蔽蔽。⑤货物出入口，用用于旅馆货货物出入，位位置靠近物物品仓库或或堆放场所所。应考虑虑食品与货货物分开卸卸货。⑥垃圾污物出口，位位置要隐蔽蔽，出于下下风向。(4)旅馆出入口口步行道设设计，步行行道是城市市至旅馆门门前的人行行道应与城城市人行道道相连，保保证步行至至旅馆的旅旅馆安全。①在旅馆出入口前前适当放宽宽步行道。②步行道不应穿过过停车场与与车行道交交叉。(5)旅馆停车根据旅旅馆标准、规规模、投资资、基地和和城市规划划部门规定定，考虑地地面广场停停车，地下下及地面多多层独立式式车库等停停车方式，职职工自行车车停放车数数，按职工工工人的人人数的200%~400%考虑，面面积按1..47m²²/辆计算。(6)总平面布布置方式分散式：适用于于宽敞基地地，各部分分按使用性性质进行合合理分区、布布局需紧凑凑，道路及及管线不宜宜过长。集中式：适用于于用地紧张张的基地，须须注意停车车场的布置置、绿化的的组织及整整体空间效效果。标标准层(1)标准层设设计的一般般规定①公共用房与辅助助用房应根根据旅馆等等级、经营营管理要求求和旅馆附附近客提供供使用个公公共设施情情况确定。②建筑布局应与管管理方式和和服务手段段相适应，做做到分区明明确，联系系方便，保保证客房及及公共房具具有良好的的住居和活活动环境。③建筑热公设计应应做到因地地制宜，保保证室内基基本的热环环境要求，发发挥投资的的经济效益益。④建筑体型设计应应有利于减减少空调与与采暖的冷冷热负荷，做做到建筑围围护结构的的保温和隔隔热，以利利节能。⑤采暖地区的旅馆馆客房部分分的保温隔隔热标准应应负荷现行行的«民用建筑筑节能设计计标准»的规定。⑥锅炉房、冷却塔塔等不宜设设在客房楼楼内，如必必须设在客客房楼内时时，应自成成一区，并并应采取防防火、隔音音、减震等等措施。⑦室内应尽量利用用自然采光光。(2)标准层设设计要求①标准层客房要求求：尽可能能提高客房房面积在标标准层中的的比例，增增加客房间间数。客房房间数还应应按服务人人员服务的的客房数（1~16）倍数确确定。②自然环境和能源源要求：标标准层设计计应考虑周周围环境，占占据好的朝朝向及景向向，减少外外墙面积，节节省能源。③平面形式：平面面形式应考考虑疏散梯梯位置均匀匀分布，位位置要明显显，负荷建建筑设计防防火规范要要求。④服务台：按管理理要求设置置或不设置置。⑤服务用房：根据据管理要求求，每层设设置或隔层层设置。位位置应隐藏藏客设于标标准层中部部或端部。服服务用房应应有出入口口供服务人人员进入客客房区。服服务用房厅厅、棉品储储存库、休休息、厕所所、垃圾污污物管道间间及服务电电梯厅。⑥标准层公共走道道净高大于于2.1m。(4)客房的设设计①客房设计应根据据气候特点点、环境位位置、景观观条件，争争取良好的的朝向。②客房设计应考虑虑家具布置置，家具设设计应符合合人体尺度度、方便使使用和有利利于维修。③客房长宽比以不不超过2：1为宜。④客房净高一般大大于等于2.4m，不设空空调时不应应低于2.6m。⑤客房内走道宽度度大于等于于1.1m，公共走走道净高不不应低于2.1m。⑥客房门洞宽度一一般大于等等于0.9m，高度大大于等于2.1m。⑦客房的允许噪音音等级根据据不同要求求，设计时时需要根据据具体要求求确定。⑧客房室内色彩及及装修宜简简洁、协调调。⑨标准较高的客房房客设置电电话和集中中的电器控控制设施。⑩多床间内床位数数不宜多于于4床。(5)卫生间设设计①根据旅馆等级确确定卫生间间设计标准准，包括卫卫生设备的的配套，面面积的确定定和墙、地地面材料等等的选用。②卫生间管道应集集中，便于于维护和更更新。③卫生间地面应低低于客房地地面0.022m，净高大大于2.1m，门洞宽宽大于等于于0.755m，净高大大于等于2.1m。④卫生间地面及墙墙面应选用用耐火易洁洁面材料，并并应做防火火层，泛水水及地漏。⑤卫生间一般需设设置通风就就干燥装置置。⑥当卫生间无自然然通风时，应应采取有效效的通风、排排风措施。⑦卫生间不应设在在餐厅、厨厨房、食品品储藏，变变配电室等等严格卫生生要求火防防潮要求用用房的直接接上层。⑧卫生间不应向客客房火走道道开窗。⑨客房上下层直通通的管道井井不应在卫卫生间内开开设检修门门。⑩卫生间管道应有有可靠的防防漏水，防防洁露和隔隔音措施，并并便于检修修。3结构设计说明书书3.1框架结构构设计3.1.1工工程概况本工程为开封市市航天宾馆馆楼，工程程为八层钢钢筋混凝土土框架结构构，梁板柱柱均为现浇浇，建筑面面积约为66908mm2，建筑物物平面为矩矩形，受场场地限制，宽宽15.66米，长为555.36米米，建筑方方案确定，房间开间3.6米，进深6.6米，走廊宽2.4米，底层层高3.9米，其它层高3.3米，室内外高差为0.5米，设防烈度7度，一类场地。地震参数区划的特征周期分区为二区，抗震等级二级。图3-1柱网网布置设设计资料（1）气象条件基本风压0.445KN//m2;基本雪压0.3KNN/m2.（2）抗震设防七七度抗震。(3)层面做法法：二毡三油防水层层；冷底子油热玛蹄蹄脂二道；；水泥石保湿层（200mmm厚）；20mm厚水泥泥砂浆找平平层；:120mm后钢钢筋混凝土土整浇层；；粉底楼面做法：水磨石地面；120mm厚钢钢筋混凝土土整浇层；；粉底（或吊顶）。混凝土强度等级级为C30，纵筋2级，箍筋1级。(5)活荷载标准值：：上人屋面均布活活荷载标准准值：2.0KKN/m22楼面活荷载标准准值：2.0KKN/m223.2框架架结构设计计计算3.2.1初初估梁柱截截面尺寸：：(1)梁的截面面尺寸因为梁的跨度较较接近，可可取跨度较较大者进行行计算L=6600m横向hh=（1/8～1/122）L=5550mm～825mmm取h=6000mmb=（1/3～1/22）h=2000mm～300mmm取b=3000mm纵向hh=（1/8～1/122）L=3000mm～450mmm取h=5000mmb=（1/3～1/22）h=1677mm～250mmm取b=2500mm走廊h==（1/8～1/122）L=2000mm～300mmm取h=3000mmb==（1/3～1/2）h=1000mm～150mmm取b=2000mm(2)梁的计算算跨度以上柱形心线为为准，由于于建筑轴线线与墙轴线线不重合，故故建筑轴线线与结构计计算跨度相相同，见图图中所示。底层柱高度：hh=3.99m+0..45m++0.5mm=4.885m，其中3.9m为底层层层高，0.455m为室内外外高差，0.5m为基础顶顶面至室外外地面的高高度，其它它柱高等于于层高，即即3.3m，由此得得框架计算算简图图3-2框架梁梁编号4850图3-3梁的计计算跨度4850（2）柱的截面尺寸本工程为现浇钢钢筋混凝土土结构，7度设防，高高度小于30m。抗震设设防等级为为二级，根根据经验荷荷载为15KNN/m2N=15×3..6×（3.3++1.2）=243（KN）由轴压比限值得得=243×1003（3）计算简图3-3框架结构构计算简图图3.2.2梁柱柱线刚度计计算根据公式i=EEI/L可以得出出梁柱的线线刚度如下下：梁L1:h=6000mmb=3300mmm惯性距距：I=1//12bhh3=1/112×3000×60003=5.44×1099mm4L3:h=5500mmmbb=3000mm惯性性距：I=1//12bhh3=1/112×2550×50003=2.66×109mm4走廊L2：h=6600mmmb==300mmm惯惯性距：I=1//12bhh3=1/112×2000×30003=0.445×1009柱Z1：h=500mmmbb=5000mm惯惯性距：I=1//12bhh3=1/112×5000×50003=5.22×1099Z2:h==450mmmb=4450mmm惯性距距：I=11/12bbh3=1//12×4450×4503=33.42××109mm梁iA8BB8=EI//L=（5.4×1109/66000）/E=88.2×105E柱iA0BB1=EI/LL=5.22×109/39000=1..3×105EiAA1B2=EI/LL=3.442×1009/33000=1..04×105E将梁柱的线刚度度标于计算算简图中图3-4框架架轴线尺寸寸荷荷载计算（1）恒荷载计算屋面框架梁线刚刚度标准值值二毡三油防水层层0..35KNN/m2冷底子油热玛蹄蹄脂二道0.005KNN/m2200mm厚泡泡沫混凝土土保温层0.22×6=11.2KNN/m2120mm厚厚现浇板0.112×255=3KKN/m2215mm厚吊吊顶与粉底底0.0115×177=0..26KKN/m22合计4.866KN//m2（2）楼面均布恒载标准层楼面大理石面层，水水泥砂浆擦擦缝30厚1：3干硬性水泥砂浆浆，面上撒撒2厚素水泥泥水泥砂浆结合层层一道结构层：1200厚现浇钢钢筋混凝土土板0.112×25=33KN//m2抹灰层：10厚厚混合砂浆浆00.01××17=00.17KN/mm2合计4..33KKN/m22另八层屋面上设设有水箱，因因此要将水水箱荷载转转化为均布布荷载约为为5KNN/m2，水箱尺尺寸为7.2mm×5.66m则：（7.2++0.5）×（5.6++0.5）=4533.26KKN其中9.65为细石石混凝土容容重（50厚）因此八层屋面的的荷载为：：4.86×（553.6--0.5）×（6.6++2.4++6.6--0.5）+1966=45522KN其他层楼面荷载载：4.333×（53.66-0.225-0..25）×（6.6++2.4++6.6--0.2--0.255）=34771KN（3）屋面均布活荷载载：雪荷载标标准值：（10×33.6+00.5+77.2×22+2.44）×（6.6××2+2..4+0..5）=2577KN计算重力荷载代代表值，由由于设计的的是可上人人屋面，因因此取荷载载为2.00KN//m2则八层屋面面活荷载标标准值为：：（553.6++0.255+0.225）×（6.6××2+2..4+0..5）×2+22.57=19999KNN（4）楼面均布活荷载载：楼面均布活荷载载对旅馆的的一般房间间为2.0KN/mm2，走廊，楼楼梯，门厅厅等处取为为2.0KN/mm2楼面均布活荷载载标准值为为：（110×3..6+0..5+7..2×2++2.4）×（6.6××2+0..5）×2=17116.3KN（5）梁柱自重（包包括梁侧，梁梁底，柱的的抹灰重量量）梁侧，梁底抹灰灰近似加大大了梁宽考考虑例如：0.344×0.77×6.11×2.55=36..3KNN表3-1梁柱自重编号截面（m2）长度（m）根数每根重量（KNN）L10.3×0.666.120836.3L20.3×0.661.910411.3L30.3×0.553.14815.81L40.25×0..53.133613.49Z10.5×0.554.855236.68Z20.45×0..453.336419.81（6）墙体自重墙体均为2400厚，两面面抹灰，近近似按加厚厚墙体考虑虑抹灰重量量。单位面积上墙体体重量为（0.244+0.004）×19=55.32KN/mm2卫生间墙厚为1180:0.22×19==3.8KN/mm2墙体自重计算见见表：考虑虑墙体上有有门和窗,所以墙净净重按800%折算.表3-2墙体自自重墙体每片面积（m2）片数重量（KN）折算重量（KNN）底层纵墙3.1×3.993321231698底层横墙6.1×3.991316451316标准层纵墙3.1×2.8853516451316标准层横墙6.1×2.771916651450卫生间纵墙1.71×2..8524445365卫生间横墙2.6×2.7724640512女儿墙纵墙1.2×10××3.628686女儿墙横墙1.2×（6..6×22+2.44）11919(7)荷载分层层总汇。顶层重力荷载代代表值包括括：屋面恒恒载，500%的均布布活荷载，纵纵横墙自重重、楼面上上、下各半半层的柱及及纵横墙体体自重。其它层重力荷载载代表值包包括：楼面面恒载；550%的楼楼面均布活活荷载；纵纵横梁自重重，露面上上下半层的的柱及纵横横墙体自重重。将上述分项荷载载相加，得得集中于各各层楼面的的重力荷载载代表值如下：第八层：G8=45552+11999××0.5++（86+119）+3655+5122+36..3×266+11..3×133+12××24×13..49+119.811×0.55×52=87886.788KN第七层：G7=34471+11716..3×0..5+366.3×226+5112+13316+11450++11.33×13++13.449×122×4+119.811×52××0.5++52×119.811×0.55=1107400.49KN第六层：G6=100740..49KNN第五层：G5=100740..49KNN第四层：G4=100740..49KNN第三层：G3=100740..49KNN第二层：G2=100740..49KNN第一层:G11=33471++17166.3×00.5+336.3××26+111.3××13+112×4××15.881+366.68××52×00.5+119.811×52××0.5++16988+13116+3665+5112=111538..47KN3.2.4水水平地震作作用下框架架的侧移验验算.（1）横梁线刚度..混凝土C30，Ec=33×1077KN/mm2，fe=11.5N//mm2在框架结构中为为考虑这一一有利作用用，在计算算梁的截面面惯性矩时时，对现浇浇楼面的边边框架取I=1..5I0（I0为梁的截截面惯性矩矩）；对中中框架梁取取I=2..0I00，、图3-5质点重力荷载值值建筑物总重力荷荷载代表值值为：844772KKN横梁线刚度计算算结果列于于表3-33表3－3横梁线刚度梁号L截面b×h（m2）跨度L（m）I0=bh3/122m4边框架梁中框架梁Ib=2.0I0（m4）Kb=EIb/L（KNm）Ib=2.0I00（m4）Kb=EIb/L（KNm）L10.3×0.666.65.4×10--38.1×10--34.05×100410.8×100-34.9×1044L20.3×0.662.45.4×10--38.1×10--310.1×100410.8×100-34.5×1044L30.3×0.663.63.13×100-34.7×10--33.9×10446.26×100-35.2×1044L40.25×0..53.62.6×10--33.9×10--33.25×10045.2×10--34.33×1004（2）横向框架柱的的侧移刚度度D值计算.柱线刚度列于下下表表3－4柱线刚度柱号（Z）截面（m2）柱高度h（m）惯性矩Ic=bbh3/12（m4）线刚度KcKc=EIc//hZ10.5×0.554.855.21×100-33.22×1004Z20.45×0..453.33.42×100-33.1×1044注：E=3×1107KN//m2横向框架侧移刚刚度D值计算见见下表表3－5表3－5横向框架侧移刚刚度D值计算层柱类型根数底层边框边柱4.05/3..22=11.260.5488704边框中柱（4.05+100.1）/3.222=4..390.77126494中框边柱4.9/3.222=1..270.57936318中框中柱（4.9+4.99）/3.222=3..040.701149818∑D461574二.三.四．五六七层边框边柱（4.05+4..05）/（2×3.11）=0.7780.393134244边框中柱（4.05×2++10.11）/（2×3.11）=2.9930.594202904中框边柱（4.9+4..9）/（2×3.11）=0.8860.441503018中框中柱（4.9×2++4.9）/（2×3.11）=1.5550.5421851518∑D738666（3）横向框架的自自振周期按顶点位移法计计算框架的的自振周期期。顶点位移法是求求结构基频频的一种近近似方法。将将结构按质质量分布情情况简化成成无限点的的悬臂直杆杆，导出以以直杆顶点点位移表示示的基频公公式，这样样，只要求求出结构顶顶点位移，就就可按下式式得到结构构的基本周周期：式中α0——基本周期调整系系数。考虑虑非承重填填充墙时取取0.6△T——框框架的顶点点位移。计计算结构基基本自振周周期用的假假想顶点位位移，即假假想把集中中在楼层处处的重力荷荷载代表值值作为水平平荷载，按按弹性刚度度计算结构构顶点位移移m。在未求出框架的的周期前，无无法求出框框架的地震震力及位移移，△T是将框架架的重力荷荷载视为水水平作用力力，求得的的假象框架架顶点位移移，然后由由△T求出T1，在用T1求得框架结结构的底部部剪力，进进而求出框框架多层剪剪力和结构构真正的位位移。表3－6横向框架顶点位位移层次Gi（KN）∑Gi（KN）Di（KN/m）层间相对位移δ=∑Gi/Di△i8878787877386660.01190.5682710741159287386660.02160.5563610741302697386660.0410.5347510741410107386660.0560.4937410741517517386660.0700.4377310741624927386660.0850.3677210741732337386660.0990.2827111539847724615740.18370.1837T1==1.7×0.66×=00.76888（s）（4）横向地震作用用计算在工类场地二区区，结构的的特征周期期Tg和地震影影响系数αmax为：Tg=0.355（s）αmax=0.008由于T1=0..76888（s）>1.4Tg==1.4××0.355=0.449（s），应考考虑顶点附附加地震作作用。按底部剪力法求求得基部剪剪力，若按按Fi=分配给各层顶点点，则水平平地震作用用呈倒三角角形分布。对对一般层，这这种分布基基本符合实实际，但对对结构上部部，水平作作用小于按按时程分析析法和振型型分解法求求得的结果果，特别对对周期较长长的结构相相差更大，地地震的宏观观震害也表表明，结构构上部往往往震害严重重。因此引入δn，即即顶部附加加的影响，且且使修正后后的剪力分分布与实际际更加吻合合。由于本本设计中有有突出屋面面的小塔楼楼，因此由由于考虑鞭鞭梢效应，通通常将按顶顶部剪力法法计算分配配给小塔楼楼质点上的的等效地震震力加大，抗抗震规范规规定放大系系数取了增增大的地震震作用离用用于设计其其自身以及及与其相连连接的结构构构件，附附加应力△Fn加到主主体结构顶顶部。δn=0.08T1+0.001=0..08×00.76888+0..01==0.00715结构横向总水平平地震作用用标准值：：FEK=（Tg//T1）0.9×αmax××0.855=（0.335/0..76888）0.9×00.08××0.855=2839（KN）顶点附加水平地地震作用Fn=δnFEK=0.07715×22839=203KKN各层横向地震剪剪力见表如如下表3－7各层横向地震作作用及楼层层地震剪力力层次hiHiGiGiHiFiVi83.327.9587872455970.181514713.973.324.65107412647660.195553.71267.663.321.35107412293200.169479.81747.453.318.05107411938750.1434062153.443.314.75107411584290.117332.22475.633.311.45107411229840.091258.32733.923.38.1510741875390.064182291614.854.8511539559640.0411163032图3－6横向框架各层水水平地震作作用及地震震剪力（5）横向框架抗震震变形验算算.多遇地震作用下下，层间弹弹性位移验验算见下表表表3－8横向变形验算层次层间剪力Vi（KN）层间刚度Di（KN）层间位移Vi//Di（m）层高（m）层间相对弹性转转角θe8713.97386660.00013.31/330071267.67386660.00173.31/194161747.47386660.00243.31/137552153.47386660.00293.31/113842475.67386660.00333.31/100032733.77386660.00373.31/892229167386660.00393.31/846130324615740.00664.851/745层间弹性相对转转角均满足足要求θe<[θe]=11/45003.2.5水水平地震作作用下，横横向框架的的内力分析析以上框架为例进进行计算，边框架架和纵向框框架的计算算方法、步步骤与横向向中框架完完全相同，故故不再赘述述。框架柱端弯矩见见表3-9。梁端弯矩、柱轴轴力见表3-10。中柱两侧梁端弯弯矩按梁线线刚度分配配。图3-7框架梁梁编号及尺尺寸表3-10地震震力作用下下框架梁端端弯矩及柱柱轴力层次nAB跨BC跨柱轴力lmM左KNmM右KNmVbKNlmM左KNmM右KNmVbKNNDKNNJKN86.624.7515.486.102.414.2214.2211.85-6.1-5.7576.667.6544.7317.032.441.0741.0734.23-23.13-22.9566.6102.367.0925.672.461.6161.6151.34-48.8-48.6256.613284.2932.772.477.4177.4164.51-81.57-80.3646.6156.7599.7738.872.491.6391.6376.36-120.444-117.85536.6176.55112.6743.822.4103.48103.4886.23-164.266-160.26626.6189.75122.1447.262.4112.16112.1693.47-211.522-206.47716.6218.23149.2555.682.4137.07137.07114.23-267.2-265.022中柱两侧梁端弯弯矩按梁线线刚度分配配地震力作用下框框架弯矩见见图3-8；剪力及及柱轴力见见图3-9（1）计算梁端弯矩矩M：梁端弯弯矩可按节节点弯矩平平衡条件，将将节点上下下柱端弯矩矩之和按左左右梁的线线刚度比例例分配。M左＝（M上＋M下）K左/（K左＋K右）M右＝（M上＋M下）K右/（K左＋K右）（2）计算梁端剪力力Vb：根据梁的两端弯弯矩Vb＝（M上＋M下）/L（3）计算柱轴力NN：边柱轴力为各层层梁端剪力力按层叠加加，中柱轴轴力为柱两两侧梁端剪剪力之差，亦亦按层叠加加。图3-8:梁端弯弯矩单位：KN/mm图3-9地震作作用下框架架梁柱弯矩矩图单位：KN/mm图3-10地震震作用下框框架剪力轴轴力分布单位：KN3.2.6竖向荷载载作用下框框架的内力力分析仍取中框计算（1）荷载计算第八层梁的均布布线荷载AB跨屋面均布恒载传传给梁4.886×3..6＝17.550KNN/m横梁自重（包括括抹灰）0.344×0.66×25＝5.1KKN/m恒载总计22..6KNN/mBC跨屋面均布恒载传传给梁4..86×33.6＝17.55KN//m横梁自重（包括括抹灰）0.334×0..6×255＝2.9KKN/m恒载总计20.44KN//m第八层活载：11.5×33.6＝5.4KN/mm第二、三、四、五五、六、七七层梁的均均布线荷载载AB跨：楼面均布荷载传传给梁4.333×3.66＝15.559KNN/m横梁自重（包括括抹灰）0.334×0..4×25＝3.4KKN/m内横墙自重（包包括粉刷）0.288×19××（3.6－0.5）＝16.449KN//m恒载总计335.488KN//mBC跨：楼面均布荷载传传给梁44.33××3.6＝15.559KN//m横梁自重（包括括抹灰）0..34×00.6×225＝5.1KN/mm恒载总计200.69KKN/m第二、三、四、五五、六、七七层活荷载载：2××3.6＝7.2KN/mm第二、三、四、五五、六、七七层集中荷荷载：纵梁自重（包括括抹灰）0..34×00.65××25×33.6＝19.889KNN纵墙自重（包括括抹灰）0.288×19××3.6××（3.6－0.45）＝60.333KNN柱自重（包括抹抹灰）0.500×0.550×3..3×255＝20.663KNN总计：100..85KKN第一层梁的均布布线荷载：：AB跨恒恒载：355.48KN/mmBC跨恒恒载：200.69KN/mm活载：7.22KN//m第一层集中荷荷载：纵梁自重（包括括抹灰）0.334×0..6×255×3.66＝18.336KNN纵墙自重（包括括抹灰）0.288×19××3.6××（3.6－0.45）＝60.333KNN柱自重（包括抹抹灰）0..50×00.50××3.3××25＝20.224KNN第一层柱自重（包包括抹灰）：0.54×0.54×4.85×25＝35.36KN总计：1134.668KNN注：双向板支承承梁计算梯形分布荷载作作用下，可可将实际荷荷载换算成成等效的均均布荷载梯形分布：qeeq=(11-2k22+k3)qs三角形分布：qqeq=5/8qs图3－11双向板的的传力图中框架恒载及活活载见下图图。图3－11框架竖竖向荷载示示意单位：KN（2）用弯矩分配法计计算框架弯弯矩由于结构对称，在在竖向荷载载作用下的的框架侧移移可略去不不计，其内内力分析采采用弯矩分分配法。在在竖向荷载载作用下，梁梁端可以考考虑塑性重重分布，取取弯矩调幅幅系数0..8，楼面面竖向荷载载分别按恒恒荷载及全全部活荷载载计算。竖向荷载作用下下框架的内内力分析，除除荷载较大大的工业厂厂房外，对对一般的工工业与民用用建筑可不不考虑活载载的不利布布置，这样样求得的框框架内力，梁梁跨中弯矩矩较考虑活活载不利布布置求得的的弯矩偏低低，但当活活载占总荷荷载比例较较小时，其其影响很小小，若活荷荷载占总荷荷载比例较较大，可在在荷载面配配筋时，将将跨中弯矩矩乘以1..1～1.2的放放大系数予予以调整。固端弯矩计算将框架梁视为两两端固定梁梁计算固端端弯矩计算结果见表33－11表3－11固端弯矩矩计算AB跨BC跨简图固端弯矩M0＝MJ（KN/m）简图固端弯矩MJ=MK（KN//m）22.6×22.6×66.62＝84.55420.4×20.4×22.42＝9.79935.48×35.48××6.622＝119..5720.69×20.69××2.422＝9.9335.4×5.4×6..62＝19.6605.4×5.4×2..42＝2.5997.2×7.2×6..62＝26.1147.2×7.2×2..42＝3.466分配系数计算考虑框架对称性性，取半框框架计算，半半框架的梁梁柱线刚度度如下图33-13所示。切断的横梁线刚刚度为原来来的一倍，分分配系数按按与节点连连接的各杆杆的转动刚刚度比值计计算。图3-13半框框架梁柱刚刚度示意单位：KN/mm例：A柱顶层节点：下柱＝==0..537梁＝==0.463其他节点的分配配系数图见见图3－14及图3－15。传递系数：远端固固定，传递递系数为远端滑动铰支，传传递系数为为－1。弯矩分配：为简化计算，假假定某节点点的不平衡衡弯矩只对对与该节点点相交的各各杆件的远远端有影响响，而对其其他构件的的影响忽略略不计算，先先对各节点点不平衡弯弯矩进行第第一次分配配，并向远远端传递，再再将因远端端弯矩产生生的新的不不平衡弯矩矩进行第二二次分配。恒载作用下，框框架的弯矩矩分配计算算见图3－14，框架的的弯矩见图图3－15；活载作作用下，框框架的弯矩矩分配计算算见图3－12，框架的的弯矩见图图3－17。在竖向荷载作用用下，考虑虑框架梁端端的塑性内内力分布，取取弯矩调幅幅系数为0.8，调幅后后，恒载及及活载弯矩矩图见恒载载作用下框框架弯矩图图及活载用用框架弯矩矩图括号内内数值。梁端剪力及柱轴轴力计算梁端剪力V=VVq＋Vm式中：Vq———梁上均布布荷载引起起的剪力，Vq＝ql；Vm——梁端弯矩引起的的剪力，Vm＝柱轴力N=V++P式中：V——梁梁端剪力；；P—节点集中力及柱柱自重图3-14横载载弯矩分配配图KN//m图3-14横载载弯矩分配配图KN//m以AB跨七、八层梁在在恒载作用用下，梁端端剪力及柱柱轴力计算算为例。由图3-12，查查得梁上均均布荷载为为：第七层：qq＝35.448KNN/m集中荷载：100..85KKN柱自重：26..24KNN第八层：qq＝22.66KN//m由图3-14，查查得：七层梁端弯矩：：ML=955调幅后ML=76Mr=1125.223调幅后Mr=1000.18八层梁端弯矩：：ML=46..87调幅后ML=37..50Mr=811.76KN﹒m调幅后Mr=655.41八层梁端剪力VqqD＝VqJ＝ql＝×22..6×6..6＝74.558KNN调幅前：VmD＝VmJ==-5..29KKNVD＝VqD－VmD＝＝74.558－5.29＝69.229KNNVJ＝VqJ＋VmJ＝＝74.558＋5.29＝79.887KN调幅后：VmD＝VmJ=＝－4.233KNVD＝VqD－VmD＝74.558－4.23＝70.335KNNVJ＝VqJ＋VmJ＝74.558＋4.233=78..81KNN同理第七层梁端端剪力：调幅前：VD＝×35..48×66.6＋＝112..50KKNVJ＝×35..48×66.6－＝121..66KKN调幅后：VD＝×35..48×66.6+＝113..42KKNVJ＝×35..48×66.6－＝120..75KNN第八层A柱柱顶顶及柱底轴轴力：N顶＝V＋P＝70.35＋00＝70.335KNNN底＝V＋P＝70.35＋220.633＝90.998KN第七层A柱柱顶顶及柱底轴轴力N顶＝75.451113.422＋10.885＝284..62KNNN底＝284.6＋220.633=3305.225KNN其它梁端剪力及及柱轴力计计算见表3-122表3-12恒载作作用下梁端端剪力及柱柱轴力（KN）荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力层数AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VqA＝VqBVqA＝VqBVmA＝－VmBBVmB＝VmCVmA＝－VmBVAVBVB＝VCN顶N底N顶N底874.5824.83-5.29（-4.22）069.29(70.36)79.87(78.8)24.8370.3590.98103.64124.277117.0824.48-4.58(-3.63)0112.5（1113.55）121.66（120.71）24.48284.65305.28349.22370.356117.0824.48-4.58(-3.63)0112.5（1113.55）121.66（120.71）24.48498.95519.55595.8616.435117.0824.48-4.58(-3.63)0112.5（1113.55）121.66（120.71）24.48713.25733.9841.88862.514117.0824.48-4.58(-3.63)0112.5（1113.55）121.66（120.71）24.48927.55948.181087.9661108.63117.0824.48-4.58(-3.63)0112.5（1113.55）121.66（120.71）24.481141.91162.4881334.0441354.72117.0824.48-4.58(-3.63)0112.5（1113.55）121.66（120.71）24.481356.21376.7881580.1221600.81117.0824.48-4.58(-3.63)0112.5（1113.55）121.66（120.71）24.481570.51591.08818601895注：括号内为调调幅后的剪剪力值。同理：活荷载作作用下，框框架的弯矩矩分配如图图3-166如图3-16活荷荷载弯矩分分配图如图3-16活荷荷载弯矩分分配图活载作用下梁端端剪力及柱柱轴力见表表3-133表3-13活荷荷载作用下下梁端剪力力及柱轴力力（KN）层数荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VqA＝VqBVqA＝VqBVmA＝－VmBBVmA＝VmCVAVBVA＝VBN顶＝N底N顶＝N底817.826.48-1.32（-1.06）016.5（16.76）19.14（18.88）6.4817.8225.36723.768.640.95(-0.76)022.81(23)24.71（24.52）8.6440.8258.52623.768.640.95（-0.76）022.81(23)24.71（24.52）8.6463.8291.68523.768.640.95（-0.76）022.81(23)24.71（24.52）8.6486.82124.84423.768.640.95（-0.76）022.81(23)24.71（24.52）8.64109.82158323.768.640.95（-0.76）022.81(23)24.71（24.52）8.64132.82191.16223.768.640.95（-0.76）022.81(23)24.71（24.52）8.64155.82224.32123.768.64-1.14（-0.92）022.62（22.83）24.9（24.67）8.64178.82257.48注：括号内为调调幅后的剪剪力值。3.2.7内内力组合(1)框架梁内内力组合在恒载和活载作作用下，跨跨间Mvmaxx可近似取取跨中的M代表。Mvmaxql22－式中：M左、MM右——梁左、右右端弯矩，见见图13、14括号内的的数值。跨中M若小于ql22，应取M＝ql2。在竖向荷载与地地震力组合合时，跨间间最大弯矩矩MGE采用数数值法计算算，如图3-18所示。图中MGA、MMGB——重力荷载载作用下梁梁端的弯矩矩；MGA、MEB———水平地震震作用下梁梁端弯矩；；RA、RB——竖向荷载与地震震荷载共同同作用下梁梁端反力。对RB作用点取矩：RA＝－（MGB－MGA＋MEA＋MEB）x处截面弯矩为：：M＝RAx－－MGA＋MEA由＝0，可求得跨间MMmax的位位置为x1＝将x1代入任一截面xx处的弯矩矩表达式，可可是跨间最最大弯矩为为：Mmax＝MGEE＝－MGA＋MEA＝－MGA＋MEA当右震时，公式式中的MEA、MEB反号。MEA及x1的具具体数值见见表3-14，表中RA、x1、MGE均有两两组数值。梁内力组合见表表3-15。表中恒载和活载载的组合，梁梁端弯矩取取调幅后的的数值（图图12、13括号中数数值），剪剪力取调幅幅前后的较较大值，如如图15所示，图图中M左、M右为调幅前前弯矩值。M′左、M′右为调幅后后弯矩值。剪剪力值应取取V′左、V′右，具体见见表3-12、表3-13。表3-14MMGE及X值计算1.2（恒＋00.5活）1.3地震qKN/mMGA（KN·mm）MGB（KN·mm）MEA（KN·mm）MEB（KN·mm）AB跨850.0387.8232.1820.1230.367101.38133.0987.9558.1546.906101.41133.09132.9987.215101.41133.09171.6109.584101.41133.09203.78129.73101.41133.09229.52146.712101.41133.09246.68158.78193.50130.82283194.03BC跨859.7359.7318.4918.4927.72774.0174.0153.3953.3929.15674.0174.0180.0980.09574.0174.01100.63100.63474.0174.01119.12119.12374.0174.01134.52134.52274.0174.01145.81145.81175.775.7178.19178.19接表3-14Mgge及x值计算L（m）RA（KN）x1（m）MGE（KN·m）AB跨86.686.54/1102.3392.85/3..37105.4/990.1997127.83//172..102.73/3..67161.34//126..496116.61//183..332.49/3..91176.97//124..25107.37//192..572.29/4..11193.16//123..11499.44/2200.552.21/4..28207.76//124..3833