某印染厂废水处理工艺

摘要随着我国印染工业的迅猛发展，印染过程中产生的废水中有机物含量高、色度大、可生化性差，印染废水对环境的污染也越来越严重。本设计为印染废水和生活废水处理及排放工程设计，根据废水的水质特点和特征，最终采用气浮—水解酸化—生物接触氧化的综合水处理工艺，该工艺能有效地处理废水中的难降解物质和SS类，设计出水最终实现出水符合中华人民共和国国家标准（GB8978-1996）《污水综合排放标准》的要求，之后通过详细的设计计算确定处理工艺中各构筑物的尺寸并完成主要构筑物的平剖面图Autocad的绘制，且对相应的附属设备进行了选型。最后对污水在流动过程中的水头损失进行计算，并根据污水厂的地形及布置原则绘制了污水处理厂的平面布置图和高程图，最终完成设计。关键词：印染废水；生物接触氧化；厌氧；好氧处理AbstractWiththerapiddevelopmentofChina'sprintingindustry,printinganddyeingwastewaterpollutionoftheenvironmenthasbecomeincreasinglyserious.Printinganddyeingwastewatergeneratedintheprocess,organicpollutantscontent,colorlarge,poorbiodegradability,waterqualityandquantitychanges,wastewatercontainsalotofhardbiodegradationofchemicalsandresidualdrugcomposition,thebiodegradabilityofwastewaterdegradation,poor.

Thedesignfortheprintinganddyeingwastewateranddomesticwastewatertreatmentanddisposal,engineeringdesign,basedonwastewatercharacteristicsandfeaturesofwaterquality,andultimatelybyhydrolyticacidification-biologicalcontactoxidation-airintegratedwatertreatmentprocess,theprocesscaneffectivelydealwithwastematerialintherefractoryandtheSSclass,andultimatelymeetthenationalstandardwater(GB8978-1996)"Integratedwastewaterdischargestandard"requirements,accordingtothemaintreatmentprocessinthecalculationofstructures,structuresoftheCADdrawingofthemap(acidification,biologicaloxidationetc.)andsewagetreatmentplantsbyhandtheoverallplanandbudgetforcompletionoftheproject,finallycompletedthedesign.

Keywords:dyewastewater;biologicalcontactoxidation;anaerobic;aerobictreatment目录摘要 1Abstract 2目录 3第一章绪论 5文献综述 51.印染废水的来源和特点 52.印染废水的处理方法 63.我国印染废水的处理现状 10第二章方案比较 112.1方案的制定与比较 112.2方案比较 12第三章污水处理构筑物的设计计算 133.1筛网 133.2调节池 133.3气浮池 143.3.1设计说明 143.3.2加压溶气气浮设计参数 143.3.3参数选取 153.3.4设计计算 153.4水解酸化池 173.4.1设计说明 173.4.2设计参数 173.4.3池体设计与计算 173.5生物接触氧化池 203.5.1设计说明 203.5.2设计计算参数 213.5.3填料容积负荷 213.5.4污水与填料总接触时间 213.5.5池体设计计算 223.5.6校核BOD负荷 243.5.7填料选择计算 243.5.8接触氧化池需气量计算 253.6二沉池 263.6.1设计说明 263.6.2设计参数 273.6.3池体的设计与计算 27第四章污水厂污泥处置与处理 314.1污泥量的确定与计算 314.2污泥处理工艺流程 314.3集泥池 314.3污泥浓缩池 324.3.1设计参数 324.3.2池体设计计算 334.4污泥脱水间 364.4.1设计参数 364.4.2设计计算 36第五章污水厂平面布置和高程布 395.1厂址的选择 395.2平面布置说明 395.3高程布置说明 40第六章污水处理过程中的设计计算 426.1计算说明 426.2.1污水流经各构筑物的水头损失 426.2.2链接管道的水头损失 436.2.3构筑物高程的计算 446.3污泥构筑物高程计算 456.3.1链接管道的水头损失 466.3.2构筑物高程的确定 48第七章污水处理工程经济分析 507.1编制依据 507.2工程总造价 507.2.1土建部分 507.2.2设备部分 517.2.3工程直接投资 527.2.4其他费用 527.2.5工程总造价 537.3运营费用 537.3.1成本估算有关单价 537.3.2动力费 537.3.3工资福利费 547.3.4运营水费 547.3.5运营维修费 547.3.6运营管理费 547.3.7年运行成本 54结束语 55参考文献 56谢词 57附录:英文翻译 58第一章绪论文献综述印染行业是工业废水排放大户，据不完全统计，全国印染废水每天排放量为3×106～4×106m3。印染废水具有水量大、有机污染物含量高、色度深、碱性大、水质变化大等特点，属难处理的工业废水。近年来由于化学纤维织物的发展，仿真丝的兴起和印染后整理技术的进步，使PVA浆料、人造丝碱解物(主要是邻苯二甲酸类物质)、新型助剂等难生化降解有机物大量进入印染废水，其COD浓度也由原来的数百mg/L上升到2000～3000mg/L，从而使原有的生物处理系统COD去除率从70%下降到50%左右，甚至更低。传统的生物处理工艺已受到严重挑战；传统的化学沉淀和气浮法对这类印染废水的COD去除率也仅为30%左右。因此开发经济有效的印染废水处理技术日益成为当今环保行业关注的课题。肥东天翼包装有限公司生产过程中会产生少量的印染废水，排放量约为450d/t印刷废水在印染过程中产生的印染废水是在印刷过程中产生的印染残液、擦板废水、制版废水、清晰废水等的总称，是一种比较难于治理的工业废水，废水中含有大量的金属离子、油墨、碱、机油等，水质复杂，难降解的有机物含量高，可生化性差，碱性大，色度高，处理难度比较大，水质参数见下表：CODcrmg/LBOD5mg/LSSmg/LpH/色度倍水量m3/h工业废水12000250035007-8800010生活污水4002002007-8/10综合废水6200135018507-8400020污染物的排放，直接增加了纳污水体的污染负荷，如不进行处理，对水体水质造成严重的影响，因此，企业为了自身今后的发展对社会负责，应该设计出一套比较完善的污水处理体系。1.印染废水的来源和特点印染废水主要来自退浆、煮炼、漂白、丝光、染色、印花、整理工段。正是这些生产过程决定了印染废水具有以下特点：色度大、有机物含量高。印染废水总体上属于有机性废水，其中所含的颜色及污染物主要有天然有机物质及人工合成有机物所构成。水质变化大。印染废水是印染企业生产过程中排放的各种废水混合后的总称。因此COD高时可达2000～3000mg/L，且BOD、COD之比小于0.2，可生化性差。pH值变化大。由于不同纤维织物在印染加工中所使用的工艺不同，在染色或印花中需要在不同条件下进行染色，因此不同纤维织物在印染加工中所排放废水的pH值是不同的。水温水量变化大。由于加工品种、产量的变化，导致水温水量的不稳定。2.印染废水的处理方法由于印染企业生产品种的多样性及生产工艺的多样性，而且废水具有印染废水成分复杂，色度深，碱性强，水量大，生物难降解物多，脱色困难，运行费用高的特点，因而印染废水的处理采用物理、化学、生物等多种方法组合进行。2.1物理法--吸附法（活性炭吸附为主）在物理处理法中应用最多的是吸附法，这种方法是将活性炭、粘土等多孔物质的粉末或颗粒与废水混合，或让废水通过由其颗粒状物组成的滤床，使废水中的污染物质被吸附在多孔物质表面上或被过滤除去。目前，国外主要采用活性炭吸附法(多半用于三级处理)，该法对去除水中溶解性有机物非常有效，但它不能去除水中的胶体和疏水性染料，并且它只对阳离子染料、直接染料、酸性染料、活性染料等水溶性染料具有较好的吸附性能。SaitoT.等人的研究表明，活性炭的吸附率、BOD去除率、COD去除率分别达93%、92%和63%，活性炭吸附能力可达到500mgCOD/g炭，污水如先曝气，则会加快吸附速率。但若废水BOD5＞200mg/L，则采用这种方法是不经济的。吸附处理使用的吸附剂多种多样，工程中需考虑吸附剂对染料的选择性，应根据废水水质来选择吸附剂。研究表明，在pH＝12的印染废水中，用硅聚物(甲基氧)作吸附剂，阴离子染料去除率可达95%～100%。2.2化学法印染废水的化学处理方法主要有化学混凝法、化学氧化法和光催化氧化法等。2.2.1化学混凝法化学混凝法是向水中投加化学混凝剂，使废水中的某些污染物由溶解状态或胶体状态为凝胶状态，集结为絮体，絮体吸附、捕集悬浮物并使之进一步集结沉淀下来。混凝法适应性强、工艺流程简单、基建投资低、占地面积小、操作管理方便、对疏水性燃料脱色效率高，是污水处理的常用方法。龙一飞等人[7]采用聚合氯化铝铁（PAFC）对黄冈某印染厂生产废水进行研究。结果表明，PAFC在投加量为80mg/L，pH为8～10，搅拌速度为70～120r/min，搅拌时间3～4min时，脱色率达到93﹪，COD的去除率达到86﹪。蒋少军[8]通过对FMC（新型无机盐絮凝剂FMC-MgCl2的简称）絮凝剂处理印染废水的试验研究发现，FMC作为印染废水絮凝剂使用，有很好的脱色效果。由于高效复合混凝剂能同时发挥几种混凝剂的优点，降低各组分的用量，使混凝法处理印染废水既有效又经济。所以也被广泛使用。卞慧芳等人[9]采用聚合硫酸铁（PFS）和聚丙烯酰胺（PAM）复合絮凝剂处理江苏某染织集团的印染废水，该厂原水COD为1600～1700mg/L，pH值为12～14，色度为1200，色泽为深紫色，利用复合絮凝剂处理效果好，COD的去除率达76.3﹪，色度的去除率高达98﹪。2.2.2化学氧化法化学氧化是降解废水中有机物的有效方法。它是利用氧化剂（臭氧、过氧化氢、二氧化氯及高锰酸钾）的氧化性质，在一定条件下将废水中的污染物降解或改变其化学结构，从而去除或降低其对环境污染的过程。二氧化氯是一种具有强氧化性和氧化过程中很少有有机卤代物产生的氧化剂。在水处理的氧化消毒及造纸、纸浆工业的漂白等行业已经广泛使用。二氧化氯处理印染废水主要是氧化破坏染料的发色基团和助色基团，达到显著的脱色效果。二氧化氯除与酸性靛蓝等燃料等发生反应外，还与许多直接染料和活性染料反应使染料褪色。2.2.3光化学氧化法光化学氧化是通过氧化剂在光的辐射下产生氧化能力较强的自由基而进行的，根据氧化剂的种类不同，可分为UV/H2O2、UV/O3及UV/H2O2/O3等系统。臭氧氧化法是近几年研究的一个热点。O3分子反应选择性强，在处理印染废水时，能与含双键的染料直接发生加成反应，提高废水的可生化性[16]。臭氧氧化法成本较高，而且受臭氧生产能力限制。因此单独的臭氧处理技术并不是一种有效的去除有机物的方法，所以常将臭氧技术与其它技术联合使用，如O3-固体催化技术、O2-H2O2/UV、O3/UV技术等。O3/UV技术就是O3在紫外线（UV）作用下，转化为·OH等强氧化性物质，以氧化有机物[17]，增强氧化效率。2.2.4光电催化氧化法目前高级氧化工艺逐渐受到人们的青睐。这些氧化新技术在难降解有机工业废水处理方面的研究十分活跃，有些已进人工业试验阶段。尤其电催化高级氧化技术、光催化氧化以及两者的协同效应的研究正成为该领域研究的热点[20，21]。光催化氧化技术它是以半导体材为催化剂，半导体材料的外层具有特殊的电子结构，即具有较深的价带能级。当它们受到能量大于带隙能量的光照射时，处于价带上的电子就被激发到导带上，从而使导带上生成高活性电子，价带上生成带正电荷的空穴（h+），产生的电子-空穴对在电场的作用下向颗粒的外表面迁移，迁移到表面的电子具有很强的还原能力，可与氧气结合生成O2-离子，而光和电子一空穴具有极强的得电子能力，可将部分有机物直接氧化，也可将OH-氧化成OH自由基，而·OH又几乎可将所有有机物氧化分解CO2、H2O等无毒无害物质。光催化氧化反应可利用光和氧化剂联合作用时产生的强烈氧化作用,氧化分解废水中的有机污染物质,使废水的各项污染指标大幅度降低。2.3生物处理法生物处理技术是在一定的人工技术措施条件下，利用微生物的新陈代谢作用，将废水中的污染物一部分转化为微生物细胞物质，另一部分转化分解为简单的小分子有机物或无机物，从而达到净化废水水质、消除其对环境的污染和危害的目的。生物处理具有处理效率高、处理效果好、适用范围广、成本低、运行管理费用小及可处理的水量大，方法较成熟等优点。所以被广泛应用于污水处理中。废水生物处理分为好氧生物处理和厌氧生物处理两种方法。2.3.1好氧生物处理法好氧处理是一种在提供游离氧的提前下，以好氧微生物为主，使有机物降解、稳定的无害处理方法。根据微生物在水中的存在状态，可分为活性污泥法和生物膜法。活性污泥由于具有很强的吸附能力和分解、氧化有机物的能力以及良好的沉降性能，所以成为最常用的好氧处理方法。余杭某印染厂采用AB生化法工艺处理印染废水,时间表明,该工艺处理效果良好，进水平均水质：COD为1440mg/L，色度1500倍，AB两段COD去除率分别为50﹪和85﹪，总去除率达到95﹪，另外，斜板初沉池由于投加了FeSO4和石灰乳作为混凝剂具有很好的脱色效果，脱色率达到93﹪以上。出水水质均达到《纺织染整工业水污染物排放标准》（GB4287-92）规定的以及标准，达标率100﹪[24]。生物膜是另一类生物处理方法的统称，微生物附着在介质表面上形成生物膜，污水同生物膜接触后，有机物被吸收转化为稳定的无机物质和原生质。生物膜法和活性污泥法的处理效果差不多，优点是剩余污泥量少且不会产生污泥膨胀，占地少，运行管理方便，但易发生生物膜堵塞的危险，所以生物膜不适合处理高SS的废水。经常与其他方法联合使用。2.3.2厌氧生物处理法厌氧生物处理是指在没有游离氧的情况下，以厌氧微生物为主对有机物进行降解、稳定的一种无害化处理方法。该法具有运转费用低，而且可回收利用的甲烷以及剩余污泥量少的优点。厌氧处理高浓度（一般BOD5≥2000mg/L）的有机废水有很好的优势。李亚新等人[26]设计的厌氧生物滤池试验,得到了较好效果,可使COD率去除达70%～86.6%，色度去除60%～84%,出水水质稳定。刘建荣等人[27]在厌氧流化床中投加高效脱色菌，采用聚集-交联固定法把高效脱色菌固定于活性污泥上,并在反应器中加磁粉，使产生稳恒弱磁场，以对微生物产生正磁效应，用以处理模拟染料废水，在水力停留仅3小时的情况下，可使COD去除44%～49%，色度去除90%以上。Knapp等人[28]也在实验室处理了实排染料废水，在严格厌氧条件下，在蛋白质含量较高的培养基中，脱色率达77%。2.3.3好氧-厌氧联合处理法由于印染废水的水质变化大，许多染料在好氧条件下属于难降解物质,由于在厌氧条件下能不完全降解,因此在传统的好氧生物处理装置前增加厌氧(水解)处理的厌氧(水解)—好氧串联工艺,可以使印染废水中难以生物降解的有机物水解为较易生物降解的物质,改善废水的可生物降解性,从而提高传统流程的去除率.总之，通过厌氧处理以提高印染废水的可生化性，使出水水质稳定，减少了负荷冲击，以利于后续的好氧处理。曾国驱等人[29]采用ABR结合SBR法处理印染废水，结果表明，当进水色度为280～3550倍，COD为130～986mg/L时，出水色度为8～40倍，COD为30.0～97.1mg/L时，去除率分别为89﹪～99﹪和32﹪～95﹪；组合工艺的好处还有以下体现，当ABR在废水处理过程中，由于脱色而产生苯胺物质，ABR出水中的苯胺升高，经过SBR放入处理，总出水苯胺浓度为0.20～0.95mg/L，去除率为50﹪～98﹪。曾丽璇等人[30]采用的水解酸化、接触氧化及水解酸化一接触氧化相结合这三种工艺处理珠海市斗门区某织染有限公司的印染废水，试验结果显示，针对COD为532mg／L、色度为512倍的原水，在总停留时间24h的情况下，采用水解酸化一接触氧化工艺在三种处理工艺中较有效，可以获得84﹪的COD去除率及88﹪的脱色率，而且该工艺对原水水质的pH有强的适应能力。据报道[31]，江苏某集团排放印染废水9000m3/d,该废水主要来自退浆、煮炼、染色、印花等工序，其中退浆、煮炼、丝光、染色、印花等工序所产生的废水量占总废水量的90%以上,煮炼、丝光等工序需在碱性条件下进行,产生的废水呈强碱性。废水浓度BOD5为177.7mg/L,COD为1500mg/L,SS为400mg/L，pH为11.7，色度为350倍，出厂废水浓度BOD5为22.2mg/L，COD为141mg/L，SS为44.4mg/L，pH为8.6，去除率分别为87.5%，90.6%，88.9%，87.1﹪3.我国印染废水的处理现状目前，印染废水的处理方法很多，各自具有一定的优缺点，因此要达到良好的处理效果，必须采用多种方法的联合，做到取长补短。随着人们环保意识的增强，废水处理技术的不断发展，印染废水的处理技术将会不断地发展和完善。在选择处理工艺时，必须考虑水质与工艺的特点，合理制定工艺，并开发新型处理方法，使处理效果不断提高，并有效降低处理成本，从而使其对环境的危害越来越小。在关注污染治理的同时更应注重预防，采用环境友好型的染料和助剂，加强废水回用率，为污染的防治开辟了一种新的途径。第二章方案比较2.1方案的制定与比较CODmg/LBOD5mg/LSSmg/LPH/色度倍水量m3/h工业废水12000250035007-8800010生活污水4002002007-8/10综合废水6200135018507-8400020处理污水设计基本资料：根据所给的水质和要求，现基本确定两套工艺：方案一水解—好氧—气浮工艺处理印染废水的工艺流程，工艺流程中一级处理：格栅和调节池；二级处理：水解酸化池、生物接触氧化池、混凝气浮池。先采用调节池提高废水的可生化性，再水解酸化池和接触氧化池进一步去除水中的COD和BOD。最后通过混凝气浮工艺去处水中的SS降低废水色度。以保证出水水质达标。方案二水解酸化—UASB—SBR工艺处理印染废水的工艺流程，工艺中首先采用格栅截留水中较大的悬浮物和漂浮物，之后通过水解酸化池的处理增加污水的可生化性，再由UASB+SBR工艺处理后，进过活性炭吸附后出水。接触氧化池水解酸化池气浮池调节池筛网污水接触氧化池水解酸化池气浮池调节池筛网 二沉池污泥脱水污泥浓缩池 污泥外运二沉池污泥脱水污泥浓缩池 方案一水解-好氧-气浮工艺处理印染废水污泥回流 生物活性炭调节、酸化池格栅，中和池消毒池SBRUASB 废水 滤液调节、酸化池格栅，中和池消毒池SBRUASB污泥浓缩脱水 干泥外运 剩余污泥污泥浓缩脱水方案二酸化-UASB-SBR工艺处理印染废水2.2方案比较两种处理工艺在各个阶段的比较SEQ两种处理工艺在各个阶段的比较\*ARABIC1方案各阶段优缺点前处理方案一中采用了筛网对污水进行初步处理，方案二采用的是格栅，由于本设计水量太小，所以用格栅不能保证格栅能稳定工作，方案一中采用的管道过滤器在处理小水量的污水中价格低且运行稳定厌氧阶段在厌氧反应阶段，方案一中采用水解酸化池较方案二中的 UASB具有以下优点：（1）由于反应控制在水解、酸化阶段反应迅速，因而水解 酸化所需体积小；（2）处理过程中不产生沼气，不需要沼气收集装置，简化了构造，降低了造价；（3）废水经水解反应后溶解性COD比例大幅度增加，有利于微生物对基质的摄取，在微生物的代谢过程中减少了一个重要环节，这将加速有机物的降解，为后续生物处理创造更为有利的条件。好氧阶段在好氧处理单元，生物接触氧化法兼具活性污泥法和生物膜法的优点。SBR法虽然不用二沉池，但是其不连续出水，要求后续构筑物容积较大，有足够的接受能力，而且不连续出水，使得SBR工艺串联其它才处理工艺时较为困难。去除色度的阶段方案一中采用活性炭对污水进行消毒和进一步脱色，方案二采用的是混凝气浮的工艺对污水进一步去除色度和降低废水的COD值，确保废水的色度和COD指标达标。而且方案二中的混凝气浮的工艺具有于技术投资省、设备简单、占地少等优点，且对色度的去除效果明显，而活性炭吸附处理高色度废水的技术还不成熟，却成本比较高。综上所述，方案一比方案二优越，本设计采用方案一对肥东天翼包装厂的废水进行有效处理。第三章污水处理构筑物的设计计算3.1筛网设计说明选定网眼尺寸污水中悬浮物为纤维类物质，所以筛网的网眼应小于2000um。筛网种类根据生产的产品性能，选用倾斜式筛网，筛网材料为不锈钢。水利负荷0.6-2.4m3算选筛网面积A参数：取水力负荷：q=1.5Q=450面积：A=设计取A=0.3表3-1筛网进出水水质项目进水水质(mg/l)出水水质(mg/l)去除率(%)COD620050000BOD135010800色度(倍)400030000S2调节池污水的最大设计流量为取水力停留时间HRT=1.0小时，调节池高2.0米，其中超高0.5米。（1）调节池的有效容积式中：Q———废水的设计流量，m/d；V———电解槽的有效容积,m；T———操作时间，min。（2）调节池面积取调节池的长为2.2m，宽为2.0m。(3)进出水均采用DN200的钢管，流速V=0.70m/s，i=0.004。(4)由于调节池也有少许污泥的产生，去设计污泥量为3.84m3/d。(5)由于调节池泥量产生量少，采用人工清渣，以节省费用。3.3气浮池3.3.1设计说明原水进水是含有大量的悬浮物，这些悬浮物质轻、细小，难于沉淀。由于废水中ss含量高，因此决定此次生化后续处理系统采用气浮系统进行废水初级处理，悬浮物质经过投加絮凝剂反应，形成较大的矾花后，气浮利用清水池中的溶气水，经过释放机产生大量的微小气泡，这些气泡在上升的过程中携带着水中的悬浮物一同升至水面，形成浮渣，浮渣由刮渣机刮入污泥池，从而进行泥水分离，以保证废水处理系统的平稳运行和达标。3.3.2加压溶气气浮设计参数1气浮池的有效水深，一般取2.0～2.5m，长宽比一般为2:1～3:1，竖流式应为1:1。一般单格宽度不超过6m，长度不超过15m为宜。2接触区水流上升速度，下端取20mm/s左右，上端5～10mm/s，水力停留时间大于1min。接触区设隔板，其角度一般为70o，隔板下端可设一直段，其高度一般取800～1000mm。隔板顶部和气浮池水面之间的高度应计算确定，该高度扣除最大泥渣层高度（10～20cm）后为堰上水深，其净过水断面应满足5～10mm/s的流速。3分离区水流向下流速一般取1～2.5mm/s（包括溶气回流量）。水力停留时间一般为10～20min，其表面负荷约为6～8m3/(m2·h)，最大不超过10m3/(m2·h)。4回流溶气及部分溶气的回流比（或溶气水比）应计算确定，一般为15%～30%。5压力溶气罐应设压力表、水位计、安全阀并设水位、压力控制器、自动控制，必要时可装填料，并应符合下列要求：1）溶气罐一般采用阶梯环填料，填料层高度应为罐高的1/2，并不少于0.8m，液位控制高为罐高的1/4～1/2（从罐底计）。2）溶气罐设计工作压力一般为0.3～0.5MPa。3）水力负荷为300～2500m3/(m2·h)。4）溶气罐水力停留时间应大于2～3min（有填料时取低值），并应计算确定。5）溶气罐设计高径比应大于2.5～4，有条件时取高值。3.3.3参数选取①已知设计流量Q=450m②接触上升流速Vc=12mm浮分离速度Vc=2mm溶器罐压力P=3.5kgfcm2表3-6气浮池进出水水质项目进水水质（mg/l）出水水质(mg/l)去除率（%）COD5000350030色度300060080BODSS1080160070032015803.3.4设计计算1.混凝气浮的投药量得计算。加药方式采用在气浮池前通过静态混合器投加，根据所查文献资料的参考选用PAC和PAM混合投加的方式投加混凝剂，最终初定投药量为20、1.8mg/l。具体投药量根据实际运行情况确定。（在投药过程中也可投加一些复合混凝剂，在去除色度方面有很好的效果。）管径采用DN250。2．气浮池所需空气量Q—试验条件下回流比取15%—试验条件下的释气量取60—水温校正系数，1.1～1.3，取1.23．所需空气机额定气量（为安全系数，在1.2～1.5之间，取1.4）Q选用Z—0.025/6—D1型空压机4．加压溶气所需水量Q—选定的溶气压力，3.43×10—溶解度系数，取3.32×10-2实际回流比5．压力容气罐（选用1座）D选用标准填料=0.6m,则实际过流密度I=6．接触室尺寸气浮池个数N=1，单室表面积Ac令池宽BcL接触室出口断面高H2接触室气水接触水深Hc，=接触室总水深H7．分离室表面积A令池宽BsL分离室总水深H8．气浮池容积W=9．时间校核接触室气水接触时间t气浮池总停留时间T=10.污泥产生量气浮池浮渣=∆污泥产生量3.4.1设计说明水解酸化就是将大分子有机物转化成小分子有机物，可提高废水的可生化性（B/C），即是提高BOD。它是厌氧生化的第一过程，即产酸阶段。水解酸化对DO有严格的要求，一般在0-0.5，高于0.5变成了好氧，等于0是严格意义的厌氧即产甲烷阶段，因此水解酸化一般均要设置通入空气量，保证DO值。水解酸化不一定会使COD降低，很多情况下还可能使COD增加，当然也有COD降低的。水解酸化的水力停留时间一般不超过6小时。水解酸化池<L/B>一般设置成长方形且超过2格。为提高水解酸化池酸化处理效果,水解酸化池中设置潜水搅拌机,避免污泥沉淀。无论是搅拌泵搅拌、脉冲搅拌等都没有问题。鼓风机不一定要，但如果后面的好氧池要用风机，建议你将输气管接入酸化池并设置曝气软管，这样酸化池在必要时也可作好氧池用，也可作辅助搅拌用，在有机负荷高的情况下，适量的曝气不会对酸化造成影响的，如单独配风机就没必要了。反应器的上升流速为0.5-1.8m/h，最大上升流速在持续时间超过三小时的情况下不超过1.8m/h。3.4.2设计参数取水力停留时间为2.0h，水解酸化池的最大设计流量为528m3表3-2水解酸化池进出水水质项目进水水质(mg/l)出水水质(mg/l)去除率(%)COD3500150045BOD70050030色度(倍)60030050SS320220303.4.3池体设计与计算（1）水解酸化池的容积式中：V———水解酸化池的容积，；HRT———停留时间，h。K———总变化系数，1.5（2）近期设一组水解池分成两格设每格宽2.0m，反应器的高度取3.5m，按长宽比为2：1设计，则每组水解池的池长为2×则每组水解池的池容为8为了提高水解酸化反应器的反应效率，在池中还加设了供微生物栖息的立体弹性填料，填料层高度为1.0m,填料底部距池底0.5m，填料上部位为清水区，清水区高度取0.5m，反应器超高0.2m。（3）水解池的上升流速校核反应器的高度确定后，反应器高度取2米，反应器的高度与上升流速之间的关系如下：式中：V———上升流速，m/s；H———反应器高度，m符合设计要求。（4）配水方式采用穿孔管布水器（分枝状布水方式），配水支管出水口距池底100mm，位于所服务面积的中心，出水管孔径15mm(一般取15-20mm)之间。单孔布水负荷为0.5-1.5m2,取0.6m2，出水孔处设置45导流板，每格水解酸化池的面积为，则每格出水孔个数为。（5）出水收集出水设置在水解池顶部，尽可能均匀手机处理过的污水，出水槽上加三角堰。出水三角堰计算（90°）采用H=0.05m每格三角堰流量qQ=1.40角堰个数nn=④三角堰中距LL=⑤集水槽集水槽宽度BB=0.9Q0.4B=0.9槽深度出口处水深为临界水深集水槽起端水深h设出水水槽自由跌落高度为h2=0.1m（6）污泥斗容积每格水解酸化池设2个污泥斗，污泥斗上口面积污泥斗下口面积污泥斗得高度每个污泥斗的容积（7） 反应器的总高度式中：———反应器的总高度，；———坡底落差，。H=4.3+1.3=5.6m（8）污泥产生量干污泥量Wds=YQ•(p0–pe)式中：———污泥干重（；———污泥的产泥系数，；取0.3-0.4———进水COD的浓度，；———出水COD的浓度，。污泥体积每天排泥一次。采用静压排泥，排泥管管径取150mm.（9）每格水解池分别进水进出水管均采用钢管，管径200mm,流速V=0.64m/s,1000i=2.833.5生物接触氧化池3.5.1设计说明接触氧化池主要由池体、填料床、曝气装置及进出水装置等构成，具体结构如图所示。图3-1生物接触氧化池的构造示意图生物接触氧化池设计要点：（1）生物接触氧化池一般不应少于2座； （2）设计时采用的BOD5负荷最好通过实际确定。也可以采用经验数据，一般处理城市污水可用1.0～1.8kgBOD5/(m3d)，处理BOD5≤500mg/L的污水时可用1.0～3.0kgBOD5/(m（3）污水在池中的停留时间不应小于1～2h（按有效容积计）；（4）进水BOD5浓度过高时，应考虑设出水回流系统；（5）填料层高度一般大于3.0m，当采用蜂窝填料时，应分层装填，每层高度为1m，蜂窝孔径不小于25mm；当采用小孔径填料时，应加大曝气强度，增加生物膜脱落速度；（6）每单元接触氧化池面积不宜大于25m2，以保证布水、布气均匀；（7）气水比控制在(10～15)：1。因废水的有机物浓度较高，本次设计采用二段式接触氧化法。设计一氧池填料高取3.5m，二氧池填料高取3m。3.5.2设计计算参数平均日污水量480m3/d=0.0056m3/d.表3-3接触氧化池进出水水质项目进水水质（mg/l）出水水质(mg/l)去除率（%）COD1500150.090色度3008070BODSS50022043.211094503.5.3填料容积负荷根据生物接触氧化法污水处理工程技术规范中的p12中的说明，一般接触氧化的容积负荷Nv取0.5-3.0之间，本实验取：Nv=1.6kg式中Nv—接触氧化的容积负荷,kgBOD5/(m3·d);3.5.4污水与填料总接触时间t=式中S0——进水BOD5值，mg/L。设计一氧池的接触氧化时间占总接触时间的60％：t设计二氧池的接触氧化时间占总接触时间的40％：t3.5.5池体设计计算一氧池填料体积V1V一氧池总面积A1-总:A一氧池格数n取2格,设计一氧池宽B1取4米,则池长L1:L剩余污泥量：在《生物接触氧化池设计规程》中推荐该工艺系统污泥产率为0.3～0.4kgDS/kgBOD5，含水率96％～98％。本设计中，污泥产率以Y＝0.4kgDS/kgBOD5，含水率97％。则干污泥量用下式计算：W式中WDS——污泥干重，kg/d；Y——活性污泥产率，kgDS/kgBOD5；Q——污水量，m3/d；S0——进水BOD5值，kg/m3；Se——出水BOD5值，kg/m3；X0——进水总SS浓度值，kg/m3；Xh——进水中SS活性部分量，kg/m3；Xe——出水SS浓度值，kg/m3；。设该污水SS中60％可为生物降解活性物质，泥龄SRT取5d，则一氧池污泥干重：w污泥体积：Q污泥斗容积计算公式V式中Vs——污泥斗容积，m3；h——污泥斗高，m；A＇——污泥斗上口面积，m2；A〃——污泥斗下口面积，m2；设计一氧池泥斗高3.0m，泥斗下口取1.0m×1.0m，则一氧池污泥斗体积：V一氧池超高h1-1取0.5m，稳定水层高h1-2取0.5m，底部构造层高h1-4取0.8m，则一氧池总高H1：H1=h1-1+h1-2+h1-3+h1-4+h泥斗=0.5+0.5+3.5+0.8+3.0=8.3(m)则一氧池尺寸：L1*B1*H1=6.4m×4.0m×7.3m二氧池填料体积V1V二氧池总面积A1-总:A2-总=V2/h2-3=59.4/3=19.8(m2)。二氧池格数n取1格,设计二氧池宽B1取4米,则池长L2:L2=19.8/4=5.0m设该污水SS中60％可为生物降解活性物质，泥龄SRT取5d，则二氧池污泥干重：W污泥体积：Q本设计接触氧化池泥斗高1.5m，泥斗下口取0.5m×0.5m，则二氧池泥斗体积：V二氧池超高h2-1取0.5m，稳定水层高h2-2取0.5m，底部构造层高h2-4取0.8m，则二氧池总高H2：H则二氧池尺寸：L2×B2×H2=5.0m×4.0m×6.3m一氧池污泥和二氧池污泥汇合。污泥量＝10.24＋5.40＝15.72m3，选用DN200mm排污管，流速=0.7m/s，i＝0.56%，排泥时间＝3.57min。3.5.6校核BOD负荷BOD容积负荷为：I=BOD去除负荷为：I=均符合设计要求。3.5.7填料选择计算本设计采用YCDT立体弹性填料,YCDT型立体弹性填料筛选的聚烯烃类和聚酰胺中的几种耐腐、耐温、耐老化的优质品种，混合以亲水、吸附、抗热氧等助剂，采用特殊的拉丝，丝条制毛工艺，将丝条穿插着固着在耐腐、高强度的中心绳上，由于选材和工艺配方精良，刚柔适度，使丝条呈立体均匀排列辐射状态，制成了悬挂式立体弹性填料的单体，填料在有效区域内能立体全方位舒展满布，使气、水、生物膜得到充分混渗接触交换，生物膜不仅能在运行过程中获得愈来愈大的比表面积，又能进行良好的新陈代谢，这一特征与现象是国内目前其他填料不可比拟的。由于该填料独特的结构形式和优良的材质工艺选择，使其具有使用寿命长、充氧性能好、耗电小、启动挂膜快、脱膜更新容易、耐高负荷冲击，处理效果显著、运行管理简便、不堵塞、不结团和价格低廉等优点。YCDT型立体填料与硬性类蜂窝填料相比，孔隙可变性大，不易堵塞；与软性类填料相比，材质寿命长，不粘连结团；与半软性填料相比，比表面积大，挂膜迅速、造价低廉。因此，该填料可确认是继各种硬性类填料、软性类填料和半软性填料后的第四代高效节能新颖填料。YCDT型立体填料材质特征[26]如表3-2所示。表3-4YCDT填料材质特性结构部件材质比重断裂强力拉伸强度(MPa)连续耐热温度(℃)脆化温度(℃)耐酸碱稳定性丝条中心绳聚烯烃类(聚酰胺)0.930.95120N71.4DaN≥30≥1580-10080-100-15-15稳定稳定主要技术参数：填料单元直径：150mm丝条直径：0.35mm安装距离：150mm成膜后重量：50～100kg/m3填料上容积负荷：2-3kgCOD/m3·d比表面积：50～300m2/m3空隙率：>99％填料安装：一段接触氧化池内填料安装的根数：取管间距为0.15m，长：0.15×宽：0.15×则一段接触氧化池填料安装根数：(41×二段接触氧化池内填料安装的根数：长：0.15×宽：0.15×则二段接触氧化池填料安装根数：(32×氧化池共有填料:2132+832=2964根填料安装：采用悬挂支架，将填料用绳索或电线固定在氧化池上下两层支架（10cm）上，以形成填料层。用于固定填料的支架可用塑料管焊接而成，栅孔尺寸与栅条距离与填料安装尺寸相配合。3.5.8接触氧化池需气量计算Q式中Q气—需气量,m3/d,D0—1m3污水需气量，m3/m3，一般为15～20m3/m3；Q—污水日平均流量，m3/d一氧池需气量：Q二氧池需气量：Q接触氧化池曝气强度校核：一氧池曝气强度：Q二氧池曝气强度：Q二池均满足《生物接触氧化法设计规程》要求范围的[10～20m3/(m2*h)].综合以上计算，接触氧化池总需气量Q气＝28.7m3/h，加上15%的工程预算Q3.6二沉池3.6.1设计说明1.池型选择一般情况下，污水处理厂常用的初沉池有平流式、辐流式和竖流式三种，它们各自得优缺点及适用范围见表3—5表3—5平流式、辐流式和竖流式沉淀池比较池型优点缺点适用条件平流式（1）沉淀效果好（2）对冲击负荷和温度变化的适应能力强（3）施工建议，造价较低（1）配水不易均匀（2）采用多斗排泥石每个泥斗需单独设排泥管排泥，操作量大（1）适用于地下水位高及地质较差地区（2）适用于大、中、小型污水处理厂竖流式（1）排泥方便，管理简单（2）占地面积小（1）池子深度大（2）对冲击负荷和温度变化的适应能力较差（3）造价较高（4）池径不宜过大，否则布水不均适用于中、小型污水处理厂辐流式（1）多为机械排泥，运行效果好，管理效果好（2）排泥设备已趋定型机械排泥设备复杂，对施工质量要求高（1）用于地下水位较高地位（2）用于大、中型污水处理厂由于印染废水中悬浮物（SS）浓度较高，且处理量小，故设此竖流式沉淀池来去除废水中的悬浮物质及各种杂质等。3.6.2设计参数设计流量Qmax=524m3/d=0.0061m3/s设计1个沉淀池，进出水水质要求如表3—3（竖流式沉淀池设计参数选取及计算是参照《给排水设计手册5》进行的）表3—3进出水水质要求CODBODSS进水水质/(mg/L)150.043.2111.0去除率/%10.010.060.0出水水质/(mg/L)135.038.9池体的设计与计算①设计要求一般选用圆形或正方形，在这里采用圆形，一般直径为（4～7）m（≤10m）。沉淀区呈圆柱体，污泥斗为截头倒锥体。废水从中心管自上而下流入经反射板折向上升，澄清水由池四周的锯齿堰溢流入出水槽，出水槽前设挡板，用来隔除浮渣，污泥斗倾角为50°～60°，污泥靠静压力由污泥管排出，污泥管直径一般为150mm。中心管内流速u0≤30mm/s，末端喇叭口及反射板见图3—2，径深比D/h2≤3，缝隙中污水流速v1在池中不大于20mm/s，v=0.5～1.0mm/s,二沉池沉淀时间T=1.5～2h。dd1=1.35dd1.75d171.3d1图3—2竖流式沉淀池中中心管计算草图②设计计算1、中心管面积与直径取uf直径2、缝隙高度取vh3、沉淀池总面积和直径沉淀池总面积f总面积A=池径4、沉淀池的有效沉淀高度h符合5、校核集水槽出水堰负荷集水槽每米出水堰负荷Q小于2.9L/s,符合要求.6、每天污泥总产量(理论泥量)Q(池子所需容积7、污泥斗高度(h5)取,截头直径为1mh8、池总高H=9、校核污泥容积V>合格,每天排泥一次。10、进水部分设计采用中心进水，中心管采用铸铁管DN200mm，出水处设置有反射板。污水设计流量Q管内流速：v=在0.8ms-11、出水部分设计①集水槽的设计采用周边集水槽，单侧集水，池子只有一个总出水口。集水槽为矩形断面，取槽深h=0.6m,底宽b=0.5m,集水槽壁厚0.1m，则集水槽宽度为：b=0.5+0.1②出水堰的设计采用锯齿堰出水，以加大过堰流速，避免郁积，其尺寸为：堰顶宽a=80mm，堰高h=40mm，堰间距L=a+2h=80+2×假设采用单侧集水，并控制堰上负荷q=5～8m3/m·h，取q=5m3堰周长竖流式沉淀池周长为：L=π集水槽宽0.5m，深0.6m，堰流入槽池壁0.5m，则：堰内宽度为：4－实际堰长为：3×齿型堰总数为：堰流量为：出水损失：采用三角堰（见图3—3），图3—3三角堰示意图由三角堰过堰流量公式：Q=1.4H12.5得，H1考虑自由跌水水头损失0.15m，则出水堰总水头损失为：0.022+0.15=0.172m第四章污水厂污泥处置与处理4.1污泥量的确定与计算印染废水污水处理过程产生的污泥来自以下几部分：1调节池，Q1=3.92m3/d，污泥含水率98% 2水解酸化池，Q2=10.08m3/d，污泥含水率98%；3接触氧化池，Q3=27.65+10.08m3/d，污泥含水率97%4竖流沉淀池，Q4=0.87m3/d污泥含水率98%。5气浮池，Q5=61.4m3/d，污泥含水率为98%总污泥量：Q=Q取100m3/d.平均含水率为4.2污泥处理工艺流程污泥处理的工艺流程一般有以下几种：（1）生污泥 浓缩消化机械脱水最终处理（2）生污泥 浓缩机械脱水最终处理（3）生污泥 浓缩消化机械脱水干燥焚烧最终处理（4）生污泥 浓缩自然干化农田本设计选用第2种方法。4.3集泥池为了方便排泥及污泥重力浓缩的建设，在重力浓缩池前设置一集泥池，通过对集泥池的最高水位的控制来达到自流排泥，反应池的污泥可利用自重流入。集泥井设计计算参数选取：停留时间HRT=24h；设计总泥量Q=100采用方形池子，池子的有效体积为：V=Q=100m设1座池子，池子有效深取3.5m；池子面积为：A=VH=1004=25m2，取则实际高度为4m。集泥井的尺寸为：L×B×H=5m×5m×4m4.3污泥浓缩池4.3.1设计参数①固体负荷(固体通量)M一般为10~35，取M=30；②浓缩时间取T=24h；③设计污泥量Q=100m3/d；④浓缩后污泥含水率为96%；⑤浓缩后污泥体积：⑥设计水量：Qmax⑦反应池有效水深为1.5~3.0m；⑧反应池停留时间0.5~1小时；⑨反应池保护高度0.3~0.5m。一般规定连续流污泥浓缩池可采用沉淀池形式，一般为竖流式或辐流式。污泥浓缩池面积应按污泥曲线试验数据决定的污泥固体负荷来进行计算。浓缩池的有效水深一般采用4m，当为竖流式污泥浓缩池时，其水深按沉淀部分的上升流速一般不大于0.1mm/s进行核算。浓缩池的容积并应按浓缩10~16h进行核算，不宜过长。否则将发生厌氧分解或反硝化。连续式污泥浓缩池，一般采用圆形竖流或辐流沉淀池的形式。污泥室容积，应根据排泥方法和两次排泥间隔时间而定，当采用定期排泥时，两次排泥间隔一般可采用8h。浓缩池较小时可采用竖流式浓缩池，一般不设刮泥机，污泥室的截锥体斜壁与水平面所形成的角度，应不小于50º，中心管按污泥流量计算。沉淀区按浓缩分离出来的污水流量进行设计。辐流式污泥浓缩池的池底坡度，当采用消泥机时，可采用0.003。当采用刮泥机时可采用0.01。不设刮泥设备时，池底一般设有泥斗。其泥斗与水平面的倾角应不小于50º。刮泥机的回转速度为0.75~4r/h，吸泥机的回转速度为1r/h。同时在刮泥机上可安设栅条，以便提高浓缩效果，在水面设除浮渣装置。当农村习惯采用湿污泥作为肥料时，污泥的浓缩与储存可采用间歇式湿污泥池。池型为圆形或矩形，其有效深度一般为1.0~1.5m，池底采用人工基础，池底坡度一般采用0.01，倾向一端，并在不同深度设上清液排出管，湿污泥池的容积，根据污泥运输等条件决定。浓缩池的上清液，应重新回流到初沉池前进行处理。污泥浓缩池一般均散发臭气，必要时应考虑防臭式脱臭措施。其他设计数据可参用沉淀池有关规定。4.3.2池体设计计算（1）池体边长根据要求，浓缩池的设计横断面面积应满足式中：———入流污泥量，；———固体通量，；———浓缩池的设计横断面面积，；———入流固体浓度，。入流固体浓度I的计算如下：WWWWWC=浓缩后的污泥浓度为：式中：———浓缩后污泥浓度，kgm3；———污泥浓缩后体积，m3———入流固体浓度，kgm3C浓缩池的横断面面积为：式中：———设计污泥量，m3d———入流固体浓度，kgm3———浓缩池横断面面积，m2；———固体通量，kg(mA=采用2座圆形辐流式浓缩池，则浓缩池的直径为D=取(2)池体高度停留时间取HRT=24h则有效高度为式中：———浓缩池的有效高度，m；———设计污泥量，m3d———停留时间，h；———浓缩池的横断面面积，m2。h取h2池体超高，取h1=0.5m，缓冲区高，则池子有效水深H污泥斗污泥斗上锥体直径取d1=2.0m，下锥体直径d2=0.8m，池底坡度i=0.05(采用刮泥机)，污泥斗倾角取50°，则由池底坡度造成的深度h4h式中：h4———由池底坡度造成的深度，mD———浓缩池的直径，m；d1———污泥斗上椎体直径，mh则污泥斗高度h污泥斗圆锥体高度h则污泥斗的容积为V=每池隔8小时清理一次污泥（3）池体总高度H=式中：H———池体总该度，m；H1———池子有效水深，mh4———由池底坡度造成的深度，mh5———污泥斗高度，mH=①排水口可用薄壁三角堰自由跌落出流，使每齿的出水流速均较大，不易在齿角处积泥或孽生藻类。设计最大水流量Q=54×97.31％②出水槽尺寸设计根据设计要求，出水槽槽深取为600mm，宽度为500mm，厚度为100mm。本设计采用NZS1-14型中心传动浓缩机，具体技术参数如下表所示：表4-1NZS-14中心传动刮泥机技术参数型号功率(kW)外缘线速度(m/min)推荐池深(m)H池底坡度（i）NZS1-140.751.563.51:124.4污泥脱水间4.4.1设计参数设计泥量Q0处理能力2-6，按每天工作10小时设计。4.4.2设计计算（1）污泥体积Q=式中Q———脱水后污泥量，m3———脱水前污泥量，m3d———脱水前含水率（%）；———脱水后含水率（%）；———脱水后干污泥重量kgdQ=57.5M=Q污泥脱水后形成泥饼用小车运走，分离液返回处理系统前端进行处理。（2）机型选取DYQ-B脱水机广泛应用于污泥机械脱水，具有连续生产、耗电少、处理量大和操作维修方便等优点，本机具有较长的重力脱水区，使自由水与污泥充分分离，设有预压辊、低压辊和高压辊的压力脱水系统，使污泥逐渐加压脱水。根据计算所得的污泥量的大小，可选取DYQ500B型带式压榨过滤机两台(一用一备)，其工作参数如表4-2表4-2DYQ500-B行脱水机技术参数型号带宽/处理量/速度/重力过滤面积/压榨过滤面积/功率/DYQ500B5001.5-30.5-冲洗耗水量/冲洗水压/气压/泥饼含水率/%外形尺寸（长/重量/t0.3-0.570-7835002.2(3)投药装置投药量采用聚炳烯酰胺作为脱水剂，投加量以干重量的千分之二计，则脱水用量为：M=1452需要纯度为90%的固体聚丙烯酰胺为2.90调配的絮凝剂溶液浓度为0.2%-0.4%，则溶液所需溶要罐最小容积为1600L，选择ZJ-700型折浆式搅拌机一台表4-3ZJ-700搅拌机技术参数型号功率(kW)池形尺寸(mm)桨叶距池底高(mm)转速(r/min)高ZJ-47041200×12001100180130药液投加选用JZ400/1.0型计量泵2台（一用一备），其性能如下表表4-4JZ400/1型计量泵技术参数型号流量(L/h)排出压力(MPa)泵速(次/min)电动机功率(KW)进、出口直径(㎜)重量(kg)JZ400/1.04000.5-1.01260.7520263(4)脱水间尺寸根据压滤机和投药装置的尺寸和台数，布置脱水间尺寸：设计压滤机的长度设计压滤机与投药装置并排横向排列，其总长为1台压滤机的长度3500mm，一台加药机的长度为1200mm，设装置与墙壁相隔0.8m，中间过道为1.2m，装置与装置间距为0.8m，则脱水间长度：L=0.8×2+1.2+1.2+3.5=7.5m；脱水间宽度：B=0.8×2+1.102×2+1.2=5.004m；取5m脱水间高度：H=4m；脱水间尺寸：L×B×H=7.5×5×4m3根据污水处理构筑物和污泥构筑物的设计计算结果，将构筑物的规格列成表格的形式，并将污水处理过程中用到的设备附在后面，具体如下表所表4-5污水构筑物一览表序号名称规格L数量主要设备1调节池2.2×2.0×2.51座潜污泵2水解酸化池4.0×2.0×3.52座翻腾式无隔膜电解槽3接触氧化池2.2×2.0×2.52座重力排泥4竖流式沉淀池D=4.0，H=6.71座分两格不同管径布水5生物接触氧化6.4×4.0×8.32座半软性填料，HBW-2型微孔曝气器9污泥池5.0×5.0×4.01座10污泥浓缩池D=6.0,H=3.81座11污泥脱水间7.5×5.0×4.01座DYQ-B带式压滤机两台第五章污水厂平面布置和高程布5.1厂址的选择在城镇总体规划中，污水厂的位置范围已有规定。但是，在污水厂的总体设计时，对具体厂址的选择，仍须进行深入的调查研究和详尽的技术经济比较。其一般原则如下：厂址与规划居住区或公共建筑群的卫生防护距离应根据当地具体情况，与有关环保部门协商确定，一般不小于300m厂址应在城镇集中供水水源的下游，至少500m厂址应尽可能少占农田或不占良田，且便于农田灌溉和消纳污泥。厂址应尽可能摄在城镇和工厂夏季主导风向的下方。厂址应设在地形有适当坡度的城镇下游地区，使污水又自流的可能，以节约动力消耗。厂址应考虑汛期不受洪水的威胁。厂址的选择应考虑交通运输、水电供应地质、水文地质等条件。厂址的选择应结合城镇总体规划，考虑远景发展，留有充分的扩建余地。5.2平面布置说明平面布置的一般原则：处理构筑物的布置应紧凑，节约用地并便于管理。池形的选择应考虑占地多少及经济因素。圆形池造价较低，但进出水构造较复杂。方形池或矩形池池墙较厚，但可利用公共墙壁以及节约造价，且布置可紧凑，减少占地。一般小型处理厂采用圆形池较为经济，而大型处理厂则以采用矩形池