某特大桥跨省道现浇连续梁模板支架检算书

-PAGE47-新建铁路福厦线DKXXXX特大桥跨XX省道现浇连续梁模板支架检算书计算：复核：二OO七年八月五日连续梁模板支架检算书第一章检算说明根据福厦铁路客运专线的总体施工组织设计和现场的实际情况，XX特大桥（DKXX）跨XX省道33#～36#段桥梁处于跨既有202国道段，采用支架现浇施工，根据施工组织设计布置方案，对现浇连续梁施工模板及支架进行施工荷载受力检算。一、计算依据１、《铁路混凝土工程施工技术指南》；２、《客运专线桥梁工程施工技术指南》；３、《路桥施工计算手册》；４、《钢结构设计与计算》；５、《地基基础设计施工手册》；６、设计文件图纸。二、检算内容1、模板检算2、支架检算3、钢管支架检算4、3m+2*4m+2m通道检算5、地基承载力检算第二章模板检算一、内模计算内模由模板，横（纵）肋方木，分配梁组及钢管支架组成，模板肋采用10×10小方木，分配梁采用12×12小方木，钢管支架采用Ф48×3.5m扣件式钢管支架，顶部及两侧设U形顶托支撑，纵向布距采用0.7m，横向根据横截面的尺寸不同，适当调整，为施工作业方便，中部步距1.2m。（一）顶模板受力计算根据《路桥施工计算手册》和《建筑技术》查得，并综合考虑浸水时间，竹胶合模板的力学指标取下值：［σ］=12Mpa，［τ］=1.3Mpa，E=5×103Mpa竹胶合模板选用厚度18mm，1米宽竹胶合模板的截面几何特性计算结果如下：w=1bh²/6=1×1000×18²/6=54000mm³=54cm³I=1bh³/12=1×1000×18³/12=486000mm4=48.6cm4中间部分竹胶合模板按照底部纵梁3×0.40米跨度的连续梁进行计算，结构形式及计算模式如下：根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分：=1\*GB3①混凝土:q1=1.9×26/4.20=11.8Kpa②人群机具：q2=150kg/m2=1.5Kpa③倾倒：q3=4Kpa④振捣：q4=2.0Kpa⑤其他荷载：q5根据实际情况不考虑1、强度计算荷载组合采用=1\*GB3①+=2\*GB3②+=3\*GB3③+=4\*GB3④+=5\*GB3⑤，所以q=11.76+1.5+4.0+2.0=19.3Kpa转化为横向的线荷载，按照底板竹胶合模板平均承载：q=19.3×1=19.3KN/m根据《路桥施工计算手册》查得：Mmax=0.1×q×L²=0.1×19.3×0.40²=0.31KN/mσmax=Mmax/W=0.31/54000=5.7Mpa＜［σ］=12Mpa，满足要求Ｑmax=1.1×q×L=1.1×19.3×0.40=8.49KNτmax=(Ｑmax×s)/(Ix×b)=(Ｑma×bh²/8)/(bh³/12×b)=1.5Ｑmax/b/h=1.5×8.49/1000/18=0.71Mpa＜［τ］=1.3Mpa满足要求2、刚度验算荷载组合采用=1\*GB3①+⑤，所以q=11.8Kpa转化为横向的线荷载，按照底板竹胶合模板平均承载：q=11.8×1=11.8KN/m根据《路桥施工计算手册》查得：fmax=0.677qL4/100EI=0.677×11.8×109×0.44/100/5/486000=0.84mmfmax/L=0.84/400=1/476＜1/400满足要求（二）10×10cm方木受力计算箱梁内顶模采用竹胶合模板，竹胶合模板底部使用小方木作为纵肋把荷载传递给支架横梁，根据《路桥施工计算手册》查得，木材的力学指标取下值（按照红松顺纹计算）：［σ］=12Mpa，［τ］=1.3Mpa，E=9×103Mpa小方木选用截面10×10cm的红松，截面几何特性计算结果如下：w=1bh²/6=1×10×10²/6=166.7cm³I=1bh³/12=1×10×10³/12=833.3cm4根据下部横梁的排布形式，小方木按照跨度0.7米的简支梁进行计算，计算模式如下：根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分：①模板：底模15Kg/m2q1=0.15Kpa②混凝土：q2=1.9×26/4.20=11.8Kpa③人群机具：q3=150Kg/m²=1.5Kpa④倾倒：q4=4Kpa⑤振捣：q5=2.0Kpa⑥其他荷载：q6根据实际情况不考虑１、强度计算荷载组合采用=1\*GB3①+=2\*GB3②+=3\*GB3③+=4\*GB3④+=5\*GB3⑤+=6\*GB3⑥所以q=0.15+11.8+1.5+4.0+2.0=19.45Kpa转化为小方木线荷载，按照小方木平均承载：q=19.45×0.4=7.78KN/m根据《路桥施工计算手册》查得：Mmax=0.125×q×L²=0.125×7.78×0.7²=0.48KN·mσmax=Mmax/W=0.48×103/166.7=2.9Mpa＜［σ］=12Mpa，满足要求Ｑmax=0.5×q×L=0.5×7.78×0.7=2.7KNτmax=(Ｑmax×s)/(Ix×b)=(Ｑmax×bh²/8)/(bh³/12×b)=1.5Qmax/b/h=1.5×2.7×103/100/100=0.40Mpa＜［τ］=1.3Mpa满足要求2、刚度验算荷载组合采用=1\*GB3①+=2\*GB3②+=6\*GB3⑥，所以q=2.65+11.8=14.45Kpa，转化为的小方木线荷载，按照小方木平均承载：q=14.45×0.4=5.78KN/m根据《路桥施工计算手册》查得：fmax=5qL4/384EI=5×5.78×0.74/384/9/833.3×105=0.24mmfmax/L=0.24/700=1/2917＜1/400满足要求（三）12×12cm方木受力计算竹胶合模板底部使用小方木作为纵肋把荷载传递给支架横梁，支架顶横梁方木采用12×12cm。根据《路桥施工计算手册》查得，木材的力学指标取下值（按照红松顺纹计算）：［σ］=12Mpa，［τ］=1.3Mpa，E=9×103Mpa小方木选用截面12×12cm的红松，截面几何特性计算结果如下：w=1bh²/6=1×12×12²/6=288cm³I=1bh³/12=1×12×12³/12=1728cm4根据排布形式，检算底板为30cm厚度部分的小方木最大跨度部分，按简支梁进行计算，计算模式如下：根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分：①模板：底模和纵肋30Kg/m2，q1=0.3Kpa②混凝土：q2=1.9×26/4.20=11.8Kpa③人群机具：q3=150Kg/m²=1.5Kpa④倾倒：q4=4Kpa⑤振捣：q5=2.0Kpa⑥其他荷载：q6根据实际情况不考虑１、强度计算荷载组合采用=1\*GB3①+=2\*GB3②+=3\*GB3③+=4\*GB3④+=5\*GB3⑤+=6\*GB3⑥所以q=0.3+11.8+1.5+4.0+2.0=19.6Kpa，转化为小方木均荷载，q=19.6×0.7=13.72KN/mMmax=0..125qqL2=0.1225×133.72××1.22=2.477KN·mmσmax=Mmaax/W==2.477×103/2888=8.66pa＜［σ］=12Mpa满足要求求Ｑmax=0.55ql=0.5×13.772×1..2=8..232KNτmax=(Ｑmmax×ss)/(IIx×b))=(Ｑmax××bh²//8)/((bh³//12×bb)=1.5Qmaax/b//h=1..5×8..232××101//12/112=0.86Mppa＜［τ］=1.33Mpaa满足要求求2、刚度验算荷载组合采用11+2+66，所以q=0..3+111.76==12.006Kpaa，转化为为小方木线线荷载，按按照小方木木均布承载：：q=12..06×00.7=88.4422KN/mfmax=5qqL4/3844EI==5×8..442××1.244/3844/9/11728××105=1.5mmfmax/L==1.3//10000=1/6667＜1/4000满足要求求二、侧模计算1、侧压力计算根据《铁路混凝凝土与砌体体工程施工工规范》（TB100210--20011）附录A混凝土侧压力取取q1=550kpaa考虑到震动荷载载4Kpaa则q=50+4==54Kppa立挡间距为255cm模板按按连续梁计计算，将侧侧压力化为为线布荷载载q=50×2..42=1121KNN/m。2、按强度计算Mmax=1//10×qq×L²==1/100×1211×0.225²=0.775KN..m需要截面矩：WWn=0..75×1106/12=625000mm3模板选用δ=118mm，截截面抵抗矩矩W=1//6×24420×1182=1306680mmm3＞Wn满足足要求。3、按钢度计算ff=q×LL4/1500/E/II=50×2.442×25504/(1550×5×103×1/112×24420×183)=0.54mmf/LL=0.554/2550=1//463<1/4400满足要求求三、底模（竹胶合板）计计算箱梁采用支架现现浇施工，考考虑到底板板是平面并并且竹胶合合模板重量量轻，便于于高空施工工，箱梁底底板采用竹竹胶合模板板，计算时时纵向分为为底板厚度度30cmm部分、600cm部分分和底板厚厚度80ccm部分，横横向分为翼翼板和底腹腹板部分。底模横肋小方木木选用截面面10×110的红松,其纵向布布置为：底板厚度30ccm间距时时底腹板纵纵向28ccm，翼板板纵向400cm；底板厚度60ccm间距时时底腹板纵纵向20ccm，翼板板纵向400cm；底板厚度80ccm间距时时底腹板纵纵向18ccm，翼板板纵向400cm。根据《路桥施工工计算手册册》和《建建筑技术》查查得，并综综合考虑浸浸水时间，竹竹胶合模板板的力学指指标取下值值：［σ］=12Mpaa，［τ］=1.33Mpaa，E==5×1003Mpaa竹胶合模板选用用厚度188mm，1米宽竹胶合合模板的截截面几何特特性计算结结果如下：：w=1bh²//6=1××10000×18²²/6=5540000mm³==54cmm³I=1bh³//12=11×10000×188³/122=4866000mmm4=48.66cm4（一）底板厚度30ccm段1、底腹板部分中间部分竹胶合合模板按照照底部纵梁梁3×0.28米跨度的连连续梁进行行计算，计计算模式如如下：根据《铁路混凝凝土工程施施工技术指指南》和《路路桥施工计计算手册》混混凝土竖向向荷载分为为以下几个个部分：=1\*GB3①模板：q1=2550kg//m²=22.5Kppa(内模和支支架采用2250Kgg/m2)=2\*GB3②混凝土:q2==7.033×26//5.688=32..18Kppa=3\*GB3③人群机具具：q3=1550kg//m2=1.55Kpa=4\*GB3④倾倒：q4=44Kpa=5\*GB3⑤振捣：q5=22.0Kppa=6\*GB3⑥其他荷载载：q6根据实际际情况不考考虑①强度计算荷载组合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=3\*GGB3③+=4\*GGB3④+=5\*GGB3⑤+=6\*GGB3⑥所以q=2.5+332.188+1.55+4.00+2.00=42..18Kppa，转化为为横向的线线荷载，按按照底板竹竹胶合模板板平均承载载：q=42.188×1=422.18KKN/m根据《路桥施工工计算手册册》查得：：Mmax=0..1×q××L²=00.1×442.188×0.28²=0.33KN··mσmax=Mmaax/W==0.333/540000×1106=6.1Mppa＜［σ］=12Mpa，满足要求求Ｑmax=1.11×q×LL=1.11×42..18×00.28=13KNτmax=(Ｑmmax×ss)/(IIx×b))=(Ｑma×bbh²/88)/(bbh³/112×b))=1.5Ｑmaax/b//h=1..5×133/10000/188×1033=1.08Mpaa＜［τ］=1.33Mpaa满足要求求②刚度验算荷载组合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=6\*GGB3⑥，所以q=2..5+322.18==34.668Kpa，转化为为横向的线线荷载，按按照底板竹竹胶合模板板平均承载载：q=34.688×1=344.68KKN/m根据《路桥施工工计算手册册》查得：：fmax=0..677qqL4/1000EI=0.677××34.668×0..284/1000/5/448.6××105=0.59mmfmax/L==0.599/280=1/4774＜1/4000满足要求求2、翼板部分中间部分竹胶合合模板按照照底部纵梁梁3×0..40米跨度的的连续梁进进行计算，计计算模式如如下：根据《铁路混凝凝土工程施施工技术指指南》和《路路桥施工计计算手册》混混凝土竖向向荷载分为为以下几个个部分：=1\*GB3①模板：q1=155kg/m²²=0.115Kpaa=2\*GB3②混凝土:q2==1.177×26//3.355=9.008Kpaa=3\*GB3③人群机具具：q3=1550kg//m=1..5Kpaa=4\*GB3④倾倒：q4=44Kpa=5\*GB3⑤振捣：q5=22.0Kppa=6\*GB3⑥其他荷载载：q6根据实际际情况不考考虑（1）强度计算荷载组合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=3\*GGB3③+=4\*GGB3④+=5\*GGB3⑤+=6\*GGB3⑥所以q=0.15++9.088+1.55+4.00+2.00=16..73Kppa，转化为为横向的线线荷载，按按照底板竹竹胶合模板板平均承载载：q=16.733×1=116.733KN/mm根据《路桥施工工计算手册册》查得：：Mmax=0..1×q××L²=00.1×116.733×0.400²=0..26KN··mσmax=Mmaax/W==0.266/540000×1106=44.81MMpa＜［σ］=12Mpa，满足要求求Ｑmax=1.11×q×LL=1.11×16..73×00.40=7.336KNτmax=(Ｑmmax×ss)/(IIx×b))=(Ｑma×bbh²/88)/(bbh³/112×b))=1.5Ｑmaax/b//h=1..5×7..36/11000//18×1103=0.61Mpaa＜［τ］=1.33Mpaa满足要求求（2）刚度验算荷载组合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=6\*GGB3⑥，所以q=0.115+9.008=9.233Kpa，转化为为横向的线线荷载，按按照底板竹竹胶合模板板平均承载载：q=9.23××1=9..23KNN/m根据《路桥施工工计算手册册》查得：：fmax=0..677qqL4/1100EII=0.677××9.233×0.44/1000/5/448.6××105==0.67mmfmax/L==0.677/400=11/5977＜1/4000满足要求求（二）底板厚度60ccm段1、底、腹板部分中间部分竹胶合合模板按照照底部纵梁梁3×0.220米跨度的连连续梁进行行计算，计计算模式如如下：根据《铁路混凝凝土工程施施工技术指指南》和《路路桥施工计计算手册》混混凝土竖向向荷载分为为以下几个个部分：①模板：q1=2250kgg/m²==2.5KKpa((内模和支支架采用2250Kgg/m2)②混凝土:q2==10.331×266/5.668=477.19KKpa③人群机具：q33=1500kg/mm=1.55Kpa④倾倒：q4=44Kpa⑤振捣：q5=22.0Kppa⑥其他荷载：q66根据实际际情况不考考虑（1）强度计算荷载组合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=3\*GGB3③+=4\*GGB3④+=5\*GGB3⑤+=6\*GGB3⑥所以q=2.5+447.199+1.55+4.00+2.00=57..19Kppa，转化为为横向的线线荷载，按按照底板竹竹胶合模板板平均承载载：q=57.199×1=577.19KKN/m根据《路桥施工工计算手册册》查得：：Mmax=0..1×q××L²=00.1×557.199×0.220²=00.23KN··mσmax=Mmaax/W==0.233/540000×1106=4.3Mppa＜［σ］=12Mpa，满足要求求Ｑmax=1.11×q×LL=1.11×57..19×00.20==12.558KNτmax=(Ｑmmax×ss)/(IIx×b))=(Ｑma×bbh²/88)/(bbh³/112×b))=1.5Ｑmaax/b//h=1..5×122.58//10000/18××103=1.05Mppa＜［τ］=1.33Mpaa满足要求求（2）刚度验算荷载组合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=6\*GGB3⑥，所以q=2..5+477.19==49.669Kpa，转化为为横向的线线荷载，按按照底板竹竹胶合模板板平均承载载：q=49.699×1=499.69KKN/m根据《路桥施工工计算手册册》查得：：fmax=0..677qqL4/1000EI=0.677××49.669×0..24/1000/5/448.6××105=0.22mmfmax/L==0.222/2000=1/9909＜1/4000满足要求求2、翼板部分翼板部分和底板板厚度30cm段翼翼板部分受受力相同，此此处计算省省略。（三）底板厚度80ccm段1、底、腹板部分中间部分竹胶合合模板按照照底部纵梁梁3×0.118米跨度的连连续梁进行行计算，计计算模式如如下：根据《铁路混凝凝土工程施施工技术指指南》和《路路桥施工计计算手册》混混凝土竖向向荷载分为为以下几个个部分：①模板：q1=2250kgg/m²==2.5KKpa，(内模和支支架采用2250Kgg/m2)②混凝土:q2==11.888×266/5.668=544.38KKpa③人群机具：q33=1500kg/mm=1.55Kpa④倾倒：q4=44Kpa⑤振捣：q5=22.0Kppa⑥其他荷载：q66根据实际际情况不考考虑（1）强度计算荷载组合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=3\*GGB3③+=4\*GGB3④+=5\*GGB3⑤+=6\*GGB3⑥所以q=2.5+554.388+1.55+4.00+2.00=64..38Kppa，转化为为横向的线线荷载，按按照底板竹竹胶合模板板平均承载载：q=64.388×1=644.38KKN/m根据《路桥施工工计算手册册》查得：：Mmax=0..1×q××L²=00.1×664.388×0.118²=00.21KN·mmσmax=Mmaax/W==0.211/540000×1106=3.899Mpa＜［σ］=12Mpa，满足要求求Ｑmax=1.11×q×LL=1.11×64..38×00.18==12.775KNτmax=(Ｑmmax×ss)/(IIx×b))=(Ｑmax××bh²//8)/((bh³//12×bb)=1.5Ｑmaax/b//h=1..5×122.75//10000/18××103=1.06Mppa＜［τ］=1.33Mpaa满足要求求（2）刚度验算荷载组合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=6\*GGB3⑥，所以q=2..5+544.38==56.888Kpa，转化为为横向的线线荷载，按按照底板竹竹胶合模板板平均承载载：q=56.888×1=566.88KKN/m根据《路桥施工工计算手册册》查得：：fmax=0..677qqL4/1000EI=00.6777×56..88×00.1844/1000/5/448.6××105=0.17mmfmax/L==0.177/2000=1/11176＜＜1/4000满足要求求2、翼板部分翼板部分和底板板厚度30cm段翼翼板部分受受力相同，此此处计算省省略。四、底模（10×110小方木）计计算箱梁支架现浇施施工底模采采用竹胶合合模板，竹竹胶合模板板底部使用用小方木作作为横肋把把荷载传递递给支架纵纵梁。计算算时纵向分分为底板厚厚度30ccm部分、600cm部分分和底板厚厚度80ccm部分，横向向分为翼板板和底腹板板部分。根据《路桥施工工计算手册册》查得，木木材的力学学指标取下下值（按照照红松顺纹纹计算）：：［σ］=12Mpaa，［τ］=1.33Mpaa，E==9×1003Mpaa小方木选用截面面10×100cm的红红松，截面面几何特性性计算结果果如下：w=1bh²//6=1××10×110²/66=1666.7cmm³I=1bh³//12=11×10××10³//12=8833.33cm4小方木的刚度较较小，根据据横梁的排排布形式，小小方木按照照跨度0..6米的简支梁梁进行计算算，计算模模式如下：：（一）底板厚度30ccm段1、底、腹板部分根据《铁路混凝凝土工程施施工技术指指南》和《路路桥施工计计算手册》混混凝土竖向向荷载分为为以下几个个部分：①模板：底模155Kg/mm2，内模和和支架采用用250Kg/mm2。q1=(15++250))=2.665Kpaa②混凝土：q2==7.033×26//5.688=32..18Kppa③人群机具：q33=1500Kg/mm²=1..5Kpaa④倾倒：q4=44Kpa⑤振捣：q5=22.0Kppa⑥其他荷载：q66根据实际际情况不考考虑（１）强度计算荷载组合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=3\*GGB3③+=4\*GGB3④+=5\*GGB3⑤+=6\*GGB3⑥所以q=2.65++32.118+1..5+4..0+2..0=422.33KKpa转化为小方木线线荷载，按按照小方木木平均承载载：q=42..33×00.28=15.112KN//m根据《路桥施工工计算手册册》查得：：Mmax=0..125××q×L²²=0.1125×115.122×0.6²=0..68KN··mσmax=Mmaax/W==0.688/1666.7×1103=4.08Mpa＜［σ］=12Mpa，满足要求求Ｑmax=0.55×q×LL=0.55×15..12×00.6=44.54KKNτmax=(Ｑmmax×ss)/(IIx×b))=(Ｑma×bbh²/88)/(bbh³/112×b))=1.5Ｑmaax/b//h=1..5×4..54×1103/1000/1000=0.68Mppa＜［τ］=1.33Mpaa满足要求求（2）刚度验算荷载组合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=6\*GGB3⑥，所以q=2..65+332.188=34.883Kpaa转化为的小方木木线荷载，按按照小方木木平均承载载：q=34..83×00.28=9.755N/m根据《路桥施工工计算手册册》查得：：fmax=5qqL4/3844EI=55×9.775×0..64/3844/9/8833.33×1055=0.22mmfmax/L==0.222/6000=1/22727＜＜1/4000满足要求求2、翼板部分根据《铁路混凝凝土工程施施工技术指指南》和《路路桥施工计计算手册》混混凝土竖向向荷载分为为以下几个个部分：①模板：底模155Kg/mm2，q1=00.15KKpa②混凝土：q2==1.177×26//3.355=9.008Kpaa③人群机具：q33=1500Kg/mm²=1..5Kpaa④倾倒：q4=44Kpa⑤振捣：q5=22.0Kppa⑥其他荷载：q66根据实际际情况不考考虑（１）强度计算荷载组合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=3\*GGB3③+=4\*GGB3④+=5\*GGB3⑤+=6\*GGB3⑥所以q=0.15++9.088+1.55+4.00+2.00=16..73Kppa转化为小方木线线荷载，按按照小方木木平均承载载：q=166.73××0.4==6.699KN/mm根据《路桥施工工计算手册册》查得：：Mmax=0..125××q×L²²=0.1125×66.69××0.8²=0..54KN··mσmax=Mmaax/W==0.544/1666.7×1103=3.244Mpa＜［σ］=12Mpa，满足要求求Ｑmax=0.55×q×LL=0.55×6.669×0..8=2.688KNτmax=(Ｑmmax×ss)/(IIx×b))=(Ｑma×bbh²/88)/(bbh³/112×b))=1.5Ｑmaax/b//h=1..5×2..68×1103/1000/1000=0.4Mpaa＜［τ］=1.33Mpaa满足要求求（2）刚度验算荷载组合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=6\*GGB3⑥，所以q=0..15+99.08==9.233Kpa转化为的小方木木线荷载，按按照小方木木平均承载载：q=9..23×00.4=33.69KKN/m根据《路桥施工工计算手册册》查得：：fmax=5qqL4/3844EI=55×3.669×0..84/3844/9/8833.33×1055=0.26mmfmax/L==0.266/800=11/30777＜1/4000满足要求求（二）底板厚度度60cmm段1、底、腹板部分根据《铁路混凝凝土工程施施工技术指指南》和《路路桥施工计计算手册》混混凝土竖向向荷载分为为以下几个个部分：①模板：底模155Kg/mm2，内模和和支架采用用250Kg/mm2。q1=(15++250))=2.665Kpaa②混凝土：q2==10.331×266/5.668=477.19KKpa③人群机具：q33=1500Kg/mm²=1..5Kpaa④倾倒：q4=44Kpa⑤振捣：q5=22.0Kppa⑥其他荷载：q66根据实际际情况不考考虑（1）强度计算荷载组合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=3\*GGB3③+=4\*GGB3④+=5\*GGB3⑤+=6\*GGB3⑥所以q=2.65++47.119+1..5+4..0+2..0=577.34KKpa转化为小方木线线荷载，按按照小方木木平均承载载：q=57..34×00.2=111.477KN/mm根据《路桥施工工计算手册册》查得：：Mmax=0..125××q×L²²=0.1125×111.477×0.8²=0.552KN··mσmax=Mmaax/W==0.522/1666.7×1103=3.1Mpa＜［σ］=12Mpa，满足要求求Ｑmax=0.55×q×LL=0.55×11..47×00.6=33.44KKNτmax=(Ｑmmax×ss)/(IIx×b))=(Ｑma×bbh²/88)/(bbh³/112×b))=1.5Ｑmaax/b//h=1..5×3..44×1103/1000/1000=0.52Mppa＜［τ］=1.33Mpaa满足要求求（2）刚度验算荷载组合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=6\*GGB3⑥，所以q=2..65+447.199=49.884Kpaa转化为的小方木木线荷载，按按照小方木木平均承载载：q=49..84×00.2=99.97KKN/m根据《路桥施工工计算手册册》查得：：fmax=5qqL4/3844EI=55×9.997×0..64/3844/9/8833.33×1055=0.22mmfmax/L==0.222/6000=1/22727＜1/4000满足要求求2、翼板部分翼板部分和底板板厚度30cm段翼翼板部分受受力相同，此此处计算省省略。（三）底板厚度80ccm段1、底、腹板部分根据《铁路混凝凝土工程施施工技术指指南》和《路路桥施工计计算手册》混混凝土竖向向荷载分为为以下几个个部分：①模板：底模155Kg/mm2，内模和和支架采用用250Kg/mm2q1=(15++250))=2.665Kpaa②混凝土：q2==14.11×26//5.688=64..5Kpaa③人群机具：q33=1500Kg/mm²=1..5Kpaa④倾倒：q4=44Kpa⑤振捣：q5=22.0Kppa⑥其他荷载：q66根据实际际情况不考考虑（1）强度计算荷载组合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=3\*GGB3③+=4\*GGB3④+=5\*GGB3⑤+=6\*GGB3⑥所以q=2.65++64.55+1.55+4.00+2.00=74..65Kppa转化为小方木线线荷载，按按照小方木木平均承载载：q=744.65××0.188=13..44KNN/m根据《路桥施工工计算手册册》查得：：Mmax=0..125××q×L²²=0.1125×113.444×0.66²=0..6KN//mσmax=Mmaax/W==0.6//166..7×1003=3.66Mpa＜［σ］=12Mpa，满足要求求Ｑmax=0.55×q×LL=0.55×13..44×00.6=44.03KKNτmax=(Ｑmmax×ss)/(IIx×b))=(Ｑma×bbh²/88)/(bbh³/112×b))=1.5Ｑmaax/b//h=1..5×4..03×1103/1000/1000=0.6Mppa＜［τ］=1.33Mpaa满足要求求（2）刚度验算荷载组合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=6\*GGB3⑥，所以q=2..65+664.5==67.115Kpaa转化为的小方木木线荷载，按按照小方木木平均承载载：q=677.15××0.188=12..09KNN/m根据《路桥施工工计算手册册》查得：：fmax=5qqL4/3844EI=55×12..09×00.64/3844/9/8833.33×1055=0.277mmfmax/L==0.277/6000=1/22222＜1/4000满足要求求2、翼板部分翼板部分和底板板厚度30cm段翼翼板部分受受力相同，此此处计算省省略。五、底模（12×112小方木）计计算竹胶合模板底部部使用小方方木作为横横肋把荷载载传递给支支架顶纵梁梁，支架顶顶纵梁采用用12×122cm方木木结构，计计算时纵向向分为底板板厚度300cm部分分，60ccm部分和和底板厚度度80cmm部分。12×12cmm方木下部部钢管支架架布置方式式为：横向：底腹板部部分60ccm，翼板板部分800cm，纵向：底板厚度度30cmm间距时为50cmm，底板厚厚度50cm，60cmm、80cmm间距为400cm。根据《路桥施工工计算手册册》查得，木木材的力学学指标取下下值（按照照红松顺纹纹计算）：：［σ］=12Mpaa，［τ］=1.33Mpaa，E==9×1003Mpaa小方木选用截面面12×122cm的红红松，截面面几何特性性计算结果果如下：w=1bh²//6=1××12×112²/66=2888cm³I=1bh³//12=11×12××12³//12=11728ccm4（一）底板厚度30ccm段1、底、腹板部分小方木的刚度较较小，根据据纵梁的排排布形式，小小方木按照照跨度0..5米的简支梁梁进行计算算，计算模模式如下：：根据《铁路混凝凝土工程施施工技术指指南》和《路路桥施工计计算手册》混混凝土竖向向荷载分为为以下几个个部分：①模板：底模和横横肋30KKg/m2，内模和和支架采用用250Kg/mm2。q1=(30++250))=2.880Kpaa②混凝土：q2==7.033×26//5.688=32..18Kppa③人群机具：q33=1500Kg/mm²=1..5Kpaa④倾倒：q4=44Kpa⑤振捣：q5=22.0Kppa⑥其他荷载：q66根据实际际情况不考考虑（1）强度计算荷载组合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=3\*GGB3③+=4\*GGB3④+=5\*GGB3⑤+=6\*GGB3⑥所以q=2.80++32.118+1..5+4..0+2..0=422.48KKpa转化为小方木线线荷载，按按照小方木木平均承载载：q=42..48×00.6=225.499KN/mm根据《路桥施工工计算手册册》查得：：Mmax=0..125××q×L²²=0.1125×225.499×0.5²=0.88KN·mmσmax=Mmaax/W==0.8×1103/2888=2.77Mpa＜［σ］=12Mpa满足要求求Ｑmax=0.55×q×LL=0.55×25..49×00.5=6.377KNτmax=(Ｑmmax×ss)/(IIx×b))=(Ｑmax××bh²//8)/((bh³//12×bb)=1.5Ｑmaax/b//h=1..5×6..37×1103/120//120=0.66Mppa＜［τ］=1.33Mpaa满足要求求（2）刚度验算荷载组合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=6\*GGB3⑥，所以q=2..80+332.188=34.998Kpaa转化为的小方木木线荷载，按按照小方木木平均承载载：q=34..98×00.6=220.999KN/mm根据《路桥施工工计算手册册》查得：：fmax=5qqL4/3844EI=55×20.99××0.54/3844/9/11728××105=0.11mmfmax/L==0.111/800=11/72773＜1/4000满足要求求2、翼板部分略（二）底板厚度50ccm，60cmm，80cmm段取80cm部分最最不利荷载载，底板厚厚度80ccm截面一一共3.55m其中2.00m在墩顶顶范围内，1.5m在跨间，在墩顶2.0m内砼上支垫方木，在跨间1.5m内同底板厚度50cm，60cm段一致纵向钢管间距加密到40cm。1、底、腹板部分小方木的刚度较较小，根据据纵梁的排排布形式，小小方木按照照跨度0..4米的简支梁梁进行计算算，计算模模式如下：：根据《铁路混凝凝土工程施施工技术指指南》和《路路桥施工计计算手册》混混凝土竖向向荷载分为为以下几个个部分：①模板：底模和横横肋30KKg/m2，内模和和支架采用用250Kg/mm2。q1=(30++250))=2.880Kpaa②混凝土：q2==14.11×26//5.688=64..5Kpaa③人群机具：q33=1500Kg/mm²=1..5Kpaa④倾倒：q4=44Kpa⑤振捣：q5=22.0Kppa⑥其他荷载：q66根据实际际情况不考考虑（1）强度计算荷载组合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=3\*GGB3③+=4\*GGB3④+=5\*GGB3⑤+=6\*GGB3⑥所以q=2.80++64.55+1.55+4.00+2.00=74..8Kpaa转化为小方木线线荷载，按按照小方木木平均承载载：q=744.8×00.6=37..4KN//m根据《路桥施工工计算手册册》查得：：Mmax=0..125××q×L²²=0.1125×337.4××0.4²=0.7748KNN·mσmax=Mmaax/W==0.7448×1003/2888=2.66Mpa＜［σ］=12Mpa，满足要求求Ｑmax=0.55×q×LL=0.55×37..4×0..4=7.488KNτmax=(Ｑmmax×ss)/(IIx×b))=(Ｑmax××bh²//8)/((bh³//12×bb)=1.5Ｑmaax/b//h=1..5×7..48×1103/1200/1200=0.78Mpaa＜［τ］=1.33Mpaa满足要求求（2）刚度验算荷载组合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=6\*GGB3⑥，所以q=2..80+664.5==67.33Kpa转化为的小方木木线荷载，按按照小方木木平均承载载：q=677.3×00.6=40.338KN//m根据《路桥施工工计算手册册》查得：：fmax=5qqL4/3844EI=55×40..38×00.44×105/3844/9/11728==0.1mmmfmax/L==0.1/400=11/40000＜1/4000满足要求求第三章扣件式钢管支架架受力检算33#～36##墩现浇段段除跨XX省道中间交交通通道部部分采用Φ500钢管柱墩墩外，其余余全部采用用Ф48×3..5m扣件件式钢管满满堂支架。下部钢管支架布布置方式为为：横向：底腹板部部分60ccm，翼板板部分800cm，纵向：底板厚度度30cmm间距时为为50cmm，底板厚厚度50ccm，60cmm、80cmm间距为400cm。一、底板厚度550cm、60cmm、80cmm段荷载（一）腹板、底板部分分1、荷载①取底板断面厚度度80cmm最大值111.88××26/6=51.448KNN/m2；每延米荷载面积积（全部按按箱梁底板板受力计算算）：6m2②模板：底模和横横，纵肋445Kg//m2，内模和和支架采用用250Kg/mm2。q1=(45++250))=2.995Kpaa③人群机具：q33=1500Kg/mm²=1..5Kpaa④倾倒：q4=44Kpa⑤振捣：q5=22.0Kppa⑥其他荷载：q66根据实际际情况不考考虑总荷载：61..93KNN/m2=7\*GB3⑦支撑纵向向0.4m每延米2..5根，横横向0.66m，底板按6m计算11排10孔。2、每根立杆实际承承受压力计计算钢管立柱纵向间间距为0..4m，横横向间距为为0.6mm①N=61.933×0.44×0.66=14..86KNN钢管的容许应力力：［N］=Ф×Am×［σ］］=0.229×4..893××10-44×2355×1033=33..35KNN因为N＜［N］所以钢管受力合合格②单根钢管截面面面积：A=4899mm2；回旋半半径：1..58cmm由于λ=l/i=1110/1..58=770，查表ф=0.644，N/（фA）=14860/((0.644×4899)=1222.9MMPa＜f=1770MPaa稳定性满满足要求。3、扣件抗滑力计算算由R=14.866KN＞Rc=88.5KNN，不能满满足抗滑要要求，在搭搭接段布置置两个扣件件进行加固固以满足荷荷载要求。4、每个顶、底托托实际受力力计算顶托由R=144.86KN＜15.00KN满足顶托托的荷载底托R=14.866+0.3（钢管扣扣件自重）=15.116＞15.00KN，不满足，考考虑到实际际底板厚度度80cmm截面，一一共3.55m其中2.00m在墩顶顶范围内，1.5m在跨间，范围很小，其余均为底板厚度60cm～50cm截面，故底托实际受力满足要求。（二）基底土承载力计计算根据现场实际情情况，施工工现场除XXX省道（省道道路面为330cm厚厚混凝土路路面）外，先先清除地表表杂土，铺铺填片石330cm然然后碾压密密实，再铺铺20cmm厚石粉掺4％水泥拌拌合均匀进进行碾压，支架下垫15××15条型基础础（或方木木），与地地面接触面面积为：S″=0.15×00.4m=0.06m2每根立杆荷载：：N″=15.16KNN要求支架下地基基承载力σσ=N″/S″=15.116/0..06=253Kpa二、底板厚度300cm段荷荷载（一）腹板、底板部分分1、荷载①取底板断面厚度度30cm值7.033×26//6=30.446KNN/m2；每延米荷载面积积（全部按按箱梁底板板受力计算算）：6m2②模板：底模和横横，纵肋445Kg//m2，内模和和支架采用用250Kg/mm2。q1=(45++250))=2.995Kpaa③人群机具：q33=1500Kg/mm²=1..5Kpaa④倾倒：q4=44Kpa⑤振捣：q5=22.0Kppa⑥其他荷载：q66根据实际际情况不考考虑总荷载：40..91KNN/m=7\*GB3⑦支撑纵向向0.5m每延米2根，横向向0.6mm，底板按6m计算11排10孔。2、每根立杆实际际承受压力力计算①N=40.911×0.66×0.55=12..27KNN钢管的容许应力力：［N］=Ф×Am×［σ］］=0.229×4..893××10-44×2355×1033=33..35KNN因为N＜［N］所以钢管受力合合格②单根钢管截面面面积：A=4899mm2；回旋半半径：1..58cmm由于λ=l/i=1110/11.58==70，查表ф=0.644，N/（фA）=12270/((0.644×4899)=39.2MPa＜f=1770MPaa稳定性满满足要求。3、扣件抗滑力计算算：由R=12.277KN＞Rc=88.5KNN，不能满满足抗滑要要求，在搭搭接段布置置两个扣件件进行加固固以满足荷荷载要求。4、每个顶、底托托实际受力力计算顶托由R=122.27KN＜15.00KN满足顶托托的荷载底托R=12.277+0.3（钢管扣扣件自重）=12.57＜15.00KN，满足底底托的荷载载。（二）基底土承载力计计算根据现场实际情情况，施工工现场除XXX省道（省道道路面为330cm厚厚混凝土路路面）外，先先清除地表表杂土，铺铺填片石330cm然然后碾压密密实，再铺铺20cmm厚石粉掺4％水泥拌拌合均匀进进行碾压，支架下垫15××15混凝土条条形基础(或方木)与地面接接触面积为为：S″=0.15×00.4m==0.06m2每根立杆荷载：：N″=12.57KN要求支架下地基基承载力σσ=N″/S″=12.57/0.06=210KPPa三、翼板部分1、荷载①现浇梁翼板尺寸寸相同，混混凝土重量量统一取1.177×26//3.200=9.551KNN/m2；每延米荷载面积积：3.220m22②模板：底模和横横，纵肋445Kg//m2q1=00.45KKpa③人群机具：q33=1500Kg/mm²=1..5Kpaa④倾倒：q4=44Kpa⑤振捣：q5=22.0Kppa⑥其他荷载：q66根据实际际情况不考考虑总荷载17.446KN//m2=7\*GB3⑦支撑纵向向按0.5m最大考虑虑，每延米米2根，横向向0.8ccm底板按按3.200m计算5排4孔。2、每根立杆实际际承受压力力计算①N=17.466×0.55×0.88=6.988KN钢管的容许应力力：［N］=Ф×Am×［σ］］=0.229×4..893××10-44×2355×1033=33..35KNN因为N＜［N］所以钢管受力合合格②单根钢管截面面面积：A=4899mm2；回旋半半径：1..58cmm由于λ=l/i=1110/11.58==70，查表ф=0.644，N/（фA）=6980/(00.64×4889)=222.3MMPa＜f=1770MPaa稳定性满满足要求。3、扣件抗滑力计计算：由R=6.98KKN＜Rc=88.5KNN，满足抗抗滑要求。4、每个顶、底托托实际受力力计算顶托由R=6..98KN＜15.00KN满足顶托托的荷载底托R=6.998+0..3（钢管扣扣件自重）=7.188＜15.00KN，满足底底托的荷载载。第四章2m++4×4mm+2m通道检算现浇段跨2022过道采用用：2m+4×4m+2m通道布布置形式，Ф500mmm钢管柱柱浇注C30砼预埋螺螺栓与钢管管立柱底部部法兰盘连连接，钢管管桩顶部开开槽口放40b工字钢横横梁与钢管管柱焊接。横梁上在安装纵纵梁32b工字钢，纵纵跨度按44.7m（车车行道）时时，横向底底板按0.4跨度计算算，翼板按按0.6跨度计算算；纵跨度度按2.77m（非机机动车行道道）时，横向底底板按0.8跨度计算算，翼板按按0.6跨度度计算。纵梁32b工字钢上上按60ccm间距纵纵向铺放横横向14aa槽钢，槽槽钢上纵向向方木按横横向60ccm间距铺铺12cm×12cm方木，122cm×12cm方木上上上按纵向200cm间距距铺10×110方木。考考虑到砼浇浇注后方便便拆出模板板在槽钢与与12×112方木间加加5cm方木木垫块。两层方木及模板板受力计算算（按底板板断面600cm计算算）与Ф48×33.5扣件式钢钢管支架段段相同，此此处不在另另行计算。一、14a槽钢钢受力计算算由于箱梁纵向为为变截面、横横向的不均均匀分布和和横梁的间间距不等，取取底板厚度度50cm端面面计算，根根据《路桥桥施工计算算手册》查查得，钢材材的力学指指标取下值值：［σw］=145Mppa，［τw］=85Mpa，E==2.1××105Mpa横梁选用14aa号槽钢，设设计受力参参数为：W=80.5ccm3，I=5633.7cmm4，S=47..5cmm3，d=0.660cm根据《铁路混凝凝土工程施施工技术指指南》和《路路桥施工计计算手册》混混凝土竖向向荷载分为为以下几个个部分：①模板：底模和横横肋45KKg/m2，内模和和支架采用用250Kg/mm2。q1=(45++250))=2.995Kpaa②混凝土：q2==8.911×26//5.688=40.799Kpa③人群机具：q33=1500Kg/mm²=1..5Kpaa④倾倒：q4=44Kpa⑤振捣：q5=22.0Kppa⑥其他荷载：q66根据实际际情况不考考虑根据纵梁的布置置形式，按按最大跨度度采用3×0.66m米连续续梁模式进进行计算，计计算图式如如下：１、强度计算荷载组合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=3\*GGB3③+=4\*GGB3④+=5\*GGB3⑤+=6\*GGB3⑥所以q=2.95++47.119+1..5+4..0+2..0=51.24Kpa，转化为为沿桥梁纵纵向0.66m间距横横梁的线荷荷载：q=51.24×0.66=30.744KN/mm根据《路桥施工工计算手册册》查得：：Mmax=0..1×q××L²=00.1×330.744×0.6²==1.111KN·mmσmax=Mmaax/W==1.111×103/80..5=133.8Mppa＜［σw］=1455Mpaa满足要求求Ｑmax=1.11×q×LL=1.11×30..74×0.6=20.229KNτmax=(Ｑmmax×ss)/(IIx×b))=(220.299×47..5)××102/(6××563..7)=28.5Mpaa＜［τw］=85MMpa满足要求求2、刚度计算荷载组合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=6\*GGB3⑥，所以q=2..95+440.799=43.774Kpaa转化为沿桥梁纵纵向0.66m间距横横梁的线荷荷载：q=43..74×00.6=226.244KN/mm根据《路桥施工工计算手册册》查得：：fmax=0..677qqL4/1000EI=00.6777×26..24×0.64/1000/2.11/5633.7×1103=0.02mmfmax/L==0.022/600=11/300000＜1/4000满足要求求二、纵梁32bb工字钢2m++4×4mm+2m通道设设置位置基基本位于箱箱梁底板厚厚度为500～60cm处，在在计算受力力取底板厚厚度为60cm断面面，采用容容许应力计计算不考虑虑荷载分项项系数，总总体提高1.3倍进行计计算。纵梁选用32aa工字钢，设设计受力参参数为：W=726.77cm³I=1116266cm4d==11.55mmI/S==27.22cmS=4226.1ccm³（一）跨度4..7m受力力计算1、跨中部分按照跨度4.77米的简支梁梁计算，计计算模式如如下：根据《铁路混凝凝土工程施施工技术指指南》和《路路桥施工计计算手册》混混凝土竖向向荷载分为为以下几个个部分：①模板：底模和横横梁采用445kg//m²，内模和和支架采用用250kkg/m²²q1=(45++250))kg/mm²=2..95Kppa=2\*GB3②混凝土(5.68米宽度的荷荷载)q22=10..31×226/5..68=447.199Kpa=3\*GB3③人群机具具：q3=1550kg//m²=11.5Kppa=4\*GB3④倾倒：q4=44Kpa=5\*GB3⑤)振捣：q5=22Kpa=6\*GB3⑥其他荷载载：自重557.711kg/mm=0.66KN/mm2、强度计算荷载组合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=3\*GGB3③+=4\*GGB3④+=5\*GGB3⑤+=6\*GGB3⑥，转化为为7.2米宽度的纵纵向线荷载载，所以单单根工字钢钢承载：q=(47..19+22.95++1.5++4+2))×7..2/188+0.66=23..66KNN/m考虑1.3安全系数数q=1..3×233.66==30.775KN/mMmax=1//8×q××L²=11/8×330.755×4.77²=844.91KKN·mσmax=Mmaax/W==84.991×1003/7266.7=1116.88Mpa＜［σw］=1455Mpaa满足要求求Ｑmax=0.55×q×LL=0.55×30..75×44.7=772.3KKNτmax=(Ｑmmax×ss)/(IIx×b))=(772.3××426..1)××102/(1116266×11..5)=223Mpa＜［τw］=85Mpa满足要求求3、刚度计算荷载组合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=6\*GGB3⑥，所以q=2..95+447.199=50.114Kpa，转化为为沿桥7..2m宽度的纵纵向线荷载载：q=50..14×7.2/118+0..6=200.66KKN/m取1.3安全系数数q=20..66×11.3=226.855KN/mm根据《路桥施工工计算手册册》查得：：fmax=5qqL4/3844EI=55×26..85×44.74×103/3844/2.11/116626=77mmfmax/L==7/47000=1//671＜1/4000满足要求求根据以上计算数数据：箱梁梁底板按横横向7.22m内每40ccm间距进进行布置，箱箱梁翼板按按横向每660cm间距距(上部支架架需要)进行布置置。（二）跨度2..7m受力力计算1、跨中部分按照跨度2.77米的简支梁梁计算，计计算模式如如下：根据《铁路混凝凝土工程施施工技术指指南》和《路路桥施工计计算手册》混混凝土竖向向荷载分为为以下几个个部分：=1\*GB3①模板：底底模和横梁梁采用455kg/mm²，内模和和支架采用用250kkg/m²²q1=(45++250))kg/mm²=2..95Kppa=2\*GB3②混凝土(5.68米宽度的荷荷载)q22=100.31××26/55.68==47.119KN=3\*GB3③人群机具具：q3=1550kg//m²=11.5Kppa=4\*GB3④倾倒：q4=44Kpa=5\*GB3⑤振捣：q5=22Kpa=6\*GB3⑥其他荷载载：自重557.711kg/mm=0.66KN/mm2、强度计算荷载组合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=3\*GGB3③+=4\*GGB3④+=5\*GGB3⑤+=6\*GGB3⑥，转化为为7.2米宽度的纵纵向线荷载载，所以单根工字钢承载载q=(477.19++2.955+1.55+4+22)×7..2/9++0.6==46.7716N/m取1.3安全系数数q=1..3×466.71==60.773KN/mm根据《路桥施工工计算手册册》查得：：Mmax=1//8×q××L²=11/8×660.733×2.77²=555.34KKN·mσmax=Mmaax/W==55.334×1003/7266.7=776.2MMpa＜［σw］=1455Mpaa满足要求求Ｑmax=0.55×q×LL=0.55×60..73×22.7=881.999KNτmax=(Ｑmmax×ss)/(IIx×b))=(881.999×4266.1)×1022/(111626××11.55)=266.1Mpa＜［τw］=85Mpa满足要求求3、刚度计算荷载组合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=6\*GGB3⑥，所以q=(22.95++47.119)×7.22/9+00.6=440.711KN/mm取1.3安全系数数q=40..71×11.3=552.933KN//m根据《路桥施工工计算手册册》查得：：fmax=5qqL4/3844EI=55×52..93×22.74×103/3844/2.11/116626=11.5mmfmax/L==1.5/27000=1//18000＜1/4000满足要求求根据以上计算数数据：箱梁梁底板按横横向7.22m内每80ccm间距进进行布置，箱箱梁翼板按按横向每660cm间距距(上部支架架需要)进行布置置。三、钢管立柱顶顶横梁由于横梁已经分分配一次荷荷载，所以以顶横梁采采取均布荷荷载简支梁梁进行计算算，顶横梁梁采用1根50b工字字钢，设计计受力参数数为：W=11942..2cm³³II=485556cmm4d==14mmmS==11466.6cmm³（一）横向跨度度2m受力计计算根据《铁路混凝凝土工程施施工技术指指南》和《路路桥施工计计算手册》混混凝土竖向向荷载分为为以下几个个部分：=1\*GB3①模板：底底模和横纵纵梁采用2200kgg/m²，内模和和支架采用用250kkg/m²²q1=(2000+2500)kg//m²=44.5Kppa=2\*GB3②混凝土(5.68米宽度的荷荷载)：q2=10.331×266/5.668=477.19KKpa=3\*GB3③人群机具具：q3=1550kg//m²=11.5Kppa=4\*GB3④倾倒：q4=44Kpa=5\*GB3⑤振捣：q5=22Kpa=6\*GB3⑥其他荷载载：自重93.661kg//m=00.94KKN/m中间分配梁承载载最大的是是（2.355+2.335）米范围围，按照跨跨度2米的简支梁梁计算，计计算模式如如下：1、强度计算荷载组合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=3\*GGB3③+=4\*GGB3④+=5\*GGB3⑤+=6\*GGB3⑥，所以q=外荷载+自重==（4.5++47.119+1..5+4++2）×4.77+0.994=2779.133KN/mm考虑1.3倍安全系系数：q=2799.13××1.3==362..87KNN/mMmax=1//8×q××L²=11/8×3362.887×2..0²=1181.444KN··mσmax=Mmaax/W==181..44×1103/19442.2==93.44Mpa＜［σw］=1455Mpaa满足要求求Ｑmax=0.55×q×LL=0.55×3622.87××2.0==362..87KNNτmax=(Ｑmmax×ss)/(IIx×b))=(3362.887×11146.66)×1002/(488556××14)==61.221Mpa＜［τw］=85MMpa满足要求求2、刚度验算荷载组合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=6\*GGB3⑥，所以q=外荷载+自重==（4.5++47.119）×4.77+0.994=2443.888KN/mm考虑1.3倍安全系系数：q==243..88×11.3=3317.004KN//mfmax=5qqL4/3844EI=55×3177.04××2.04×1003/3844/2.11/485556=00.6mmfmax/L==0.6/20000=1//33333＜1/4000满足要求求（二）横向跨度度3.0mm受力计算算根据《铁路混凝凝土工程施施工技术指指南》和《路路桥施工计计算手册》混混凝土竖向向荷载分为为以下几个个部分：=1