汽车主动伞齿轮工艺规程及夹具设计说明书

绪论毕业设计是大学学习过程中的重要环节，也是学生在学校学习的最后一个重要环节。这次设计是为了进一步检验学生在学校期间的学习情况也是在学生走向工作岗位之前的一次大的实践演习，重在培养学生综合运用所学的专业知识和基础理论知识的能力，独立解决一般机械类技术问题的能力，以及树立正确的设计思想和工作作风。经过将近历时一个学期的毕业设计，巩固了自己大学四年所学的专业知识，并且拓展了知识面，学到了许多课堂上学不到的知识，还从中掌握了一些实践经验中的技巧，在运用所学的理论知识与动手设计有机结合的过程中，提高了自己的设计能力和实践能力，而且初步形成了自己的设计理念。本论文设计中包括主动伞齿轮的工艺规程设计和工艺装备设计及其加工过程中的刀具和量具设计（由于时间关系和能力，只设计了木以典型工序中的刀具和量具）等。在设计时，主要以汽车主动伞齿轮的工艺规程设计和工艺装备设计这两大部分为重点。此书中具体阐述了其工艺路线，并设计了一套与之相配套的专用刀具和量具（只是某一典型工序的刀具与量具），还设计了其中典型加工工序中所需要的两套夹具。此次设计，本着力求使所设计的工件实际、实用的原则来指导设计，在整个设计过程中，尽量是设计内容向实际加工靠拢，使设计更具科学性，更具合理性，其中所用的很多公式与参数均查阅于工厂一线的工具用书以及机械制造专业的专业技术手册。通过此次系统的动手设计，本人已初步掌握了一般零件的工艺路线的拟订，并掌握了设计一般夹具、刀具和量具的设计方法，可以说对整个机械加工过程在自己的知识领域内有了系统的认识。在此次毕业设计过程中，得到了赵丽巍伟老师的悉心指导与帮助以及同组同学对我的设计也提出了许多宝贵的意见和建议，在此，对赵老师的指导以及同学们的帮助表示衷心的感谢。由于自我水平有限，且此次设计涉及面广，内容覆盖面广，时间仓促，其中一定会有这样那样的错误和不足，恳请老师批评指正和谅解。1工艺规程设计（汽车主动伞齿轮）1.1零件分析1.1.1零件的作用该零件是汽车各种结构中一个传动结构的主传动零件，且为主动件，为主动伞齿轮。该主动伞齿轮与从动螺旋伞齿轮相配合，两个齿轮的轴线互相垂直，从而实现了力、转矩、速度、传动比的传动，多用于高速，大功率机械装置的传动，由于是已逐渐接触的方式传动，因此比较安静，有较大的强度。该零件为伞齿轮且为主动轮，在传动结构中的作用至关重要，故其加工要求、加工精度、形位精度等要求都比较高。具体要求参照零件图。1.1.2零件工艺分析由零件图知，零件的材料为20CrMnTi。分析零件可知，该零件是主动伞齿轮，在传动中要求有较高的精度，传动时有较好的耐磨性，且轮齿根部具有较高的韧性和冲击性。型号为20CrMnTi的合金钢能满足这些要求，故选用该型号的钢。该零件上的主要加工面为外圆锥面、065+0.021、048±0.008、滚压螺纹、滚花键、钻2-05孑L、铣齿轮-0.002等。该齿轮与从动轮相配合传动力、速度和转矩，故齿面的加工精度要求较高；外圆锥面和048面是与其它零件之间的接触平面，直接影响该零件与其它工件之间的接触精度；花键是用于联接的表面，在加工时，应有较高的精度以及强度要求；由于05两孔相互垂直，钻孔时应保证两孔的形位精度要求。参考各工艺标准及切削手册的各种加工方法的经济精度，及机床能达到的位置精度可知，上述技术要求是可以达到的，零件的结构工艺性也是可行的。1.2确定毛坯、画毛坯图根据材料及零件的机械性能确定毛坯的加工方法为锻造。由设计任务书已知零件的生产纲领为5000—10000件/年，零件的重量约为9kg,查表知零件的生产类型为大量生产（《机械加工工艺手册》第1卷表5.2-1） 用查表法，根据《机械加工工艺手册》第1卷表3.2-1〜3.2-8,查外圆柱表面加工余量及偏差:表1.1外圆柱表面加工余量及偏差基本尺寸粗加工余量精加工直径余量偏差0652.30.2-0.30〜-0.450482.30.2-0.25〜-0.390452.00.2-0.25〜-0.390272.00.3-0.21〜-0.33端面1.51单位：mm确定锻件公差和机械加工余量的主要因素：锻件重量根据锻件图的基本尺寸进行计算，并以次数据查表确定公差和余量。该零件的重量约为9Kg。复杂系数S由公式[1]S=%「 (1.1)w外奉包専律式中W------锻件重量锻件W ——相应锻件外廓包容件的重量外廓包容锻件锻件形状复杂系数分为4级：简单(S>0.63-1),一般(5>0.32〜0.63)，较复杂TOC\o"1-5"\h\z1 2(S>0.16〜0.32),复杂(5<0.16)o该锻件的形状复杂系数选一般。3 4分模线形状分模线分为两类：平直分模线和对称弯曲分模线；此毛坯件外廓为不对称弯曲分模线。锻件材质系数分为M和M两级1 2M:钢的最高含碳量小于0.65%的碳钢或合金元素的最高总含量小于3.0%1的合金钢。M:钢的最高含碳量大于或等于0.65%的碳钢或合金元素的最高总含量大2

于或等于3.0%的合金钢。该锻件的合金元素分别为Cr、Mn、Ti,它们的最高总含量小于3.0%,故材质系数为M。1零件的加工表面粗糙度零件的加工表面粗糙度是确定锻件加工余量的重要依据。当加工表面的粗糙度Ra<1.6um时，其余量要适当加大。根据以上影响机械加工余量的各因素，包括锻件重量、加工精度、锻件复杂系数及工件尺寸，查表(《机械加工工艺手册》第1卷表3.1-56)得模锻的单边余量为2.5mm,孔径的单边余量为3mm。由此可画出零件汽车主动伞齿轮的毛坯图，如下图所示：图1.1伞齿轮毛坯图1.3工艺规程设计1.3.1定位基准的选择粗基准的选择在选择粗基准时，要考虑到以下几点要求：第一，在保证各个加工表面均有加工余量的前提下，使重要的加工表面的加工余量均匀；第二，保证工件上加工表面与不加工表面之间的位置要求，应以不加工表面为粗基准；第三，选择粗基准的表面应平整，没有浇口、冒口或飞边等缺陷，以便定位可靠。该锻件为轴类零件，在选择粗基准时，优先考虑了第一个要求，因此选了锻件的小端面为粗基准。精基准的选择选择精基准须满足以下要求：第一，用工序基准作为精基准，实现“基准重合”，以免产生基准不重合误差;第二，当工件以某一组精基准可以方便地加工其它各表面时,应尽可能在多数工序中采用此精基准定位，实现'基准统一”，以减少工序设计的费用，提高生产率，避免基准转换误差；第三，为了获得均匀的加工余量或较高的位置精度，可遵循自为基准的原则；第四，当精加工或光整加工工序要求余量尽量小而均匀时，应选择加工表面自身为精基准，即“自为基准”的原则。基于第一、第二两个原则，选择以锻件的小端面为粗基准，加工锻件的大端面即伞齿轮的大端面，再以此大端面为精基准。1.3.2制定工艺路线分析零件图，依据各个所要加工面的尺寸要求、加工精度、形位精度及配合关系和技术要求，现提出以下两种工艺路线方案：表1.2工艺规程方案一工序号工序内容1铣轴两端面和钻中心孔2粗车外圆锥面，€65外圆，050外圆，047外圆等3精车外圆锥面，€65外圆，050外圆，047外圆等4车面锥5滚花键6粗磨€65外圆7粗磨花键外圆8粗磨€65外圆9钻孔2-€5孔10到角1*45°11在€27外圆上滚压螺纹M27x1.5-6h12清除铁屑13中间检杳€650 ，€50.40。 ，€47.25。-0.03 -0.03 -0.0514粗铣齿轮15精铣齿轮凸面16精铣齿轮凹面17将大齿轮大端面口修成1.5x45°的倒角18清洗毛刺19中间检查20热处理

21精磨065外圆和伞齿轮背平面22精磨花键外圆23精磨050外圆及其端面24校正螺纹25最终检查表1.3工艺规程方案二1模锻2时效处理3粗车外圆锥面，065外圆，050外圆，047外圆等4精车外圆锥面，065外圆，050外圆，047外圆等5车面锥，049.5外圆，0132外圆6粗磨选用锥齿轮铣齿机床，刀具为9〃，花键外圆，050外圆7滚花键8027外圆上滚压螺纹M27x1.5-6h9钻孔2-05孔10精磨065外圆，齿轮背平面，11精磨花键外圆12精磨050外圆及其端面13粗铣齿轮14精铣齿轮15去毛刺16校正螺纹17热处理18最终检验方案分析方案二的工序在排列时虽遵循了“工序集中”的原则，在一定程序上减少了工序。但过多的工序集中，难以保证加工精度。另一方面，考虑到该工件的生产纲领是大量生产，须保证生产效率。在方案一中，虽然工序比较分散，但由于每一工序的加工内容较少，便于流水线作业，以提高效率，降低成本。另外，方案二的热处理工序也不合理，该工序精磨前、粗铣后。这样不像方案二那样，若将热处理工序放在最后,这时齿轮的表面强度、硬度、刚度均有所提高，再加工齿轮比较困难，花费工时较大，工作效率降低，生产成本增大。综合以上分析，选择方案一是比较合理的。1.3.3选择加工设备及刀具、夹具、量具该工件的生产纲领为5000-10000件/年。除却休息日，一年中的工作时间约为200天。若全年的最大生产量为10000件，那么一天的产量是10000/200=50件。由此知道加工设备不需要专用机床，用通用机床即可。工件在各机床上的装卸及在各机床间的传递均由人工完成。下面分析各主要工序中所用的加工设备及刀具、夹具、量具。铣两端面和钻中心孔：这是该工件的第一个工序。首先以小端面为粗基准铣大端面，之后把该大端面作为以后相关工序的精基准。这一工序很关键，涉及到后面相关工序的加工精度和形位精度等技术要求。因此，铣两端面和钻中心孔就合并在了一个工序中，这也反映了“工序集中”的原则。机床选用ZBT8216，根据《金属切削手册》表6-7选择三面刃铣刀，钻具为中心钻，夹具为V型块，量具为卡规。车外圆锥面和€65等外圆：工件为轴类零件，且为阶梯轴（除去伞齿轮）。€65若选用普通车床，在车各外圆时切削量须不断调整，即浪费工时有难以保证加工精度，故选用仿形车床CE7120。夹紧方式采用双顶尖夹紧，刀具为机夹车刀，量具为专用卡规、样板。滚花键： 参考《金属切削手册》第二卷表18.3-7和18.3-8，选用半自动万能花键轴铣床YB6212,刀具为渐开线花键滚刀，用双顶尖夹紧，量具为渐开线花键环规。粗磨€65外圆： 这是普通的磨削加工，磨床采用端面外圆磨床M120W，夹紧方式采用双顶尖夹紧，磨削工具即为砂轮，量具为卡规和百分尺。钻€5孔：选用台钻Z4006A钻床，钻头选择直径为5mm的€5麻花钻，夹具为钻床专业夹具。在钻削时要随时去毛刺清除铁屑，以避孔所在的轴外圆表面划伤，保证表面粗糙度。滚压螺纹M27x1.5-6h:选用滚丝机床YG3603,切削工具为滚丝轮，采用V型块夹紧，量具为螺纹环规。滚压螺纹相比于切削加工具有以下优点：（1）材料利用率高;（2）螺纹表面能获得较细的表面粗糙度；（3）螺纹强度和表面硬度均有所提高；（4）用滚压加工工艺，容易实现自动化，生产率高，经济效益好。此些优点正好符合此零件的加工，所以选择液压螺纹。粗铣齿轮： 选用锥齿轮铣齿机床，刀具为9”左刃双向粗切刀片，夹具为铣床专用夹具，量规为齿轮卡规。精铣齿轮： 选用锥齿轮铣齿机床，刀具为9〃单向内切刀片，量规为齿轮卡规。粗磨外圆、端面： 同粗磨时一样，采用端面磨床M120W,采用双顶尖夹紧，磨削工具为砂轮，量具为卡规和百分尺。最终检查： 检查加工精度，形位精度。1.3.4确定主要表面的加工余量和工序尺寸根据《机械加工工艺手册》第一卷表3.2-2-3.2-48确定各主要工序的加工余量及偏差；由表4.1-9〜4.1-29确定各主要工序的经济精度；由表4.2-4确定各种加工方法所能达到的表面粗糙度。工序之粗车€65外圆：加工余量2Z=2.3mm，公差等级为IT12,表面粗糙度R为a12.5um。工序之精车€65外圆： 加工余量2Z=1.5mm，公差等级为IT9,表面粗糙度R为a6.3um。工序之滚花键： 加工余量2Z=0.8mm，表面粗糙度R为3.2um。a工序之粗磨€65外圆： 加工余量2Z=0.50m，表面粗糙度R为1.6um，精度等级a是2（GB197-63）。工序之钻孔€5： 直接用€5麻花钻一次加工完成，公差等级为IT12，表面粗糙度R为6.3um。a工序之精铣齿面： 齿厚余量0.93mm，表面粗糙度R为1.6um。a工序之精磨€48外圆： 加工余量2Z=0.01mm，表面粗糙度R为0.8um。a工序之磨轴端面： 加工余量为Z=2.3mm，公差等级为IT11，表面粗糙度R为a3.2um。1.3.5加工工序设计（1）粗铣大端面1） 选择刀具铣刀直径的大小直接影响切削力扭矩、切削速度和刀具材料的消耗，不能任意选取。该工序是端面铣，因此根据切削宽度d来选取刀具直径。根据《切削0用量简明手册》表3.1（在该工序中，所用公式和数据如不特殊说明均来自《切削用量简明手册》）该工件的a〈90哑，选取刀具直径d=100哑。工件为合金钢20CrMnTi,。 0因此刀具采用YT15硬质合金端铣刀，故齿数Z=5（表3.15）。2） 选择切削用量

确定切削深度。 由于加工余量为2.3mm,可一次走刀完成，那么Pa=2.3mmp确定每齿进给量f根据ZBT8216型铢床说明书，其主轴电动机功率为7.5Kw,选工艺系统刚度为中等，根据表3.3,/=0.08-0.15mm/z,选取f=0.10mm/z选取铢刀磨钝标准及刀具寿命T根据表3.7,铢刀刀后面最大磨损量为1.2哑。根据表3.8,确定刀具寿命T=180min确定切削速度V和每分钟进给量Vc f根据表3.15,当d=100mm,a=2.5mm,f=0.10mm/z时,0 p zV=212m/min,n=706r/min,V=248mm/minot t ft各修正系数为：k=k=k=1.27MvMnMvk=k=k=0.65tvtntvk=k=k=1.0aeaenaev故V=Vk=212x1.27x0.65x1.0=175m/minCtVn=nk=706x1.27x0.65x1.0=582r/mintVV=vk=248x1.27x0.65x1.0=205mm/minfftV根据ZBT8216型铢床技术参数，选择n=520r/min,V=220mm/min。因此，实际切f削速度和每齿进给量为vc1000=vc1000=182m/min（i.2）頒顼、三二0.08m响1.3)⑤检验机床功率根据表3.23,已知20CrMnTi的HBST56〜159,抗拉强度为540MP，故MP/HBS=560/160,a=2.5哑,a〈90哑时，a a p epc=3.1Kw根据ZBT8216型铣床技术参数，主电动机的总功率为p；=7.5kw。因pc〈Pc，所以确定的切削用量可以采用，即a=2.5mm,n=520r/min,V=182m/min,f=0.08mm/z,p c z

V=220mm/min。f3）计算基本工时(1.4)(1.4)式中，L=l+y+€,1=90哑。根据《切削用量简明手册》表3.26,查得入切量和超切量y+A=30mm,那么L=90+30=120mm,故t=120/220=0.55minlm（2）粗车065外圆1） 选择刀具选刀杆尺寸BxH=16mx25m2） 选择切削用量确定背吃刀量" 前面经查表知毛坯的单边余量为2.5m,在这里取粗车加工余p量为2m,可以一次走刀完成，故a=（70-60）/2=2mp确定进给量f根据《切削用量简明手册》表1.4（在该工序中，所用公式和数据如不特殊说明均来自《切削用量简简明手册》），在粗车时，当刀杆尺寸BxH=16mx25m,a=2m，及工件直径为70m时，f=0.5〜0.9,这里选pf=0.6m/r选择车刀磨钝标准及刀具寿命T根据表1.9，车刀后刀面最大磨损量取为1m,那么车刀寿命T=60min确定切削速度V 切削速度V可根据公式算出，也可直接有表中查出。由表TOC\o"1-5"\h\zc c1.10,当用YT15硬质合金车刀加工抗拉强度b=540MP钢料（该工件材料为20CrMnTi,b a抗拉强度为0.54GP），进给量为f=0.6m/r,切削深度为a=2m时，切削速度为a pV=138m/mink=0.8,Svk=1.0,故t-v由表k=0.8,Svk=1.0,故t-vTv MvF(y^c/6x104V'=Vxk=138x1.0x1.0x0.8x1.0=110M/minn=1000Vc=1000x110兀Dn=1000Vc=1000x110兀D 3.14x70=502r/min[5](1.5)=510r/min根据CE7120车床的技术参数，选择=510r/minnc这实际切削速度V为c(1.6)兀Dn(1.6)Vc,€Dnc, =112m/minTOC\o"1-5"\h\z1000 1000检验机床功率切削功率由公式计算Pc=Fcvc/6x104(由《金属切削简明手册》表1.29)。有表1.19,当b=540MP,a=2哑，f=0.6哑/r,V=112m/min时，主切削力F=1200N。切削力F的b ap c c c\o"CurrentDocument"修整系数k=0.94,k=1.0(由表1.28),所以F=1200x0.94x1=1128N。故krFc r0Fc C[5]PcPc,牛縛,2.g6x104 6x1041.7)根据CE7120车床的技术参数，主电动机最大功率P=17Kw或22Kw。因为已max c〈P，所以所选的切削用量可CE7120机车上进行。max3计算基本工[5]3）[5]1.8)1.8)mnf式中L=l+y+„,l=48哑,根据表1.26车削时入切量及超切量y+„=2.7L=48+2.7=50.7mm。故 ⑸L50.7 []t,——, =0.17minmnf510x0.6（3）滚花键加工1） 选择刀具零件上的花键为渐开线花键，根据零件图要求，参照《机械加工工艺手册》第二卷第十八章之3.1节渐开线花键的规格尺寸及结构，选用压力角为30。，模数为8的n型渐开线花键滚刀，其外径de=112m，孔径D=40m，全长L=112mm。2） 选择切削用量确定进给量j^a因花键配合精度要求较高，故选为精加工。由第二卷表17.3-18选用进给量faT.5m/r走刀次数S（切削深度）选择 整个加工一般不超过2〜3次。因为花键的加工精度要求比较高，故选择走刀次数2次。滚刀耐用度T的选择由表17.3-10选择滚刀耐用度T=240mino切削速度V由表17.3-19和17.3-20，当模数为8哑，儿=1.5哑/r时，切削速度卩=35m/min。各修整系数为k=1.25，k=0.9，k=1.0，k=0.75，k=1.2v1 v2 v3 v4 v5故V=卩'kkkkk[5] （1.9）v1v2v3v4v5=35x1.25x0.9x1.0x0.75x1.2=34.5m/min检验机床功率切削功率可按下列公式计算P=42X10-5f0.65D1.1m a式中f 工件每转进给量mm/raD 花键轴大径m将f=1.5mm/r,D=47m代入得aP=42x105x1.5-0.65x471.1=0.038Kwm3）机动时间t的确定滚切花键的机动时间为m[5]（/,1],1?）带成* （1.10）式中l——花键长度哑 滚刀切入长度m（由表18.3-19查得l=22m）II 滚刀切出长度m（一般取3m〜5m）2N——键数（由零件图知N=14）咋——滚刀每分钟转数r/ninqfa 滚刀进给量m/rk——滚刀头数（取k=2）_1000k其中勺兀da0，da0为滚刀直径，代入数据得〃0=101r/min分别将各数据代入得t，(60€22€4)x14，3.97m/minm 101x1.5x2（4）粗磨050外圆1） 磨具选择根据加工条件，选择代号为P2A的双凹面砂轮。由《机械加工工艺手册》第二卷（在该工序中，所用公式和数据如不特别说明均来自该书）表13.2-18,令其外径为100mm,厚度为20哑。2） 磨削用量选择合理选择磨削用量，对磨削加工质量、精度和生产率均有很大的影响。确定砂轮速度V由公式（参见第二卷P-5）S 13…dsnss1000x60m/s式中d 砂轮直径msn 砂轮速度r/mins已查得d=100m,令n=5700r/min，将数据代入得ss3.14x100x5700，s 1000x600工件速度vs工件速度与砂轮速度有关，其速度比q=Vs/Vw。一般外圆直径取为q=60〜150,这里取q=120。则=咋=30/120=15m/minq纵向进给量速度v 一般根据经验公式，纵向进给量f=（0.3〜0.7）b（b为fass砂轮宽度）。在这里，b=20mm，令v=0.4x20=8mm。那么TOC\o"1-5"\h\zs vffnV ,0.3m/minf1000磨削深度a 根据经验值取a=0.02m（参见第二卷p ）。p p 13-71纵向磨削力F磨削力的计算没有统一算法，现依据以下经验公式（参见第2(1.12)F, ~^V7f5b(1.12)tFpswas自表13.1-4中查得系数分别为c=21,«=0.5,b=0.9,7=0.4,5=0.6,8=0。F将各系数代入得F-21x0.020.5x30-。.9x15o.4x80.6=1.42Nt4)检验机床功率P 主运动消耗的功率为m(1.13)P—FV(1.13)m1000Kw式中F——切向磨削力NtV 砂轮速度m/ss 将数据代入公式得P=1,42x30=0.043Kwm1000根据M120w型磨床的技术参数，电动机总功率为Pm=4.525Kw。因P<Pm，m故在粗磨050外圆时所确定的磨削用量均可采用。(5)钻05孔D选择钻头选择高速钢钻头,其直径』0=20叽2）选择切削用量确定进给量f按加工要求确定进给量：根据《切削用量简明手册》（本工序中以下所用公式、参数除特别说明外均出自此书）表2.7,当d0=5哑，钢的强度„=540Mpa0 b时，f=0.14〜0.18mm/r。由于孔的深度与直径之比为27/5>3，故应乘孔深系数k=0.88，则iff=（0.14〜0.18）x0.88=0.12〜0.16mm/r,取f=0.14mm/r确定钻头磨钝标准及寿命T由表2.12，当d=5哑时，钻头后刀面最大磨损量d0取为0.6m，寿命T=15min。确定切削速度V由表2.14，已知工件的材料为20CrMnTi，强度为„=540Mpa，则工件的加工性b属于6级。由表2.13，当加工性属6级，f=0.14mm/r,d=5m时,V=14mm/min。0 c由表2.31查得切削速度的修正系数为：幻=0.58,膈=0.82,k=1.0, =0.74,Tv Mv tv lv故V=Vk=14x0.58x0.82x1.0x0.74=5m/min (115)

1000V 1000x5(1.16)n， ， ，318r/min(1.16)€d0 3.14x5检验机床扭Mc矩及功率P根据表2.20,当d=5 f=0.14mm/r时，扭矩M=2.69N・M。又扭矩的修正系数为d0 Mtk=0.88，k=1.0，故(1.17)kMM k(1.17)M，M=2.69x0.88xl.0,2.37Mmct根据《机械加工工艺手册》第二卷表10.4-11查得功率公式为M.VP， —Kw30d0 （1.18）把各数据代入得P,2-37x5,0.079Kw30x5根据Z4006C钻床的技术参数，知计算所得M和P均小于额定扭矩和最大功率,c故所选的切削用量均可采用。27+2.527+2.5318x0.14，0.66min3）计算基本工时TTm=nm(1.19)式中L,1+y+„,l,27mm,入切量及超切量由表2.29查得y+„=2.5mm。故（6）滚压螺纹M27x1.5-6h1）选择滚丝轮确定滚丝轮直径滚丝轮直径越大，滚压越平稳，滚丝轮的寿命越长，但不能超过滚丝机床允许的最大滚丝轮直径。即D-Dm-d （1.20）式中D——计算滚丝轮线数所用的直径mD——机床允许的滚丝轮最大直径m（参见表16.6-24。注：本工序计算过程中m所用公式、数据除特别说明外均来自《机械加工工艺手册》第1卷）。d——被滚压螺纹的公称直径m

由表16.6-24查得本工序中滚压螺纹时所用机床型号为Z28-80，查得D=150哑,m又d=27mm,代入得D€150-27,123mm。滚丝轮线数n的计算（取整数）Dn,——d2 （1.21） 式中 d 螺纹中径md2 将数据代入得 n，5 滚丝轮宽度B的计算计算公式为B，lw+2C+(2〜3)尸 (1.22) 式中 l——工件螺纹最长度mC——滚轮端部倒角P 螺距mm 由表16.6-22查得C=2.5°,又i=1.5m,代入得wB,28+2x2.5+3x1.5,37.5mm 2）选择切削用量 滚压速度选用 工件材料为20CrMnTi,其强度…=540Mpa,由表16.6-25查得bV=40〜70m/min,使V=50m/min。滚丝轮进给速度f选用当P=1.5m,…=540Mpa时，由表16.6-29查得进给速b度f=0.12m/r。滚压时间的选用在这里滚压所用时间主要受滚压螺纹时工件持续转数确定。当P=1.5m,…=540Mpa时，由表16.6-30确定工件持续转数为11。b 滚压压力计算径向力: x(b+E(D2x(b+E(D2-D1)1.23)1)1.23)aWCOSa切相力:1.24)式中€ 工件材料屈服强度N/mm2sE 工件材料弹性模量N/mm2D——滚丝轮中径mm2D——滚丝轮小径m1Z——工件螺纹线数a——工件螺纹牙型角b 工件螺纹牙顶或牙底宽度mK,K——系数12根据《机械工程材料手册——金属手册》第5版表4-17查得€=s835N/mm2,E=1080N/mm2,又知D，D-h，133.03-0.487,129.643mm,Z=5,1 2 20a=60°,b=0.286 K=3.5,K=0.08,代入得12F=117615NrF=0.06x117615=9409Nt(7)粗铣齿轮用普通分度头，在卧式铣床或立式铣床上加工直齿锥齿轮。主要操作步骤如下：调整分度头倾角：将分度头扳起一个跟锥角„。f铣刀对中：用切痕法使铣刀廓形的对称线对准齿坯的中心。调整切削深度：以大端为基准，将工作台声高一个大端全齿高就可以铣齿槽中部。精铣大端面两侧余量：由于直齿锥齿轮成型铣刀的厚度是按锥齿轮小端面的齿槽厚度设计的。所以齿槽中部铣好后，齿轮大端面还有一定加工余量。铣齿槽两侧面时，须逐个加工。如果先铣齿槽的右侧面，则可将已经铣好齿槽中部的齿坯逆时针旋转一个角度…。…角度按下公式计算Z (1.25)式中…——与刀号和节锥距与齿面宽之比R/b有关的基本旋转角Z——被加工齿轮齿数由表17.10-4查得…=33.9。，又Z=13。将数据代入公式得€=统=2.6。13为了使齿轮大端面齿厚达到规定的数据，再齿坯转动€角度后，还要将横向工作台移动一个距离S，然后才能铣出槽的右侧齿面。工作台横向移动量S的计算公式如下(1.26)式中T——铣刀中径处的厚度哑m 模数x——与刀号和比值R/b有关的系数2工艺装备设计（汽车主动伞齿轮）2.1夹具设计2.1.1钻2—05孔夹具设计（1） 研究原始材料明确设计任务书由任务书可知此零件的生产纲领为OA1OOO0牛/年，属大批量生产。从零件图和工艺过程简表上知05孔的加工精度要求不是很高用05孔的麻花钻一次加工即可完成。但两个孔的形位精度有要求，即两孔的轴线夹角为90。，这一点在设计夹具时很重要。在钻孔时，根据加工要求和生产纲领选择合适的衬套与钻套。设计夹具时，在考虑定位问题时的要考虑到所加工工件的形状是一阶梯轴类零件。（2） 确定定位夹紧设计方案确定夹具设计方案时，应根据夹具设计的基本原则，即“在确保零件的加工质量的基础上，结构尽量简单，操作方便高效，制作成本低廉”，进行综合分析。在分析零件结构特点、尺寸精度、形位精度、配合关系等因素的基础上，根据六点定位原则，结合实际、加工精度的要求，来确定定位方案。所钻的两个05孔在,27外圆上，那么夹紧体不能离,27端面太远，否则元件刚度不够，难以保证加工精度。又因为零件为一阶梯轴类零件，在夹具中应用定心套定位，以便保证轴线精度。在,45孔所在,27轴的另一端须加上一似V型块的支承件，使支承件靠紧伞齿轮背端面。这样即起到了支承作用，又起到了定位作用。支承件靠在伞齿轮背端面上，这样就限制了京方向的自由度，另外它还限制了Y、Z方向的自由度。定心套在夹紧力的作用下，除了限制了Y、Z方向的自由度外，关键还限制了Y、Z方向的自由度。这样只剩下了X方向的自由度没有限制。而两个05孔的轴线夹角为90。，需要一定位器来保证两孔的形位精度。这样在限制了5个自由度的情况下，恰能使零件的加工满足设计要求。定位夹紧基准，如图2-1所示图2.1定位加紧基准简图确定并设计导向元件为了迅速、准确地确定刀具与夹具的相对位置，钻模上设置了引导刀具且防止刀具在加工过程中发生偏移的元彳一钻模套。根据加工孔的数目及加工的位置特殊性,在设计时用了两个钻套，并在装配时使其中心线相互垂直，用以保证被加工孔的位置精度及提高工艺系统的刚度。零件的生产纲领是5000〜10000件/年，属大批大量生产，所以钻套磨损很快，为了方便更换磨损的钻套，选用可换钻套。如图2-2所示，为了避免钻模板的磨损，在可换钻套与钻模板之间按竺的配合，并用螺钉加以固定，防止在加工过程中因钻头与钻套内孔的摩擦使发生移动，或退刀时随刀具升起，以影响加工质量和磨损刀具。钻套下端面应与工件加工表面间留有一定的距离尺寸，以利于在钻削时工件的排屑。安装钻模时，首先用装在主轴上的钻头插入钻套以校正钻模位置，然后将其固定。这样可以保证钻床主轴轴线与钻套孔轴线的同轴度，即可以减少钻套的磨损，又可以保证孔有较高的位置精度。图2.2钻套（4）计算夹紧力，设计夹紧机构由于工件的质量不大，产量为批量生产，考虑到加工精度要求不是很高，故采用手动夹紧——用固定手柄压紧螺钉。压紧螺钉具有以下特点：①结构简单；②扩力比大;③自锁性好；④行程不受限制；⑤夹紧动作舒缓。压紧螺钉与定心套的螺纹孔相配合,往下旋转螺钉时，便给了工件一个径向的夹紧力，在支撑件和夹具体的共同作用下，实现了对工件的夹紧。由《机床夹具设计》（王启平主编）查得夹紧件是螺钉时的夹紧力为tan(€tan(€+中］(2.1)式中W 夹紧力NQ——原始作用力N（一般取80〜100N）L——作用力臂哑（一般取L=14d0）d0 螺纹中径哑€—螺纹升角（取€=3）中］——螺纹处摩擦角（取中］=20。）中2——螺杆端部与工件的摩擦角,' 螺杆端部与工件（或压角）的当量摩擦半径哑（螺杆端部为球面时,'=0）把以上数据代入公式得W=6600N为了保证工件的装夹安全可靠，应将理论夹紧力乘以安全系数K。考虑到切削力的变化和工艺系统变形等因素，一般K=1.5〜3。那么实际所需的夹紧力为W'=K^=2.5x6600=16500N（5）夹具体的设计在夹具体上，要安放组成该夹具所需要的各种元件、构件、装置，并且还要考虑便于装卸工件以及在机床上的固定。因此夹具体的形状和尺寸应满足一定的要求，它主要取决于工件的外廓尺寸和各类元件与装置的布置情况以及加工性质等要求。夹具体的设计应满足以下基本要求：1）有足够的强度和刚度在加工过程中，夹具体要承受切削力、夹紧力、惯性力,以及切削过程中产生的冲击和振动，所以夹具体应有足够的刚度和强度。因此，夹具体要有足够的壁后，并根据受力情况适当布置加强筋或采用框式结构。一般加强筋厚度取壁后的0.7〜0.9倍，筋的高度不大于壁后的5倍。2） 减轻重量，便于操作在保证一定的强度和刚度的情况下，应该尽可能地使夹具体体积小、重量轻。在不影响刚度和强度的地方，如果可能应该开窗口、凹槽，以便减轻重量。3） 安放稳定、可靠夹具体在机床上的安放应稳定，以免加工工件时发生振动或移动而影响工件的加工质量。对于固定在机床上的夹具应使其重心尽量低；对于不固定在机床上的夹具，则其重心和切削力的作用点应落在夹具体在机床上的支承范围内。夹具越高，支承面积越大。为了使接触面积接触紧密，夹具体底面中部一般应挖空。4） 结构紧凑、工艺性好夹具体结构应尽量紧凑，工艺性好，便于制造、装配。夹具体上最重要的加工表面有三组：夹具体在机床上定位部分表面；安放定位元件的表面；安放对刀和导向装置或元件的表面等。夹具体的结构应便于这些表面的加工。5） 尺寸稳定，用一定精度夹具体制造后应避免发生日久变形。为此铸造夹具体,要进行时效处理；对于焊接夹具体，要进行退火处理。铸造夹具体的壁后过渡要和缓、均匀，以避免产生过大的铸造残余应力。夹具体各主要表面要有一定的精度和表面粗糙度要求，特别是位置精度。这是保证工件在夹具体中加工精度的必要条件。6） 排屑方便在加工过程中产生的切屑，一部分要落在夹具体上。若切屑积累过多，将影响工作安装可靠性，因此夹具体在设计结构时应考虑清除切屑方便。综合分析后，方案采用铸造夹具体的钻床夹具。此方案安装稳定，拆装方便，制造工艺性好，铸件的抗压强度刚度和抗振性都较好。（6）绘制夹具装配总图装配图中的支承件，用两个销定位后再用四个螺栓固定在夹具体上。为了增加夹具体的刚度和强度，在夹具体的底端加上了两块筋板。装配夹具时，先将可换钻套装入定心套。将与定心套周向的衬套装配到夹具体上后，将已装配好的可换钻套的定心套与衬套相配合装配到夹具体上。这时，用大螺帽套在定心套上旋紧，然后拧上带固定手柄的压紧螺钉。之所以用两个大螺母拧紧，是为了防止夹具体松懈，起到了机械预紧的目的。这样，夹具装配总图就完成了，见图2-3所示。2.螺钉9.2.螺钉9.支承3.衬套4.钻套5.衬套6.夹具体7.衬套10.螺钉11.销12.螺帽13.垫圏1.定心套8.螺钉图2.3钻床夹具（7）标注尺寸和公差配合1） 夹具体的最大轮廓尺寸为：350mmx220mmx264mmTOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"H7 H72） 可换钻套与衬套的配合取話，定心套与衬套取76；F8 F83）定心套与衬套的配合取h，定心套与小衬套的径向配合取；H7 H74） 衬套与夹具体的配合取了石，定位器衬套与夹具体的配合取；6。2.1.2车面锥夹具设计（1） 零件工艺过程及车面锥工序图分析分析零件图和工序图，根据加工内容、尺寸要求、技术要求等初步确定夹具体形状、定位夹紧元件、夹紧方式。（2） 定位基准的选择和定位元件的确定由工序简图知，锥面尺寸与伞齿轮背端面有关。而伞齿轮的背端面又与台阶有关,因此选取台阶作为定位基准，能满足基准统一原则。在这儿，采用了双顶尖定位。两个顶尖分别顶在了零件的中心孔。这样两个顶尖就限制了X、y、Z、Y、Z方向的自由度，只剩下須方向的自由度。由于加工方向是圆周方向，所以没有限制X方向自由度是合理的。（3）夹紧装置的确定1） 车夹具对夹紧装置的要求设计车夹具时，除了考虑一般要求外，还要考虑到车削加工的特点。车削加工时工件高速旋转，所以工件除了受切削力外，由于有质量偏心而产生较大的离心力。故为了防止工件脱离定位元件甚至飞岀机车造成事故，必须使夹紧更加可靠，应采用夹紧力较大且自锁性能好的夹紧装置。2） 选择夹紧力的方向和作用点夹紧力的方向应指向支承面，使夹紧可靠、稳定。夹紧力的作用点不宜施加在锥面附近，否则夹紧装置容易碰刀，既限制了车刀的活动路线，又妨碍了视线。另一方面，夹紧力的作用点又不能施加于锥面的对立端，否则在加工时工件不稳定。所以，夹紧力的作用点就选择在€47外圆距离锥面较近的一端。这样,即可以避免上述缺点，又能防止工件飞岀，保证安全生产。3） 夹紧装置形式的选择车削加工的一个明显特点是工件高速旋转，并且夹紧装置和工件在高速旋转的情况下产生较大的离心力。离心力问题是设计车床夹具无法回避的问题，处理得当，它有利于夹紧工件；处理不当，它会对工件的车削加工造成影响。根据车削加工的这一特点，按照离心力的特点，设计了卡爪离心夹具。其示意图如图2.4所示。1.本爪2.本爪轴3,工件4.销轴图2.4车床夹具主视图

该夹紧装置采用了三个卡爪，均匀分布在卡盘上。卡爪开槽中的销轴固定在卡盘 上，卡爪可以沿槽的方向作径向往复移动。卡爪轴固定在卡爪上，这样可以使卡爪连同 卡爪轴沿周向摆动。卡爪轴和销轴之间沿径向有一偏心距，当卡盘逆时针旋转时，卡盘 启动的瞬间，卡爪由于惯性它要以销轴为圆心作逆时针转动。卡爪转动，卡爪与工件相 接触的点到销轴的距离增大，于是工件被夹紧。旋转时产生的离心力公式 F=mR'n2（2.2）式中F——卡爪产生的离心力Nm 卡爪质量kg R 卡爪旋转时的当量半径m n 工件转速r/min 由公式知道，当卡爪的质量、当量半径一定时，工件转速越高，卡爪离心力就越大。工件高速旋转时，若工件直径过小，卡爪将沿着槽径向向外移动，同时沿周向摆动，销轴和卡爪轴之间的偏心距减小，离心力增大。当销轴和卡爪轴间的偏心距减小到0时，若工件继续高速旋转，卡爪将失去对工件的夹紧力，工件可能飞出而发生事故。因此，销 轴和卡爪轴之间的距离为0是临界点。如果工件运动时所引起的偏心距大于0（不能接近0,则不会发生危险；如果工件运动引起的偏心距接近0,则会可能发生危险。（4）车夹具结构的拟订 重量轻、夹具的重心要靠近车床=上件不应超出夹具体边缘之外，以,, 重量轻、夹具的重心要靠近车床=上件不应超出夹具体边缘之外，以设计车夹具时要尽量使结构简单，轮’ 罩，确保安全生产。根据加工特点,主轴中心， 罩，确保安全生产。根据加工特点,免造成事故。如必须有不规则的 在夹具体上除了必要的定位元件、夹紧元件,还有一些必要的辅助元件，如前罩、端盖 等。夹具结构剖面图如图2.5所示。1.六角螺堵2.顶尖杆3.套4.圆螺母5.拉簧1.六角螺堵2.顶尖杆3.套4.圆螺母5.拉簧6,前罩7,端盖8,上卡盘9.下卡盘10.后罩11.法兰盘12.顶尖套13.顶尖图2.5车床夹具剖视图(5)标注尺寸和公差配合夹具体的最大直径和长度为：€230mmx610mm。H7 H7顶尖和顶尖杆的配合取扁，顶尖与顶尖套的配合取jH7 H7法兰盘与下卡盘的配合取存、”、……3，，一…H7下卡盘与轴销的配合取荷，G7卡爪轴与卡爪的配合取，1)2)3)4)5),法兰盘与端盖的配合取h6P7上卡盘与卡爪轴的配合取—h6H7下卡盘与钢球定销的配合取市2.2专用刀具设计设计条件和要求工件材料是20CrMnTi,cb=540MPa,切削宽度題=9哑，加工余量2Z=1.5〜2哑，表面粗糙度Ra为12.5um，车床功率足够，要求设计硬质合金的外圆车刀。d刀片形状的选择刀片的边数越多，刀尖角越大，强度好，散热条件也好，可延长刀具耐用度。同时边数多，刀刃多，刀片利用率高，刀具寿命长。(使用寿命=刀尖数x耐用度)。但边数多，切削刃长度也相应减小，不一定能满足切削宽度aw的要求。所以刀具边数的选择原则是：在满足切削宽度"w的前提下，尽量取大值较好。另外选择刀片形状胜，还必须考虑它们的特点。三角形刀片加工时，径向力较小，广泛用于主偏角Kr=9的车刀,车削带直角台阶的外圆、端面，也可用于一般外圆车刀、仿形车刀。在加工该工序时,车床为防形车床，且有带直角台阶的外圆，故选三角形刀片。（3） 刀片厚S的确定刀片的厚度应满足强度要求，切削力的大小主要决定于走刀量f和切削宽度"w。因此刀片的厚度主要根据走刀量f和切削宽度"w的大小来选择，在满足走刀量f和切削宽度"w的条件下,尽可能选用尺寸较小的刀片。参照《刀具设计原理与计算》图4-2-4,当f=0.6m/r,"=9mm时,s=7mm。另外刀片厚度的选择，还要考虑允许重磨的次数，w刀片固夹方式及受力状况（受力的方向，力的分布情况等），不要单纯考虑强度而造成刀片较厚和利润率不高。（4） 刀尖圆弧半径的选择刀尖圆弧半径主要根据刀尖强度及工件表面粗糙度的要求来选择。刀尖圆弧半径大，刀尖强度高，对提高表面粗糙度也有利。但径向力增加，可能工艺系统的刚度不够而引起振动，反而影响加工质量。若机床功率不够，还会造成闷车、打刀现象。参照《刀具设计原理与计算》（在刀具设计过程中所用公式与参数若不特殊说明均来自《刀具设计原理与计算》）图4-2-5，当f=0.6m/r,"=9mm时,刀尖圆弧半径r=1.6mm。w（5） 切削角度的计算参照表4-6-1选定刀具的参数具体如下1） 车刀主偏角K根据工件形状、材料、粗糙度要求及工艺系统的刚度选定。常用r的有45。、0。、 。、90。、93。几种。选取K=90°r2）车刀理论后角a 根据加工精度选定，一般粗加工为a=6。〜8，精加工为0 0a=8°〜12。，选取0a=603） 车刀理论前角,根据加工材料选定,=15。。004） 车刀刃倾角入根据切屑流向要求及刀刃强度选择，为了保证后角及副角不S能为负，人不能为正值，选取sX=—6s5） 确定所需刀刃的长度当X…0时(2.3)式中ap 最大吃刀深度哑l——要求的刀刃长度哑lse——切削刃实际工作长度皿把七=5mm,K=90。,€=-6。代入得r s5l= =5mmsesin90°cos(-6。)6)由刀片生产图册查得刀片几何角度，刀片法向前角„〃p侦np=°°,刀片刃倾角€sp=°°,刀片刀尖角8rp=6°°。车刀主截面内刀片前角，则t tan„nptan„ = 亠 八op cos€ (2.4)0.364把„np=20,€=-6。代入得tan„op=°995=0.366。那么s„ =arctan0.366=20.09°oP车刀主截面内刀杆刀片槽前角„oc„ocFo~\p把 =15,°„op=20.09°代入得„„=_5°oc。车刀主截面内刀片后角以op由公式tan… =tan…・cos€ <26、opnps (2.6丿把np=0,€=-6。代入得tanaop=0。那么%p=°°'s车刀副偏角，由公式K'=180°-(K+8) (27)r rr (2.7)8 8—60° t式中r为车刀刀尖角，取r- ,代入得K=180°-(90°+60°)=30°。以 r安装所形成的车刀副后角ou由公式tan„gcsin(8r%)1+tan2„gccos2(8Mgc)tan…=ou20°,刀片法向后角oc由公式(2.5)=一5.°9°。由于„oc一般取整数，那么取(2.8)式中€——刀杆刀片槽最大前角8r——车刀刀尖角°gc；—刀杆刀片槽最大前角所在截面方f立角把€gc=„&4歹，£=6°°，°gc=45°代入得以ou=222。。（6）结构设计刀具的结构设计应遵循以下原则：1）刀具的全部结构要素都应以充分发挥刀刃的切削作用为目的的；2）合理确定刀片的嵌入角；3）刀片的定位精度要高；4）夹固要可靠，要有足够的刚性和抗振能力；5）有合理可靠的装卡方式；6）结构要简单实用，工艺性好，便于制造，易于推广。分析加工要求，又考虑到是在仿形车床上加工，选取楔块式结构。这种结构是利用斜面将刀片压紧的。当压紧螺钉将楔块向下压时，楔块的一个侧面将刀片内孔压紧在刀片中间孔的圆柱销上。当螺钉松开时，弹簧挡圈能抬起楔块，不使刀片与楔块卡死。刀垫是靠刀片中间孔与刀杆上的孔配合很紧密的圆柱销上的台阶压紧而定位的。这种结构的特点是：夹紧力大，夹紧牢固可靠。刀片的调位及换片也比较方便、迅速。结构也不复杂，工艺性较好。刀片前面上没有夹紧元件，切屑流动不受阻碍，也便于观察切削情况。2.3专用量具的设计2.3.1量规的结构形式光滑极限量规用于检验国家《公差与配合》标准GB1800-78规定的基本尺寸至500mm、公差等级IT6-IT16级的孔与轴。我所设计的量规是用于检验主动伞齿轮上较重要的工作表面轴径065+0.021轴所用的。-0.002国家检测标准中按泰勒原则（即极限尺寸判断原则）规定：轴的作用尺寸应不大于其最大实体尺寸MMS（最大极限尺寸），且在任何位置的最小实际尺寸应不小于其最小实体尺寸LMS（最小极限尺寸）。按此规定：检验工件最大实体尺寸MMS（即孔的最小、轴的最大极限尺寸）的量规称为通规（代号“T”），并要求通规的测量面应该是与孔或轴形状相对应的完整表面（通常称全形量规），其尺寸等于工件的最大实体尺寸，且长度等于配合长度；检验工件的

最小实体尺寸LMS(即孔的最大、轴的最小极限尺寸)的量规称为止规(代号“Z”),止规的测量面应该是点状的，其尺寸等于工件的最小实体尺寸，见图3.1。(b)轴用量规(a)孔用量规(b)轴用量规(a)孔用量规图3.1符合泰勒原则的光滑极限量规当用符合以上规定的量规检验工件时，如果通规能通过，止规不能通过，则该工件应该为合格品。在对工件进行检验时，如果由于零件结构特点或工艺要求所限定而无法使用满足泰勒原则的量规时，允许用违反泰勒原则的结构形式量规，但要注意使用方法。本设计按《互换性与技术测量》［10］选用单头双极限卡规，结构见图3.2。根据《实用机械加工工艺手册》［3］表9-77确定单头极限卡规的基本尺寸如下：D=75mmD=136mmiH=114mmB=10mm图3.2单头双极限卡规2.3.2卡规的工作面尺寸及公差的确定主轴的上下偏差为：es=+0.021 ei=-0.002mm公差为：Th=0.023mm查《互换性与技术测量》表5-2可知：基本尺寸巾65的孔、轴的标准公差IT6=19mmIT7=30mm,此工件工作量规的尺寸可按IT6=19mm的制造公差T和位置要素Z计算，并确