学士某化工配套车间结构设计计算书

江苏科技大学毕业设计(论文)PAGEPAGE5shi摘要本次设计是我在调研过程中，某化工公司正在筹建的某化工配套车间的设计，设计按照《毕业设计任务书》的要求，进行了厂房结构布置和构件的设计两个部分，各部分均按照钢结构设计规范设计。门式刚架轻型结构是单层工业厂房、民用及仓储房屋中一种常见的结构形式，特别是近十多年来，随着我国经济的迅速发展，由于生产的需要，这类结构以其用钢量低、重量轻、造价低、适用范围广等特点而广泛应用，工程实践表明：门式刚架轻型钢结构的用钢量在20-50kg/m2左右，因此不仅国外是轻钢生产厂家纷纷将整套的厂房结构体系推向我国市场，国内的轻钢生产厂家、设计单位也纷纷转向这类结构的生产和设计。因此，作为结构工程专业毕业生，进行一次完整的钢结构厂房设计，具有重要意义。本次设计是对四年大学所学知识的检验，也为今后的工作奠定了坚实的基础。本设计主要包括：通过方案比较，选择双跨双坡门式刚架结构；对结构布置进行设计，确定柱网布置图；通过内力计算及钢结构设计原理，确定梁、柱截面；通过钢结构设计原理及设计规范对各细部构件进行设计；对主要构件（非型钢）进行制造工艺设计。关键词门式刚架结构设计结构布置制造工艺Abstract：Thisdesignisthedesignoftwin-spinsdouble-pitchfittingshop,thedesignincludestheplantlayoutstructure、designofeachcomponents.Inthedesignprocess,firstaccordingtothelengthandthespandeterminethestructuralarrangementoftheworkshop,LatterusestheStructualMechanicssolvertocalculatetheinnerforceofstructure,accordingtoSteelstructureprincipleofdesignandSteelstructureDesignSpecificationforthemenbercheckcomputations.Finallycarriesonthedesigntovariouscomponentsmanufacturecraftaswellastheanticorrosioncraft.TheentiredesignabidesbySteelstructureandPortalframeDesignSpecification,thedesigniseconomicalandreasonable,satisfyingtherequestunderconstruction.Keywords：Portalframestructuredesignstructuralarrangementmanufacturingprocess目录第一章设计资料…………………5第二章荷载计算…………………72.1荷载取值计算…………………72.2各部分作用的荷载标准值计算…………………8第三章内力分析…………………103.1在恒荷载作用下………………103.2在活荷载作用下………………113.3在风荷载作用下……………12第四章内力组合…………………18第五章刚架设计…………………205.1截面设计……………………205.2节点验算……………………28第六章吊车梁的设计和计算……35第七章其它构件设计……………457.1隅撑的设计…………………457.2横梁跨中节点………………467.3墙梁设计……………………507.4山墙抗风柱设计……………517.5柱间支撑的设计……………537.6屋面支撑的设计……………54第八章基础设计…………………568.1刚架柱下独立基础设计……………………568.2山墙抗风柱下独立基础设计………………598.3墙下扩展基础设计…………59第九章钢结构制造和防腐………619.1材料准备……………………619.2构件的制作…………………629.3涂装…………659.4隔热…………65PAGE6第一章设计资料镇江地区某加工厂厂房，该厂房为单层，采用单层双跨门式刚架，刚架跨度18m，吊车梁轨顶标高6m；共有13榀刚架，柱距6m，总长72米，屋面坡度1:10；地震设防列度为7度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值0.10g。刚架平面布置见图1-1，刚架形式及几何尺寸见图1-2。屋面及墙面板均为彩色压型钢板,内填充以保温玻璃棉板，详细做法见建筑专业设计文件；考虑经济、制造和安装方便，檩条和墙梁均采用冷弯薄壁卷边C型钢，间距为1.5m，钢材采用Q235钢，焊条采用E43型。图1-1刚架平面布置图PAGE80图1-2刚架形式及几何尺寸第二章荷载计算2.1荷载取值计算2.1.1屋盖永久荷载标准值（对水平投影面）YX51-380-760型彩色压型钢板 0.15KN/m250mm厚保温玻璃棉板 0.05KN/m2PVC铝箔及不锈钢丝网 0.02KN/m2檩条及支撑 0.10KN/m2刚架斜梁自重 0.15KN/m2悬挂设备 0.20KN/m2合计 0.67KN/m22.1.2屋面可变荷载标准值屋面活荷载：按不上人屋面考虑，取为0.50KN/m2。雪荷载：基本雪压S0=0.50KN/m2。对于单跨双坡屋面，屋面坡角α=5°42′38″，μr=1.0，雪荷载标准值Sk=μrS0=0.50KN/m2。取屋面活荷载与雪荷载中的较大值0.50KN/m2，不考虑积灰荷载。2.1.3轻质墙面及柱自重标准值（包括柱、墙骨架等）0.50KN/m22.1.4风荷载标准值按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》CECS102：2002附录A的规定计算。基本风压ω0=1.05×0.40KN/m2，地面粗糙度类别为B类；风荷载高度变化系数按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用，屋面坡度不大于10o，屋面平均高度不大于18m，房屋宽高比不大于1，檐口高度不大于房屋的最小水平尺寸的时，中间区刚架的风载体型系数如图2-1所示：图2-1风荷载体型系数图2.1.5地震作用据《全国民用建建筑工程设设计技术措措施—结构》中中第18..8.1条条建议：单单层门式刚刚架轻型房房屋钢结构构一般在抗抗震设防烈烈度小于等等于7度的地区区可不进行行抗震计算算。故本工工程结构设设计不考虑虑地震作用用。2.1.6吊吊车荷载（1）竖向荷载。采采用采用吊吊车的最大大轮压或最最小轮压。即即最大轮压压为16t，最小轮轮压为3.2t。（2）横向水平荷载载。每个车车轮作用在在轨道上的的横向水平平荷载的标标准值按下下式计算：：其中，分别表示示小车自重重和吊车起起重量，小小车自重可可近似取0.3。，=0.008。2.2各部分作作用的荷载载标准值计计算屋面：恒荷载标准值：：0.677×6=44.02KKN/m活荷载标准值：：0.500×6=33.00KKN/m柱荷载：恒荷载标准值：：0.5××6×6++4.022×9=554.188KN活荷载标准值：：3.000×9=227.000KN风荷载标准值：：迎风面：柱上qqw1=0..47×66×0.225=0..71KNN/m 横梁上qw2==－0.477×6×11.0=－2.822KN/mm背风面：柱上qqw3=－0.477×6×00.55==－1.555KN/mm 横梁上qw4==－0.477×6×00.65==－1.833KN/mm吊车竖向荷载：：吊车水平荷载：：第三章内力分分析考虑本工程刚架架跨度较小小、厂房高高度较低、荷荷载情况及及刚架加工工制造方便便，刚架采采用等截面面，梁柱选选用相同截截面。柱脚脚按铰接支支承设计。采采用弹性分分析方法确确定刚架内内力。引用用《钢结构构设计与计计算》（包包头钢铁设设计研究院院编著，机机械工业出出版社）中中表2－29（铰接柱柱脚门式刚刚架计算公公式）计算算刚架内力力。图3-1刚架计计算模型3.1在恒荷载载作用下λ=l/h=188/6=33ψ=f/h=0..9/6==0.155k=h/s=66/9.00449==0.66634μ=3+k+ψ((3+ψ)=3++0.66634+00.15××(3+0..15)==4.13359HA=HE=qlλλΦ/8=44.02××18×3×0.52289/88=14..35KNNMC=ql2[1－－(1+ψ)Φ]/8==4.022x1822[1－(1+0..15)××0.52289]==110..5KN··mMB=MD=－qll2Φ/8=－4.022×182×0.52289/88=－57.22KN·mm刚架在恒荷载作作用下的内内力如图。内力计算的“++、－”号规定：：弯矩图以以刚架外侧侧受拉为正正，在弯矩矩图中画在在受拉侧；；轴力以杆杆件受压为为正，剪力力以绕杆端端顺时针方方向旋转为为正。图3-2刚架在在恒荷载作作用下的M图图3-3刚架在恒恒荷载作用用下的N图图3-4刚架在在恒荷载作作用下的V图3.2在活荷载载作用下VA=VE=27..00KNNHA=HE=3.000×18×3×0.52289/88=10..71KNNMC=3.00×1182[1－(1+0..15)××0.52289]//8=1448.9KKN·mMB=MD=－3..00×182×0.52289/88=－75KN··m刚架在活荷载作作用下的内内力如图。图3-5刚架在在活荷载作作用下的M图图3-6刚架在在活荷载作作用下的N图图3-7刚架在在恒荷载作作用下的V图3.3在风荷载载作用下对于作用于屋面面的风荷载载，分别考考虑刚架在在左风和右右风荷载作作用下的内内力。现分分别计算，然然后再叠加加。3.3.1在左左风荷载作作用下α=1，VA=－VB=－qh12/2LL=－0.711×62/(2×18)=－0.711KN刚架在左风荷载载作用下的的内力如图图。图3-8刚架在在左风荷载载作用下的的N图图3-9刚架在在左风荷载载作用下的的V图图3-10刚架架在左风荷荷载作用下下的M图3.3.2在右右风荷载作作用下VA=－VB=－qh12/2LL=－1.555×62/(2×18)=－1.555KNHA=1.55×66－7.022=2.228KNMD=7.02×66－1.555×62/2=1990.9KKN·m刚架在右风作用用下的内力力如图。图3-11刚架架在右风荷荷载作用下下的N图图3-12刚架在在右风荷载载作用下的的V图图3-13刚架架在右风荷荷载作用下下的M图3.3.3在吊吊车水平荷荷载作用下下图3-14刚架架在吊车水水平荷载作作用下的N图图3-15刚架架在吊车水水平荷载作作用下的VV图图3-16刚架架在吊车水水平荷载作作用下的M图最不利内力表见见下表1表33-1最不利内内力表(单位：N、Q(kNN)；M(kNN.m)；位置(m))单元号名称组合号序号位置轴力N剪力Q2弯距M3N最大217.70026.9-6.695.6Q2最大510.000-66.026.4-9.91M3最大217.70026.9-6.695.6N最小110.000-96.120.9-14.4Q2最小210.0001.1-18.20.2M3最小117.700-70.320.9-175.4N最大315.41911.9-3.1-16.8Q2最大210.0009.326.094.72M3最大210.0009.326.094.7N最小110.000-28.0-67.4-172.6Q2最小110.000-28.0-67.4-172.6M3最小110.000-28.0-67.4-172.6N最大3112.64415.4-10.364.6Q2最大1112.644-15.186.4-341.03M3最大112.107-22.7-3.994.0N最小110.000-24.2-21.966.8Q2最小2112.64414.3-22.864.7M3最小1112.644-15.186.4-341.0N最大210.00030.30.00.0Q2最大110.0000.00.00.04M3最大110.0000.00.00.0N最小110.000-170.60.00.0Q2最小110.0000.00.00.0M3最小110.0000.00.00.0N最大210.00015.410.364.6Q2最大310.00014.322.864.75M3最大1110.536-22.73.994.0N最小1112.644-24.221.966.8Q2最小110.000-15.1-86.4-341.0M3最小110.000-15.1-86.4-341.0N最大210.00011.93.1-16.8Q2最大115.419-28.067.4-172.66M3最大315.4199.3-26.094.7N最小115.419-28.067.4-172.6Q2最小315.4199.3-26.094.7M3最小115.419-28.067.4-172.6N最大310.00026.96.695.6Q2最大317.7007M3最大310.00026.96.695.6N最小117.700-96.1-20.9-14.4Q2最小417.700-66.0-26.4-9.9M3最小110.000-70.3-20.9-175.4第四章内力组合刚架结构构件按按承载能力力极限状态态设计，根根据《建筑筑结构荷载载规范》(GB5500099－20011)的规定，采采用荷载效效应的基本本组合：γ0S≤R。本工程程结构构件件安全等级级为二级，γ0=1.0。对于基本组合，荷荷载效应组组合的设计计值S从下列组组合值中取取最不利值值确定：A．1.2×恒荷载载标准值计计算的荷载载效应+1.44×活荷载标标准值计算算的荷载效效应B．1.0×恒荷载载标准值计计算的荷载载效应+1.44×风荷载标标准值计算算的荷载效效应C．1.2×恒荷载载标准值计计算的荷载载效应+1.44×活荷载标标准值计算算的荷载效效应+0.66×1.4×风荷载标标准值计算算的荷载效效应D．1.2×恒荷载载标准值计计算的荷载载效应+1.44×风荷载标标准值计算算的荷载效效应+0.77×1.4×活荷载标标准值计算算的荷载效效应E．1.35×恒荷荷载标准值值计算的荷荷载效应+0.77×1.4×活荷载标标准值计算算的荷载效效应本工程不进行抗抗震验算。最最不利内力力组合的计计算控制截截面取柱底底、柱顶、梁梁端及梁跨跨中截面，对对于刚架梁梁，截面可可能的最不不利内力组组合有：梁端截面：(11)Mmaax及相应应的N、V； (2)Mmiin及相应应的N、V梁跨中截面：((1)Mmaax及相应应的N、V； (2)Mmiin及相应应的N、V对于刚架柱，截截面可能的的最不利内内力组合有有：(1)Mmax及及相应的N、V； (2)Mmiin及相应应的N、V(3)Nmax及及相应的±Mmaxx、V ； (4)Nmiin及相应应的±Mmaxx、V由表1可以看出出，组合1，即1.220恒载+11.40活载工况1的工况对结结构设计起起控制作用用，故选取取该工况下下的组合内内力值对结结构构件进进行设计和和验算。内力组合见表22。表4-1组合内内力表组合号单元号小节点N(kNN)小节点Q2(kkN)小节点M3(kkN.m))大节点N(kNN)大节点Q2(kkN)大节点M3(kkN.m))1-96.120.9-14.4-70.320.9-175.42-28.0-67.4-172.6-24.2-21.066.83-24.2-21.966.8-15.186.4-341.014-170.60.00.0-170.60.00.05-15.1-86.4-341.0-24.221.966.86-24.221.066.8-28.067.4-172.67-70.3-20.9-175.4-96.1-20.9-14.4第五章刚架设计5.1截面设计计5.1.1框架架柱的设计计：以GJ-2的边柱柱（即1号单元）为为例进行计计算，柱截截面根据软软件初选为为H400xx180x88x10,,下面对其其进行验算算：构件截面验算所选柱的的相关参数数见下表3表5-1柱的相相关参数面积惯性矩大头-175.4-70.320.9824044340小头0-96.120.958409035根据《门市刚架架轻型房屋屋钢结构技技术规程》CECSS102：2002（以下简简称技术规规程）第66.1.11条进行板板件最大宽宽厚比验算算。翼缘板自由外伸伸宽厚比：：满足限值要求。腹板宽厚比：满足限值值要求。满足限值要求。腹板屈曲后强度度的抗剪承承载力设计计值按如下下考虑：腹板高度最大变变化率：(600--300))/8=337.5mmm/m<<60mmm/m，根据技技术规程66.1.11条，腹板板抗剪可以以考虑屈曲曲后强度。5.1.2大头头端截面强强度验算1）．计算腹板抗抗剪承载力力设计值：：其中，因柱子腹腹板不设横横向加劲肋肋，因为，所以2）.腹板有效截面计计算：a．计算腹板两边边缘的压应应力不均匀匀系数截面边缘缘正应力比比值：b．计算受压板件件稳定系数数c．由于板边最大大应力，故故计算时用用来代替技技术规程公公式（6..1.1——3）中的，对对于Q345钢，。由此此可得：所以有效宽度系系数=1，即此时时大头端截截面全部有有效。3）强度验算由于V=20.9kkN<0..5Vd=00.5×7709.99=3354.995kN，则工字字型截面压压弯构件在在剪力V，弯矩M和轴力共共同作用下下的截面强强度须满足足：，故大头截面强强度满足要要求。5.1.3小头头端截面的的强度验算算1）．计算腹板抗抗剪承载力力设计值：：因柱子腹板不设设横向加劲劲肋，5..34因为，所以kkN2）.腹板有效截面计计算：，弯矩为0截面边缘正应力力比值：由此此可得：所以有效宽度系系数=1，即此时时小头端截截面全部有有效。3）强度验算，故小头截面强度度满足要求求。5.1.4平面面内稳定验验算：根据技技术规程第第6.2..1等截面钢钢架按弹性性设计时，其其构件可按按本规程6.1节的规定定进行计算算。6.1..3条第二款款：截面高高度呈线性性变化的柱柱，刚架平平面内计算算长度，计计算长度系系数可由查查表法、一一阶分析法法、和二阶阶分析法之之一确定，在在此处按一一阶分析法法确定。侧移刚度此钢架为中间有有摇摆柱的的多跨对称称钢架，故故应乘以放放大系数变截面柱在平面面内的稳定定性按照技技术规程中中第6.11.3条的的规定进行行验算。按焊接（翼缘为为焰切边）工工字形截面面，查b类截面轴轴心受压构构件稳定系系数表并插插值得：稳定验算：，满足要求5.1.5平面面外稳定验验算：取柱的平面外计计算长度LOY=15000mm，变变截面柱在在平面外的的稳定性按按照规程第第6.1..4条的规规定进行验验算。由于于柱由于墙墙檩的支撑撑作用分为为六个构件件，仅对大大头处的构构件进行平平面外稳定定进行验算算，其他构构件相对偏偏于安全。查表得:对于两端弯曲应应力基本相相同的区段段，等效弯弯矩系数求均匀弯曲楔形形受弯构建建的整体稳稳定系数，首首先求小头头截面受压压翼缘与受受压腹板1/3高度组成成的截面绕绕y轴的回转转半径。腹腹板受压区区高度，其1/3高度为构件的楔率为因为>0.6，按按照现行国国家标准《钢钢结构设计计规范》GB500017--20033的规定，==1.077-0.2282/77.6=11.0代替，平面面外稳定的的验算：<满足平面外稳定定限值要求求5.2.1刚架架梁的设计计：以GJ-2的梁为为例进行计计算，取2号单元、3号单元进进行验算，梁梁截面根据据软件初选选，2号单元L300-600xx180x8x10,3号单元L300-600xx180x8x10，又由于于从内力表表易知，3号单元受受的内力均均大于2号单元，故故仅对3号单元进进行验算：：构件截面验算所选梁的相关参参数见下表表4表5-2梁的相相关参数面积惯性矩)大头-341.0-15.186.4824044340小头66.8-24.2-21.958409035根据《门市刚架架轻型房屋屋钢结构技技术规程》CECSS102：2002（以下简简称技术规规程）第66.1.11条进行板板件最大宽宽厚比验算算。翼缘板自由外伸伸宽厚比：：满足限值要求。腹板宽厚比：满足限限值要求。满足限值要求。腹板屈曲后强度度的抗剪承承载力设计计值按如下下考虑：梁腹板高度变化化率：(600--300))/12..6=233.8mmm/m<600mm//m，根据技技术规程66.1.11条，腹板板抗剪可以以考虑屈曲曲后强度。（2）梁大头端截面面强度验算算1）．计算腹板抗抗剪承载力力设计值：：其中，因梁腹板板不设横向向加劲肋，5.34因为，所以2）.腹板有效截面计计算：a．计算腹板两边边缘的压应应力不均匀匀系数截截面边缘正正应力比值值：b．计算受压板件件稳定系数数c．由于板边最大大应力，故故计算时用用来代替技技术规程公公式（6..1.1——3）中的，对对于Q345钢，。由此此可得：所以有效宽度系系数=1，即此时时大头端截截面全部有有效。3）强度验算由于，则工字型型截面压弯弯构件在剪剪力V，弯矩M和轴力共共同作用下下的截面强强度须满足足：，故大大头截面强强度满足要要求。（3）梁小头端截面面的强度验验算1）．计算腹板抗抗剪承载力力设计值：：其中，因梁腹板板不设横向向加劲肋，5.34因为，所以2）腹板有效截面面计算：a．计算腹板两边边缘的压应应力不均匀匀系数截面边缘缘正应力比比值：b．计算受压板件件稳定系数数c．由于板边最大大应力，故故计算时用用来代替技技术规程公公式（6..1.1——3）中的，对对于Q345钢，。由此此可得：所以有效宽度系系数=1，即此时时小头端截截面全部有有效。3）强度验算由于V=21.9kkN<0..5Vd=00.5×4403.22=2011.6kkN，则工字字型截面压压弯构件在在剪力V，弯矩M和轴力共共同作用下下的截面强强度须满足足：，故小小头截面强强度满足要要求。（4）梁平面内稳定定验算：根据技术规程第第6.1..6条第一一款的规定定，实腹式式刚架梁当当屋面坡度度小于10°时，在刚刚架平面内内可仅按压压弯构件计计算其强度度。本例的的屋面坡度度为4.7664°小于10°，故可不不验算梁平平面内的稳稳定性。（5）梁平面外稳定定验算：取梁的平面外计计算长度LOY=15000mm，变变截面梁在在平面外的的稳定性按按照规程第第6.1..4条的规规定进行验验算。由于于梁由于墙墙檩的支撑撑作用分为为六个构件件，仅对大大头处的构构件进行平平面外稳定定进行验算算，其他构构件相对偏偏于安全。查表得:对于两端弯曲应应力基本相相同的区段段，等效弯弯矩系数求均匀弯曲楔形形受弯构建建的整体稳稳定系数，首首先求小头头截面受压压翼缘与受受压腹板1/3高度组成成的截面绕绕y轴的回转转半径。腹腹板受压区区高度，其1/3高度为构件的楔率为因为>0.6，按按照现行国国家标准《钢钢结构设计计规范》GB500017--20033的规定，==1.077-0.2282/77.6=11.0代替，平面面外稳定的的验算：<满足平面外稳定定限值要求求5.2节点验算算5.2.1梁柱柱连接节点点(1)螺栓强强度验算梁柱节点采用110.9级M22高强度摩摩擦型螺栓栓连接，构构件接触面面采用喷砂砂，摩擦面面抗滑移系系数μ=0.445，每个高高强度螺栓栓的预拉力力为190KKN，连接处处传递内力力设计值：N=399.89KKN，V=777.60KKN，M=1993.300KN·mm。每个螺栓的拉力力：螺栓群的抗剪力力：，满足要求。最外排一个螺栓栓的抗剪、抗抗拉力：，满足要求。(2)端板厚度度验算端板厚度取为tt=21mmm。按二边支承类端端板计算：：(3)梁柱节点点域的剪应应力验算，满足要求。(4)螺栓处腹腹板强度验验算Nt2=75.770KN<<0.4PP=0.44×190==76.00KN，满足要求。图5-1刚架梁梁柱节点图图5.2.2横梁梁跨中节点点梁节点（节点33和6）：采用用如图17-a所示的连连接方式，螺螺栓布置如如图5-22所示。连接处的内力组组合值：，，图5-2梁连接节节点示意图图图5-3螺栓栓布置示意意图①螺栓验算：采用用10.9摩擦型高高强螺栓连连接，预拉拉力，，每个螺螺栓的抗剪剪承载力：：螺栓布置如图55-3所示示。螺栓群承受的最最大拉力值值：,均小于于零螺栓群的抗剪承承载力设计计值按下式式计算：故螺栓抗剪抗拉拉均满足要要求。②连接板设计端板板厚度根据据支撑条件件计算确定定。在本设设计中连接接板的计算算类型为两两边支撑类类端板（端端板外伸）。按按照技术规规程7.22.9条规规定，用相相应公式计计算该板区区的厚度值值。两边支撑类板区区：，，，，取端板厚度。5.2.3柱脚脚设计选取GJ2的边柱柱柱脚进行设设计，与主主刚架计算算模型一致致，柱脚设设计成平板板式铰接柱柱脚，柱脚脚采用如图图18所示的形形式。柱脚最大反力值值：，，（1）确定底板面积积：底板长长度和宽度度应根据底底板下砼的的抗压强度度决定。基础砼采用C220，。初步确确定，，螺栓孔孔布置如图图5-4所示示，采用锚锚栓，孔径径为：，满足要求。（a）柱脚形式（b）底板尺尺寸及锚拴拴位置图图5-4柱脚脚形式示意意图（2）底板厚度的确确定：已知底板压力为为对于各三边支撑撑板：，各板区，，查查表可得，对于悬臂板：，最最不利板区区依据《钢结构设设计规范》GB50017—2003有关规定：考虑底板塑性发展，底板厚度为：取板厚。综上：柱脚底板板具体形式式为：。（3）锚拴设计：根据门刚规程77.2.119的规定定，计算有有柱间支撑撑的柱脚锚锚栓在风荷荷载作用下下的上拔力力时。应计计入柱间支支撑产生的的最大竖向向分力，且不考虑虑活荷载((或雪荷载载）、积灰灰荷载和附附加荷载的的影响，恒恒荷载分项项系数应取1.00。根据已得得的结果，可可算得抗风风柱的上拔拔力为，且在不考虑活活荷载(或雪荷载载）、积灰灰荷载和附附加荷载的的影响，恒恒荷载分项项系戮应取取1.0时的的轴力为，负负号表示为为拉力，此此时的拉力力最大值为为。取其形式设计为：：（弯钩式式），长度度为。（4）剪力键的设计计柱底剪力最大，此时左左柱受拉，在在底板下设设一抗剪键键，面积：：，取长度为的∟∟角钢，其其面积A=70000>11571第六章吊车梁的设计和和计算6.1设计资资料6.1.1简支吊吊车梁跨度度6m，无制动动机构，采采用平板支支座，计算算跨度L=5.99m。两台起重量Q=3..2t中级工作作制（A5），吊车车跨度S=18mm,钢材采用Q235，焊条为E43型。6.1.2采用16/33.2t单梁吊车车，轮压W=25000mm,,桥式宽度B=30000mm；最大大Pmax=44.06tt=40..6KN6-1吊车车轮压及轮轮距图6.2吊车荷载载计算吊车竖向荷载的的动力系数数α=1.005，吊车荷荷载的分项项系数γQ=1.44，可不考考虑吊车横横向水平荷荷载。则吊车荷载设计计值为竖向P==αγQpmax=11.05××1.4××40.66=59.668kN水平T==6.3内力计算算6.3.1吊吊车梁中的的最大弯矩矩及相应的的剪力（1）两个轮子作用于于梁上时产生最大弯矩的的荷载位置置如下图6-2所示示梁上所有吊车轮轮压的位置置为图6-2吊车梁弯弯矩计算简简图自重影响系数取取1.03，由下列公公式计算C点的最大大弯矩为Mmax处相应的的剪力为（2）三个轮子作用于于梁上产生最大弯矩的的荷载位置置如下图6-3所示示梁上所有吊车轮轮压的位置置为图6-3吊车梁弯弯矩计算简简图自重影响系数取取1.03，由下列公公式计算C点的最大大弯矩为Mmax处相相应的剪力力为由上综合进行比比较，两个个轮子作用用于梁上时时较危险。6.3.2吊车梁的的最大剪力力荷载位置见图66-4图6-4吊车梁剪剪力计算简简图6.3.3按下下列公式计计算的水平平方向最大大弯矩为6.4截截面特性初选截面面见图6--56.4.1毛截面特特性上翼翼缘对y轴的截面面特性图6-5吊车梁梁截面图6.4.2净截截面特性上翼缘对y轴轴的截面特特性6.5强度度计算6.5.1正正应力按下列公式计算算的上翼缘缘正应力为为（MH=0）下翼缘缘正应力为为6.5.2剪剪应力按下列列公式计算算的平板支支座处剪应应力为6.5.3腹腹板的局部部压应力采用24Kg//m钢轨，轨轨高为1330mm。集中荷载增大系系数，腹板局部部压应力为为6.5.4腹腹板计算高高度边缘处处折算应力力取1/4跨度处，荷荷载位置如如下图6--6图6-6计算吊车车梁折算应应力时的荷荷载位置则按公式计算折算应力为6.6稳定性性计算6.6.1梁的整体体稳定性应计算梁梁的整体稳稳定性因集中中荷载并非非在跨中附附近则按《轻型钢结结构设计指指南》表14-11则梁的整体稳定定性系数为为按下列公式计算算的整体稳稳定性为（MH=0）6.6.2腹板板的局部稳稳定性应按构造造配置横向向加劲肋（有有局部压应应力）加劲肋间距取取外外伸宽度取=90mmm厚度取ts=8mm6.7挠度度计算因吊车轮距为55m，所以以求一台吊吊车的最大大弯矩只能能有一个轮轮压作用在在梁上按下列列公式计算算的挠度为为6.8支支座加劲肋肋计算取支座加劲肋的的外伸宽度度bs=80mmm,厚度ts=10mmm按下列列公式计算算的支座加加劲肋端面面承压应力力为由图4.32A=（40++10+1120）×8+22×90××10=33160mmm2属b类截面，查表得得按下列公式计算算的支座加加劲肋在腹腹板平面外外的稳定性性为图图6-7支座加劲劲肋计算简简图6.9焊缝缝计算6.9.1上上翼缘板与与腹板的连连接焊缝为为取下翼缘板与腹板板的连接焊焊缝为取支座加劲肋与腹腹板的连接接焊缝为设，采用第七章其它构件设计7.1隅撑的设设计隅撑按轴心受压压构件设计计。轴心力力N按下式计计算：图7-1刚架架梁跨隅撑撑布置连接螺栓采用普普通C级螺栓M12。隅撑的计算长度度取两端连连接螺栓中中心的距离离：l0=633mmm。选用L50×4，截截面特性：：A=3.90ccm2，Iu=14.669cm44，Wu=4.166cm3，iu=1.944cm，iv=0.999cmλu=l0/iiu=6333/19..4=322.6<[[λ]=2000，b类截面，查表得得ψu=0.9927单面连接的角钢钢强度设计计值乘以折折减系数αy：λ=6333/9.99=63..94，αy=0.6+0..00155λ=0.6696，满足要求。7.2檩条的设设计7.2.1基本本资料檩条选用冷弯薄薄壁卷槽形形钢，按单单跨简支构构件设计。屋屋面坡度1/10，檩条跨跨度6m，于跨跨中设一道道拉条，水水平檩距11.5m。材材质为钢材材Q235。1、檩条跨度，在处处设一根拉拉条，水平平檩距1..5m，材材料为钢。屋屋面坡度为为2、荷载情况：Ⅰ.静载：：（已知）ⅡⅡ.活载：2。Ⅲ..风载：基本本风压3、内力计算1）永久荷载与屋面面活荷载组合合弯矩设计值：；由于，取处的负负弯矩：（注：以上x轴轴方向平行行于屋面；；以上y轴方向垂垂直于屋面面。）永久荷载+风风荷载（吸吸力）风荷载高度变化化系数取，按按技术规程程附录A有关规定定：风荷载载体形系数数取，垂直于于屋面的风风荷载标准准值：从而檩条上作用用的线荷载载：弯矩设计值：；取第一种荷载组组合进行强强度及稳定定运算。屋屋面能阻止止檩条侧向向失稳和扭扭转，故仅仅需对强度度进行校核核。4、强度校核（1）截面选取：取简支梁计算模模型，考虑虑屋面对檩檩条的作用用，挠度控控制取，利利用3D3SS8.00进行截面面优选，最最终确定选选用，其截截面特性如如下：;;;；；；；；（2）截面有效宽度度的计算1）确定各个板件件上受压部部分的有效效宽度：腹板：；下翼缘全截面受拉拉，全截面面有效。上翼缘：腹板压应力不均均匀系数：：上翼缘压应力不均均匀系数：：腹板的计算系数数：；上翼缘的的计算系数数腹板的受压区宽宽度：；上上翼缘的受受压区宽度度：，腹板属于加劲板板件，，腹腹板的稳定定系数；上上翼缘属于于局部加劲劲板件，最最大应力在在支承边，上上翼缘的稳稳定系数对于腹板：则板组约束数：：，小于上上限值1.7。腹板计算系数（考考虑檩条维维压弯构件件，取钢材材强度设计计值），，进而得出，故故腹板的有有效宽度：：故腹板上受压部部分的有效效宽度为：：对上翼缘板组约约束系数：：对于受压翼缘2）确定有效面积积的分布并并计算有效效截面特性性：确定有有效面积分分布情况。如如图7-11所示。由分布图可得到到截面的有有效面积和和截面模量量为：图7-1有效截截面分布图图3）强度校核：取第一种荷载组组合时的弯弯矩进行强强度校核。屋屋面能阻止止檩条侧向向失稳和扭扭转。拉条的半径为，距距上下翼缘缘等距，有有效净截面面模量，强度满满足要求。（3）挠度计算：，满足要求。7.3墙梁设计计7.3.1基本本资料本工程为单层厂厂房，刚架架柱距为66m；外墙墙高9.225m，标高1..200mm以上采用用彩色压型型钢板。墙墙梁间距11.5m，跨跨中设一道道拉条，钢钢材为Q235。7.3.2荷载载计算墙梁采用冷弯薄薄壁卷边C型钢160×60×20×2.5，自重g=7kgg/m；墙重0.22KN//m2；风荷载基本风压ω0==1.055×0.455=0.4473KNN/m2，风荷载载标准值按按CECSS102：2002中的围护护结构计算算：ωk=μsμzω0，μs=－1.1（+1.0）本工程外墙为落落地墙，计计算墙梁时时不计墙重重，另因墙墙梁先安装装故不计拉拉条作用。qx=1.2×0..07=00.0844KN/mm，qy=－1.1×0.4773×1.5×1.4=－1.0993KN//m7.3.3内力力计算Mx=0.084××62/8=00.3788KN·mm，My=1.0093×62/8=44.9199KN·mm7.3.4强度度计算墙梁C160×600×20×2.5，平放，开开口朝上Wxmax=199.47ccm3，Wmin=8.666cm3，Wy=36.002cm33，Iy=288..13cmm4参考屋面檩条的的计算结果果及工程实实践经验，取Wenx=0.99Wx，Weny=00.9WWy在风吸力下拉条条位置设在在墙梁内侧侧，并在柱柱底设斜拉拉条。此时时压型钢板板与墙梁外外侧牢固相相连，可不不验算墙梁梁的整体稳稳定性。7.3.5挠度度计算，满足要求。7.4山墙抗风风柱设计7.4.1基本本资料本工程山墙墙板板为自承重重墙；抗风风柱62774mm，间间距采用66m，承受受的荷载有有自重、墙墙梁重量及及山墙风荷荷载。抗风风柱与基础础铰接，按按压弯构件件设计。抗抗风柱视为为支承于刚刚架横梁和和基础的简简支构件。该地区基本风压压ω0=0.440KN//m2，地面粗粗糙度类别别为B类，隅撑撑间距3..0m。抗抗风柱采用用Q235钢。7.4.2荷载载计算抗风柱选用焊接接工字钢300×200×6×10，自重g1=44.66kg/mm墙梁及其支撑构构件重量取取g2=7kg/mm风荷载：按CEECS1002:20002中的围护护结构计算算。ωk=μsμzω0，μs=－1.0(+1..0)，ω0=1.005×0.455=0.4473KNN/m2qz=1.2×(00.07××6×3+444.6×6.2774×10-2)=44.87KKNqy=1.4×1..0×1.0×0.4773×6=3..97KNN/m墙梁自重对抗风风柱的偏心心力矩为1.2×0.077×6×3×0.233=0.335KN··m7.4.3内力力计算N=4.87KKN，M=1//8×3.977×6.27742+0.335=199.88KKN·m7.4.4验算算构件的局局部稳定性性翼缘宽厚比b//t=966/10==9.6<<，因1.6<α0<<2.0，l0=6274mm，λx=l0/ix=48..5<[λ]=1550故，满足要求。7.4.5强度度验算截面特性：A==56.88cm2，Ix=95111cm4，Wx=634..1cm33，ix=12.994cm，Iy=1334cm44，Wy=133..4cm33，iy=4.855cm7.4.6验算算弯矩作用用平面内的的稳定性λ=48.5，bb类截面，查查表得ψx=0.8863，βmx=1.0 =30.85NN/mm22<f=2215NN/mm22，满足要要求。7.4.7验算算弯矩作用用平面外的的稳定性考虑隅撑为抗风风柱平面外外的侧向支支撑点l0y=30000mm，λy=l0yy/iy=30000/488.5=661.9<<[λ]=1550，b类截面，查查表得ψy=0.7797，η=1.0，βttx=1..0 =32.97NN/mm22<f=2215NN/mm22，满足要要求。7.4.8挠度度验算抗风柱在水平风风荷载作用用下，可视视为单跨简简支梁按下下式计算其其水平挠度度：7.4.9柱脚脚设计因抗风柱承受的的竖向荷载载很小，故故垫板尺寸寸按构造要要求确定。采采用－400×3000×20；锚栓采采用2M20，平面布布置如图。7.5柱间支撑撑的设计图7-2抗风柱柱柱脚节点点柱间支撑的布置置如图柱间支撑为斜杆杆，采用带带张紧装置置的十字交交叉圆钢支支撑。直杆杆用檩条兼兼用，因檩檩条留有一一定的应力力裕量，根根据经验及及类似工程程，不再作作压弯杆件件的刚度及及承载力验验算。柱间支撑荷载及及内力支撑计算简图如如图。作用于两侧山墙墙顶部节点点的风荷载载为（山墙墙高度取77.2m）：：取μs=0.8+0..5=1..3，ω1=1.33×1.0×0.455×18×7.355/2=338.700KN按一半山墙面作作用风载的的1/3考虑节点点荷载标准准值为：Fwk=1/3××1/2×38.770=6..45KNN节点荷载设计值值Fw=1.4×6.455=9.003KN斜杆拉力设计值值N=9..03/ccos433.91991°=112.544KN斜杆截面设计及及强度验算算斜杆选用φ122圆钢，A=1133.0mmm2强度验算：N//A=122.54××103/1133.0=1111.00N/mmm2<f=2155N/mmm2刚度验算：张紧紧的圆钢不不需要考虑虑长细比的的要求。但从构造上考虑虑采用φ16。7.6屋面支撑撑设计屋面支撑布置檩条间距1.55m，水平平支撑间距距3m，如图图。图7-3屋盖支撑撑计算简图图屋面支撑荷载及及内力屋面支撑斜杆采采用张紧的的圆钢，支支撑计算简简图如图。一侧山墙的风荷荷载体型系系数μs=1.0，节点荷载标准值值Fwk=0..45×1.0×1.0×3.0×7.355/2=44.96KKN；节点荷载设计值值Fw=4.996×1.4==6.944KN；斜杆拉力设计值值N=2..5×6.944/coss29.00546°°=19..85KNN；3．斜杆截面设计计及强度验验算斜杆选用φ122圆钢，A=1133.0mmm2强度验算：N//A=199.85××103/1133.0=1175.77N/mmm2<f=215NN/mm22刚度验算：张紧紧的圆钢不不需要考虑虑长细比的的要求。但从构造上考虑虑采用φ16第八章基础设计8.1刚架柱下下独立基础础设计8.1.1地基基承载力特特征值和基基础材料本工程地质情况况如下：地表以下1.22m左右为为耕植土，以以下为0..4m左右右淤泥质土土（地基承承载力特征征值为fak=855KN/mm2），再下下面为较厚厚的垂直及及水平分布布比较均匀匀的粉质粘粘土层，其其承载力特特征值为fak=2220KN//m2，可作为为天然地基基持力层，地地面高层222m，地地下水位在在距地表33.2m。综合考虑建筑物物的用途、基基础的型式式、荷载大大小、工程程地质及水水文地质条条件等，持持力层考虑虑为一般亚亚粘土层，fak=2220KN//m2，基础的的埋置深度度取1.00m。假定基础宽度小小于3m，按《建建筑地基基基础设计规规范》(GB5500077－20022)式5.2..4修正fak：fa=fak+ηbbγ(b－3)+ηdγm(d－0.5))=220+11.6×[(166×0.6++20×0.4))/1.00]×(1.0－0.5))=244.11KN/mm2基础采用C200混凝土，fc=9.66N/mmm2，ft=1.110N/mmm2钢筋采用HPBB235，fy=2100N/mmm2，钢筋的的混凝土保保护层厚度度为40mmm；垫层层采用C10混凝土，厚厚100mmm。8.1.2基础础底面内力力及基础底底面积计算算柱底截面采用荷荷载基本组组合时的内内力设计值值：N=102.882KN，V=322.21KKN，M=0相应的荷载效应应标准组合合时的内力力值为：Nk=81.18KKN，Vk=25..06KNN，Mk=0采用锥形基础，假假定基础高高度H0=400mmm，按(1.1~1.44)A0估计偏心心受压基础础的底面积积A：A=(1.1~~1.4))×0.366=0.440~0..50m22取A=bl=1..5×1.0mm=1.5mm2，W=0.3375m33，基础的的形状、尺尺寸及布置置如图。Gk=24×(1..5×1.0×0.4))+16××(1.5×1.0×0.6))=28.80KKN则作用在基础底底面的相应应荷载效应应标准值组组合的内力力值为：图8-1刚架柱柱下独立基基础图Nk=81.18++28.880=1009.988KNMk=25.06××1.0==25.006KN··m基础底面压力验验算：因1.2fa=2292.992KN//m2>pkmaax，pkminn>0，(pkmaxx+pkmiin)/22<fa，故基础底面尺寸寸满足要求求。本工程地基基础础设计等级级按丙级考考虑，按规规范规定，地地基可不作作变形验算算。8.1.3算基基础变阶处处的受冲切切承载力按按荷载效应应基本组合合求得的基基础底面净净反力为：：N=102.882KN，M=322.21××1.0==32.221KN··m，e=M//N=0..313mmN合力作用点至基基础底面最最大压力边边缘的距离离a=1..5/2－0.3113=0..437mmpnmax=2NN/(3lla)=22×102..82/((3×1.0×0.4337)=1156.886KN//m2则柱与基础交接接处Ⅰ－Ⅰ截面：pn=100.033KN/mm2，h0=400－45=3555mm，at=300mmm，ab=300+3555×2=10110mm>>L，取ab=10000mm，am=(at+ab)/2==650mmmFu=0.7βhppftamh0=0.77×1.0×1.1×650×355==177..7×103N=1777.7KKNFl=pjAl=1156.886×[(1..5/2－0.555/2－0.3555)×1.0]]=74..5KN<<Fu，满足要要求。8.1.4基础础底面配筋筋计算 =12.18KKN·m选配6φ10@200，As=471mmm2。 =5.68KNN·m选配8φ10@200，As=628mmm2。基底配筋情况见见图。基础短柱按构造造配筋。8.2山墙抗风风柱下独立立基础设计计考虑抗风柱所承承受的荷载载及工程地地质、水文文地质条件件等，参考考刚架柱基基础的设计计结果，抗抗风柱基础础埋深取d=1.00m，基底底尺寸B×L=1..0×1.0mm，基础底底板配筋按按构造选用用6φ10@2200。经验算算均满足设设计要求。8.3墙下扩展展基础设计计8.3.1基本本资料本工程外墙+11.2000m标高以以下采用Mu10机制实心心粘土砖墙墙，M5水泥砂浆浆砌筑；+1.2000m标高高以上采用用双层彩色色压型钢板板。钢板中中间用500mm厚玻玻璃棉板充充填。考虑虑荷载情况况及地质条条件，采用用C15混凝土无无筋扩展基基础，基础础底面标高高取－1..100mm，混凝土土基础厚度度取30mmm。8.3.2荷载载计算双层彩色压型钢钢板 0.300KN/mm250mm厚玻璃璃棉板 0.055KN/mm2合计 0.355KN/mm2因铝合金门窗的的重量与彩彩板墙面相相近，故计计算彩板墙墙面重量时时，不扣除除门窗洞口口面积，门门窗重量。彩彩板墙面传传至砖墙的的线荷载标标准值为：：0.35×(77.2－1.2))=2.110KNN/m240mm厚浆浆砌普通砖砖 0.244×18=44.32KN/mm218mm厚水泥泥砂浆粉刷刷内外墙面面 0.0118×20×2=0..72KKN/m22合计 5.044KN//m2则砖墙自重线荷荷载标准值值值为：5.044×(2.0－0.188)=9..17KNN/m圈梁自重：0..24×0.188×25=11.08KKN/m传至基础顶面处处的永久线线荷载标准准值为：2.100+9.77+1.008=122.35KKN/m8.3.3基础础底面宽度度的确定设基础宽度为5500mmm，取1m长基础础计算： =39.0KNN/m2<<fa=2444.1KKN/m22，满足要要求。基础宽高比：bb2：H0=70//300==0.233<1：1.25，满足要要求。8.3.4验算算砖墙底部部截面处的的承载力H0=2H=4.00m，μ1=1.2，μ2=1.0，高厚比：H0//h=4..0/0..24=116.7<<μ1μ2[β]=1..2×1.0×24=228.8，满足要要求。稳定系数，满足要求。第九章钢结构制造和防防腐朽9.1材料料准备我所设计的装配配车间共需需8mm、10mm、12mmm、15mmm、20mm、25mm六种厚厚度的钢板板，根据运运输长度的的限制，选选择6m×2m的钢板。每每种厚度钢钢板所用数数量及用途途见表9--1表9-1构件件规格及钢钢板材料表板厚用途途单个面积数量总面积钢板数8mmAB柱牛腿腹板250×60002875.7㎡7吊车车梁腹板426×600002810mm梁腹板90300×1055028531.6㎡45刚架柱腹板410××105000560××1200002814钢柱加劲板410××145224560××145112柱脚脚加劲板100××136168EF柱柱牛腿腹板板810××27528牛腿上翼缘板250××55028250××50028牛腿下翼缘板250××53828250××58528牛腿加劲板280××14556376××1455612mm吊车梁上翼缘板板300××600002887.3㎡8吊车车梁下翼缘缘板220××600002815mm柱脚加劲板120××200563.8㎡1145××15011220mm梁翼缘板300××1086605641柱翼缘板300××10500056484㎡300××12000056端板300×650056300××8005625mm柱底板460××7402815㎡2460××840149.2构件的制制作9.2.1放样、号号料和切割割制作梁、柱、及及柱底板时时，首先按按施工图放1：1的大样，求求出各型材材和板件的的尺寸，制制作样杆和样板。梁梁、柱等有有较长焊缝缝的构件或或端部需进进行机加工工的构件，号号料时根据据焊接变形形和加工需需要留有余余量。号料料余量可按按下列规定定采用：对对接焊缝沿沿焊缝长度度方向每米米留0.77mm;对接焊缝缝垂直于焊焊缝方向每每个对口留留1mm;加工余量量取3~5mmm。切割钢板时，可可采用CNG--400数数控多头切切割机切割割。切割前应将将切割表面面的铁锈、污物清除除干净，以以保持切割割件的干净净和平整，轻型钢的的切割面应应垂直于轴轴线，切割割线与号料料线的偏差差不得大于于2mm；端端部的斜度度不得大于于2°。切口有有毛刺或熔熔渣时应用用砂轮机磨磨光。切割割的允许偏偏差应符合合表9-22的规定。表表9-2机械剪切切的允许偏偏差（mm）项目允许偏差差零件宽度度、长度±3.00边缘缺棱1.0型钢端部垂直度度2.09.2.2矫正和成成型轻型钢宜采用型型钢撑直机机或手锤矫矫直，因其其壁厚较薄薄，矫直时时需加设垫垫块。矫直直后的轻型型钢，其弯弯曲矢高不不得大于其其长度的1/10000，且不宜宜大于5mmm；型钢钢截面形状状畸变值不不得大于肢肢宽的1/1000。焊接型钢钢梁柱矫正正完成,其端部应应进行平头头切割，所所用设备为为端头铣床床，端部铣铣平的允许许误差见下下表9-33：表9-3端部铣平的允许许偏差（mm）项目允许偏差差两端铣平平时构件长长度±2.0两端铣平时零件件长度±0.5铣平面的平面度度0.3对于焊接工字型型梁、柱，矫正后采用Z12型型钢组立机组立，预组立的构件必须进行检查和确定是否符合图纸尺寸，以及构件的精度要求成型。组立成型时，构件应在自由状态下进行，其结构应符合《施工及验收规范》及有关标准规定。经检查合格后进行编号。9.2.3焊接梁、柱等等运用焊接接工字型截截面的构件件在焊接时时，采用美美国林肯NA-33S/F全全自动埋弧弧焊机，焊焊缝厚度为为5mm，焊焊丝直径采采用3mm，焊接接电流为450--475mmA,焊接接电弧电压压为28-330mV，焊接速速度为555mm/s。焊接前应应将焊接部部位的铁锈锈、污垢、积积水等清除除干净。对对接焊接或或沿截面围围焊时，不不得在同一一位置起弧弧灭弧，应应在盖过起起弧处一段段距离后方方能灭弧；；不得在钢钢材的非焊焊接部位和和焊缝端部部起弧灭弧弧。焊接时宜宜采用以下下合理的焊焊接顺序来来控制焊接接变形：对对于对接接接头和T形接头坡坡口焊接，在在工件放置置条件允许许或易于翻翻身的情况况下，宜采采用双面坡坡口对称顺顺序焊接；；对于梁柱柱等有对称称截面的构构件，宜采采用对称于于构件中和和轴的顺序序焊接。焊接结结束后，还还应采用焊焊后热处理理等方法消消除应力，且且进行焊接接检验，如如发现焊缝缝缺陷，应及时返修。9.2.4制孔孔梁柱等连接需用用高强度螺螺栓，高强强度螺栓应应采用钻成成孔，设备备采用摇臂臂钻，孔径径比螺栓公公称直径d大1.5~~2.0mmm（摩擦擦型连接）或1.0~1.5mm(承压型连接)。小直径高强度螺栓（M12~M16）的孔径通常较螺杆公称直径大1.5mm。孔的容许偏差应符合有关规定，如孔径0~1.0mm；圆度2.0mm；中心线垂直度＜2.0mm；孔距的容许偏差执行表9-4的规定。表9-4孔距的的容许偏差差（mm）项目≤500500~120001200~33000＞30000同一组内相邻两两孔间同一组内任意两两孔间相邻两孔的端孔孔间±0.7±1.0±1.5——±1.5±2.0————±2.55————±3.09.2.5高强度螺螺栓连接的的摩擦面处处理1.梁柱的高高强度螺栓栓摩擦型连连接，必须须按设计要要求处理被被连接构件件（梁、柱柱）的接面面,可采用喷喷砂、机动动钢丝刷及及手工除锈锈等方法进进行处理，除除锈方向须须与连接的的传力方向向垂直。摩摩擦面应平平整，周边边及孔边不不得有毛刺刺，以保证证两构件接接触面紧密密贴合。2.为保证摩摩擦面的抗抗滑移系数数不低于设设计值，对对加工好的的摩擦面应应妥加保护护以防沾污污。此外，尚尚须采用相相同材质的的钢材，以以同样的工工艺进行处处理，制作作摩擦面抗抗滑移系数数的检验样样板，供工工厂和工地地现场测试试使用。摩摩擦面抗滑滑移系数的的试验方法法可参照《钢结构高高强度螺栓栓连接的设设计施工及及验收规范范》JGJ882-19982的规定。9.2.6组装和拼拼装1.