南京市某办公楼中央空调系统毕业设计

┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊XX机电高等专科学校毕业设计（论文）说明书共50页第70页摘要本设计为南京市XX公司办公楼中央空调系统,拟为之设计合理的中央空调系统,为室内工作人员提供舒适的工作环境。关键字：办公楼；中央空调；风机盘管—新风系统；性能比较。ThegraduationprojectdesignsacentralairconditioningsystemforXXofficialbuildinginNanjingCity,soastocreateacomfortableworkenvironmentforthestuff.Itcontains:coolingloadcalculation;theestimationofsystemzoning;theselectionofrefrigerationunits;theselectionofairconditioningequipments;thedesignofairductsystemandcalculation;theestimationofairdistributionmethodandtheselectionofrelevantequipments;thedesignofwatersystemanditsresistanceanalysis;theinsulationofairductplantandchilledwaterpipes;noiseandvibrationcontrol;etc.Accordingtosomecorrelationstandard,allowforenergysafeandindoorcomfort,theairconditionsystemofthedesignisFancoilunits(FCUs)--freshairsystem.Keywords:officialbuilding;Centralairconditioning;Fancoilunits(FCUs)--freshairsystem;Thefunctioncompare.绪论我国暖通空调的现状及其发展进入90年代后，我国的居住环境和工业生产环境都已广泛地应用空调，空调技术已成为衡量建筑现代化水平的重要标志之一。90年代中期，由于大中城市电力供应紧张，供电部门开始重视需求管理及削峰填谷，蓄冷空调技术提到了议事日程。近年来，由于能源结构的变化，促进了吸收式冷热水机组的快速发展，以及热泵技术在长江中下游地区的应用。随着生产和科技的不断发展,人类对空调技术也进行了一系列的改进,同时也在积极研究环保、节能的空调产品和技术,已经投入使用了冰蓄冷空调系统、燃气空调、VAV空调系统、地源热泵系统等。暖通空调技术的发展，必然会受到能源、环境条件的制约，所以能源的综合利用、节能、保护环境及趋向自然的舒适环境必然是今后发展的主题。1.2建筑空调系统节能国内外研究现状1.2.1建筑空调系统节能国外研究现状能源是整个经济系统的基本组成部份，作为一个能源消耗大国，美国在节能和提高能源利用率方面投入了大量的人力、物力。在美国的整个能源消耗中，有约1/3以上消耗在建筑能耗上，这些能耗用来满足人们的热舒适、空气品质、提高人们的生活质量。美国暖通空调制冷工程师协会、美国制冷协会、美国冷却塔协会等组织、美国能源部以及众多暖通空调设备生产厂家如York,Carrier等都为建筑节能做出了很大贡献。特别是美国制冷设备生产厂商投入了大量的资源研究高性能冷水机组，使得冷水机组单位制冷量的能耗仅为20世纪70年代的62.3%。美国在空调冷源水系统方面的研究也卓有成效，在冷却水系统方面着重于降低冷却水流量，以达到减少冷却水泵能耗的目的。日本是一个资源贫困的国家，其主要能源来自进口，同时又是一个能源高消费国家。因此，节能和提高能源的利用率对日本来讲有着重要的意义。长期以来，在建筑节能方面，日本做了大量工作，颁布了许多节能法规，提出了建筑节能的评价方法。日本的一些设备生产厂家对空调和制冷设备的投入也很大。Daikin公司首推的变频VRV系统，为中小型建筑安装集中式空调系统创造了条件；Sany公司则在直燃式冷水机组上成绩卓著。世界各国大力发展可再生能源作为空调冷热源用能。地源热泵供暖空调是一种使用可再生能源的高效节能、环保型的工程系统。在美国地源热泵系统占整个空调系统的20%左右;瑞士40%的热泵为地祸热泵，瑞典65%的热泵为地祸热泵。1.2.2建筑空调系统节能国内研究现状我国是一个人均资源相对贫乏的国家，因此节能降耗有着十分重要的意义。近年来，由于国民经济的快速发展，使我国的能源显得越来越紧张。1）建筑空调系统节能国内研究现状概况随着经济建设的不断深入和人们生活水平的不断提高，空调建筑物越来越多，建筑物消耗的能量也越来越大，甚至出现了空调系统与经济建设争抢电力资源的情况。因此，在建筑物节能显得十分迫切。在我国建筑总能耗中，空调系统的能耗占有相当大的比重，因此研究探讨空调系统的节能就显得十分重要。在建筑物空调系统运行能耗中，冷源系统的能耗是最大的。近年来，我国暖通空调学术界和工程界在空调冷源系统的节能方面做了大量的研究工作。研究工作主要集中在冷源系统的形式选择上，对压缩式冷水机组和吸收式冷水机组的技术经济比较研究较多，通过对众多方案的分析已经基本达成共识：吸收式冷水机组节电而不节能，对其在我国的应用应区别对待，对于有余热可以利用的地区，应大力提倡使用吸收式冷水机组，而一般建筑物则应采用蒸汽压缩式制冷。当然，在进行冷热源系统的选择时，还要考虑建筑物所在地的气象条件、电力供应状况、能源情况、空调系统有无采用余热回收的可能性等方面的问题。2）我国建筑空调系统节能研究有待解决的问题通过对一些地区空调系统的调查发现，设计人员在涉及选用冷水机组时多考虑其额定工况下的全负荷性能，而对其部分负荷性能的考虑较少。在风冷式冷水机组和水冷式冷水机组的选择应用上我国制冷工程界也存在着认识上的差异。我国在冷源水系统方面的研究目前较少，一般都是按冷水机组的样本提供的冷却水量和冷冻水量进行冷却水泵和冷冻水泵的选择。对于水系统的水泵是否运行节能则关注不多。事实上，对于冷水机组的运行而言，冷凝器和蒸发器都要求定流量，因此，对于冷水机组部分负荷状态运行时，水泵的输出都是全负荷输出，水系统的全年运行能耗是相当大的。因此水系统的节能具有很大的潜力。1.3空调系统的设计与建筑节能空调制冷技术的诞生是建筑技术史一项重大进步，它标志着人类从被动适应宏观自然气候发展到主动控制建筑微气候，在改造和征服自然的过程的又迈出了坚实的一步。但是对空调的依赖也逐渐成为建筑能耗增长的最主要的原因。制冷空调系统的出现为人们创造了舒适的空调环境，但20世纪70年代的全球能源危机，使制冷空调系统这一能源消耗大户面临严重考验，节能降耗成为空调系统设计的关键环节。据统计，我国建筑能耗约占全国总能能耗的35%，空调能耗又约占建筑能耗的50%～60%左右。由此可见，暖通空调能耗占总能耗的比例可高达22.75%。因此，建筑中的空调系统节能已成为节能领域中的一个重点和热点。于是降低空调能耗也被纳于建筑节能的任务中，如何更好的利用现在的空调技术服务人类同时又能满足建筑能耗的要求，是现阶段专业技术人员的工作要点。而暖通空调设计方案的好坏直接影响着建筑环境的质量和节能状况。随着科学技术的迅速发展以及对节能和环保要求的不断提高，暖通空调领域中新的设计方案大量涌现，针对同一个设计项目，往往可以有很多不同的设计方案可供选择，设计人员要进行大量的方案比较和优选工作，设计方案技术经济性比较正在成为影响暖通空调设计质量和效率的一项重要工作。如何对暖通空调设计方案进行科学的比较和优选，是暖通空调设计人员在实际设计工作中经常遇到的一个重要技术难题。1.4空调的发展和前景1.4.1变频空调的发展变频空调是目前空调消费的流行趋势。它与一般空调比，有着高性能运转、舒适静音。节能环保、能耗低的显著特点，它的出现改善了人们的生活质量。日本作为变频空调强国，从20世纪80年代初开始到现在，变频空调已占其空调市场的90％左右。变频空调在我国发展速度相当快，不到8年时间就达到与日本先进水平同步。进入2000年，国内个别企业将直流变频技术与PAM控制技术结合应用，使空调完全进入变频空调的最高领域。它不仅使直流变频压缩机的优越性能充分发挥，更能利用数码特点，准确提高能效，达到节能51％的目的。1.4.2无氟空调的发展臭氧层破坏是当前全球面临的重大的环境问题之一，由于以前空调业所采用的传统制冷剂对臭氧层有破坏作用及产生温室效应，对大气造成破坏，因而无氟空调是众所期待的产品。近年来以海尔空调为代表的无氟空调的出现，标志着无氟空调时代的来临。1.4.3舒适性空调的发展健康是空调业发展的主题之一。以前的空调采用了多种健康技术，如负离子、离子集尘、多元光触媒等，这些技术的运用使空调产品的健康性能得到了极大提升。海尔空调把负离子、离子集尘、多元光触媒、双向换新风、健康除湿等领先技术在内的高科技手段组合起来使用，发挥了巨大的威力，而未来空调进步的一个方向也就是对各种技术的灵活使用。空调气流的舒适度是健康空调的另一个标准。传统空调的送风方式简单直吹人体，易引起伤风、感冒、头痛、关节痛等不舒适状态，因此新近推出的风可以从周围环绕，而不是对人直吹，通过改善空调送风的气流分布，令人感觉更舒适的空调——环绕立体送风、三维立体风的健康空调成了热销产品也就不足为奇了。1.4.4一拖多空调器的发展从一个侧面反映了我国居民居住环境的巨大变化，也为自身发展指明了方向。1993年以前，中国空调市场主要以一拖一为主，1993年海尔推出一拖二空调后，率先将空调业引入了一拖多时代。目前海尔一拖多空调产量突破了百万台足以证明其市场消费能力。海尔MRV网络变频一拖多中央空调的出现以及众多厂家的家用中央空调产品使得家庭中央空调迅速普及。1.4.5其它空调新技术的发展1）HEPA酶技术HEPA酶杀菌技术，对于0.3微米以上的粉尘吸附率可达99.9

％，对结核菌、大肠菌等有害细菌具有高效杀菌能力，对霉菌的生长也有很强的抑制作用。2）冷触媒技术冷触媒这一技术采用日本专利，是一种低温低吸附的材料，根据吸附--催化原理，在常温下就能对甲醛等有害物质边吸附边分解成二氧化碳和水，这种触媒不需要再生，不需更换，使用寿命长达十年以上。3）体感温度控制技术智能装在遥控器上的感温元件，感知室内人们活动范围的温度，并将信息发射到主机接收器上，使主机随时调整运行状态，实现真正的体感温度控制自动化。4）人感控制技术人感控制技术利用双红外感应器控测人的方位，自动调节送风方向（左送风、中送风、右送风或全方位送风），风随人行。5）PTC电辅助加热技术PTC电辅助加热技术，可在超低温条件下迅速制热，效力强劲，安全可靠，可长期使用。总之，伴随着科技和社会的进步，节能、环保、健康、智能控制已成为空调发展的大趋势。1.5防治“非典”时期空调系统的应急措施（风机盘管＋新风系统）进入空调降温时，面对“非典”蔓延的高峰期，不适当的运行空调，很可能导致“非典”的交叉感染，扩大“非典”传播，必须对此有高度重视。需要非常注意的是各大型商业建筑、公共建筑，这些建筑一般设集中制冷站，再通过送风系统和冷水系统把冷量送到各个房间。这时，就很容易通过空调系统使建筑物内空气互相掺混，某处有污染的空气很有可能通过空调系统传播到其它房间，从而导致交叉感染。尤其是有些高层建筑不能开窗，或有许多无外窗的内区房间，更容易出现问题。必须引起高度重视。防治“非典”的一个很有效的措施就是加强通风，其原理就是通过大量的室外空气进入室内，将室内可能存在的“非典”病毒通过换气排出室外，从而抑制了其发作的可能性。然而如果是内部循环通风，则不能起到排出病毒的作用，反而会使病毒积累，甚至使浓度逐渐增加。因此正确地运行空调通风系统至关重要。下面针对风机盘管＋新风系统方式介绍应采取的相应措施。多数办公楼、宾馆客房、医院病房都采用这种空调方式，该方式有单独的新风机将新鲜空气送入房间，风机盘管有不同的回风方式。一种回风方式是各房间单独安装风机盘管，各房间的回风经过盘管冷却后送出，回风仅在自身房间内循环，不同房间之间互不流通。另一种回风方式是各个楼层的多个房间统一通过吊顶掺混回风后经过风机盘管冷却后送入各个房间，不同房间之间的回风有交叉。不论何种方式的风机盘管加新风系统，首先都要注意避免新风系统混入从建筑排出的污染空气，同时要注意风机盘管的清洁。根据不同的回风方式，风机盘管加新风方式在运行时要注意如下问题具体：1）各房间单独回风的系统首先要保持新风入口清洁，不被污染。新风机房位于大楼的地下或者顶部，一般直接通过风道从室外取新风。要注意取风口的位置，不要使其吸入建筑排风。有些系统是从风机房内取新风，对这种形式应防止楼内空气通过机房门进入机房并吸入新风机，应严格保证新风机房密闭，同时要保证新风机房清洁，必要时安装新风道，从室外取风，此外，新风过滤网也要作到定时清洗。新风竖井或者新风风道要注意清洁通畅。风机盘管加新风系统的排风系统多数是和厕所排风合用，为保证通风效果，建议将厕所排风系统全天连续运行。此外凝结水盘是污垢存积的地方，也要保持清洁。由于凝水是从房间回风在通过盘管制冷后凝结产生的，目前还难以确认空气中的病毒是否会在凝水中存活，为防患未然，建议运行管理人员对各风机盘管的凝结水盘统一清洁，消灭病毒生存的载体。2）吊顶统一回风的系统有一些小型办公楼采用此类系统，和各房间单独回风的方式不同，采用这种方式的建筑基本上隔断仅到吊顶，吊顶上空是互相连通的，各房间的空气相互交叉。这种系统和全空气系统相同，也存在各房间空气相互掺混，污染物有可能在建筑各区域之间传播，潜在危险较大。对于这类系统，除了要注意保持新风不被污染、凝结水盘清洁外，要尽可能地停用风机盘管。可通过降低冷冻水温度，加大冷冻水流量，寻找增大新风量的途径等手段增加新风供冷能力来满足供冷要求。工程概况本建筑是一幢五层高的办公楼，地处江苏省南京市。南京地处我国长江下游地区，属北亚热带季风气候区，四季分明，夏热冬冷，春秋短暂，雨量集中，历年平均气温16℃，主导风向夏季为西南风，冬季为东北风。本办公楼第一层为中央空调机房及停车场,二～五层为办公室,采用风机盘管加新风系统，这四层的布局基本相同。每层有24间办公室，大部分办公室都配有卫生间。第一层高4.5m,二～五层层高均为3.8m，建筑物总高度约为21.2m。总建筑面积约为6690m²。本系统管线不复杂，施工方便，夏季空调和冬季供暖同用一套系统，无论从经济、使用寿命，还是从美观、清洁的角度讲，该系统都很符合建筑用途的要求。二～五层办公室风机盘管加新风系统；厕所设置排风扇，保持厕所的相对负压，通过其他房间渗透补充厕所风量，再通过厕所风机排出，使厕所异味不能扩散至其他房间。正压控制的问题，为防止外部空气流入空调房间，设定保持室内5～10Pa正压，送风量大于排风量时，室内将保持正压。该设计中采用的计算方法和数据依据主要来源于张萍主编的《中央空调设计实训教程》[1],还有其他的一些相关资料。相关建筑图见附录。该建筑物相关资料如下：1）屋面保温材料为沥青膨胀珍珠岩，厚度为70mm。2）外墙外墙为厚度为240mm的红砖墙，墙外表面为水泥砂浆抹灰加浅色喷浆，墙为厚为70mm的加气混凝土保温层，内粉刷加油漆。3）外窗单层钢窗，玻璃为6mm厚的吸热玻璃，内有活动百叶帘作为内遮阳。4）人数人员数的确定是根据各房间的使用功能及使用单位提出的要求确定的，本办公楼人员密度按每平方米0.15人估算。5）照明、设备由建筑电气专业提供，照明设备为暗装荧光灯，镇流器设置在顶棚内，荧光灯罩无通风孔，功率为30w/m²。设备负荷为40w/m²。6）空调使用时间办公楼空调每天使用10小时，即8：00～18：00。7）动力与能源资料a.动力：工业动力电380V－50Hz;b.能源：由自备空调机房供给。8）气象资料a.表2.1室外气象参数表地理位置（南京京）海拔(m)大气压力(Kppa)室外平均风速mm/s北纬东经8.9冬季夏季冬季夏季31°10′118°43′′1025.21004.02.62.6b.表2.2室外计算（干球温度℃）表冬季夏季夏季空调室外计计算湿球温温度空气调节通风空气调节空调日平均通风-623531.43228.3c.表2.3室内计算参数表名称房间用途温度(℃)湿度(%)室内风速m/ss夏季办公室2650v≤0.25冬季办公室2340v≤0.159)其他新风量取30m³/h.p;噪声声级不高于40dB;空气中含尘量不大于0.30mg/m³;室内空气压力稍高于室外大气压。设计方案的论证办公楼（写字楼）空调特点1）建筑特点办公楼的外围护结构多为钢筋混凝土的框架结构,采用自重的轻型墙体材料作为外围护结构。大量采用玻璃幕墙,采用大面积单层玻璃幕墙加铝合金饰板作为高层写字楼外围护结构的主流,其玻璃幕墙主要为6mm或8mm厚度的热反射镀膜玻璃。办公楼由吊顶或架空地板形成办公自动化机器和通讯设备的线性空间，办公楼的净高为2.6m左右。2）使用特点办公楼的使用性质与时间全楼大体一致,所以整幢楼可选择用同样的空调系统和设备,管理比较方便。办公楼一般采用集中或半集中空调系统。3)办公楼空调系统注意事项a.分区问题：按建筑物分为内区和外区,也可以按朝向分或根据房间用途、标准高低、负荷变化以及使用时间等特点划分系统。b.过度季节问题：过度季节外区可不用冷热源,但内区仍需要降温,这时应用室外空气直接进入内区降温,即节能又简单;或考虑采用一台小容量的制冷机。c.加班问题：个别办公楼或某层需要节假日加班,为此最好不要设太大的集中空调系统。d.特殊房间的个别控制问题：用风机盘管系统以便控制。方案比较表3.1全空气系统与空气－水系统方案比较表[2]比较项目全空气系统空气－水系统设备布置与机房房空调与制冷设备备可以集中中布置在机机房机房面积较大层层高较高有时可以布置在在屋顶或安安设在车间间柱间平台台上只需要新风空调调机房、机机房面积小小风机盘管可以设设在空调机机房内分散布置、敷设设各种管线线较麻烦风管系统空调送回风管系系统复杂、布布置困难支风管和风口较较多时不易易均衡调节节风量放室内时不接送送、回风管管当和新风系统联联合使用时时，新风管管较小节能与经济性可以根据室外气气象参数的的变化和室室内负荷变变化实现全全年多工况况节能运行行调节，充充分利用室室外新风减减少与避免免冷热抵消消，减少冷冷冻机运行行时间对热湿负荷变化化不一致或或室内参数数不同的多多房间不经经济部分房间停止工工作不需空空调时整个个空调系统统仍需运行行不经济灵活性大、节能能效果好，可可根据各室室负荷情况况自我调节节盘管冬夏兼用，内内避容易结结垢，降低低传热效率率无法实现全年多多工况节能能运行使用寿命使用寿命长使用寿命较长安装设备与风管的安安装工作量量大周期长长安装投产较快，介介于集中式式空调系统统与单元式式空调器之之间维护运行空调与制冷设备备集中安设设在机房便便于管理和和维护布置分散维护管管理不方便便，水系统统布置复杂杂、易漏水水温湿度控制可以严格地控制制室内温度度和室内相相对湿度对室内温度要求求严格时难难于满足空气过滤与净化化可以采用初效、中中效和高效效过滤器，满满足室内空空气清洁度度的不同要要求，采用用喷水室时时水与空气气直接接触触易受污染染，须常换换水过滤性能差，室室内清洁度度要求较高高时难于满满足消声与隔振可以有效地采取取消防和隔隔振措施必须采用低噪声声风机才能能保证室内内要求风管互相串通空调房间之间有有风管连通通，使各房房间互相污污染，当发发生火灾时时会通过风风管迅速蔓蔓延各空调房间之间间不会互相相污染表3.2风机盘管+新风系统的特点表[2]优点1)布置灵活，可以以和集中处处理的新风风系统联合合使用，也也可以单独独使用2)各空调房间互不不干扰，可可以独立地地调节室温温，并可随随时根据需需要开停机机组,节省运行行费用，灵灵活性大，节节能效果好好3)与集中式空调相相比不需回回风管道，节节约建筑空空间4)机组部件多多为装配式式、定型化化、规格化化程度高，便便于用户选选择和安装装5)只需新风空空调机房，机机房面积小小6)使用季节长长7)各房间之间不会会互相污染染缺点1)对机组制作要求求高，则维维修工作量量很大2)机组剩余压压头小室内内气流分布布受限制3)分散布置敷敷设各中管管线较麻烦烦，维修管管理不方便便4)无法实现全全年多工况况节能运行行调节5)水系统复杂杂，易漏水水6)过滤性能差适用性适用于旅馆、公公寓、医院院、办公楼楼等高层多多层的建筑筑物中,需要增设空调的的小面积多多房间建筑筑室温需要要进行个别别调节的场场合表3.3风机盘管的新风供给方式表[1]供给方式示意图特点适用范围房间缝隙自然渗渗入1)无规律渗透透风，室温温不均匀2)简单、方便便3)卫生条件差差4)初投资与运运用费用低低5)机组承担新新风负荷，长长时间在湿湿工况下工工作1)人少，无正正压要求，清清洁度要求求不高的空空调房间2)要求节省投投资与运行行费用的房房间3)新风系统布布置有困难难或旧有建建筑改造机组背面墙洞引引入新风1)新风口可调调节，冬、夏夏季最小新新风量；过过渡季大新新风量2)随新风负荷荷变化，室室内直接受受影响3)初投资与运运行费节省省4)须作好防尘尘、防噪声声、防雨、防防冻措施5)机组长时间间在湿工况况下工作同上房高为6m以下下的建筑物物单设新风系统，独独立供给室室内1)单设新风机机组，可随随室外气象象变化进行行调节，保保证室内湿湿度与新风风量要求2)投资大3)占有空间多多4)新风口尽量量紧靠风机机盘管，为为佳要求卫生条件严严格和舒适适的房间，目目前最常采采用此方式式单设新风系统供供给风机盘盘管1)单设新风机机组，可随随室外气象象变化进行行调节，保保证室内湿湿度与新风风量要求2)投资大3)新风按至风机盘盘管，与回回风混合后后进入室内内，加大了了风机风量量，增加噪噪声要求卫生条件严严格的房间间，目前较较少采用此此种方式本设计为办公楼的空调系统设计，系统的选定应注意档次和安全的要求，按负担室内空调负荷所用的介质来分类可选择四种系统——全空气系统、空气—水系统、全水系统、冷剂系统。全空气系统分一次回风式系统和二次回风式系统，该系统是全部由处理过的空气负担室内空调冷负荷和湿负荷；空气—水系统分为再热系统和诱导器系统并用、全新风系统和风机盘管机组系统并用；全水系统即为风机盘管机组系统，全部由水负担室内空调负荷，在注重室内空气品质的现代化建筑内一般不单独采用，而是与新风系统联合运用；冷剂系统分单元式空调器系统、窗式空调器系统、分体式空调器系统，它是由制冷系统蒸发器直接放于室内消除室内的余热和余湿。对于较大型公共建筑，建筑内部的空气品质级别要求较高，全水系统和冷剂系统只能消除室内的余热和余湿，不能起到改善室内空气品质的作用，所以全水系统和冷剂系统在本次的建筑空调设计时不宜采用。终上所述，拟采用风机盘管加新风系统，风机盘管的新风供给方式用单设新风系统，独立供给室内。方案的确定本办公楼采用风机盘管加新风系统，分成两个区（东区和西区）。因为办公室是间歇性使用，白天使用，晚上关闭，人员分布较平均，同时各房间冷热负荷并不相同需要进行个别的调节，导致热湿比不同，所以全空气系统并不适合。每层设有新风机组，可以由同层的新风机组送入室内，和风机盘管一起满足室内的冷热负荷。风机盘管空调方式，这种方式风管小，可以降低房间层高，但维修工作量大，如果水管漏水或冷水管保温不好而产生凝结水，对线槽内的电线或其它接近楼地面的电器设备是一个威胁，因此要求确保管道安装质量。风机盘管加新风系统占空间少，使用也较灵活，但空调设备产生的振动和噪音问题需要采取切实措施予以解决。对于该系统所存在的缺点，可在设计当中根据具体的问题予以解决和弥补。风机盘管机组的结构和工作原理风机盘管机组是空调机组的末端机组之一,就是将通风机、换热器及过滤器等组成一体的空气调节设备。机组一般分为立式和卧式两种,可以按室内安装位置选定,同时根据室内装修要求可做成明装或暗装。风机盘管通常与冷水机组(夏)或热水机组(冬)组成一个供冷或供热系统。风机盘管是分散安装在每一个需要空调的房间内(如宾馆的客房、医院的病房、写字楼的各写字间等)。风机盘管机组中中风机不断断循环所在在房间内的的空气和新新风，使空空气通过供供冷水或供供热水的换换热器被冷冷却或加热热，以保持持房间内温温度。在风风机吸风口口外设有空空气过滤器器，用以过过滤被吸入入空气中的的尘埃，一一方面改善善房间的卫卫生条件，另另一方面也也保护了换换热器不被被尘埃所堵堵塞。换热热器在夏季季可以除去去房间的湿湿气，维持持房间的一一定相对湿湿度。换热热器表面的的凝结水滴滴入接水盘盘内，然后后不断地被被排入下水水道中。由于本系统采用用风机盘管+新风系统，有有独立的新新风系统供供给室内新新风，即把把新风处理理到室内参参数，不承承担房间负负荷。这种种方案既提提高了该系系统的调节节和运转的的灵活性，且且进入风机机盘管的供供水温度可可适当提高高，水管结结露现象可可以得到改改善。机组由风机、电电动机、盘盘管、空气气过滤器、室室温调节装装置及箱体体等组成(见图3.1))。图3.1风机盘盘管机组构构造图空调冷负荷计算算冷负荷构成及计计算原理围护结构瞬变传传热形成冷冷负荷的计计算方法具体计算见附录录11）外墙和屋面瞬变变传热引起起的冷负荷荷在日射和室外气气温综合作作用下，外外墙和屋面面瞬变传热热引起的逐逐时冷负荷荷可按下式式计算：LQ1=FK··(tln-tn)W（4.1）式中：LQ1———外墙和屋屋面瞬变传传热引起的的逐时冷负负荷,W；FF——外墙和屋屋面的面积积，㎡；KK——外墙和和屋面的传传热系数，W/(㎡·℃),可根据外外墙和屋面面的不同构构造，表1－6（a）或表1－6（b）[1]中查查取；tn——室内计算温度，℃；tlln———外墙和屋屋面冷负荷荷计算温度度的逐时值值，℃，根据外外墙和屋面面的不同类类型分别在在表1－7（a）～表1－7（g）[1]中查查取必须指出：(44.1)式中中的各围护护结构的冷冷负荷温度度值都是以以北京地区区气象参数数为依据计计算出来的的，因此对对不同地区区和不同情情况应按下下式进行修修正：t'ln=(tl+td)·ka·kp℃（4.2）式中中:td——地区修正正系数，℃℃，见表1－8（a）及表1－8（b）[1]；ka——不同外表面换热热系数修正正系数，见见表1-9[11]；kkp——不同外表表面的颜色色系数修正正系数，见见表1-100[1]；2）内墙,楼板等室室内传热维维护结构形形成的瞬时时冷负荷当空调房间的温温度与相邻邻非空调房房间的温度度大于3℃时,要考虑由由内维护结结构的温差差传热对空空调房间形形成的瞬时时冷负荷,,可按如下下传热公式式计算：LQ2=F·K·(tls-tn)W（4.3）式中：F———内维护结结构的传热热面积，mm²；K——内维护护结构的传传热系数，W/(m²·k)；tn——夏季空调房房间室内设设计温度，℃；tls——相相邻非空调调房间的平平均计算温温度，℃。t'ls按下式计计算t''ls=t+tls℃（4.4）式中：t———夏季空调调房间室外外计算日平平均温度，℃；tls——相相邻非空调调房间的平平均计算温温度与夏季季空调房间间室外计算算日平均温温度的差值值,当相邻散散热量很少少(如走廊)时,tls取3℃,；当相邻散散热量在223～116W/m2时,tls取5℃。3）外玻璃窗瞬变传传热引起的的冷负荷在室内外温差的的作用下,,玻璃窗瞬瞬变热形成成的冷负荷荷可按下式式计算：LQ3=F·K·(tl–tn)W（4.5）式中：F——外外玻璃窗面面积，m²；KK——玻璃的的传热系数数，W/(m²·k)；本设计单层层玻璃K==6.266W/(m²·k)；tl——玻璃窗的冷冷负荷温度度逐时值，℃，见表1-13[1]；tn——室内设计温温度，℃。不同地点对tl按下式修修正：tl’=tl+td（4.6）式中：td———地区修修正系数，℃，见表1-144[1]。透过玻璃窗的日日射得热引引起的冷负负荷透过玻璃窗进入入室内的日日射得热形形成的逐时时冷负荷按按下式计算算：LLQ4=F·CZ·Dj.maax·CLQW（4.7）式中：F——玻玻璃窗的净净面积,是窗口面面积乘以有有效面积系系数Ca，本设计计单层钢窗窗Ca=0..85；CZ———玻璃窗窗的综合遮遮挡系数CCZ=Cs·Cn；其中，Cs———玻璃窗的的遮挡系数数，由表1-166[1]查得得，6mm厚吸热玻玻璃Cs=0..89；Cn——窗内遮阳设施的的遮阳系数数，由表1-177[1]查得得，中间色色活动百叶叶帘Cn=0..6；Dj.max———日射得热热因数的最最大值，WW/m²，由表1-188[1]查得得；CLQ———冷负荷系系数，由表表1-19（a）～表1-19（b）[1]查得得。设备散热形成的的冷负荷设备和用用具显热形形成的冷负负荷按下式式计算：QQ7=Qq+Q·CLQW(4.8)式中：Q7———设备和用用具实际的的显热形成成的冷负荷荷，W；Qq——设备和用具的实实际显热散散热量，WW；CLQ——设备和和用具显热热散热冷负负荷系数；；如果空调系统不不连续运行行，则CLQ＝1.0。设备和用具的实实际显热散散热量按下下式计算1）电动设备当工艺设备及其其电动机都都放在室内内时：QQ＝10000·n1·n2·n3·N/η(4.9)当只有工艺设备备在室内，而而电动机不不在室内时时：QQ＝10000·n1·n2·n3·N(4.10)当工艺设备不在在室内，而而只有电动动机放在室室内时：Q＝10000·n1·n2·n3·N(4.11)式中：N——电电动设备的的安装功率率，kW；η——电动机效率率，可由产产品样本查查得；n1——利用系数，是是电动机最最大实效功功率与安装装功率之比比，一般可可取0.77～0.9可用用以反映安安装功率的的利用程度度；n2——电动机负荷荷系数，定定义为电动动机每小时时平均实耗耗功率与机机器设计时时最大实耗耗功率之比比；n3——同时使用系系数，定义义为室内电电动机同时时使用的安安装功率与与总安装功功率之比，一一般取0..5～0.8。2）电热设备散热量量对于无保温密闭闭罩的电热热设备，按按下式计算算：Q＝10000·n1·n2·n3·n4·N((4.12)式中：n4———考虑排风风带走热量量的系数，一一般取0..5；其中其他符号意意义同前。3）电子设备散热量量计算公公式同(4.10))，其中系系数n2的值根据据使用情况况而定，本本设计对计计算机n2取1.0。照明散热形成的的冷负荷根据照明灯具的的类型和安安装方式的的不同，其其冷负荷计计算式分别别为：白炽灯：LQ55=10000·N·CLQW(4.13)荧光灯：LQ55=10000·n1·n2·N·CLQW(4.14)式中：LQ5———灯具散散热形成的的冷负荷，W；N——照明灯灯具所需功功率，KWW；n1——镇流器器消耗功率率系数，当当明装荧光光灯的镇流流器装在空空调房间内内时，取nn1＝1.2；当当暗装荧光光灯镇流器器装设在顶顶棚内时，可可取n1＝1.0；本本设计取n1＝1.0；n2——灯罩隔隔热系数，当当荧光灯上上部穿有小小孔（下部部为玻璃板板），可利利用自然通通风散热与与顶棚内时时，取n2＝0.5～0.8；而而荧光灯罩罩无通风孔孔时,取n2＝0.6～0.8；本本设计取n2＝0.6；CLQ——照明散散热冷负荷荷系数。本设计照明设备备为暗装荧荧光灯，镇镇流器设置置在顶棚内内，荧光灯灯罩无通风风孔，功率率为30ww/m²。设设备负荷为为40ww/m²。人体散热形成的的冷负荷人体散热引起的的冷负荷计计算式为：：LQ6＝qs··n·n’·CLQ+qql·n·n’WW(4.15)式中：LQ6———人体散散热形成的的冷负荷，W；qs——不同室室温和劳动动性质成年年男子显热热散热量，W(见表1-20[1])；n——室内全部人人数；n’——群集系数，办办公楼群集集系数为00.93；；CLQ——人体显显然散热冷冷负荷系数数，人体显显然散热冷冷负荷系数数(见表1-211[1])。新风冷负荷目前，我国空调调设计中对对新风量的的确定原则则，仍采用用现行规范范、设计手手册中规定定或推荐的的原则,办公楼的的新风量取取30mm³/h.pp。夏季，空调新风风冷负荷按按下式计算算：CLW＝1.22·LW·(hW-hN)W(4.16)式中:CLLW——夏季新新风冷负荷荷，KW；LW——新风量，kkg/s；；hW——室外空气的的焓值，kkj/kgg；hN——室内空气的的焓值，kkj/kgg。湿负荷人体体散湿量人体散湿量可按按下式计算算：D==n·n’·w·10-3kg/hh(4.17)式中：D——人人体散湿量量，kg//h；n’——群集系数，办办公楼群集集系数为00.93；；w——成年男子的的小时散热热量，kgg/(h··p)；26℃时，极轻轻劳动成年年男子的小小时散热量量为0.1109kkg/(hh·p)。各层房间冷负荷荷计算表4.1办公室室冷负荷汇汇总表时间房间8:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:001#421847505011520244265671605863406520647958092#373741394323445345624629469147264740480145313#372341334330447345884661472047224747478445313#(2间)744682668660894691769322944094449494956890624#341438244021416442794352441144394438447542504#(3间)10242114721206312492128371305613233133171331413425127505#392943314515464547544821488349184932499347236#515656005569544854115524559456375625563452597#318835883781392433924336472349975185513245458#130915401686179113791917190818941879188016829#364841494405458947484819484548704880491345469#(2间)7296829888109178949696389690974097609826909210#、11##3594410543884597477948494848484148334846449010#、11##(9间)323463694539492413734301143641436324356943497436144041012#4049435442384059397040474112412341104100380413#12841514166417721874191319141908190419111717合计8420094797998121032831E+051085151098781E+05110960111363103384一楼楼板1655916559165591655916559165591655916559165591655916559顶层屋面1022891848871793279328349918410541121061377615446总负荷110987120540125242127774128779133423135621137713139625141698135389各房间送风状态态的确定方案终上所述，采用用风机盘管管加新风系系统，风机机盘管的新新风供给方方式用单设设新风系统统，独立供供给室内。风机盘管加新风风系统的空空气处理方方式有:1）新风处理到室室内状态的的等焓线，不不承担室内内冷负荷；；2）新风处理到室室内状态的的等含湿量量线，新风风机组承担担部分室内内冷负荷；；3）新风处理到焓焓值小于室室内状态点点焓值,新风机组组不仅承担担新风冷负负荷，还承承担部分室室内显热冷冷负荷和全全部潜热冷冷负荷，风风机盘管仅仅承担一部部分室内显显热冷负荷荷，可实现现等湿冷却却，可改善善室内卫生生和防止水水患；4）新风处理到室室内状态的的等温线风风机盘管承承担的负荷荷很大，特特别是湿负负荷很大，造造成卫生问问题和水患患；5）新风处理到室室内状态的的等焓线，并并与室内状状态点直接接混合进入入风机盘管管处理。风风机盘管处处理的风量量比其它方方式大，不不易选型。所以本设计选择择新风处理理到室内状状态的等焓焓线，不承承担室内冷冷负荷方案案。办公室的新风量量及新风负负荷的确定定按办公室的新风风量指标330m³/h.pp；本办公公楼人员密密度按0..15mm2/p估算；；则新风量：Gw1=30×1=330m³/hGw4=30×4=1120mm³/hGw5=30×5=1150mm³/h新风负荷计算::在湿空气的h--d图上，根根据设计地地的室外空空气的夏季季空调计算算干球温度度tw和湿球温温度tws确定新新风状态点点W，得出新新风的焓hhW；根据室内内空气的设设计温度ttN和相对湿度Φ，确定回回风状态点点N（也就是是室内空气气设计状态态点），得得出回风的的焓hN。则夏季空空调的新风风负荷按CCLW＝1.2LW·(hW-hN)W计算。(4.18)根据室内外参数数（tN=26℃,Φ=50%%;tw=35℃,tws=288.3℃）查h-dd图（见图4.1）得hW=91..2，hN=52..4；Δh=hW-hN=91..2-522.4=338.8KJ/KKg。则CLW1=GGw·Δh=30×1.22×38.88×10000÷36000=388（W）CLW4=Gw·Δhh=120×1..2×38.88×10000÷36000=1552（WW）CLW5=Gw·Δh=150×1..2×38.88×10000÷36000=1940（WW）图4.1湿空气的hh-d图制冷系统负荷的的确定制冷系统负荷QQ0可按下式式确定：Q0=Q·Kr·K·Kη·KbKKW(4.19)式中：Q——空空调系统冷冷负荷，KKW；Kr——房间同期使用系系数，0..6～1.0，本设计计Kr=0.88；Kf——冷量损损失附加系系数，风--水系统Kf=1.110～1.155；直接接蒸发式表表冷系统KKf=1.005～1.100；本设设计为风--水系统，KKf=1.110；Kη——效率降低修正系系数，Kη=1.005～1.100；本设计计Kη=1.005；Kb———事故备用用系数，一一般不考虑虑备用，仅仅在特殊工工程中才采采用X台1备用的方方式。本设设计不考虑虑备用，KKb=1.00。则本设计制冷系系统的负荷荷Q0=Q·Kr·K·Kη·Kb=4755.7877×0.8×1.100×1.055×1.0=4399.6277KKW风机盘管加新风风系统选型型计算风机盘管系统选选型计算1)空气处理理方案及有有关参数的的查取采用新风直入式式空气处理理方式，新新风机组不不承担室内内负荷，空空气处理方方案过程线线如下图：：图5.1空空气处理方方案过程图图由tN=26℃,ΦΦ=50%%得hN=52..5KJJ/Kg，tNS=188.6℃；由tw=35℃,twws=288.3℃得hW=91..2KJJ/Kg；；查h-d图(见图图5.1))tNL=144.9℃，tN-tNL=266-14..9=111.1>110℃，则取送送风温度差差为Δt=10℃；则tl’(F)=266-10==16℃,由tl’(F)=166℃，Φl’(F)=900%，在h-dd图上定出出风机盘管管机器露点点L’(F)，得hl’(F)=444.9KKJ/Kgg。2）房间所需冷量（包包括新风）以1#办公室为例：Q=65520WW3）房间所需新风风冷负荷以1#办公室为例：CLW5=19940W4）风机盘管所需需冷量以1#办公室为例：QF=Q-CLW5=65521-11940==45800W5）风机盘管所需需风量LF=QF/[11.2·(hN-hl’(F))]==4.588/[1..2×(52.55-44..9)]==0.5002m³/s=11807m³/h6）选择风机盘管管所选的风机盘管管要求当进进水温度为为7℃时，进风风参数DBB/WB==26/118.6℃℃，LF=18007m³/h，QF=44580W。根据所需需风量及中中等风速选选型原则，初初选型号为为FP-110WA的的标准型风风机盘管两两台，其额额定风量为为10100m³/h，取最最小水量LL=6566kg/hh，进水温温度为7℃时查得风风机盘管的的冷量为33749××0.911=34111.6WW，满足要要求。故选选FP-110WA的的标准型风风机盘管两两台，其水水压降为33.7kppa。用同样方法确定定其他房间间风机盘管管型号,见下表:表5.1各房房间风机盘盘管型号汇汇总表房间FP型号总负荷W新风负荷W单台风机盘管负负荷W单台中速风量mm3/h单台全冷量W水流量Kg/h水压降KPa台数1#FP-10WAA625019404580/2810374959215.422#FP-12.55WA480119402861101042206563.713#FP-12.55WA478419402844101042206563.714#FP-12.55WA447519402844101042206563.715#FP-14WAA499319403053117646216504.316#FP-8WA563719403697/267027313124.327#FP-16WAA51851552363313106502105714.518#FP-7.1WWA1917388152957027193324.119#FP-14WAA491319402973117646216504.3110#、11##FP-12.55WA484919402909101042206563.7112#FP-12.55WA412315522571101042206563.7113#FP-7.1WWA1914388152657027193324.11新风机组选型表5.2新风风机组选型型表空调分区所需要新风量mm3/h所需要新风负荷荷KW型号额定风量m3/h冷量KW盘管数量电机功率KW水流量Kg/h水压降Kpa余压Pa西区150019.53FPG4-200D200020.94排0.371.1614.3220东区180023.28FPG6-200D200027.86排0.371.5426170空调水系统的确确定水系统的比较、选选择空调水系统包括括冷水系统统和冷却水水系统两个个部分，它它们有不同同类型可供供选择。表6.1空调调水系统比比较表[1]类型特征优点缺点闭式管路系统不与大大气相接触触，仅在系系统最高点点设置膨胀胀水箱与设备的腐蚀机机会少;不需克服服静水压力力，水泵压压力、功率率均低。系系统简单与蓄热水池连接接比较复杂杂开式管路系统与大气气相通与蓄热水池连接接比较简单单易腐蚀，输送能能耗大同程式供回水干管中的的水流方向向相同；经经过每一管管路的长度度相等水量分配，调度度方便，便于水力力平衡需设回程管，管管道长度增增加，初投资稍稍高异程式供回水干管中的的水流方向向相反；经经过每一管管路的长度度不相等不需设回程管，管管道长度较较短，管路路简单，初投资稍稍低水量分配，调度度较难，水水力平衡较较麻烦两管制供热、供冷合用用同一管路路系统管路系统简单，初投资省省无法同时满足供供热、供冷冷的要求三管制分别设置供冷、供供热管路与与换热器，但但冷热回水水的管路共共用能同时满足供冷冷、供热的的要求，管路系统统较四管制制简单有冷热混合损失失，投资高高于两管制制，管路系系统布置较较简单四管制供冷、供热的供供、回水管管均分开设设置，具有有冷、热两两套独立的的系统能灵活实现同时时供冷或供供热，没有冷、热混合合损失管路系统复杂，初初投资高，占占用建筑空空间较多单式泵冷、热源侧与负负荷侧合用用一组循环环水泵系统简单，初投投资省不能调节水泵流流量，难以以节省输送送能耗，不不能适应供供水分区压压降较悬殊殊的情况复式泵冷、热源侧与负负荷侧分别别配备循环环水泵可以实现水泵变变流量，能能节省输送送能耗，能能适应供水水分区不同同压降，系系统总压力力低。系统较复杂，初初投资较高高根据以上各系统统的特征及及优缺点，结结合本办公公楼情况，本本设计空调调水系统选选择闭式、同同程、双管管制、单式式泵系统，这这样布置的的优点是过过渡季节只只供给新风风，不使用用风机盘管管的时候便便于系统的的调节，节节约能源。空调水系统的布布置本系统设计可以以采用双管管制供应冷冷冻水，且且具有结构构简单，初初期投资小小等特点。同同时考虑到到节能与管管道内清洁洁等问题，可可以采用闭闭式系统，不不与大气相相接触，仅仅在系统最最高点设置置膨胀水箱箱，管路不不易产生污污垢和腐蚀蚀，不需要要克服系统统静水压头头，水泵耗耗电较小。由于设计属于多多层建筑，因因此可以采采用同程式式水系统，此此系统除了了供回水管管路外，还还有一根同同程管，由由于各并联联环路的管管路总长度度基本相同同，各用户户盘管的水水阻力大致致相等，所所以系统的的水力稳定定性好，流流量分配均均匀，且此此系统属于于垂直同程程系统。本设计采用的是是模块化活活塞式冷水水机组，机机组布置在在一楼机房房的方案。供供水、立管管均采用同同程式，新新风机组和和风机盘管管系统共用用供、回水水立管；各各层水管也也采用同程程式，新风风机组和风风机盘管系系统共用供供、回水立立管。画各各层水管路路西区和东东区。定压压补水系统统采用膨胀胀水箱，膨膨胀水箱置置于顶层。标准层风机盘管管水系统水水力计算基本公式本计算方法理论论依据张萍萍编著的《中中央空调实实训教程》[1]。1)沿程阻力△Pe=ξe·vv2·ρ/2gmmH2O（6.1）沿程阻力系数ξξe=0.0025·L/d（6.2）2)局部阻力水流动动时遇弯头头、三通及及其他配件件时，因摩摩擦及涡流流耗能而产产生的局部部阻力为：：△Pm=ξ·ρ·v2/2gmH2O（6.3）3）水管总阻力△△P=△Pe+△PjmH2O（6.4）4)确定管径mm（6.5）式中：Vj———冷冻水流流量,m3/s；vj——流速,m//s。在水力计算时，初初选管内流流速和确定定最后的流流速时必须须满足以下下要求：表6.2管内内水的最大大允许水流流速表[11]公称直径：DNNV（m/s）公称直径：DNNV（m/s）>150.3651.15200.65801.60250.801001.80321.001252.00401.50≥1502.00-3..00501.50空调系统的水系系统的管材材有镀锌钢钢管和无缝缝钢管。当当管径DNN≤100mmm时可以以采用镀锌锌钢管，其其规格用公公称直径DDN表示；；当管径DDN>100mmm时采用用无缝钢管管，其规格格用外径×壁厚表示示，一般须须作二次镀镀锌。标准层的冷冷冻水供水水管路水力力计算表6.3各房房间末端设设备的流量量及接管管管径（西区区）表房间风机盘管型号每台水量水压降接管管径Kg/hl/s2#FP-12.55WA6560.1823.7201#FP-10WAA5920.16415.4207#FP-16WAA10570.29214.5208#FP-7.1WWA3320.0924.1209#FP-14WAA6500.1813.72010.11#FP-12.55WA6560.1823.7203#FP-12.55WA6560.1823.7204#FP-12.55WA6560.1823.720新风机FPG4-200D41761.1614.350表6.4各房房间末端设设备的流量量及接管管管径（东区区）表房间风机盘管型号每台水量水压降接管管径Kg/hl/s5#FP-14WAA6500.1813.7206#FP-8WA（2台）6700.1864.32012#FP-12.55WA6560.1823.72013#FP-7.1WWA3320.0924.1209#FP-14WAA6500.1813.72010.11#FP-12.55WA6560.1823.7203#FP-12.55WA6560.1823.7204#FP-12.55WA6560.1823.720新风机FPG6-200D55441.542650根据冷冻水供水水管路轴测测图来计算算水管的管管径和阻力力1）供水管径的确确定a.连接各风机盘管管的所有供供水支管管管径取与接接管管径一一致，即均均为DN220；连接接新风机供供水支管管管径取与接接管管径一一致，即为为DN500。b.选择最不利环路路如图6.1所标的1--2-3--4-5--6-7--8-9--10-111-122。c.确定各计算管段段中的流量量，见附录录冷冻水管管水力计算算表。d.确定1-2管段段中供水干干管的管径径。初选管段1-22中的计算算流速为VV=0.66m/ss,根据公公式可以算算出管内径径d=199.7mmm,可初选选管径DNN20,再再由公式反反算出管段段1-2的v=0.558m//s。2）最不利环路供供水管压力力损失△P计算a.计算管段1-22的压力损损失△Pe由ξe=0.0255·L/d=0.0025计算出1--2的ξe=7.4mH2O由△Pe=ξe·vv2·ρ/2gg计算算出1-22的△Pe=0..12588mHH2Ob.计算管段1-22的压力损损失△Pm管段1-2中有有等径三通通一个，其其局部阻力力系数ξ=1.44；不等径径三通一个个，其局部部阻系数ξξ=1.55；有90º弯头一个个，R/dd=1.00，其局部部阻力系数数ξ=0.88；有截止止阀一个，其其局部阻力力系数ξ=0.55。由△Pm=ξ·ρ··v2/2g算出△Pm=0..07999mHH2Oc.水管总阻力力：△P=△Pe+△Pj=00.12558+0..07999=0.22057mH2O用同样方法计算算其他管段段的水管压压力损失△△P。3）计算结果（见见附录表2）当前最不利环路路为东区，其其阻力损失失为2.0007755mH2O不平衡系数为：：2.000775mH2O/(552.744-2.0007755mH2O)=33.96%%<5%，水水系统平衡衡。标准层的冷冻水水回水管路路水力计算算连接各风机盘管管的所有回回水支管管管径都取与与接管管径径一致，即即均取DNN20。连连接风机的回水支管管管径取与与接管管径径一致，即即为DN550。回水水干管的计计算方法同同冷冻水供供水管路计计算方法相相同。表6.5西区区冷冻水回回水支管计计算表管段11a-10a10a-9a9a-8a8a-7a7a-6a6a-5a5a-4a4a-3a3a-2a1a-12a2a-1a流量1.161.3421.671.7622.0542.2352.4172.5992.9633.3270.182DN4040404050505050656520表6.6东区区冷冻水回回水支管计计算表管段12a-11aa11a-10aa10a-9a9a-8a8a-7a7a-6a6a-5a5a-4a4a-3a3a-2a1a-13a2a-1a流量1.541.721.8951.9872.1692.352.5322.7143.0783.4423.8060.182DN404050505050505065656520空调风机盘盘管水系统统凝水管考考虑风机盘管机组在在运行时产产生的冷凝凝水，必须须及时排走走，排放凝凝结水的管管路的系统统设计中，应应注意以下下几点：1）风机盘管凝结结水盘的进进水坡度不不应小于00.01。其其它水平支支干管，沿沿水流方向向，应保持持不小于00.0022的坡度，且且不允许有有积水部位位；2）冷凝水管道宜宜采用聚乙乙烯塑料管管或镀锌钢钢管，不宜宜采用焊接接钢管。采采用聚乙烯烯塑料管时时，一般可可以不加防防止二次结结露的保温温层，但采采用镀锌钢钢管时应设设置保温层层。3)冷凝水管的公称称直径D（mm）,一般情况况下可以按按照机组的的冷负荷QQ（KW），按照下列列数据近似似选定冷凝凝水管的公公称直径：：Q≤7KW，DN==20mmm;Q=7.1-117.6KKW,DN==25mmm;Q=17.7--100KKW,DN==32mmm;Q=101-1176KWW,DN==40mmm;Q=177-5598KWW,DN==50mmm;Q=599-11055KKW,DN==80mmm;Q=1056--15122KW,DN==100mmm;Q=1513--124662KW,,DN==125mmm;Q≥12462KWW,DNN=1500mm.本设计的凝水管管采用聚乙乙烯塑料管管，可以不不加防止二二次结露的的保温层；；风机盘管管的凝水管管管径与风风机盘管的的接管管径径一致，均均为DN220，就近近排放至近近的卫生间间下水口；；新风机组组的凝水管管管径为DDN50，也也就近排放放至临近的的卫生间下下水口。冷冻水竖管水力力计算采用同程式，计计算方法与与标准层冷冷冻水供水水计算方法法相同。表6.7冷冻冻水竖管水水管计算表表管段a-bb-cc-dd-ef-gg-hh-Ii-jf-k西区流量L/S3.3276.6549.98113.30813.3089.9816.6543.32713.308管径mmDN65DN80D108×4D108×4D108×4D108×4DN80DN65D108×4东区流量L/S3.8067.61211.41815.22415.22411.4187.6123.81615.224管径mmDN65DN80D108×4D108×4D133×4D133×4DN80DN65D133×46.3.6风机盘盘管系统的的水系统风机盘管系统的的水系统与与采暖系统统相似（双双水管时），故故可以采用用两管制水水系统（如如下图）。供供回路水管管各一根，具具有简便、初初期投资低低等优点。系系统设计时时应注意把把膨胀水管管接在回水水管上，此此外管路要要有坡度，并并考虑排气气和排污装装置。水系统的调节方方式有:风机盘管管系统一般般均采用个个别水量调调节，当在在进入盘处处设置二通通阀调节盘盘管水量时时，则系统统水量改变变；当在设设有盘管旁旁通分路及及出口三通通时，则进进入盘管流流量虽改变变而系统水水量不变。在在本设计中中可以采用用前者。风机盘管机组在在使用过程程中应该注注意的几个个问题1）定期清洗滤尘尘网，以保保持空气流流动畅通；；2）定期清扫换热热器上的积积灰，以保保证它具有有良好的传传热性能；；3）风机盘管制冷冷时，冷水水进口温度度一般采用用7-100℃，不能低低于5℃，以防止止管道及空空调器表面面结露；4）当噪声级很高高时，可以以在机组出出口和房间间送风口之之间的风道道内做消声声处理。空调风系统空调房间气流组组织本设计室内温湿湿度参数冬冬季供暖118℃，φ=40%%；夏季空空调26℃，φ=50%%，房间送送风高度不不大于2..8米，设设计的空调调系统为舒舒适性空调调，根据《实实用供热空空调设计手手册》[22]表11.99-1中所所示气流组组织的基本本要求，本本设计各房房间气流组组织选择侧侧送侧回送送风方式。风口的布置风机盘管加新风风系统的送送风口根据据送风管尺尺寸新风量量和风机盘盘管风量之之和选择合合适的双层层百叶送风风口(45度角)，同时也也要考虑送送风距离、送送风速度的的影响。新新风送风口口选择双层层百叶风口口。新风入口注意事事项1）新风进口位置置：本系统统采用独立立的新风系系统，因此此只须考虑虑风机盘管管机组配置置合理；布布置时应尽尽量使排风风口与进风风口远离，进进风口应尽尽量放在排排风口的上上风侧；为为避免吸入入室外地面面灰尘，进进风口底部部应距地面面不宜低于于2m。2）新风口其他要要求：进风风口应设百百叶窗，以以防雨水进进入，百叶叶窗应采用用固定的百百叶窗，在在多雨地区区，宜采用用防水的百百叶窗。风道的布置和制制作要求1）风管应注意布布置整齐，美美观和便于于维修、测测试，应与与其他管道道统一考虑虑，要防止止冷热源管管道之间的的不利影响响，设计时时应考虑各各管道的装装拆方便。2）风管布置应尽尽量减少局局部阻力，弯弯管中心曲曲率半径要要不小于其其风管直径径或边长。一一般采用11.25倍倍直径或边边长。3）风管法兰间应应放置具有有弹性的垫垫片，如海海绵橡胶、橡橡皮等，以以防止漏风风，风管与与风管之间间不应有看看得见的孔孔洞。4）风管涂漆。本本系统设计计时选用镀镀锌薄板钢钢板，可以以不涂漆，但但咬口损坏坏处要涂漆漆，施工时时已发现锈锈蚀时要涂涂漆。百叶送风口的选选择步骤1）绘制系统轴测测图，标注注各段长度度和风量。当当气流组织织及风口位位置确定后后，接下来来就是布置置风管，通通过风管将将各个风口口连接起来来，为风口口提供一个个输送空气气的渠道。2）选定最不利环环路（一般般是指最长长或局部构构件最多的的分支管路路）。3）根据房间空调风风机盘管送送风量和使使用场合要要求的风口口颈部最大大风速来确确定送风速速度和百叶叶风口的尺尺寸。4）将选到的其他参参数的要求求，例如允允许噪声，进进行校核。若若噪声超出出，则重新新选择风口口。5）按所选的风口口的参数，对对其进行射射程的校核核计算。风口的选择气流组织设计计计算西区，东区所有有房间的风风机盘管送送风口及新新风均采用用侧送侧回回的气流组组织方式，如如下图（以以4#办公室室为例）。该办公室尺寸为55.65×4.2×2.8m3；室内空空调系统为为风机盘管管加新风系系统，其安安装的风机机盘管为FFP-122.5WAA型，风量量656mm3/h，即0.1182L//S；新风风量为1550m3/h。新风风作为辅助助送风，为为简化计算算，可忽略略新风对气气流的影响响，因此只只需对风机机盘管送风风的气流组组织进行计计算。本计算方法理论论依据张萍萍编著的《中中央空调实实训教程》[1]。1）选定送风口形形式，确定定过程拟采用双层百叶叶送风口，其其紊流系数数为ɑ=0.116，射程程为5.665-0..5=5..15mm（0.5m为射流流末端宽度度）。2）选取送风温差差Δt根据办公室风机机盘管选型型计算中送送风温差的的确定方法法，得出ΔΔt=10℃。3）定送风口的出出流速度vv0m/s(7.1))式中：Fn———垂直于单单股射流的的空间断面面面积，m2,见（7.2）d0——送风口直径或当当量直径，m。（7.2）式中：H——房房间高度，m；B——房间宽度，m；；L——房间的总送风量量，m3/h；先假定v0=33m/ss，由公式式（7.2）算出射射流自由度度0为12.333，代入入公式（7.1）=0.336×12.333=4.444m/ss。所取v0=3mm/s<44.44mm/s，且且在2～5m/ss范围之间间，则满足足要求。4）确定送风口数目目N（7.3）式中：a——送送风口紊流流系数；x——送风射流的射程程，m；——受限射流无因次次距离，见见式（7.4）（7.4）式中其他符号含含义同上。取Δtx=1℃,由（ΔΔtx/Δt0）×（）=（1/100）×12.333=1.2233，查得受限限射流距离离=0.225；由公式（7.4）N=2.88×4.2//[0.116×5.155/0.225]2=1.008,因此此风口数目目N为1个。5）确定送风口尺尺寸由下式算得每个个风口面积积m2(7.5))式中：——送风风口面积；；式中其他他符号含义义同上。由公式（7.55）=6566/(36600×3×1)=00.06007m3，选取ABBEK系列列双层百叶叶风口，尺尺寸为6330×160；则v0=L/(3600··a·b)=6656/((36000×0.633×0.166)=2..57m//s,dde=2·a·b/(a+b)==285..5mm6）校核射流的贴贴附长度阿基米德数Arr按下式计计算：（7.6）式中：——射流流出口温度度，K；——房间空气温度，K；——风口面积当量直直径，m；——重力加速度，mm/s2；式中其他符号含含义同上。由Ar数的绝对值值查得x/d0值，就可可以得到射射流贴附长长度x。由公式计算阿基基米德数AAr=9..8×0.28885×(-10))/[2..572×(273++26)]]=-0..01433查得x/d0==20,则则x=200×0.28885=55.77>>5.155，满足要求求。7）校核房间高度度公式H=h+ww+0.007·x+0.33mm，房间间高度>==H为满足要要求；（7.7）式中：h——空空调区高度度，一般取取2m；w——送风口口底边至顶顶棚距离，m；0.07·x———射流向向下扩展的的距离，mm；0.3——安全全系数，mm。H=h+w+00.07··x+0.33=2+00.23++0.077×5.155+0.33=2.778<2..8m符和要要求。用相同方法计算算其他房间间，房间风风机盘管送送风口表7.1房间间风机盘管管送风口汇汇总表房间1#2#3#4#5#6#7#8#9#10#，11##12#13#风口类型双层百叶风口（45度角）风口数量211112111111风口规格400×160630×160630×160630×160630×160400×160630×160400×160630×160630×160630×160400×1608）根据新风量及及新风口出出风速度选选择新风送送风口1人间间办公室选选用1200×120的双双层百叶风风口，此时时送风速度度为30//（36000×0.122×0.122）=0.558m//s，符和和要求。4人间办公室选用用120×120的双双层百叶风风口，此时时送风速度度为1200/（36000×0.122×0.122）=2.331m//s，符和和要求5人间办公室选用用120×120的双双层百叶风风口，此时时送风速度度为1500/（36000×0.122×0.122）=2.889m//s，符和和要求则所有房间的新新风口选用用120×120的双双层百叶风风口。新风设计计算风管道的阻力损损失计算与与水管的阻阻力损失计计算类似，阻阻力损失的的构成相同同，绘制各各层风管道道系统图，从从距空调机机组最远的的风口开始始编号，各各分支处依依次为1，2，3，……，根据《实实供热空调调设计手册册》[2]]P5633风管计算算方法,计算结果果见表7.2和表7.3。表7.2新风风管管径（西西区）表西区新风管管径径管段1—22—33—44—55—66—77—8风量m3/h301803006007509001500矩形风管尺寸aa×b120×1200200×1200250×2000400×2000400×2000400×2500500×3200风速0.582.0832.0832.0832.62.52.6表7.3新风风管管径（东东区）表东区新风管管径径管段1—22—33—44—55—66—77—88—9风量m3/h301803004506007509001800矩形风管尺寸aa×b120×1200200×1200250×2000320×2000400×2000400×2000400×2000500×3200风速0.582.0832.0831.952.0832.52.53.125西区,新风机组组为FPGG4-200D,其额额定风量为为20000m3/h；东区区,新风机组组为FPGG6-200D,其额额定风量为为20000m3/h;所有有房间的新新风口选用用120×120的双双层百叶风风口。西区风管阻力损损失概算及及风机压头头校核：西区最不不利环路总总长度约为为32米(见图7.2,东区1～9)，根据通风风管道单位位长度摩擦擦阻力线图图[1]，取Rm=0.88Pa/mm；因为管段段中局部构构件较少,,因