商漫高速某大桥箱梁预制施工技术方案

商漫高速某大桥箱梁预制施工技术方案一、工程概况某大桥为路线跨越XX沟的一座大桥，沿两岔河西岸置。桥梁起点桩号为K164+941.46米，终点桩号桩号为K165+499.04，桥梁全长557.58米。全桥合计预制40米箱梁80片，预制30米箱梁40片。工程量合计如下表所示：箱梁预制工程量统计表项目单位数量I级钢筋t287.3II级钢筋t1043.2C50混凝土m35819.5钢绞线t268.9二、箱梁预制场建设商漫XX合同段为典型的山区项目，地势起伏较大，于线外并没理想的预制场地，仅有两段挖方路基K164+550～K164+690、K164+790～K164+935,这两段路基中间为左幅K164+731大桥,结合这一特点，计划将项目箱梁预制场建于两段路基上，于K164+731大桥上铺设轨道架设龙门吊将两段路基连为一体。在路基上设置箱梁预制台座，K164+731大桥作为钢筋加工场。K164+550～K164+935段路基位于半径666m圆曲线上，道路横坡设计较大，K164+550～K164+690设计纵坡为2.6%，K164+790～K164+935设计纵坡为4.0%。根据这一情况，统一将龙门吊轨道纵坡设为1%，并不将路基开挖至设计标高，路基剩余部分待箱梁预制结束后再进行开挖。本项目合计共有箱梁20米44片，30米箱梁236片，40米箱梁132片，由于预制场地受限，故不设存梁区，待预制梁完成立即进行吊装。根据项目现阶段施工完成及总体施工计划。于K164+550～K164+690段预制场(北段预制场)预制30米箱梁，于K164+790～K164+935段预制场(南段预制场)预制40米箱梁。=1\*GB4㈠、总体布置预制场共投入120吨龙门吊两台、3吨附助门吊2台。沿路线前进方向布置，宽23.5米，箱梁预制台座纵向布置。箱梁预制台座纵向设置，K164+550～K164+690段共设置3排30米箱梁台座，除靠近K164+731大桥0号台附近一排设置3个台座外，其余每排设置4个台座;K164+550～K164+935段共设置2排40米箱梁台座，每排设4个台座，合计19个台座。预制场总体布置图如下图所示：预制场台座总体布置图=2\*GB4㈡、场地处理施工时将场地进行了清理整平,使用重型压路机碾压到无明显轮迹，在此基础上填筑10cm的碎石垫层，面层浇筑10cm厚C15混凝土，以硬化场地，增加地基承载力，减小地基沉降,硬化地面与台座分离，避免由于混凝土因温度变化的胀缩使台座开裂，同时要设置伸缩缝。在场地硬化过程中，在两台座之间设置横坡以利于排水。=3\*GB4㈢、台座制作由于箱梁张拉后受力集中于台座两端，故在台座两端需作特殊处理.在台座端头开挖基坑，尺寸为2.5×2.5×1.5米,开挖完成后用C25混凝土浇筑基础，在基坑中配置三层钢筋网片，每层网片用16螺纹钢按间距10cm绑扎。其余部分开挖1米宽、0.5米深，长度按台座布置方向的基坑，配置4根通长20螺纹钢后，用C25混凝土浇筑基础。在台座基础施工完成后，用全站仪放出台座轴线，用砖沿台座四周砌筑或用定型模板按台座尺寸立模，台座以高出地面20cm为宜，在台座顶面以下5cm处预理PVC管，作为箱梁模板对拉杆孔，间距按1米布置。并在两端各1.0米处预留25cm宽活动槽口，作为箱梁移出穿钢丝绳起吊点用。为防底板基础顶面边缘破损，采用4×4cm角钢包边，用水准仪对各处标高复核无误后，用C25混凝土浇筑台座。最后在台座上铺10mm厚A3钢板，将钢板与包边角钢点焊固定作底模，钢板拼装时需开坡口焊接，并将焊缝磨平=4\*GB4㈣、台座制作技术要求对预制箱梁支座，技术质量要求如下：台座长度允许偏差(mm)：+5,-10台座宽度允许偏差(mm)：±20台座预拱度允许偏差(mm)：+0,-5台座平整度(mm)：5三、箱梁钢筋及预应力管道安装箱梁钢筋由底板筋、腹板筋、顶板筋以及局部加强筋组成，腹板筋、顶板筋在加工场绑扎成骨架片，然后与其它钢筋运至现场后再绑扎焊接到具体部位。=1\*GB4㈠、钢筋安装预制箱梁钢筋及预应力管道安装施工顺序如下：绑扎底板和腹板钢筋布波纹管安装侧模、芯模绑扎顶板钢筋及负弯矩波纹管1、钢筋下料，弯曲成型，绑扎成骨架片。在箱梁台座外侧边口用油漆标出箍筋位置，这样既保证质量，又方便施工。2、在箱梁底座上腹板钢筋并横向底板钢筋焊接固定。3、穿底板钢筋（焊接时保证单面焊≥10d，双面焊≥5d，并确保钢筋在同一轴线上）并绑扎好底板钢筋。4、绑扎预应力束道定位钢筋并与骨架焊接牢固后，穿波纹管，注意波纹管漏浆防护。5、侧模、封头板上好后，检查钢筋的保护层并垫好垫块，注意检查锚垫板后面的螺旋筋是否到位，加强筋是否扎好，最后在波纹管内穿上外径为4.5cm的硬质塑料管，以防波纹管漏浆，混凝土浇筑结束后及时拔出。6、芯模吊装就位后，安装顶面钢筋。顶面钢筋同样在预制场预先绑扎成骨架片，绑扎时一定要带线操作，确保外露翼缘钢筋在一条直线上，保证美观。外露翼缘钢筋由锯齿形模板固定。7、钢筋焊接前，必须根据施工条件进行试焊，合格后方可正式施焊。焊工必须持焊工证上岗。8、钢筋采用焊接时，单面焊缝长度不少于10d，双面焊焊缝长度不少于5d，主筋接头位置不应位于同一平面上，应交错分开，上下错开的距离需满足大于35d，且不小于0.50m。9、受力钢筋焊接或绑扎连接应设置在内力较小处，并错开布置，对于绑扎接头，两接头间距不小于1.3倍的搭接长度，对于焊接接头，在接头长度区段内。同一根钢筋不得有两个接头，配置在接头长度区段内的受力钢筋，其接头的截面面积占总截面面积的百分率须符合设计与规范要求。10、当钢筋直径≥12mm时，宜采用焊接；钢筋直径<12mm时，宜采用绑扎，根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000），钢筋绑扎质量要求如下：箱梁钢筋搭接长度为35d，且在任何情况下，纵向受拉钢筋的搭接长度不得小于300mm。11、在钢筋施工时还应该注意:钢筋安装时应注意内、外边梁护栏钢筋，边跨伸缩缝钢筋，边跨支座钢板的预埋,钢筋保护层控制采用高强水泥浆垫块（外侧）和圆柱形砂浆垫块（内侧）相结合,整片梁的钢筋、模板安装好后，还应注意通气孔、泄水孔、吊装孔的预留。=2\*GB4㈡、预应力孔道预制箱梁底板、腹板采用OVM型锚具及其配套设备，圆形截面管道成孔采用镀锌金属波纹管，钢带厚度不小于0.30mm。波纹管下料采用砂轮锯切割，严禁使用钢锯、电焊、气割等方法切割。下料切面应与其轴线垂直，并将切口修剪干净，不得有毛刺或变形。波纹管接头处理：为确保预应力管道畅通无阻，波纹管采用内旋方法连接，两段管之间旋入一段长约5～7倍管径（一般为60cm）的连接管段作为搭接接头，连接管用大一号的波纹管。在接缝处缠绕塑料胶带密封,以防漏浆。预应力孔道波纹管的安装定位要准确，定位筋间距不宜大于80cm，曲线段不宜大于50cm。管节连接平顺、牢固、密封，管道坐标要严格按设计进行控制。为防止波纹管破损漏浆堵塞管道，在混凝土浇筑时应预先在波纹管内穿入塑料管，在混凝土终凝前来回活动塑料管，混凝土终凝后把塑料管彻底拔出。四、模板工程模板要求保证必要的强度、刚度和稳定性，能可靠地承担施工过程中的各项荷载，保证箱梁几何尺寸符合设计要求。模板分块应当结构合理，装拆方便，模板表面应光洁、无变形，接缝严密不漏浆。内模定位应准确、牢固，不得有错位、上浮、胀缩等现象。外模挠度≤1/400Ｌ，内模挠度≤1/250Ｌ，Ｌ＝模板两支点距离；钢模板的面板变形小于1.5mm。=1\*GB4㈠、外侧模箱梁外侧模采用大型定型钢模板。模板支架采用型钢焊接，箱梁模板充分考虑了施工过程中的适应性和周转率，做到中跨梁模板与边跨梁模板可搭配使用，中梁模板和边梁模板可搭配使用。为了保证外侧模的表面光洁度，对外侧模表面进行以下处理：１、使用前铲除模板表面的氧化物；２、用砂轮手工磨光；３、用洗衣粉擦洗表面粉尘、污物，待干透后用麻袋片对板面进行抛光处理，使板面全部露出光泽；=2\*GB4㈡、芯模为了保证箱梁几何尺寸准确，芯模必须有足够的刚度；为了既保证质量，又能周转使用，同时有利于抑制上浮，经综合比较，采用钢结构组合模板作芯模，使用效果较好。由于箱梁顶板混凝土施工以后，仅有梁的两端可以畅通，因此要求芯模可拆成多个小片从两端取出。1、防止芯模上浮芯模上浮是箱梁施工中常遇到的问题，它严重影响构件的截面尺寸。本桥计划采用在芯模顶部施加一组垂直压力的方法，防止芯模上浮。即：在横向槽钢上栓接钢管，钢管抵在芯模顶板上，槽钢两端用紧固螺栓拉结在两侧外模钢支撑上，两侧外模钢支撑与底模固定。2、防止芯模的左右移动为了固定芯模使其不偏移轴线位置，采用高强混凝土块和木方将芯模与外侧模顶牢，在浇筑混凝土时将木撑逐步拿走。或焊接与腹板尺寸相同的定位钢筋来固定芯模。3、芯模的底板采用活动板将芯模的底板做成分块活动板，浇筑底板混凝土前将底板掀起，待浇筑完底板混凝土后，将芯模底板放下，固定后，接着浇筑腹板混凝土。未采用活动板时，如果施工工艺安排不当，底板与侧板之间会产生冷缝，影响箱梁的整体性。采用活动板后，就可以将钢筋、模板全部安装好，一次性浇筑混凝土，这样既可保证混凝土的质量，又大大提高工效=3\*GB4㈢、翼缘板侧模翼缘板外侧钢筋根数多、密度大，本桥箱梁预制采用定型橡胶带留齿口的方法固定钢筋，橡胶带有很好的止浆效果，还可以周转使用，这种工艺比钉木板条、海绵堵塞的工艺优越得多。在橡胶带外侧再用木板条或钢模支撑，保证侧边位置不变形，=4\*GB4㈣、梁底契型调平层施工梁底的契型混凝土调平层施工采用在台座上预留基槽定位契型块，在台座两端设置活动钢支撑台座，底部用丝杠调整纵横坡，确保了契型块高差的准确性，保证了工程质量。其相关施工照片图如下所示：箱梁底契型调平层施工相关照片五、混凝土浇筑箱梁混凝土采用拌和站集中拌和，用混凝土罐车运输至箱梁预制场后，用龙门吊起吊混凝土料斗卸料浇筑，用附着式振动器配合插入式振捣器振捣，一次浇筑成型。=1\*GB4㈠、混凝土配合比箱梁混凝土坍落度不宜大，但由于钢筋密，并有波纹管等，也不宜过小。太大则很难消除外表面的气泡、水斑、砂线等缺陷；太小则混凝土密实度很难保证，一般为70～90mm为宜；石子粒径大或针片状含量超标，易产生云斑，应严格控制。=2\*GB4㈡、混凝土施工混凝土浇筑原则为纵向分段，竖向分层；底板优先，腹板其次，顶板后浇；斜向分层，依次推进。浇筑时把作业人员分为两组，由箱梁两端向中间浇筑，混凝土中间搭接后，再由两端重新浇筑第二层至中间，每层厚度为30～40cm如此重复至浇筑完毕。1、浇底板：芯模的底模板打开，芯模顶板上开下料孔。浇筑时混凝土由下料孔、工作孔、腹板处下料，边下料边振捣，至底板厚度收面，压上芯模底板模板，防止底板混凝土浇筑过厚导致箱梁超重。2、浇筑腹板：水平分层方法浇筑，分层厚度20～30cm为宜，附着式振捣器辅助下料，插入式振捣器振实。浇筑时振捣棒不能碰模板和波纹管，同时注意接缝接头处不得漏振。3、浇筑顶板：浇筑顶板时，将下料孔用预先放在芯模旁边的5mm钢板盖好。下料时同样由两端向中心合拢浇筑，先用插入式振捣器振捣，然后再用平板振捣器拖平复振一遍，顶板收成毛面，并保证顶板平整度。浇筑时在侧模上用钩头螺丝固定横向工字钢压住芯模，以防芯模上浮影响截面尺寸。4、为防止波纹管破损漏浆堵塞管道，在混凝土浇筑时应预先在波纹管内穿入塑料管，在混凝土终凝前来回活动塑料管，混凝土终凝后把塑料管彻底拔出。对于负弯矩波纹管则采用穿入与设计相同数量的钢铰线，在混凝土终凝前来回抽动，混凝土终凝后把钢铰线彻底拔出。=3\*GB4㈢、梁体养养生待浇筑完毕的混混凝土达到到初凝状态态后，顶面面及时用有有纺土工布布覆盖，并并设专人经经常洒水保保湿养护。在混凝土强度达到2.5Mpa时方可以拆模，先拆内模后拆外模,拆模时应防止损伤混凝土。模板拆除后，箱梁的断面特点是腹板倾斜撒水覆盖保水比较困难，通常采用支架顶遮保水的办法或直接喷洒的方法其效果均不理想。本桥计划采用粘贴塑料薄膜的方法进行养生，既可以保水又可以采光保温，其效果比较理想。具体做法是:脱模后腹板及时的边撒水边粘贴，利用水和薄膜之间的吸附力外加胶带粘贴固定。过程中如有脱落及时补水补贴。箱室内灌水顶板覆盖撒水，直到箱梁离开台座。六、预应力钢铰铰线张拉预应力施工所需需要的千斤斤顶、油表表及其配套套设备在使使用前要请请专业单位位进行校验验。千斤顶与与压力表、高高压油泵及及油路管线线应配套校校验并标识识，以便施施工时对号号入座=1\*GB4㈠、钢绞线线下料根据张拉方法计计算下料长长度，下料料长度应大大于等于管管道长度＋＋千斤顶工工作程度＋＋26cmm。在钢绞绞线下料平平台上刻划划下料长度度标尺，采采用砂轮机机切割下料料。禁止用用电弧、气气焰切割。=2\*GB4㈡、穿束下料后钢绞线进进行编束，每1～1.5m绑扎一道铅丝将铅丝接头向内扣，每束的穿入端加工成锥形牵引头。将编束后的钢绞成束用人工穿入预留孔道，穿束前应用高压气管清除孔道内积水和杂物，穿束后两边留出等长的工作长度=3\*GB4㈢、张拉混凝土强度达到到设计强度度的90%时进行张张拉。采用用对称张拉拉，同时采采用2台YCW穿心式千千斤顶和2台油泵，首首先安装好好锚环和夹夹片，然后后安装张拉拉机具进行行张拉。张拉顺序序为先由小小序号到大大序号、同同排要先中中间后两边边（除设计计有另行规规定），张张拉步骤为：0→初应力（0.1σK）→σconn张拉吨位位（持荷2分钟）σcon为控控制应力，采采用张拉应应力和伸长长量双控，张张拉应力是是张拉过程程中的主要要控制指标标，但仍然然必须用伸伸长量进行行校核，当当实际伸长长量和理论论伸长量偏偏差超，则则必须暂停停张拉，查查明原因，采采取措施，方方可进行张张拉。张拉拉过程中应应注意如下下几个问题题：1、位于锚垫板上的的压浆孔，在在安装锚垫垫板时应将将其调整在在锚垫板前前平面的上上方，防止止混凝土浇浇筑时将其其堵死。((波纹管定定位是调整整)2、将伸出预预制构件部部分的波纹纹管撕掉后后，如锚垫垫板孔内有有混凝土，一一定要清除除干净，保保证钢绞线线在此区间间能充分形形成放射状状，减小锚锚圈口处钢钢束的转角角，减少锚锚圈口摩阻阻损失。3、使用能张张拉多根钢钢绞线的千千斤顶同时时对每一钢钢束中的全全部力筋施施加应力，不不应采用小小千斤顶逐逐根张拉。4、限位板、工具锚、千斤顶、高压油泵、压力表、油路管线应配套使用，不得混用。5、工作锚周围有粗钢筋等障碍物（一般多发生在底板束和边跨梁伸缩缝端），千斤顶不能正常就位时，可采用两块限位板中间垫锚板的办法加以解决。6、工作锚与工具锚之间的夹片用钢套筒敲紧，这样可以保证夹片在同一平面，并达到均匀受力的目的。7、张拉前锚具的承压面应清理干净，锚环一定要进入锚下垫板槽口内，以免张拉时因角度偏差造成钢绞线断丝或滑丝，影响伸长规律而使伸长值的测定与计算的结果离散性偏大。8、预应力钢束张张拉后，用用手动砂轮轮锯（严禁禁使用气焊焊或电弧焊焊）将端头头多余的钢钢绞线切除除，保证钢钢绞线外露露长度不小小于3cmm，然后堵堵塞锚固端端力筋的空空隙，准备备进行孔道道压浆。七、真空辅助压压浆根据设计文件及及商漫高速速公路建设设管理处相相关文件要要求，预应应力管道压压浆采用真真空辅助压压浆。真空辅助压浆是是在进行压压浆施工前前,首先采用用真空泵吸吸出管道中中的空气,以至使管管道中产生生0.1MMP的负压,然后在管管道的另一一端用压浆浆机以一定定的压力将将搅拌好的的水泥浆压压入,并加以一一定的正压压力。此时的管管道中只有有极少数的的空气、以以及管道和和压浆泵之之间的正负负压力差,浆体中很很难产生气气泡。所以大大大提高了管管道中浆体体的密实度度。=1\*GB4㈠、水泥浆浆配合比确确定1、流动度要求：：搅和后的的流动度为为30～50s。采用流流锥仪测定定流动度，试试验结果表表明，配比比和水灰比比不同，流流动度也不不同。水灰灰比越大，则则流动度越越大（秒数数越小）。2、水灰比：水泥泥浆水灰比比应在0.3～0.4之间。3、泌水性：．泥体续果小％；c．拌和后24h水泥浆的的泌水应能能被吸收。4、初凝时间：33h。=2\*GB4㈡、压浆工艺流程真空辅助压浆的的整体过程程如图1所示。图1真空辅助助压浆示意意图1、在水泥浆出口口及入口处处接上密封封阀门，将将真空泵连连接在非压压浆端上，压压浆泵连接接在压浆端端上，以串串联的方式式将负压容容器、三向向阀门和锚锚具盖帽连连接起来，其其中锚具盖盖帽和阀门门之间用一一段透明的的喉管连接接。2、在在压浆前关关闭所有排排气阀门（连连接至真空空泵的除外外）并启动动真空泵，观察真空空压力表读读数，即管管内的真空空度，当管管内的真空空度（负压压）维持在在－0.06～－0.1MMpa时（压力尽尽量低为好好），停泵泵约l分钟，若压压力能保持持不变即可可认为孔道道能达到并并维持真空空。3、在在保持真空空泵运作的的同时，开开始往压浆浆端的水泥泥浆入口压压浆，注意意在压浆过过程中真空空压力将会会下降（约约0.033Mpaa）。从透透明的喉管管中观察水水泥浆是否否已填满波波纹管，直直至水泥浆浆达到安装装在负压容容器上方的的三相阀门门。4、操操作阀门以以隔离真空空泵及水泥泥浆，将水水泥浆导向向废浆桶的的方向，继继续压浆直直至所溢出出的水泥浆浆为浓浆。5、关关闭真空泵泵和设在压压浆泵出浆浆处的阀门门。6、将将设在压浆浆盖帽排气气孔上的小小盖打开，打打开压浆泵泵出浆处的的阀门直至至所溢出的的水泥浆形形状均匀。在在压浆盖帽帽的排气管管上安装小小盖，并保保持压力在在0.4Mpa下继续压压浆半分钟钟。7、关关闭设在压压浆泵出浆浆处的阀门门，关闭压压浆泵。=3\*GB4㈢、压浆注意意事项1、压浆顺序为先下下后上，压压浆应缓慢慢、均匀地地进行，不不得中断。同一孔道压浆应一次完成，不得中途停压，因故中途停压不能连续一次压满时，应立即用压力水冲干净，研究处理后再压浆。2、制制作试件的的水泥浆应应由出浆口口提取。3、水水泥浆在拌拌浆机中的的温度不宜宜超过25℃，夏季施施工采取降降温措施（降降水温及掺掺减水剂等等）。同时时尽量安排排在早晚压压浆。4、当当环境温度度低般宜压浆浆，若仍需需进行压浆浆时应采取取下列措施施：①、构构件应进行行预温，预预温时间为为3小时，预预温温度应应控制在15～20℃。②、预预温停汽后后，静置2小时，待待构件管道道温度略降降至10～15℃时再进行行压浆。③、水水泥浆搅拌拌前应提高高水温，使使灰浆温度度控制在10～15℃。④、压浆完毕后管道道水泥浆需需继续用蒸蒸汽养护，养养护温度控控制在15～20℃，一直养养护至35MPPa。5、压浆完毕后,,要及时清清洗压浆机机和压浆管管,以防堵塞.真空泵也也要检查保保养,以保证下下一次压浆浆的顺利正正常进行。某大桥预制箱梁施施工工艺框框图整修底模钢筋加工安装底板腹板钢钢筋及波纹纹管钢筋加工模板制作安设侧模、芯模模及锚垫板板模板制作钢筋加工绑扎顶板钢筋及及安装负弯弯矩波纹管管钢筋加工制作试块砼拌和运输浇筑砼砼拌和运输拆模养护测定砼试压强度测定砼试压强度穿钢铰线穿钢铰线张拉钢铰线张拉钢铰线制作试块水泥浆制作真空辅助压浆水泥浆制作八、管理组织机机构及人员员设置为确保工程质量量，加快施施工进度，本本合同段实实行以项目目经理贺厚厚为首的生生产指挥体体系、质量量保证体系系、安全文文明生产体体系、环境境保护体系系的四个管管理体系，其其体系框图图如下：生产指挥体系框框图项目经理：X项目经理：X项目总工：X项目副经理：X项目总工：X项目副经理：X机械调度X物机部X砼拌和站X试验室X测量队X专职安全员X工程部X经理办公室X机械调度X物机部X砼拌和站X试验室X测量队X专职安全员X工程部X经理办公室X各施工班组各施工班组现场质检工程师X现场质检工程师X施工负责人X质量保证体系框框图项目经理：X项目经理：X项目总工：X项目副经理：X项目总工：X项目副经理：X物机部X测量队X工程部X试验室X砼拌和站X物机部X测量队X工程部X试验室X砼拌和站X施工负责人X书施工负责人X书现场质检工程师X钢筋班X砼班钢筋班X砼班X模板班X安全文明生产体体系框图项目经理：X项目经理：X项目总工：X项目副经理：X项目总工：X项目副经理：X砼拌和站X专职安全员X合同部X工程部X经理办公室X砼拌和站X专职安全员X合同部X工程部X经理办公室X各施工班组各施工班组现场质检工程师X施工负责人X现场质检工程师X施工负责人X环境保护体系框框图项目经理：X项目经理：X项目总工：XX项目副经理X项目总工：XX项目副经理X砼拌和站X安全环保部X合同部X物机部X工程部X经理办公室X砼拌和站X安全环保部X合同部X物机部X工程部X经理办公室X现场质检工程师X各施工班组现场质检工程师X各施工班组施工负责人X施工负责人X九、质量管理措施及及控制要求求=1\*GB4㈠、对于预制梁梁体实测项目目如下：1、混凝土强度：在在合格标准准内2、梁体长度（mmm）：+5、-103、箱梁顶宽（mmm）：±304、箱梁底宽（mmm）：±205、箱梁高度（mmm）：+0、-56、断面尺寸（mmm）：+5、-07、平整度（mm）：±108、横系梁及预埋件件位置（mm）：5=2\*GB4㈡、对于钢筋筋加工，实实测项目如如下：1、主筋间距允许许偏差：±10mm2、箍筋、横向水水平筋间距距允许偏差差：±10mmm3、钢筋骨架长允允许偏差：：±10mmm4、钢筋骨架宽、高高允许偏差差：±5mm5、保护层厚度：：±5mm=3\*GB4㈢、对于预制箱箱梁模板安安装，实测测项目及要要求如下：：模板内部尺寸((mm)::＋5,0轴线偏位(mmm):100模板相临两板表表面高差(mm)::2模板表面平整((mm)::5预埋件中心线位位置(mm)::3预留孔洞中心线线位置(mm)::10预留孔洞截面内内部尺寸(mm)):＋10，0=4\*GB4㈣、对于预应应力钢铰线线，实测项项目及要求求如下预应力管道坐标梁长方向(mmm):±±30梁高方向(mmm):±±10预应力管道间距距同排(mm):100上下层(mm)):10预应力伸长值：：符合设计计要求张拉伸长率:±6%理论伸长长量断丝滑丝数：每每束一根，且且每断面不不超过钢丝丝总数的1%。=5\*GB4㈤、预应力力钢铰线理理论伸长量量计算由于某大桥处于于曲线上，线线型复杂，各各跨箱梁计计算跨径好好下：某大桥计算算跨径一览览表表1第1～5孔第6孔第7～10孔第11～14孔第15孔左幅桥39.239.138.728.829.0表2第1孔第2～4孔第5～10孔第11～15孔右幅桥38.938.639.229.2某大桥预制箱梁计计算跨径较较多，以下下列出设计计图纸给出出各计算跨跨径的各束束张拉控制制力及理论论伸长量如如下表所示示：某大桥一片箱梁钢钢铰线及锚锚具数量表表（计算跨跨径38660cm）表1预制梁长(cmm)钢束编号钢束组成锚具张拉控制(吨))伸长量(mm))3910边跨N16Φs15.2OVM15-66116.0273N26Φs15.2OVM15-66116.0266N35Φs15.2OVM15-5597.0265N45Φs15.2OVM15-5597.0266N55Φs15.2OVM15-5597.0266中跨N15Φs15.2OVM15-5597.0273N25Φs15.2OVM15-5597.0266N35Φs15.2OVM15-5597.0265N45Φs15.2OVM15-5597.0266N54Φs15.2OVM15-4478.0266某大桥一片箱梁钢钢铰线及锚锚具数量表表（计算跨跨径3870cm）表2预制梁长(cmm)钢束编号钢束组成锚具张拉控制(吨))伸长量(mm))3920边跨N16Φs15.2OVM15-66116.0274.0N26Φs15.2OVM15-66116.0266.5N35Φs15.2OVM15-5597.0266.0N45Φs15.2OVM15-5597.0267.0N55Φs15.2OVM15-5597.0266.5中跨N15Φs15.2OVM15-5597.0274.0N25Φs15.2OVM15-5597.0266.5N35Φs15.2OVM15-5597.0266.0N45Φs15.2OVM15-5597.0267.0N54Φs15.2OVM15-4478.0266.5某大桥一片箱梁钢钢铰线及锚锚具数量表表（计算跨跨径3890cm）表3预制梁长(cmm)钢束编号钢束组成锚具张拉控制(吨))伸长量(mm))3940边跨N16Φs15.2OVM15-66116.0275.5N26Φs15.2OVM15-66116.0268.0N35Φs15.2OVM15-5597.0267.5N45Φs15.2OVM15-5597.0268.5N55Φs15.2OVM15-5597.0268.0中跨N15Φs15.2OVM15-5597.0275.5N25Φs15.2OVM15-5597.0268.0N35Φs15.2OVM15-5597.0267.5N45Φs15.2OVM15-5597.0268.5N54Φs15.2OVM15-4478.0268.0某大桥一片箱梁钢钢铰线及锚锚具数量表表（计算跨跨径3910cmm）表4预制梁长(cmm)钢束编号钢束组成锚具张拉控制(吨))伸长量(mm))3960边跨N16Φs15.2OVM15-66116.0276.5N26Φs15.2OVM15-66116.0269.5N35Φs15.2OVM15-5597.0268.5N45Φs15.2OVM15-5597.0269.5N55Φs15.2OVM15-5597.0269.5中跨N15Φs15.2OVM15-5597.0276.5N25Φs15.2OVM15-5597.0269.5N35Φs15.2OVM15-5597.0268.5N45Φs15.2OVM15-5597.0269.5N54Φs15.2OVM15-4478.0269.5某大桥一片箱梁钢钢铰线及锚锚具数量表表（计算跨跨径3920cm）表5预制梁长(cmm)钢束编号钢束组成锚具张拉控制(吨))伸长量(mm))3970边跨N16Φs15.2OVM15-66116.0277.0N26Φs15.2OVM15-66116.0270.0N35Φs15.2OVM15-5597.0269.0N45Φs15.2OVM15-5597.0270.0N55Φs15.2OVM15-5597.0270.0中跨N15Φs15.2OVM15-5597.0277.0N25Φs15.2OVM15-5597.0270.0N35Φs15.2OVM15-5597.0269.0N45Φs15.2OVM15-5597.0270.0N54Φs15.2OVM15-4478.0270.0某大桥一片箱梁钢钢铰线及锚锚具数量表表（计算跨跨径2880cm）表6预制梁长(cmm)钢束编号钢束组成锚具张拉控制(吨))伸长量(mm))3930边跨N15Φs15.2OVM15-5597.0204N25Φs15.2OVM15-5597.0201N35Φs15.2OVM15-5597.0200N44Φs15.2OVM15-4478.0199中跨N15Φs15.2OVM15-5597.0204N25Φs15.2OVM15-5597.0201N34Φs15.2OVM15-4478.0200N44Φs15.2OVM15-4478.0199某大桥一片箱梁钢钢铰线及锚锚具数量表表（计算跨跨径29000cm）表7预制梁长(cmm)钢束编号钢束组成锚具张拉控制(吨))伸长量(mm))3950边跨N15Φs15.2OVM15-5597.0205N25Φs15.2OVM15-5597.0202N35Φs15.2OVM15-5597.0202N44Φs15.2OVM15-4478.0200中跨N15Φs15.2OVM15-5597.0205N25Φs15.2OVM15-5597.0202N34Φs15.2OVM15-4478.0202N44Φs15.2OVM15-4478.0200某大桥一片箱梁钢钢铰线及锚锚具数量表表（计算跨跨径29220cm）表8预制梁长(cmm)钢束编号钢束组成锚具张拉控制(吨))伸长量(mm))3970边跨N15Φs15.2OVM15-5597.0206N25Φs15.2OVM15-5597.0203N35Φs15.2OVM15-5597.0203N44Φs15.2OVM15-4478.0202中跨N15Φs15.2OVM15-5597.0206N25Φs15.2OVM15-5597.0203N34Φs15.2OVM15-4478.0203N44Φs15.2OVM15-4478.0202(设计跨径39220cm预预制箱梁)钢铰线理理论伸长量量计算如下下：根据《公路桥涵涵施工技术术规范》（JTJ0041-22000）12.88.3—1公式ΔL=PpL//（ApEp）及附录G—8预应力筋筋平均张拉拉力计算公公式：Pp=PP（1-e-（kx+μθ））/（kx+μθ）得ΔL=P（1-ee-（kx+μθ））L/AApEp(kx+μθ）式中：ΔL—预应力筋理论伸伸长量(mm)P—预应力筋张拉端端的张拉力力(N)k—孔道每米局部偏偏差对摩擦擦的影响系系梁x—从张拉端至计算算截面的孔孔道长度((m)μ—预应力筋与孔道道壁的摩擦擦系数θ—从张拉端至计算算截面曲线线孔道部分分切线的夹夹角之和((rad))L—预应力筋的长度度(mm)Ap—预应力筋截面面面积(mm2)Ep—预应力筋的弹性性模量(N/mmm2)根据图纸要求，上上述计算各各参数如下下：由于在张拉中由由应力控制制，σcon=PPcon/AAp,又σcon=00.75ffnk=.775×18860=11395MMpa=11395N/mmm2则ΔL=1395××（1-e-（kx+μθ））L/EEp(kx++μθ）(式5.1))Ep=1.95××105Mpa==1.955×1055N/mmm2μ=0.225kk=0.00015计算边跨、中跨跨N1束由图知，边跨、中中跨N1束尺寸一一致，取半半计算，由由图知L=198466mmθ=1.73312°×π÷1800°=0..0302115xx=19.846m代入(式5.11)得ΔLN1/2=13395×((1-e--(0.00015××19.846+0.225×0..0302115))×198466÷(1.995×1005×(0..00155×19.846+0.225×0..0302115))==139.4mm则ΔLN1=139..4×2==278.88mm：设计计值：277mm，误差+0.66%2、计算边跨、中跨跨N2束由图知，边跨、中中跨N2束尺寸一一致，取半半计算，由由图知L=198222.5mm竖弯角θ=4.33166°×π÷1800°=0..075660平弯角θ=1..71888°×π÷1800°=0..02999则计算角θ=00.075560+0.022999=00.105599x=19.82225m代入(式5.11)得ΔLN2/2=13955×(1--e-(00.00115×19.8225+0.225×0..105559))×19822.5÷(1.995×1005×(0..00155×19.8225+0.225×0..105559))==137.9mm则ΔLN2=137.9×2==275.8mm。设计计值：270mm，误差差：+2.11%3、计算边跨、中跨跨N3束由图知，边跨、中中跨N3束尺寸一一致，取半半计算，由由图知L=197855mm竖弯角θ=4.93199°×π÷1800°=0..086008平弯角θ=1..71888°×π÷1800°=0..029999则计算角θ=00.086608+0.022999=00.116077x=19.7885m代入(式5.11)得ΔLN2/2=13395×((1-e--(0.00015××19.785+0.225×0..116007)×197855÷(1.995×1005×(0..00155×19.785+0.225×0..116007))==107.5mm则ΔLN2=137..5×2=275mm.设计值：：269mm，误差差：+2.22%4、计算边跨、中跨跨N4束由图知，边跨、中中跨N4束尺寸一一致，取半半计算，由由图知L=198600mm竖弯角θ=5.58899°×π÷1800°=0..097556平弯角θ=1..71888°×π÷1800°=0..029999则计算角θ=00.097756+0.022999=00.127555x=199.86m代入(式5.11)得ΔLN2/2=13395×((1-e--(0.00015××19.866+0.225×0..127555)×198600÷(1.995×1005×(0..00155×19..86+00.25××0.127555))=137.88mm则ΔLN2=137..8×2==275.66mm.设计值：：270mm，误差差：+2.11%5、计算边跨、中跨跨N5束由图知，边跨、中中跨N5束尺寸一一致，取半半计算，由由图知L=198200mm竖弯角θ=5.55899°°×π÷1800°=0..097556平弯角θ=1..71888°×π÷1800°=0..029999则计算角θ=00.097756+00.029999=00.127755x=119.822m代入(式5.11)得ΔLN2/2=13395×((1-e--(0.00015××19.882+0.225×0..127555)×119820÷(1..95×1105×(0..00155×19..82+0.225×0..127555))==137..5mm则ΔLN2=137..5×2=2775mm..设计值：：270mmm，误差差：+1.88%(设计跨径29220cm预预制箱梁)钢铰线理理论伸长量量计算如下下：计算边跨、中跨跨N1束由图知，边跨、中中跨N1束尺寸一一致，取半半计算，由由图知L=148422.5mmmθ=5.22282°°×π÷1800°=0..0912249x=144.84225m代入(式5.11)得ΔLN1/2=13395×((1-e--(0.00015××14.88425++0.255×0.00912449))××148442.5÷÷(1.995×1005×(0..00155×14..84255+0.225×0..0912249)))=1033.8mmm则ΔLN1=103..8×2==207..6mm：：设计值：：206mmm.误差：+0.88%2、计算边跨、中跨跨N2束由图知，边跨、中中跨N2束尺寸一一致，取半半计算，由由图知L=148200.5mmm竖弯角θ=7.66263°°×π÷1800°=0..133110平弯角θ=1..172°°×π÷1800°=0..020446则计算角θ=00.133310+00.020046=00.153356x=14.82205m代入(式5.11)得ΔLN2/2=13395×((1-e--(0.00015××14.88205++0.255×0.1153566))×1148200.5÷((1.955×1055×(0..00155×14..82055+0.225×0..153556))==102..9mm则ΔLN2=102..9×2==205..8mm。设设计值：2203mmm，误差：+1.44%3、计算边跨、中跨跨N3束由图知，边跨、中中跨N3束尺寸一一致，取半半计算，由由图知L=147888mm竖弯角θ=7.22815°°×π÷1800°=0..127009平弯角θ=1..172°°×π÷1800°=0..020446则计算角θ=00.127709+00.020046=00.147755x=14.7888m代入(式5.11)得ΔLN2/2=13395×((1-e--(0.00015××14.7788+00.25××0.20021)××147888÷(11.95××105×(0..00155×14..788++0.25