合肥轨道交通号线招标设计界首路站车站结构说明书doc

界首路站合肥市轨道交通3号线工程招标图设计合肥市轨道交通3号线工程招标图设计界首路站0据设计需要或工工程经验选选择静三轴轴压缩试验验或直接剪剪切试验，宜宜采用固结结不排水剪剪或固结快快剪指标。（6）施工阶段水土压压力计算时时，采用朗肯肯理论主动动土压力，粘粘性土水土土合算，砂砂性土水土土分算。计计算时考虑虑地面超载载20kPPa，盾构始始发井周围围地面超载载30kkPa。计算简图图如图4.1--1所示。（7）本车站明挖基基坑宽度约约20.99~24.88m，深度约约16.77~22m。根据基基坑规模与与周边环境境条件，按按照《合肥肥市轨道交交通3线工程初初步设计技技术要求》本本车站主体体基坑保护护等级为一级，基坑坑变型控制制标准为地地面最大沉沉降量≤0.155%H，支护结结构最大水水平位移≤15%H，且均≤30mm，H为基坑深深度。本车车站基坑侧侧壁安全等等级为一级，其重重要性系数数为1.1。4.1.2围围护结构计计算(1）计算模式（1）计算模式主体围护结构按按平面问题题进行分析析，取“荷载-结构”模式，采采用“增量法”原理进行行开挖与回回筑阶段各各工况进行行结构计算算。围护结结构按m法进行内内力和位移移的计算：：在施工阶阶段，按施施工过程进进行受力计计算，开挖挖期间围护护结构作为为支挡结构构，承受全全部的水土土压力及地地面荷载。其其受力分析析模拟了施施工过程，遵遵循“先变位，后后支撑”的原则，在在计算中计计入结构的的先期位移移值及支撑撑变形。本车站采用明挖挖法施工，各各施工阶段段结构荷载载工况示意意如图4..1－1（计算简简图）：图4.1-1结构荷载载工况示意意图(2）围护结构入土土深度的确确定钻孔桩进入基坑坑底面以下下的深度，以以地基土压压力小于被被动土压力力及地基土土不发生挤挤出破坏为为原则，入入土深度根根据计算结结果确定。(3）计算结果及分分析(3）计算结果及分分析1）盾构井断面计计算模型图4.1-2盾构构井处开挖挖阶段计算算工况简图图2）计算参数的选选取各层土的抗剪强强度指标采采用直剪固固结快剪强强度指标，详详见表2.5--1。对于粘粘性土层采采用水土合合算，砂性性土地层采采用水土分分算。计算算断面土层层情况采用用标准段中中心里程处处地质钻孔孔Jz-Ⅳ14-S16-76的土层层分布。3）基坑稳定性分分析基坑稳定性分析析计算表表表4.1--1标准段稳定性系数允许值备注直径(m)1/ho(m)18.1/基坑开挖深度D(m)8.5/钻孔灌注桩插入入深度KWZ2.791.35基坑开挖的整体体稳定性Khe2.4811.8坑底土体的抗隆隆起稳定性性6.481.25围护墙结构的抗抗倾覆稳定定性8.674表44.1-11）和类比比分析，基基坑整体稳稳定性、抗抗隆起稳定定性和抗倾倾覆稳定性性都能满足足。4）围护结构内力力及变形计计算结果根据4.1-1的计计算图式，采采用理正深深基坑结构构分析通用用程序对车车站主体围围护结构建建立模型进进行计算，标标准段计算算结果分别别见图4.1--3及图4.1--4。图4.11-3西盾盾构井处围围护结构计计算内力位位移包络图图图4.1-4中中心里程处处围护结构构计算地表表沉降图根据上述计算结结果，标准准段围护结结构在开挖挖的各个阶阶段的最大大水平位移移值为111.21≤≤0.155%H=227.155mm，地表最最大沉降量量为11mm≤0.155%H=227.155mm，满足一一级基坑的的变形保护护要求。根据计算，首道道砼支撑最最大轴力设设计值5334kN，第二～～四道钢支支撑最大轴轴力设计值值23866kN；灌注桩桩弯矩设计计值11552N*m。2）中心里程断面面（10轴）计算算模型图4.1-5中中心里程处处开挖阶段段计算工况况简图2）计算参数的选选取各层土的抗剪强强度指标采采用直剪固固结快剪强强度指标，详详见表2.5--1。对于粘粘性土层采采用水土合合算，砂性性土地层采采用水土分分算。计算算断面土层层情况采用用标准段中中心里程处处地质钻孔孔JZ-Ⅲ14-S16-4的土层分分布。3）基坑稳定性分分析基坑稳定性分析析计算表表表4.1--2标准段稳定性系数允许值备注直径(m)1/ho(m)17.08/基坑开挖深度D(m)8/钻孔灌注桩插入入深度KWZ2.4531.35基坑开挖的整体体稳定性Khe2.7841.8坑底土体的抗隆隆起稳定性性KQ5.1461.25围护墙结构的抗抗倾覆稳定定性经计算（表4..1-1）和类比比分析，基基坑整体稳稳定性、抗抗隆起稳定定性和抗倾倾覆稳定性性都能满足足。4）围护结构内力力及变形计计算结果根据4.1-1的计计算图式，采采用理正深深基坑结构构分析通用用程序对车车站主体围围护结构建建立模型进进行计算，标标准段计算算结果分别别见图4.1--6及图4.1--7。图4.11-6中心里程程处围护结结构计算内内力位移包包络图图4.1-7中中心里程处处围护结构构计算地表表沉降图根据上述计算结结果，标准准段围护结结构在开挖挖的各个阶阶段的最大大水平位移移值为7..77mm≤0.155%H=225.622mm，地表最最大沉降量量为8mm≤0.155%H=226.044mm，满足一一级基坑的的变形保护护要求。根据计算，首道道砼支撑最最大轴力设设计值15537kN，第二～～四道钢支支撑最大轴轴力设计值值27922.6kN；灌注桩桩弯矩设计计值12007.288kN*m。3）标准段最深处处（58轴）处基基坑计算计计算模型图4.1-8558轴处断面面计算简图图2）计算参参数的选取取各层土的抗剪强强度指标采采用直剪固固结快剪强强度指标，详详见表2.5--1。对于粘粘性土层采采用水土合合算，砂性性土地层采采用水土分分算。计算算断面土层层情况采用用标准段中中心里程处处地质钻孔孔JZ-Ⅳ14-S16-54的土层层分布。3）基坑稳定性分分析基坑稳定性分析析计算表表4.1--3标准段稳定性系数允许值备注直径(m)1/ho(m)20.5/基坑开挖深度D(m)10.5/钻孔灌注桩插入入深度KWZ2.271.35基坑开挖的整体体稳定性Khe2.0521.8坑底土体的抗隆隆起稳定性性KQ6.391.25围护墙结构的抗抗倾覆稳定定性经计算（表4..1-2）和类比比分析，基基坑整体稳稳定性、抗抗隆起稳定定性和抗倾倾覆稳定性性都能满足足。4）围护结构内力力及变形计计算结果根据4.1-1的计计算图式，采采用理正深深基坑结构构分析通用用程序对车车站主体围围护结构建建立模型进进行计算，标标准段计算算结果分别别见图4.1--9及图4.1--10。图4.1-9围围护结构计计算内力位位移包络图图图4.1-1058轴处处围护护结构计算算地表沉降降图根据上述计算结结果，标准准段围护结结构在开挖挖的各个阶阶段的最大大水平位移移值为133.26mmm≤0.155%H=330.755mm，地表最最大沉降量量为13mm≤0.155%H=330.755mm，满足一一级基坑的的变形保护护要求。根据计算，首道道砼支撑最最大轴力设设计值19940kN，第二～～四道钢支支撑最大轴轴力设计值值39611kN；灌注桩桩弯矩设计计值14669kN**m。3）东端头井（559轴）剖面面计算图4.1-11东端头井井围护结构构开挖阶段段计算工况况简图2）计算参数的选选取各层土的抗剪强强度指标采采用直剪固固结快剪强强度指标，详详见表2.5--1。对于粘粘性土层采采用水土合合算，砂性性土地层采采用水土分分算。计算算断面土层层情况采用用标准段中中心里程处处地质钻孔孔JZ-Ⅳ14-S16-52的土层层分布。3）基坑稳定性分分析基坑稳定性分析析计算表表表4.1--4标准段稳定性系数允许值备注直径(m)1.2/ho(m)22/基坑开挖深度D(m)10.5/钻孔灌注桩插入入深度KWZ2.5351.35基坑开挖的整体体稳定性Khe2.3711.8坑底土体的抗隆隆起稳定性性KQ5.4651.25围护墙结构的抗抗倾覆稳定定性经计算（表4..1-4）和类比比分析，基基坑整体稳稳定性、抗抗隆起稳定定性和抗倾倾覆稳定性性都能满足足。4）围护结构内力力及变形计计算结果根据4.1-1的计计算图式，采采用理正深深基坑结构构分析通用用程序对车车站主体围围护结构建建立模型进进行计算，标标准段计算算结果分别别见图4.1--12及图4.1-113。图4.1-12东端头井井围护结构构计算内力力位移包络络图图4.1-13东端头井井围护结构构计算地表表沉降图根据上述计算结结果，标准准段围护结结构在开挖挖的各个阶阶段的最大大水平位移移值为133.84mmm≤0.155%H=333mm，地表最最大沉降量量为12mm≤0.155%H=333mm，满足一一级基坑的的变形保护护要求。根据计算，首道道砼支撑最最大轴力设设计值5991kN，第二～～四道钢支支撑最大轴轴力设计值值33800kN；灌注桩桩弯矩设计计值20886kN**m。4.2主体结构构设计4.2.1主主体结构尺尺寸拟定结构尺寸根据计计算结果结结合工程类类比拟定，车车站主体(标准段)主要构件件的结构尺尺寸拟定如如下表：车站主要构件尺尺寸表表4.2--1结构类型标准段端头井材料板（mm）顶板900900C35、P100钢筋混凝凝土中板400450C35底板10001000C35、P100钢筋混凝凝土梁（mm）顶纵梁1200×210001100×19000C35、P100钢筋混凝凝土中纵梁1000×12200900×11000C35钢筋混凝凝土底纵梁1200×240001200×21000C35、P100钢筋混凝凝土内衬墙（mm）700（局部8800，900）800C35、P100钢筋混凝凝土柱（mm）800×13000（单柱段段）800×14000700×10000（双柱段段）壁柱900×11400C504.2.2荷荷载与组合合(1）荷载分类地车站结构的设设计荷载类类型及名称称如下表所所示：设计计荷载类型型表4.2--2永久荷载结构自重地层压力结构上部和受影影响范围内内的设施及及建筑物压压力水压力及浮力混凝土收缩及徐徐变作用预加应力设备重量设备基础、建筑筑做法、建建筑隔墙等等引起的结结构附加荷荷载地基下沉影响力力可变荷载基本可变荷载地面车辆荷载及及其冲击力力地面车辆荷载引引起的侧向向土压力地下铁道车辆荷荷载及其冲冲击力人群荷载其他可变荷载温度变化影响力力膨胀力施工荷载偶然荷载地震荷载人防荷载(2）荷载计算1）结构自重：钢钢筋混凝土土容重γ=25kkN/m33。2）地层压力：覆覆土容重取取γ=20kkN/m33，竖向压压力按全部部土柱重量量计算；水水平压力按按静止土压压力和主动动土压力对对结构产生生的不利工工况计算；；侧向压力力采用水土土分算，且且按静止土土压力计算算。3）水压力及浮力力：水容重重为10kkN/m33。4）混凝土收缩作作用：假定定降低温度度10℃。5）路面活载：按按q=200kN/mm2取用。6）人群荷载：取取q=4kkN/m22，另需计计及在300××300mmm范围内20KN的集中荷荷载。7）设备荷载：取取q=8kkN/m22。8）施工活载：考考虑施工时时可能情况况的组合。9）列车活载：根根据车辆轴轴重、排列列和制动力力计算。10）地震荷载：车车站按地震震烈度7度设防，采采用等效静静力法进行行抗震分析析。11）人防荷载：结结构按常6级与核6级的人防防荷载进行行强度验算算，并做到到各个部分分抗力协调调。12）温度变化影响响力：温度度变化范围围按施工时时的最大温温度与地下下土温度之之差计算。(3）荷载组合1）恒载＋活载2）恒载＋部分活活载＋地震震荷载3）恒载＋部分活活载＋人防防荷载(4）荷载组合分项项系数如荷载分项系数数表所示荷载分项系数表表表4.2--3序号荷载组合验算工工况永久荷载可变荷载偶然荷载地震荷载人防荷载1基本组合构件强强度计算1.35（1..0）1.42构件裂缝宽度验验算1.01.03构件变形计算1.01.04抗震荷载作用下下构件强度度验算1.2（1.00）0.51.35人防荷载作用下下构件强度度验算1.2（1.00）1.06构件抗浮稳定验验算1.0（5）计算模式与计计算简图1）计算模式内部结构计算模模型为支承承在弹性地地基上的平平面框架结结构，按平平面变形问问题考虑，沿沿结构纵向向取1m单位宽度度，土抗力力用土弹簧簧模拟，采采用“荷载－结结构法”模型进行行分析。顶顶板按受弯弯构件设计计，中板、底底板和侧墙墙按压弯构构件设计，立立柱按有效效面积相等等的原则换换算为沿线线路方向设设置的矩形形截面墙予予以考虑。计计算程序采采用结构分分析通用有有限元程序序SAP884。2）计算简图主体结构单柱段段荷载计算算简图（一一）主体结构单柱段段荷载计算算简图（二二）主体结构双柱段段荷载计算算简图（一一）主体结构双柱段段荷载计算算简图（二二）图4.2-1主主体结构荷荷载工况图图计算简图如4..2-1所示。主主体结构计计算分两种种工况进行行，即结构构完成初期期外部水土土压力尚无无太大变化化时（如计计算简图（一一）所示）和和水土压力力经过较长长时期的调调整已趋于于稳定时（按按抗浮水位位考虑，如如计算简图图（二）所所示），两两种工况计计算结果取取包络值。4.2.3结构计算结结果及分析析1）中心里程单柱断断面主体结构标准段段单柱断面面的最不利利工况的每每延米框架架结构内力力计算结果果如下图所所示（计算算结果为标标准值）：：施工工况：图4.2-2标标准段弯矩矩图（KN·m）图4.2-3标标准段轴力力图（KN）图4.2-4标标准段剪力力图（KN）使用工况：图4.2-5标标准段弯矩矩图（KN·m）图4.2-6标标准段轴力力图（KN）图4.2-7标标准段剪力力图（KN）抗浮工况：图4.2-8标标准段弯矩矩图（KN·m）图4.2-9标标准段轴力力图（KN）图4.2-10标准段剪剪力图（KN）2）34轴双柱断面施工工况：图4.2-11双柱段弯弯矩图（KN）图4.2-12双柱段轴轴力图（KN）图4.2-13双柱段剪剪力图（KN）使用阶段：图4.2-14双柱段弯弯矩图（KN·m）图4.2-15双柱段轴轴力图（KN）图4.2-16双柱段剪剪力图（KN）抗浮工况：图4.2-17双柱段弯弯矩图（KN·m）图4.2-18双柱段轴轴力图（KN）图4.2-19双柱段剪剪力图（KN）3）58轴断面施工工况：图4.2-20弯矩图（KN）图4.2-21轴力图（KN）图4.2-22剪力图（KN）图4.2-23剪力图（KN）使用阶段：图4.2-24弯矩图（KN·m）图4.2-25轴力图（KN）图4.2-26剪力图（KN）抗浮工况：图4.2-27弯矩图（KN·m）图4.2-28轴力图（KN）图4.2-29剪力图（KN）3）盾构井59轴轴断面施工工况：图4.2-30弯矩图（KN·m）图4.2-31轴力图（KN）图4.2-32剪力图（KN）使用工况：图4.2-33弯矩图（KN·m）图4.2-34轴力图（KN）图4.2-35剪力图（KN）抗浮工况：图4.2-36弯矩图（KN·m）图4.2-37轴力图（KN）图4.2-38剪力图（KN）根据《合肥市轨轨道交通3号线工程程场地地震震安全性评评价报告》提提供的土层层动力参数数及地震动动加速度时时程曲线等等，采用反反应位移法法进行地震震反应计算算，主体结结构标准段段弯矩、剪剪力、轴力力内力计算算结果详见见图4.2－39、4.2－40、4.2－41。图4.2-39重现期475年地震作作用组合弯弯矩值（KN·m）图4.2-40重现期475年地震作作用组合剪剪力值（KN）图4.2-41重现期475年地震作作用组合轴轴力值（KN）根据结构计算分分析的结果果，地震作作用、人防防作用、膨膨胀力作用用均不对结结构承载力力起控制作作用，正常常使用下荷荷载起控制制作用。车车站各结构构构件除按按强度进行行截面配筋筋计算外，还还须按最大大裂缝宽度度控制要求求进行验算算，以确定定各截面的的配筋，而而正常使用用时，多数数构件计算算主要由裂裂缝验算控控制。配置适量的钢筋筋后，顶、中中、底板、侧侧墙裂缝宽宽度验算均均满足要求求。裂缝宽宽度迎土侧侧≤0.2mmm，背土侧≤0.3mmm。根据裂裂缝控制要要求对应的的弯矩标准准值、剪力力标准值、轴轴力标准值值和配筋如如下表：车站中心里程标标准断面主主体结构控控制内力及及配筋结构部位截面尺寸（mmm）计算内力标准组组合实配裂缝宽度（mmm）M（kN*m）N（kN）Q（kN）顶板边支座900-694430.1560.4C28@150++C25@11500.1跨中900598.9/C28@1500.16中支座900-1050555.9C28@150++C25@11500.19中板边支座450224.5708123.4C20@1500+C188@30000.21跨中45086.45/C20@15000.05中支座450166.2111.3C20@1500+C188@3000.10底板边支座10001267911.5768.7C28@150++C28@@1500.17跨中1000745.4/C28@150++C28@@3000.07中支座10001076730.1C28@150++C32@@1500.15侧墙地下一层顶部700711.1618.7398.2C28@150++C25@15500.16跨中70063.76650.3/C25@1500.01地下二层顶部700306.7694.2462.3C28@1500.05跨中700327.4880.5/C25@1500.07底部7001119939.7793.6C28@150++C32@15500.19立柱地下二层800×13000/12495(基本组合)/36C28/35断面主体结构控控制内力及及配筋结构部位截面尺寸（mmm）计算内力标准组组合实配裂缝宽度（mmm）M（kN*m）N（kN）Q（kN）顶板边支座900580.6403.9294.3C28@150++C25@11500.07跨中900941.1/C28@150++C25@11500.19中支座900662637.1C28@150++C25@11500.09中板边支座400139.41105100.3C20@15000.19跨中与墙节点400207.1114.8C20@1500+C188@15000.17跨中40078/C20@15000.05底板边支座10001144917.8517.9C28@150++C25@@1500.17跨中与墙节点1000944.1/C28@150++C25@@1500.15中支座1000593.7136.4C28@150++C25@@1500.04侧墙地下一层顶部900517.8357.1368.4C28@150++C25@15500.07跨中900166.7390.9/C25@1500.04地下二层顶部900543.9583.9608.1C28@1500.18跨中900406618/C25@1500.09底部900909.4677.5785.5C28@150++C25@15500.19立柱地下二层700×10000/9010(基本组合)/26C28/58轴断面主体结构构控制内力力及配筋结构部位截面尺寸（mmm）计算内力标准组组合实配裂缝宽度（mmm）M（kN*m）N（kN）Q（kN）顶板边支座900-1090602.5678.9C28@150++C32@11500.18跨中900576/C28@1500.13中支座900-1120646.4C28@150++C32@11500.19中板边支座450-231.91123155C20@1500+C188@1500.16跨中450131/C20@15000.08中支座450-269.1162.8C20@1500+C188@1500.20底板边支座10004C32@150++C32@@1500.20跨中1000899/C28@150++C25@@3000.13中支座1000-1078636.4C28@150++C28@@1500.17侧墙地下一层顶部9001109757567.3C28@150++C32@15500.13跨中900403.7802.7/C25@1500.06地下二层顶部900528.4894.2560.5C28@1500.06跨中9002081129/C25@1500.03底部90016241225936.7C32@150++C32@15500.20立柱地下二层800×14000/14025(基本组合)/36C28/车站大里程端盾盾构井断面面主体结构构控制内力力及配筋结构部位截面尺寸（mmm）计算内力标准组组合实配裂缝宽度（mmm）M（kN*m）N（kN）Q（kN）顶板边支座900975.5519.4649.9C28@150++C32@11500.15跨中900618.6/C28@1500.18中支座900634.3580.9C28@150++C25@11500.08中板边支座400186.1780.3113.1C20@1500+C188@30000.21跨中40094.63/C20@15000.06中支座400110.597.8C20@1500+C188@3000.07底板边支座100020021435876C32@150++C32@@1500.20跨中1000754.9/C28@150++C28@@3000.11中支座1000545.4565.5C32@1500.07侧墙地下一层顶部900977.2725.6589.1C28@150++C32@15500.1跨中900163.9771.3/C25@1500.02地下二层顶部900519.3881.3590.6C32@1500.06跨中900416.21078/C25@1500.07底部900166811841321C32@150++C32@15500.17立柱地下二层700×10000/9520(基基本组合)/26C28/结构柱混凝土的的强度等级级为C50((fc=223.1NN/mm22)。为满足足《混凝土土结构设计计规范》（GB500010--20100）11.44.16注注第四条的的要求，柱柱轴压比按按0.75控制。柱轴压比：N=3.97**9.655*9*220*1..35+99*9.665*(00.9+00.45++0.155)*255*1.335+0..8*1..3*255*8.33*1.335+(11.2*00.6+11*1.22)*9**1.355+1.44*28**9.655*9=1174255.4KNNN/fcbh==174225.4**10000/(23..1*8000*1300)==0.7255＜0.755柱轴压比满足二二级抗震要要求、经检检算车站结结构构件均均在合理的的配筋率范范围内，满满足设计强强度要求和和变形要求求，拟定的的构件尺寸寸是合理、经经济的。（2）结构抗浮验算算结构设计按最不不利情况进进行抗浮稳稳定验算，不不考虑侧壁壁摩阻力时时，抗浮安安全系数Kf≥1.05；适当考考虑围护桩桩侧壁摩阻阻力时，抗抗浮安全系系数Kf≥1.15。抗浮水水位按综合合按结构外外侧地坪设设计标高以以下1.00m考虑。1）抬升双柱段抗抗浮验算抗浮验算上覆土压力：（20*1.0+1.8*10）*20.9=784.2KPa结构自重：766.76**25=11919柱子自重：0..7*1**10.55*25//8*2==45.99水浮力：20..9*16.22*10==33855.8KKPa道床回填：0..4*255*8.555*2==171则2920.1/33385..8=0.86抗浮不满满足，需采采取抗浮措措施。设压顶梁，考虑虑围护桩自自重：每延米围护桩自自重3.114/4**15*225.5/11.3=231KPPa需再考虑桩侧摩摩阻力：0.7**3.144*1*（5.4*885+3*45+11.1*990）*0.99563552*2//3=971（2920.1++231**2+9771/2//1.3**2）/33885.8==1.222＞1.15满足抗浮浮（3）坑底突涌稳定性性验算承压水头标高115米，车站站大部分坑坑底以下到到含水层顶顶面土厚度度为5.5米：：5.5*20//(14..3*100)=0..769＜1.2采用坑外降水降降承压水。承压水：承压水水压力水位位高度按：：H×γ/（Hw×γw）≥Ks控制（H为承压含含水层顶板板至开挖槽槽底的土层层厚度，γ为土的重重度，Hww为压力水水头高度，γw为水的重重度，Kss为安全系系数，取11.2）；；开挖槽底底在承压水水含水层顶顶板以上，要要求降至标标高9m处。降水水井井位要要求1）井位施放时必须须详细调查查核实场地地地下管线线分布情况况，当无法法确定时可可采用人工工开孔的方方法，当确确认地下无无各种管线线后方可施施工。2）为避开各种障碍碍物，降水水井间距可可局部调整整，但降水水井总量不不得减少；；宜先施工工支护桩后后施工降水水井。3）站体开挖挖施工前，降降水井的布布设应已形形成封闭。井身结构误差要要求1）井径误差差±20mmm；2）垂直直度误差≤1%；3）井深应应满足井结结构图中文文字说明要要求。4.3车站附附属结构设设计考虑本站附属周周边环境、风风险特点、周周边重要构构（建）筑筑物及管线线等影响，确确定附属支支护结构安安全等级为为二级。附属属基坑开挖挖影响范围围内无重要要建构筑物物，基坑变变形控制环环境保护等等级二级。本车站附属围护护结构型式式的确定除除受周围环环境和施工工方法的影影响外，主主要由地质质与水文状状况和基坑坑深度决定定。附属围护常常用的型式式有：SMW、钻孔灌灌注桩、放放坡+支护等。附属属围护方案案比选一览览表表4.3--1围护结构型式优点缺点SMWa．施工速度快，质质量易保证证，污染小小；b．整体结构刚度度大，防渗渗性能好，适适用于软粘粘土地区。a．只能作用临时时结构适用用；b．造价受型钢的的摊销次数数影响大；；c．适用基坑深度度有限；钻孔灌注桩a．技术相对成熟熟，工艺相相对简单；；b．适用于各种地地层，受地地质条件的的限制较小小。a．在含水地层使使用还需配配以止水措措施，工程程投资综合合较高；b．对环境有一定定影响；放坡+支护a．施工空间大，施施工速度快快；b．施工工艺简单单，造价低低。a．开挖深度小；；b．干湿交替的坏坏境容易失失稳；c．施工中不可控因因素比较多多，安全性性较低；暗挖法a．对地面交通影影响小；b．操作面小、技技术较成熟熟。a．存在一定的施施工风险；；b．施工复杂，防防水质量难难保证。经过对SMW、钻钻孔灌注桩桩、放坡+支护等围围护结构的的技术经济济比较，结结合本车站站的基坑深深度、地质质状况和周周边状况等等因素，出入口采采用明挖法法施工。根根据建筑布布置选用单单层单跨箱箱形框架结结构，经计计算和类比比结构断面面尺寸分别别选用：出出入口结构构顶板700mmm、侧墙600mmm/7000mm/9900mmm、底板700mmm/9000mm；；风亭结构构顶板700mm、侧墙600mm、底板800mmm。出入口及风道围围护结构采采用φ800@12200钻孔灌注注桩两道直直径φ609mmm,壁厚16mm的钢支撑撑。5施工组织及主要要工程技术术措施5.1施工方方法及主要要施工步骤骤（1）主体结构主要要施工方法法与步骤车站主体采用明明挖法施工工。车站标标准段依据据现状条件件设三～四道支撑，东东端头井设设置四道支支撑+一道换撑撑；标准段：1）施工前期准备备，施工进进场，第一一步：施工工围护桩、格格构柱基础础桩及格构构柱，开挖挖至第一道道支撑底。2）第二步：架设设第一道支支撑，开挖挖至第二道道支撑底。3）第三步：架设设第二道支支撑，开挖挖至第三道道支撑底。4）第四步：架设设第三道支支撑，开挖挖至基坑底底。5）第五步：验收收基坑，施施工接地网网、基底垫垫层、底板板防水层及及底板结构构，侧墙防防水层及侧侧墙结构。6）第六步：分段段拆除第三三道撑，施施工地下二二层侧墙防防水层及侧侧墙、结构构柱、中楼楼板梁、中中楼板。7）第七步：待中中板、侧墙墙混凝土强强度达到设设计强度，拆拆除第二道道支撑，施施工地下一一层侧墙防防水层、侧侧墙、结构构柱、顶板板梁、顶板板及压顶梁梁，施工顶顶板防水层层。8）第八步：待顶顶板、侧墙墙混凝土强强度达到设设计强度，分分层回填至至第一道支支撑下后，拆拆除第一道道支撑，分分层回填顶顶板上覆土土，施工内内部结构，完完成车站主主体结构。5.2指导性性施工组织织及进度安安排根据本站的车站站规模和施施工条件，考考虑合理的的施工进度度，计划施施工工期228个月，车站站主体工期期17个月，附附属结构工工期10个月。施工的顺顺序和衔接接详见表5.2--1：施工进度横道图图表5.2-15.3施工场场地布置及及交通疏解解方案5.3.1施工工场地布置置地下车站的施工工场地尽量量利用车站站周围的空空地和公共共绿地，根根据本站选选定的施工工工法及施施工工序，施施工场地主主要布置在在临泉路的的车道上。一期施工界首路路站车站主主体。围挡挡占用临泉泉路道路，临临泉路道路路交通可通通过两侧非非机动车道道及地块疏疏解,保证双向向四车道（2x3.75m+3.4m+3.0m）+两个人非混行车道，界首路道路交通不受影响，颍上路道路交通可通过车辆在围挡两端绕行实现交通疏解。一期施工围挡面积约为22000㎡，施工持续时间17个月。二期施工车站北北侧附属结结构,围挡占用用临泉路北北侧半幅道道路，临泉泉路道路交交通可通过过中间绿化化带及南侧侧半幅道路路疏解,保证双向向六车道（6x3.5m）+两个人非混行车道。界首路及颍上路道路交通不受影响。二期施工围挡面积约为6397㎡，施工持续时间5个月。三期施工车站南南侧附属结结构,围挡占用用临泉路南南侧半幅道道路，临泉泉路道路交交通可通过过中间绿化化带及北侧侧半幅道路路疏解,保证双向向六车道（6x3.5m）+两个人非混行车道。界首路及颍上路道路交通不受影响。三期施工围挡面积约为6420㎡，施工持续时间5个月。5.3.2交通通疏解方案案为了减轻站点施施工带来的的交通压力力，本次交交通疏解首首先通过周周边路网提提前分流部部分车辆，再再对站点范范围内交通通进行组织织。结合合合肥市轨道道公司意见见，此次在在界首路站站点施工期期间（主要要是一~三期时间间段）内，站站点范围交交通组织内内容如下：：一期施工内容主主要为结合合该站点一一期的施工工围挡实施施的交通疏疏导，施工工围挡分布布在临泉路路的中央位位置，一期期实施的同同时临泉路路方向车辆辆沿围挡两两侧通行，故故该交口范范围内的交交通疏导主主要布置在在临泉路围围挡两侧，沿沿临泉路方方向改造长长度为860米，主要要疏导的车车流为临泉泉路南北双双向。车辆辆行驶情况况:南北向，界界首路正常常路段为双双向2车道，进进入围挡范范围车流通通过右进右右出进入临临泉路；颍颍上路由原原十字交口口变为右进进右出交口口；临泉路路正常路段段为双向八八车道，进进入围挡范范围向南北北两侧渐变变为双向4车道和2人非混合合型车道。具具体详见平平面图。二期施工内容主主要为结合合该站点二二期的施工工围挡实施施的交通疏疏导，施工工围挡分布布在临泉路路的南侧，故故该交口范范围内的交交通疏导主主要布置在在临泉路北北侧，沿临临泉路方向向改造长度度为850米；二期期临泉路路路南半幅双双向通行，主主要疏导的的车流为临临泉路南北北双向及界界首路通行行。车辆行行驶情况:东西向，临临泉路正常常路段为双双向8车道，进进入围挡范范围向南渐渐变为双向向8车道和2人非混合合型车道，由由于界首路路已经东西西双向通行行，故在交交口位置设设置有转向向界首路的的功能需求求；颍上路路交口由右右进右出交交口恢复为为十字型交交口。具体体详见平面面图。三期施工内容主主要为结合合该站点三三期的施工工围挡实施施的交通疏疏导，施工工围挡主要要分布在该该临泉路南南侧位置，故故该交口范范围内的交交通疏导主主要布置在在临泉路北北侧，沿临临泉路方向向改造长度度为600米，主要要疏导的车车流为临泉泉路南北双双向及界首首路东西双双向通行。车车辆行驶情情况:东西向，临临泉路正常常路段为双双向8车道，进进入围挡范范围改向北北渐变为双双向8车道和2人非混合合型车道；；界首路进进入围挡范范围向西渐渐变至临泉泉路；颍上上路恢复原原状车道。具具体详见平平面图。1.标志版面设计为了满足用路者者对标志信信息的视认认要求，按按国标及主主干道车速速20kmm/h确定字高高，指路标标志汉字高高度为25～30cm。指路标标志板面基基本为统一一规格。标标志上的汉汉字、拉丁丁字和阿拉拉伯数字应应严格采用用GB57768-22009规定的道道路交通标标志字体，汉汉字高宽比比为1：1，标志的的版面设计计按GB57768－2009有关规定定执行。版面尺寸是按不不同版面内内容确定的的，尽量达达到统一，汉汉字间隔、笔笔划粗度、最最小行距、边边距等均以以国标为依依据。为使使标志版面面更加美观观，在版面面边缘处设设有与字符符反光颜色色相同的边边框。各种种版面尺寸寸、内容、边边框在标志志版面上的的位置及边边框的取值值按GB57768－2009有关规定定执行。各种标志版面颜颜色均应符符合GB57768－2009规定。版面内容、图形形及符号的的形状和尺尺寸，施工工前施工单单位应与交交通管理部部门进一步步沟通确认认，使其与与周边路网网标志版面面协调一致致。板面反光材料的的选择，既既要考虑各各类反光膜膜的反光特特性，使用用功能，应应用场合和和使用年限限，又要分分清版面中中不同内容容部分的主主次关系。根根据反光材材料的反光光特性、使使用功能，应应用场合和和使用年限限，禁令、警警告标志采采用丝网印印刷技术。F杆标志牌牌为蓝底白白字，字膜膜底膜均采采用微棱镜镜结构二级级膜（高强强级）、禁禁令和警告告标志图案案和底膜同同为全棱镜镜一级膜。为为使用路者者在夜间对对版面信息息有较好的的视认效果果，版面字字体采用电电脑刻字技技术，文字字及图案不不可拼接。在反光产品的选选择上，一一定要对生生产厂家进进行资质审审查，对产产品的使用用效果，进进行评价认认定。2.标线设计对向车道分界线线：单黄线线或双黄线线，线宽00.15mm。同向车行道分界界线：车行行道分界线线为白色虚虚线，线宽宽15cmm，划2m（实线线）4m（空档档）。车行道边缘线：：车行道边边缘线为白白色实线，线线宽15ccm；在机机动车辆需需要跨越边边缘线的地地方划白色色虚线，画画虚线时线线长2米，白线纵纵向净距44米。人行横道线：人人行横道宽宽4～5米，具体体见标志标标线平面图图，线宽为为45cmm，横线净净距为600cm，颜颜色为白色色。导向箭头：导向向箭头为白白色，导向向箭头长66米。停止线：停止线线为白色，线线宽30ccm，距人人行横道线线边缘2..0米。本工程导向箭头头采用热熔熔涂料，施施工要求如如下：标线线涂层厚度度均匀，无无起泡，开开裂，发粘粘，脱落等等现象；标标线的端线线与边线应应垂直，误误差≯±5°，其他特特殊标线，其其角度与设设计值误差差≯±3°；标线涂涂层厚度11.8mmm（其中减减速震荡线线涂刷厚度度为2.22mm），按按4.0kkg/m2计；标线线表面撒玻玻璃微珠，应应该分布均均匀，含量量为0.3～0.34kkg/m2。3.路基路面设计路基压实度参照照主干道标标准如下：：路基填料最小强强度、最小小压实度和和最大粒径径要求填料应用部位填料最小强度路基最小压实度度填料最大粒径（路床顶面以下下深度）（m）（CBR）(%))（mm）（mm）路堤上路床（0～00.30）8≥95100下路床（0.330～0.80）5≥95100上路堤（0.880～1.50）4≥93150下路堤（＞1..50）3≥92150零填及挖方路基0～0.308≥951000.30～0..805≥93100路面结构柱状图图如下：5.3.3施工工注意事项项1、标志安装时应应尽可能与与道路中线线垂直或成成一定角度度：禁令和和指示标志志0～45°，指路和和警告标志志为0～10°。2、各类交通标志志必须保证证路面净空空要求。3、与现况道路相相接处，应应保证高程程的顺接。4、施工中如有其其它问题，请请及时与设设计人员协协商解决。5、其他未尽事宜宜参见GB57768－2009有关规定定执行。5.4地下和和地面管线线改移及防防护措施为避免车站实施施过程中对对地下管线线造成破坏坏，需对车车站施工范范围内的地地下管线进进行迁改，管管线迁改设设计以维持持原管道功功能性为前前提，并依依据主管部部门及各管管线产权单单位意见，同同时结合车车站施工进进度及要求求进行统筹筹考虑。5.4.1既有有管线现状状1）雨水管道设计区域分属四四里河雨水水片区，区区域雨水自自颍上路起起始，自东东往西为d4000-20000雨水管，排排至四里河河。其中，颍颍上路与临临泉西路交交口为高点点，雨水分分四面排放放，东、北北、南出口口排至南淝淝河。临泉泉西路段，现现状雨水管管为双侧布布管，部分分高档墙路路段为单侧侧布管，管管径为d9000-12000，自东往往西排放。界界首路段，现现状雨水管管单侧布设设，管径为为d400，自北往往南排放。上游汇水面积111.5hha，按p=3年计算，设设计流量20999L/s，新建d12000-0..003雨水管可可满足排水水要求，下下游出口处处排至现状状d12000雨水管。2）污水管道设计区域污水管管道分属王王小郢污水水厂分区，区区域污水以以义井路、颍颍上路往中中间排至界界首路主干干管，往南南排至王小小郢污水厂厂，管径为为d4000-5000。临泉西西路段，现现状污水管管为单侧布布管，管径径为d4000-5000。界首路路段，现状状污水管单单侧布设，管管径为d500，自北往往南排放。3）给水管道设计区域给水管管为DN5000管道，位位于临泉西西路南侧、界界首路西侧侧。4）电力管道临泉西路中央绿绿化带架设设有2排10kv电力排管管，北侧为为8孔电力辅辅排，南侧侧为24孔电力主主排，预排排。界首路路西侧为12孔电力辅辅排，东侧侧为24孔电力主主排。颍上上路东侧为为8孔电力排排管。5)弱电管道临泉西路北侧为为2孔、8孔、4孔弱电排排管；界首首路西侧为为1孔、2孔、2孔弱电排排管；颍上上路西侧为为2孔、4孔、1孔、4孔弱电排排管。6)燃气管道临泉西路南侧为为DN3000燃气管；；颍上路东东侧为DN3000燃气管；；界首路无无燃气管道道，斜向过过路DN1000燃气管。7)热力管道设计路段无热力力管道。8)控制性管线现在区域主要控控制管线为为北侧雨污污水管道、中中央分隔带带及两侧电电力杆管线线。5.4.2管线线迁改及防防护措施5.4.2.11一期管线线改迁1）主体施工前将将横向穿越越临泉西路路的雨污水水管道、雨雨水口连接接管废除，西西侧界首路路d500过路主干干管临时改改迁至主体体西侧绕行行；临泉西西路南侧中中远物流值值班室雨水水临时排至至西侧现状状雨水管；；2）一期围挡后，主主体施工前前，临泉西西路南侧新新建雨污水水管道，将将南侧地块块排出管收收集，雨水水排至临泉泉西路下游游雨水管道道，污水排排至界首路路污水管道道；3）颍上路与临泉泉西路交口口，北侧雨雨水临时转转输至交口口东侧临泉泉路雨水系系统，污水水临时转输输至交口西西侧临泉路路污水系统统；4）中分带内架空空杆线全线线拆除，于于临泉西路路南侧24孔现状排排管穿线。过过路的电力力管、杆线线预排的予予以废除，主主体实施后后埋设过路路电力沟通通管；5）过路弱电管线线合并悬吊吊保护；6）界首路附近过过路燃气、给给水，在主主体施工前前予以废除除，于主体体西侧予以以永久绕行行改迁，已已启用的DN1000燃气过路路管废除新新建，并于于主体上方方悬吊保护护；颍上路路西侧给水水过路管，在在主体施工工前予以废废除，于北北侧新建给给水管，予予以搭接；；颍上路交交口东侧供供水、燃气气管，在主主体施工前前予以废除除，在主体体东侧予以以永久改迁迁。5.4.2.22二期管线线改迁1)在一期结构施工工后围挡未未拆除时，二二期结构施施工前，将将过路雨污污水、给水水、燃气、强强弱电予以以原位置恢恢复。其中中，d500污水管横横向过路底底高程为22.330m，施工时时与结构专专业配合；；2)在二期结构施工工前，北侧侧d900、d12000雨水管道道予以临时时改迁至主主体上方，待待二期通道道结构施工工结束后，原原位置恢复复；3)在二期结构施工工前，北侧侧与通道冲冲突污水管管，近期临临时改迁通通过过路管管排至南侧侧污水管，进进入界首路路，待通道道实施后再再予以恢复复；4)在一期结构施工工后围挡未未拆除时，原原外侧绕行行雨污水管管予以废除除；5)在二期结构施工工前，北侧侧现状排管管临时悬吊吊保护。待待二期结构构施工结束束后，北侧侧电力排管管原位置恢恢复；6)在二期结构施工工前，北侧侧与通道相相交处弱电电电缆，统统一采用悬悬吊处理。5.4.2.33三期管线线改迁1).在三期结构施工工前，将南南侧雨、污污水管与通通道冲突处处经由横向向过路管转转输至北侧侧主干管；；2).在三期结结构施工前前，南侧与与通道相交交处强电予予以悬吊保保护，待通通道施工结结束后，予予以恢复；；3).在三期期结构施工工前，南侧侧与通道相相交处弱电电电缆，统统一采用悬悬吊处理。5.4.3、管管线设计说说明1、本次设计系统统为吴淞高高程系。2、本次设计尺寸寸除管径以以毫米计外外，其余尺尺寸以米计计。3、本次管线综合合设计仅控控制平面位位置，各种种管线具体体施工需以以各家管线线单位的施施工图为准准。4、本图所注管线线埋深为地地下管线探探测成果，根根据本图所所注各管线线埋深要求求进行施工工图设计或或在规范允允许范围内内适当调整整。5、在以下情况中中各管线段段须采取加加套管、砼砼包管等安安全措施：：（1）电信与给水、排排水、煤气气垂直净距距＜0.5m处，电气气与煤气垂垂直净距＜＜0.5m处。（2）煤气管在道路路下覆土＜＜0.8m处，其余余各管线在在道路下覆覆土＜0.7m处。（3）由于条件限制制，不能保保证各管线线间及其与与建筑物规规范水平净净距。6、各管线敷设应应本着以下下原则进行行：还未建建设的管线线让已建成成的管线；；压力管让让中立自流流排水管；；可弯曲管管让不可弯弯曲管；小小管道让大大管道。7、施工单位应负负责对该道道路及与其其相交道路路下的现状状市政管线线调查清楚楚，处理好好新建管道道与现状管管道的衔接接。如遇到到问题，应应及时与有有关部门联联系，以便便采取相应应的处理措措施。8、临时迁移，远远期将要迁迁回的管线线，近期按按照现状用用户需要设设计；如远远期需扩容容的，由产产权单位提提出需求，在在远期恢复复时按远期期需求恢复复。现状没没有需求的的，原则上上不安排管管位。9、弱电管线统一一在弱电综综合管沟内内同槽埋设设，可敷设设移动、电电信、联通通、有线电电视电缆等等。10、各专业管线检检查井尺寸寸、井室尺尺寸在满足足设计规范范要求下，尽尽量采用较较小值。11、新设计管线如如遇现状管管线未迁移移时，根据据现场确定定临时管位位施工。5.4.4、施施工注意事事项1、本设计为纸上上定线，施施工时以实实地测量放放线为准；；2、本管线综合设设计对各专专业管线设设计和施工工仅起控制制和指导作作用，各专专业管线施施工时，必必须按照各各专业管线线设计施工工图或管线线单位要求求进行施工工，过路管管线详见各各专业管线线设计施工工图；另外外，本设计计范围内工工程管线较较多，在道道路上都与与道路中心心线平行布布置，一般般不会交叉叉，在道路路交叉口处处将发生交交叉，标高高上势必产产生矛盾，必必须进行管管线交叉处处理。管线交叉处理的的原则：（1）规划管线让已已建成的管管线；（2）小管道让大管管道；（3）压力流管道让让重力流管管道；（4）弯曲的管线让让不易弯曲曲的管线；；（5）临时管线让永永久管线；；（6）尽量按照《城城市工程管管线综合规规划规范》（GB50289-98)上的管道水平和垂直间距要求布设管线，当垂直净距小于0.3米时，中间用砂填充，填充面积为3DX3D(D为管道直径），填砂厚度从下面管道至上面管道顶。3、施工前勤挖探探沟，认真真核对现况况管线，在在管线核实实无误后，经经相关部门门同意后方方可实施；；4、施工阶段时如如遇位置现现况管线，且且与本设计计发生矛盾盾时，请及及时通知设设计人，共共同研究解解决。5、道路交叉口范范围内除排排水管线以以外，其余余新建管线线平面位置置及竖向高高程可根据据现场情况况进行微调调，如调整整过程中影影响到其它它管线，需需征得其它它管线单位位和设计院院同意方可可调整。6、因管道改迁施施工，导致致现状路面面或绿化带带等破坏的的，管道施施工完毕以以后，要及及时原样恢恢复，以免免影响车辆辆和行人通通行。7、不在永久恢复复施工范围围内的管线线施工，可可根据实际际需要待站站点全部完完成以后再再进行最终终恢复，避避免后期施施工对其造造成破坏；；如近期必必须要埋设设的管道，则则各管线单单位必须做做好沟槽回回填和保护护措施，将将后期施工工对其造成成的影响降降到最低。8、各管线单位需需根据本图图，仔细核核对站点后后期主体和和附属施工工会对其造造成影响的的管线，凡凡距离站点点主体和附附属净距小小于3米的，后后期施工均均会对其造造成影响，甚甚至会要求求再次迁移移，造成浪浪费，故建建议此部分分管线暂缓缓施工，待待站点全部部完成以后后再进行最最终恢复，避避免后期施施工对其造造成破坏。9、所有悬吊保护护的管线，均均需永久恢恢复。10、本段道路路现状管线线较多，请请相关单位位落实现况况管线是否否满足新建建道路荷载载标准，必必要时采取取相应措施施，确保道道路及现状状管线安全全。11、各种管线线穿越道路路挡墙、下下穿人行通通道、桥墩墩，需事先先与道路桥桥梁施工单单位沟通，结结合道路施施工顺序，编编制合理的的管线施工工组织方案案，并与主主体施工单单位积极配配合，以保保障各种管管线的顺利利实施。12、道路两侧侧支线的预预留应与两两侧开发建建设项目相相结合。目目前此方面面的资料不不全，待工工程具体实实施时根据据现场实际际情况进行行调整。13、由于平面面位置紧张张，局部位位置市政管管道距建筑筑基础距离离较近，设设计时应注注意采取保保护措施，以以保证建筑筑物的安全全。14、由于平面面位置紧张张，局部位位置各种管管道之间距距离较近，施施工时应根根据现场管管线实施情情况调整管管位，保证证所有管道道可以顺利利实施。施施工时应注注意采取保保护措施，以以保证所有有管道的安安全。15、施工顺序序为由深至至浅，即先先实施污水水管、雨水水管等重力力流管道，再再实施其他他非重力流流管道。16、电力排管管、排水箱箱涵占地面面积大，埋埋设较深，在在敷设时需需充分考虑虑其它专业业管线的穿穿越问题。17、雨、污水水管道平面面位置及高高程以雨污污水管道平平面图及纵纵断面图为为准。18、位于车行行道下的各各种管线检检查井，应应注意检查查井井筒收收口方向，尽尽量使检查查井位于车车行道中心心线上，避避让机动车车车轮碾压压。19、由于受现现状管道标标高及道路路纵坡影响响，新设计计各类管道道之间的间间隙控制有有限，施工工时要严格格控制标高高，否则容容易发生管管道相碰现现象。当垂垂直净距、水水平净距少少于《城市市工程管线线综合规划划规范》中中规定的净净距时，建建议中间用用砂填充，以以保证各种种管道的安安全。20、在施工过过程中若发发现设计中中保留的管管线在结构构安全及断断面尺寸方方面不能满满足使用要要求或现场场情况与设设计不符时时，应通知知甲方、监监理公司及及设计单位位共同协商商解决。21、道路、地地下管线、箱箱涵、河道道、市政管管线等的开开挖与迁移移需征得有有关主管部部门的同意意后方可施施工。施工工结束后需需根据主管管部门意见见进行恢复复(一般恢复复原貌)。22、雨、污水水预留支管管和非重力力流管道交交叉位置，在在非重力流流管道施工工前，必须须先施工雨雨、污水预预留支管，保保证雨、污污水预留支支管可以顺顺利施工，除除特殊注明明外，其他他各种管道道需从雨污污水预留支支管上面穿穿过。23、当电力排排管和雨污污水预留支支管高程冲冲突时，沿沿线供电排排管应按需需要调整排排管排布方方式和竖向向位置，避避免影响沿沿线地块雨雨污水支管管接入雨污污水主干管管。24、道路及市市政管道设设计、施工工时如遇古古树、名木木、大树请请建设单位位及时与园园林部门联联系，加强强保护。25、设计、施施工单位应应负责对现现状市政管管道调查清清楚，处理理好新建管管道与现状状管道的衔衔接，新建建管道如与与现状管道道矛盾，所所采取的措措施应征求求有关主管管部门的意意见。26、雨、污水水管道的临临时导流措措施及费用用由投标人人自行考虑虑，后期不不予变更。27、施工单位位应充分考考虑后期因因现场情况况发生变化化而导致增增加的沟槽槽支护等风风险费用，后后期不予变变更。28、施工单位应充充分熟悉图图纸中各期期管线迁改改与交通疏疏解之间的的关系，自自行考虑各各期管线迁迁改过程中中可能发生生的短期交交通疏解的的工程量，后后期不予变变更。29、施工单位投标标时应考虑虑各市政管管线混凝土土满包加固固的工程量量，后期不不予变更。30、本设计未尽事事宜，均按按国家有关关规范及标标准执行。5.5与邻近近工程的关关系及处理理方案（1）车站主体结构沿沿临泉路路中绿化化带内有两两根10kV电缆架空空，高度＜＜20m，影响围围护结构施施工以及主主体施工。措措施：临时时改迁至车车站南侧施施工围挡范范围内。（2）在3号线界首路站主主体结构施施工时，距周边建建筑物均大大于15m。附属结结构施工时时，距离附附属较近的的建筑物有有安徽物资资供应站院院内两栋3层、4层砖混结结构职工宿宿舍及1层砖混结结构的门卫卫房，元一一滨水城小小区T24#楼（框剪剪结构，主主楼18层，裙楼2层）。其其中3层职工宿宿舍距4号出入口口结构外边边线最小距距离约10.366m；4层职工宿宿舍距离3号出入口口结构外边边线最小距距离约6.4m；1层门卫房房距离1号风亭结结构外边线线最小距离离约5.5m；元一滨滨水城T24#楼距离2号风亭结结构外边线线最小距离离约7.7m，附属施施工时，需需加强对建建筑物的沉沉降观测，必必要时采取取地面注浆浆加固等措措施，以保保证周边建建筑物的安安全。5.6与区间间隧道工程程接口处理理车站两端区间隧隧道均为单单圆盾构隧隧道，端头头井按盾构构施工要求求进行设计计。根据盾盾构进出洞洞要求，在在洞口处预预留钢环，在在圆隧道的的进出洞衬衬砌上则同同样预留有有钢板，以以便在整个个区间隧道道施工结束束后进行洞洞口与隧道道衬砌的连连接。端头头井的顶板板和中板应应作好盾构构吊装的预预留孔洞。根据3号线全线盾构工筹，该站按设置盾构出土孔，车站小里程端盾构盾构调头，大里程端左线始发、右线接收。车站两段洞门所所处地层为为2-2层粘土，始始发（接收收）井端部部均采用双双排Φ800素砼密排排桩加固，加加固宽度为为盾构隧道道结构每侧侧3m，竖向加加固范围为为盾构隧道道结构上下下各3m，车站端端头加固详详见区间设设计图纸。5.7降水、防洪措施基坑施工时主要要采用坑内内集水明排排，设置专专门的水位位观察孔，并并加强对基基坑周围地地表沉降及及建构筑物物的位移监监测，实施施信息化施施工，及时时将监测数数据反馈上上报，严格格控制基坑坑降水对周周围环境的的影响。根据初勘揭露，拟建工程区内地下水主要为孔隙水、微承压水及基岩裂隙水。微承压含水层组主要由第四系上更新统粉砂、粉土和侏罗系上统周公山组全风化砂岩组成，包括（2）2-1、（2）2-2、（7）1层，隔水顶板为渗透性弱的第四系（2）2层黏性土，隔水底板为下伏强风化砂岩。上层滞水主要通过集水明排方式处理，承压水通过车站主体围护结构采用钻孔桩+Φ800@500双重旋喷桩止水帷幕围护结构，组成挡土防水帷幕，防止渗水和土体从桩间流失,有效控制地面沉降及变形，设置专门的水位观察孔，并加强对基坑周围地表沉降及建构筑物的位移监测，实施信息化施工，及时将监测数据反馈上报，严格控制基坑降水对周围环境的影响。车站防洪设计的的洪水频率率，应按合合肥市百年年一遇洪水水位设防要要求执行，车车站地面出出入口平台台面、风亭亭口下檐（或或地面建筑筑开口标高高）以及能能通至车站站内的其它它开口的标标高，在高高于设防要要求的同时时，还应根根据本区域域水涝资料料，对其进进行综合考考虑、处理理，必要时时，可加设设防水淹设设施；另外车站基坑开开挖过程中中，坑外设设置专门的的截水沟进进行截排地地表水，另另外冠梁上上设置的挡挡土墙高出出地面300mmm可有效的的阻挡地表表水流入基基坑内，保保证车站基基坑在梅雨雨季节施工工时具有一一定防洪能能力。5.8施工监监控量测5.8.1施工工监测目的的与项目由于基坑侧壁岩岩土材料的的复杂性和和各种偶然然因素的作作用，为确确保车站基基坑工程能能顺利进行行，同时保保证周围建建构筑物和和市政管线线设施的安安全及正常常使用，对对基坑工程程的施工过过程都必须须进行监测测，及时发发现事故征征兆，必要要时采取环环境保护措措施，并做做好可能出出现事故的的应急处理理对策，一一旦出现险险情，及时时采取补救救措施。监测项目的选择择既关系到到基坑工程程的安全，也也关系到费费用的多少少。对于一一级基坑，监监测项目如如表5.8-1所示。基坑监测项目表表表5.8-1测试项目支护结构安全等等级为一级级周围建筑物沉降降、倾斜和和水平位移移应测地表沉降应测周围建筑物、地地表裂缝应测支护结构水平位位移（测斜斜）应测支护结构顶部水水平位移及及沉降应测地下管线变形应测地下水位应测支撑轴力应测立柱沉降应测坑底隆起宜测围护结构应力应测支护结构测土压压力宜测土体分层沉降宜测孔隙水压力宜测5.8.2测点点布置、监监测手段与与监测频率率（1）监测内容及测测点布设1）距离基坑周边三三倍基坑开开挖深度范范围内的地地层是受基基坑开挖影影响比较大大的区域，在在该范围内内的建构筑筑物应作为为重点监测测对象。2）车站基坑每一一开挖段有有一组桩体体变形的监监测点，每每两个开挖挖段应有一一组支撑轴轴力监测点点。3）桩顶水平位移移和桩顶沉沉降，沿基基坑周边每每约15m布置一组组测点。4）基坑周围地表表沉降，每每开挖一段段宜设一个个测量断面面，每一测测量断面在在垂直基坑坑方向30m范围内，间间隔5～10m，设置4～6个测点。5）地下水位观测测孔沿基坑坑长边布设设，每侧不不少于2孔，当环环境要求高高时，适当当加密。6）地下管线的沉沉降和位移移观测宜布布置直接测测定。7）车站附近的地地面建筑应应设沉降观观测点。8）车站建成后应应长期进行行沉降和变变形监测，应应在车站和和区间隧道道的接口处处及车站主主体二个断断面设置监监测点，在在结构、地地质或荷载载变化较大大处，宜增增设观测点点。（2）监测频率安排排基坑工程施工监监测的各项项内容基本本上贯穿了了基坑施工工的全过程程，基坑施施工过程中中支护结构构、周围土土体及周边边环境的监监测频率可可按下表5.8--2确定。当当变形超过过有关标准准，或场地地条件变化化较大时，应应加大监测测频率，实实施过程中中尚需根据据基坑开挖挖和围护施施筑情况、所所监测物理理量的变化化速率等作作适当调整整。基坑监测频率表5.8--2施工工况基坑设计深度（m）≤55～1010～1515～20＞20基坑开挖深度（m）≤51次/1天1次/2天1次/3天1次/3天1次/3天5～10—1次/1天1次/2天1次/2天1次/2天10～15——1次/1天1次/1天1次/2天15～20———（1次~2次）/1天（1次~2次）/1天＞20————2次/1天注：（1）基坑工程开挖挖前的监测测频率根据据工程实际际需要确定定；（2）底板浇筑后可可根据监测测数据变化化情况调整整监测频率率；（3）支撑结构拆除除过程中及及拆除完成成后3天内监测测频率应适适当增加。各项监测内容的的初读数据据和判别施施工安全的的基准点，通通常需复核核无误后才才能确定。测测读的数据据尽可能在在现场整理理分析，尽尽快提交工工程施工单单位和项目目决策部门门，以据此此及时安排排和调整施施工进度。基坑监测应以能能获得定量量数据的专专门仪器测测量或专用用测试元件件监测为主主，监测仪仪器见表5.8--3所示。以以现场目测测检查为辅辅。基坑测点布置和和精度要求求等应符合合《建筑基基坑支护技技术规程》（JGJ120-2012）、《建筑基坑工程监测技术规范》（GB50497-2009）以及《城市轨道交通工程监测技术规范》（GB50911-2013）的规定，具体的监控量测项目详见“监控量测图”。基坑监测仪器表表表5.8--2测试项目监测仪器仪器监测精度地表和建筑物沉沉降水准仪、铟钢尺尺0.1mm桩顶水平位移水准仪、经纬仪仪1mm桩体变形测斜管、测斜仪仪1mm钢支撑轴力轴力计≤1/100(FFs)地下水位监测水位管、水位已已5mm基坑隆起水准仪、铟钢尺尺0.1mm管线变形水准仪、铟钢尺尺0.1mm5.9基坑膨胀胀土处治措措施由于膨胀土的胀胀缩特性，在在膨胀力及及其反复胀胀缩变形条条件下，易易引起基坑坑边坡变形形、开裂、甚甚至失稳破破坏，基坑坑支护设计计时针对其其特性应从从“短开挖、快快封闭、强强措施、防防渗入、留留基土”等结构措措施方面入入手最大程程度的减少少膨胀土的的危害。采采取主要措措施为：基基坑开挖深深度不宜过过大，一般般建议不要要超过2m，及时施施做桩间喷喷锚，最大大程度的减减少土体临临空面暴漏漏时间，控控制土体含含水量变化化；桩间钢钢筋网片应应与围护桩桩可靠牢固固的固定，考考虑到可能能存在膨胀胀力作用，钢钢筋网片的的直径建议议适当加大大或设置加加强钢筋；；适当加大大基坑周边边地面硬化化的范围，临临近基坑的的地面硬化化层建议适适当加厚并并配钢筋网网，以防开开裂渗水，造造成土体膨膨胀进而引引起基坑失失稳；基坑坑周边建议议设置截水水沟(截水沟应应防渗水且且适当远离离基坑顶)以防雨水水、施工用用水、管网网漏水等水水体流入基基坑槽壁，从从而造成膨膨胀土的含含水量发生生较大变化化从而发生生危害；基基坑挖土接接近基底设设计标高时时，宜在其其上部预留留150～300mmm土层，待待人工挖除除后，应及及时施工垫垫层、防水水层和底板板结构，尽尽快封闭基基坑。6结构防水6.1防水设计原则及及标准（1）防水设计原则则1）地下结构的防水水设计应遵遵循“以防为主主、刚柔结结合、多道道设防、因地地制宜、综综合治理”的原则。2）确立钢筋混凝土土结构自防防水体系，即即以结构自自防水为根根本，采取取措施控制制结构混凝凝土裂缝的的开展，增增加混凝土土的密实性性、抗渗性性、抗裂性性、防腐性性和耐久性性等性能；；以变形缝缝、施工缝缝等接缝防防水为重点点，同时在在结构迎水水面设置柔柔性全包防防水层。3）优先选用不易窜窜水的防水水系统，减减少窜水对对后期堵漏漏维修工作作带来不利利影响。4）针对合肥地区区的气候特特征，附加加防水层应应吸取国内内外类似工工程结构防防水的经验验，以达到到技术先进进、经济合合理、安全全适用、确确保防水目目的。（2）防水标准1）车站主体、附属属结构（含含出入口通通道）及机机电设备集集中区段等等重要部位位应达到防防水等级一一级的标准准要求，即即不允许渗渗水，结构构表面无湿湿渍。车站站结构迎水水面结构采采用防水混混凝土进行行结构自防防水，防水水混凝土的的抗渗等级级为不小于于P8。2）车站的风道、风风井防水等等级为二级级，顶部不不允许滴漏漏，其它不不允许漏水水，结构表表面可有少少量湿渍，总总湿渍面积积不应大于于总防水面面积的2/10000；任意100mm²防水面积积上的湿渍渍不超过3处，单个个湿渍的最最大面积不不大于0.2mm²。3）混凝土不允许有有贯穿裂缝缝，钢筋混混凝土最大大裂缝计算算宽度的允允许值为0.3mmm。6.2防水方案6.2.1结结构自防水水要求（1）地下结构采用用防水混凝凝土进行结结构自防水水，防水混混凝土的抗抗渗等级根根据结构的的埋置深度度确定，但但不得小于于P8；防水混混凝土的环环境温度不不得高于80℃。（2）结构自防水混混凝土在设设计和施工工过程中，要要求采取切切实有效的的防裂、抗抗裂措施，并并保证混凝凝土良好的的密实性、整整体性，减减少结构裂裂缝的产生生，提高结结构自防水水能力。（3）每立方混凝土土中各类材材料的总碱碱含量（Na2O）不得大大于3kg，每立方方米混凝土土中外加剂剂的总碱含含量（Na2O）不得大大于1kg。（4）选用C3A和和C3S少的水泥泥，其中C3A的含量不大大于8％；选用用低水化热热的水泥，水水胶比不大大于0.45。（5）地下结构底板板防水混凝凝土结构的的混凝土垫垫层，其强强度等级不不得小于C20，厚度度不应小于于150mmm。（6）防水混凝土的的养护应严严格执行相相关规定。（7）防水混凝土结结构的厚度度不得小于于250mmm；变形缝缝处混凝土土结构的厚厚度不应小小于300mmm。（8）结构迎土面裂裂缝宽度不不得大于0.2mmm，并且不不得出现贯贯通裂缝。（9）混凝土入泵时时的塌落度度控制在140±±20mmm。（10）所有外加剂应应符合国标标、行标一一等品以上上质量要求求。6.2.2柔性性外包防水水层防水材料的选择择应符合合合肥地区的的特点，应应具备与结结构工法相相匹配，方方便施工、耐耐久、环保保、经济的的特点。（1）明挖部分附加加防水层在结构的迎水面面设置柔性性全包防水水层。顶板板防水层采采用高渗透透改性环氧氧树脂防水水涂料（涂涂刷要求为为0.5kkg/㎡）和一一层4mm厚单面粘粘自粘聚合合物改性沥沥青防水卷卷材（GB/TT234441-20009）PY-Ⅱ）。侧墙墙和底板防防水层可采采用单层4mm厚双面粘粘沥青基聚聚酯胎预铺铺式防水卷卷材（GB/TT234557-20009）PY类，防水水层采用条条粘法或机机械固定法法施工，卷卷材与卷材材之间横向向搭接100mmm，纵向搭搭接150mmm，在钢筋筋作业时采采取临时保保护措施，卷卷材本体自自粘层朝向向待浇筑的的混凝土结结构。考虑虑冬季和雨雨季施工对对聚氨酯涂涂料的影响响，顶板亦亦可采用1.7mmm橡化沥青青非固化防防水涂料（2.0kkg/㎡）一层4mm厚单面粘粘自粘聚合合物改性沥沥青防水卷卷材（GB/TT234441-20009）PY-Ⅱ）做法。（2）防水层的保护护层“外防外贴”法施施工部分，底底板防水层层的保护层层采用50厚细石混混凝土保护护；侧墙防防水层无需需设置保护护层。顶板板防水层的的保护层采采用70厚C20细石混凝凝土保护。6.2.3施施工缝、变变形缝、诱诱导缝的防防水要求（1）施工缝1）施工缝处结构构表面凿毛毛清理干净净，涂刷水水泥基渗透透结晶防水水材料或混混凝土界面面处理剂并并及时浇注注混凝土；；2）施工缝迎水面面设置宽度度不小于100ccm的防水加加强层。3）环向施工缝采采用中埋式式钢边橡胶胶止水带加加一道全断断面注浆管管防水，注注浆管引出出的注浆导导管间距4～5m。4）水平纵向施工工缝采用缓缓膨胀型遇遇水膨胀止止水条（胶胶）+中埋式镀镀锌钢板止止水带进行行防水。（2）变形缝变形缝均整环设设置宽度为为35cm的中埋式式钢边橡胶胶止水带。侧侧墙和底板板外加设置置宽度为35cm的外贴式式橡胶止水水带，顶板板的变形缝缝内设置两两道20×110mm的聚硫密密封胶。在在结构的顶顶板、侧墙墙背水面变变形缝内预预留200××30的凹槽，并并设置接水水盒。（3）诱导缝诱导缝处结构断断面中部设设置钢边橡橡胶止水带带和预埋注注浆管。侧侧墙和底板板结构迎水水面设置外外贴式止水水带。顶板板和侧墙结结构背水面面设置PVC导水管。根根据工程具具体情况可可在诱导缝缝处设置结结构抗剪筋筋。（4）穿墙管件（1）应在浇注混凝凝土前埋设设；与内墙墙角、凹凸凸部位的距距离应大于于250mmm；（2）