危旧房改造工程脚手架专项施工方案

×市×新村危旧房改造工程脚手架专项施工方案×市×新村危旧房改造工程脚手架专项施工方案×市×新村危旧房改造工程脚手架专项施工方案×市×新村危旧房改造工程脚手架专项施工方案×市×新村危旧房改造工程脚手架施工方案一．工程概况×新村危旧房改造启动区工程建筑面积94823平方米，共有16#、17#、20#、21#以及地下车库五个工程。16#、17#、21#为地下一层地上34层屋顶标高为+103.8m，20#为地下一层地上一侧为25层一侧为29层，楼顶标高分别为+76.65m和+88.05m，脚手架搭设方式采用悬挑脚手架，步距1.8m，立杆纵距1.5m，立杆横距1.0m。16#、17#房从地下室顶板至三楼面层采用落地钢管脚手架，搭设高度7.2m，从三层楼面向上采用悬挑钢管脚手架，起跳标高为+7.20m；20#、21#房从地下室顶板至二层楼面采用落地钢管脚手架，搭设高度为2.85米，从二层楼面向上采用悬挑钢管脚手架，起挑标高为+2.85m。16#、17#房共计6挑，每挑9步，每次悬挑高度为17.1米；20#房共计5挑，每挑9步，每次悬挑高度为17.1米；21#房第一挑8步，悬挑高度14.25米，其余五挑每挑9步，每挑悬挑高度17.1米，共计六次悬挑，详见后附脚手架平立面布置图。本工程采用悬挑脚手架，采用18a#槽钢作为悬挑钢梁，斜撑采用16a#和12#两种型号槽钢采用直径16圆钢U型锚固螺栓来固定悬挑钢梁剪刀撑按45º～60º进行搭设，剪刀撑宽度为四跨。通过立面设计，剪刀撑交点位于脚手架主节点处。在脚手架外侧面按规范要求设置栏杆、挡脚板和安全网。为保证架体的整体承载力和稳定性，在各层结构处按规定设置连墙杆，以保证架体的稳定性。同时考虑每楼层满铺竹笆片脚手板和内防护脚手板（共9层），每排脚手设置踢脚板和外防护栏杆（共9排），每段悬挑考虑施工荷载2层,架体采用υ48×3.0钢管搭设，计算按υ48×2.7钢管。连墙件按两步(按楼层设置)两跨进行设置，采用刚性连接。二．编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；×市建设局相关文明安全施工文件；施工图纸；三．材料要求采用Ф48×3.0mm钢管及与其相配套的扣件搭设，钢管不得有变形、裂缝等缺陷。扣件螺栓拧紧扭力矩达50N.m时，扣件不得破坏。钢管、扣件在进场前应做好复试检测，符合要求方可进场使用。脚手板采用竹芭片。四．钢管脚手架技术参数双排外架立杆纵向1.5m左右，具体按脚手架平面布置图所示，横距1.0m，纵向水平杆步距1.8m,刀撑搭设角度45º～60º，横向水平杆靠墙的一端离墙面30cm左右。剪刀撑斜杆两端扣件与立杆节点的距离不应大于20cm，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不大于50cm，脚手架各杆件相交伸出的端头均应大于10cm，以防杆件滑落。外向立杆顶端应高出操作层上皮1m进行搭设。必须使用合格材料，对于有变形和不合格的扣件均不得使用。在外脚手架搭设过程中，必须严格按规定的构造方案和尺寸进行搭设，并及时与结构拉结或采用临时支顶，确保搭设过程的安全。必须按规范规定设置连墙杆。应随架体搭设进度，及时跟进做好安全网等防护措施的张挂。脚手架外侧采用安全网全封闭，与立杆、横杆绑扎牢固，绑点间距30cm，绑扎牢固，不得漏设。在铺设脚手板的操作层上必须设防护栏杆和踢脚板，踢脚板高度180mm。护栏两道，每道高度0.6m。按规范要求设置剪刀撑。剪刀撑斜杆与地面夹角在45º～60º之间，每组剪刀撑跨越立杆根数不少于5根。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m。剪刀撑斜杆应与立杆进行连接，底部斜杆的下端应置于固定物上，严禁悬空。剪刀撑斜杆的连接均采用搭接，搭接长度不应小于1.0m，设置3个旋转扣件。在外脚手架搭设过程中脚手架里、外两排立杆均要竖直，尤其不得向外倾斜，搭设过程中应随时校正杆件垂直度和水平偏差；避免累积偏差过大。搭设时必须在垂直方向，水平方向按50%错开接头，所有立杆必须落地，不得在水平杆上加悬空立杆。搭设第一节立杆时应选用长短不一的钢管，确保错开立杆接头位置；横向水平杆的搭设应与纵向水平杆垂直，横向水平杆两端应伸出纵向水平杆外10cm以上。连接纵向水平杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，十字形扣件不得使开口朝下，螺栓应适度拧紧。五．钢管脚手架搭设的顺序扣件式钢管脚手架的搭设顺序：脚手架基土夯实、硬化，摆放垫板→摆放扫地杆→逐根树立立杆并随即与扫地杆扣紧→装扫地横向水平杆并与立杆或扫地杆扣紧→安第一步纵向水平杆与各立杆扣紧→安第一步横向水平杆→安第二步纵向水平杆→安第二步横向水平杆→安第三、四步纵向水平杆和横向水平杆→连墙杆→接立杆→加设剪刀撑→铺脚手板。六．钢管脚手架技术要点1.基土、垫板外脚手架搭设前，回填土应分层回填夯实。夯实后表面做100mm厚C15垫层硬化。垫板均应准确地放在每条立杆管内定位线上，且必须铺放平稳，不得悬空。2.钢管立杆施工要求立杆上的对接扣件应交错布置，两个相邻立杆接头不能在同一步距内，且相邻立杆接头在高度方向错开的距离不小于一个步距，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。脚手架底座上必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在靠纵向扫地杆下方的立杆上。3.钢管水平杆施工要求横向水平杆设于纵向杆之下，纵向水平杆固定在立杆的内侧，并采用直角扣件与立杆扣紧。纵向水平杆接长一般采用对接扣件连接，也可采用搭接。相邻纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应等距设置不小于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。纵向水平的长度一般不宜小于3跨，并不小于6m。每一主节点处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm。连接纵向水平杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进入，螺栓应适度拧紧。扫地杆必须按要求进行搭设，两根立杆之间的扫地杆下面必须垫至少一个木枋和木楔，从而使之直接承重。同时，木枋和木楔下面必须垫木板或木枋，至少为0.05m2。水平杆必须扣接在立杆上，不得相互扣接。扣件螺帽一定要拧紧。立杆竖接和水平杆横接一定要采用直角扣件，保证竖向传力和水平观感。4.连墙体施工要求施工时按竖向间距不大于两步距，水平间距不大于两步距，必须设置一道牢固的连结点。拟在每层边梁进行预埋钢管，并通过水平杆与外架进行连接，将架体附着到主体框架梁上。5.剪刀撑的设置要求每道剪刀撑跨越立杆的根数宜在5～7根之间，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角应在45º～60º之间。剪刀撑斜杆的接头采用搭接方式接长时不应小于三个扣件连接固定搭接长度不应小于1m，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应大于150mm。6.架体上开洞的施工要求施工时提升架等运输机械要求在架体上开洞作为出入口，不允许断开钢管立杆，如断开纵向水平杆，则要求加设斜杆及设置横向支撑予以加强。洞口处增设的斜杆应采用旋转扣件优先固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线距中心节点距离不应大于150mm。洞口两侧增设的横向支撑应伸出增设的斜杆端部，增设的短斜杆端部应用双扣件扣死。7.脚手板设置要求采用竹芭片作为脚手板，且应与横杆绑扎牢固；在作业层外侧立杆内侧绑扎木踢脚板；施工作业层，拆模层均必须满铺脚手板，非操作层应间隔一层设置一层满铺脚手板；雨天后上架施工必须采取防滑措施。8.安全通道为保证施工人员进出施工现场时安全，防止高空坠物伤人，特在建筑物首层入口及井架出入口设置安全通道。安全通道采用钢管架支撑，上部满铺竹杆及防护网以防止坠物。其余临时进作业面通道必须搭设防护棚。防护棚搭出约2m，其支撑是靠支在外架上的钢管，在钢管上铺设九夹板和安全网。9.斜道斜道采用之字型斜道，为人行斜道，宽度1m，坡度1：3。在拐弯处设平台，宽度不应小于斜道宽度。斜道采用踏步式，与架体进行连结，两侧设置18cm高踢脚板。在斜道入口搭设安全通道。七．悬挑脚手架施工顺序预埋螺栓→布置悬挑梁→安装钢支撑→竖立杆、安放扫地杆→搭设水平杆→搭设剪刀撑、斜撑→铺脚手板→搭设档板和栏杆。八．悬挑钢梁施工技术要点1)、在楼面砼结构施工时按悬挑钢梁平面布置图位置在楼面上预埋锚固螺栓，悬挑梁施工时用螺栓将其固定在楼层梁及悬挑钢梁未端，每道悬挑钢梁共设置3道螺栓，拉环形式如下图：楼面混凝土强度达到设计值75％以后，开始放置18a#槽钢悬挑梁，每根悬挑梁在放置时，先将槽钢从U形预埋件内穿出就位后，采用L63x6角钢作为压板，并用双螺栓将其固定使其压紧槽钢，确保槽钢稳固在楼板上,本工程采用υ16螺栓作为槽钢的压环。2)、有钢支撑悬挑钢梁处，在设置悬挑钢梁下层楼面按上层悬挑槽钢布置位置，在楼层梁侧设置连接钢板（连接钢板采用4υ12膨胀螺栓固定），悬挑钢梁设置后安装钢支撑，钢支撑与悬挑钢梁及下层楼面连接钢板采用焊接连接。3)、悬挑梁长度按悬挑钢梁布置图要求制作，具体布置形式如下图：4)、槽钢与脚手架立杆/压环/支撑位置焊接100高25钢筋，用于套接立杆和作为加劲肋。5)、悬挑长度过长位置可采用加设钢丝绳作为保险，其受力不参与计算，钢丝绳与建筑物连接的拉环不小于HRB235级别、直径不小于20mm，锚固长度需符合规范要求。6)、钢梁作为架体搭设基础，安装必须保证其平行度，同一道钢梁累计相对高差不超过20mm，每根钢梁内外立杆落脚处的相对高差不超过5mm。在安装悬挑梁时，角度和标高的误差利用钢垫块调整。安装悬挑梁时，必须先搭设一操作平台（可利用原架体），便于操作。7）、挑排架的设计：本工程最大挑架层数为6层，单体最多挑五次至主体结构封顶。到装饰阶段，当最上一段外装修完毕后，上一段悬挑架材料可下翻至下一段进行悬挑架搭设施工，满足装饰阶段安全施工的需要。8）、通过计算，悬挑架采用18a#槽钢作为悬挑梁，最高悬挑6层17.1米，共9步脚手架，经计算架体荷载对钢梁产生的的弯距在允许范围内。钢梁的悬挑长度根据架体离结构的距离确定，悬挑端距离头部100mm及1100mm处各焊接直径Φ25竖向钢筋一根，，作为架体立杆的固定支座，悬挑18#工字钢长度4-6m，根据现场结构要求长度而定。3．悬挑钢管脚手架搭设悬挑脚手架的搭设按落地钢管脚手架要求进行搭设。九．脚手架质量要求1立杆垂直允许偏差不大于H/3000mm(H为搭设总高度)。2搭设中立杆垂直允许偏差不大于50mm。3步距间距允许偏差±20mm。4立杆纵向间距允许偏差±20mm。5立杆横向间距允许偏差±50mm。6纵向水平杆高度允许偏差±10mm。7悬挑钢梁按要求设置牢固。十、脚手架的验收：架子搭设完毕在投入使用前，应逐层、逐段由主管施工员、架子施工队长、架子作业班长和项目安全员等一起组织验收，验收时必须有分管架子搭设技术的技术或安全部门参加，并填写验收表。每搭设完一段架及达到设计高度后应进行检查，办理中间验收，手续完整后才可继续搭设。架子投入使用后，施工管理人员、架子作业人员应进行经常性检查，在正常情况下，每半月应检查一次，遇有大风等意外应增加检查次数，在检查中发现存在隐患应及时整改、加固，确保施工安全。十一、脚手架的拆除：拆除脚手架前应全面检查脚手架的连墙杆、支撑体系、杆件搭接或扣件扣接等是否符合构造要求，明确拆除顺序和措施，接受单位工程负责人的拆除安全技术交底。拆除的一般顺序：安全网—防护栏杆、挡脚杆—剪刀撑—脚手板—大横杆—小横杆—连墙拉结杆—立杆—悬挑支座的水平拉杆、斜撑杆、悬挑杆。架子拆除时应划分作业区，周围地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非作业人员入内。4、拆除顺序应遵循由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原则，严禁上下同时作业。连墙杆必须随脚手架拆除进度逐层拆除，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙杆加固。当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时连墙杆加固后，再拆除原连墙杆。拆立杆时，应先握住立杆再拆开扣件，拆除大横杆、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。当脚手架采取分段，分立面在拆除时，对不拆除的脚手架两端应按垂直间距不大于建筑物的层高且不应大于4m设置连墙杆，架体的端部在同一节间由底至顶层呈之字型连续设置横向斜撑加固。拆下的材料应用垂直运输机械运输，严禁抛掷至地面，运至地面的材料应按品种，规格随时码堆存放。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当松开与另一人有关的扣件时，应先通知对方，以防坠落。在拆架过程中，一般不得中途换人，如须换人时，应将拆除情况交代清楚方可离开。十二．施工安全问题1.安全保证措施各级管理人员要对职工生命负责的态度去严格要求，严格管理，认真抓好安全工作，搞好安全设施。2.人员要求严格参照外架搭设要求进行施工。特殊工种必须持证上岗。具备一切高空作业的能力，40岁以下，无疾病。必须服从管理人员的安排。遵守项目各项安全管理规定和制度。进入施工现场的人员必须戴安全帽，系好安全带，作好防护设施。不得穿拖鞋等，必须穿防滑鞋上班。严禁向下抛扔杂物，不得酒后作业，严禁嬉闹。积极配合外架搭设完毕后的工作。必须负责搭设前和搭设后的日常检查和修养。听从管理人员安排积极配合项目安全员日常检查，发现问题及时整改。3.搭设要点钢管脚手架立杆应稳放在垫板上；立杆间距、纵向水平杆间距、横向水平杆间距符合方案要求；（3）钢管立杆纵向水平杆接头应错开，要用扣件连接拧紧螺栓，不准用铁丝绑扎；脚手架负荷量每平方米不能超过200kg；脚手架每隔6～7根立杆连续设置剪刀撑，剪刀撑和支杆与地面角度不应大于60º；架子高度在5m以上或无法设支杆时，每高二步，水平每隔两跨，脚手架必须同建筑物连接牢固；架子的铺设宽度不宜小于1.0m，脚手板必须满铺；离墙面距离30cm，不得有空隙和探头板，脚手板搭接时不得小于20cm，对接时应架设双排横向水平杆，间距不大于20cm，在架子拐弯处脚手架板应交叉搭设，垫平脚手架板应用木块，并且要钉牢，不得用砖垫；翻脚手架应两人由里往外按顺序进行，在铺第一块或翻到最外一块脚手板时必须挂安全带；上料料道的铺设宽度不得小于1.5m，坡度不得大于1：3，防滑条间距不得大于30cm；脚手架外侧，斜道和平台要绑1m高的防护栏和钉18cm高的挡脚板或防护立网；（12）在门窗洞口搭设挑架（外伸脚手架），斜杆上墙面一般不大于30度，并应支撑在建筑手的牢固部分，不得窗台板、窗檐、线脚等地方，墙内纵向水平杆两端都必须伸过门窗洞口两侧不小于25cm，挑架所有受力点都要绑双扣，同时要搭设防护栏杆；首层设置安全通道，必须用双层木板铺钉；安全网挂设、安全网必须内挂，并用专用尼龙绳或符合要求的其他材料绑扎严密、牢固；每层必须搭设安全防护、并满铺竹笆片、并挂安全网加双栏杆；严禁在安装悬挑钢梁时候将钢梁堆放在下层脚手上搭设完毕后，必须经上级领导验收合格后，方可投入使用。4.使用阶段操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支撑，缆风绳、混凝土的输送管道等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。外墙装饰施工时应严格控制施工荷载不得超过200kg/m2，同时施工不得超过2层；结构施工时严禁将外架做支模架，不得在外架上堆放钢筋、木枋、电缆等材料；六级及六级以上大风和雨天应停止脚手架作业，雨后上架操作应有防滑措施；应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修，在六级大风与大雨后停用超过一个月后复工前必须经检查后方可上架操作；（5）主节点处杆件的安装，连墙体，支撑，门洞等的构造是否符合施工组织设计要求，扣件螺栓是否松动，脚手架立杆的沉降与垂直度允许偏差是否符合规定要求；（6）在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：1)主节点处的纵、横向水平杆；2)连墙体；支撑；栏杆，踢脚板；安全防护设施。5脚手架的防火1、脚手架的防火脚手架上的密目安全网采用阻燃材料。施工现场严禁无证动用明火，动用明火必须有动火证。在脚手架上进行电、气焊操作时，必须设置接火斗，操作人员需随身携带灭火器，并有专人看守。6.拆除阶段拆除脚手架，周围应设围栏或警戒标志，并设专人看管，严禁入内，拆除应按顺序由上而下，一步一清，不准上下同时作业；先拆除上部脚手结构在将本挑悬挑钢梁拆除。拆除脚手架纵向水平杆，剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下顺杆子；拆除的脚手杆，脚手板，钢管，扣件，钢丝绳等材料，应向下传递或用绳吊下，禁止往下乱扔。严禁将拆除的钢梁、钢管堆放在下一层脚手上；拆除的钢梁避免集中堆放并及时运出。在拆除最后一排悬挑脚手和钢梁时，由于下部无操作平台，在拆除时应依次进行，脚手杆件不得随意拆除，同时应加强管理，设置警戒区域，派专人监管。7.安全防护措施严格按照施工组织设计和技术交底要求组织施工。重点加强料台使用标准；重点加强满堂架与外架间隔的封闭；重点加强施工作业人员安全劳动意识；安全网必须用符合安全部门规定的防火安全网；（6）在作业层下必须搭设水平网一道，水平网要求牢固、严密；（7）外架上必须配备足够的灭火安全器材，成立义务消防队。8.防雷雨天气措施外架用的预埋件必须用一根细钢筋与墙体中的主钢筋搭焊，以便于架体避雷。雷雨天气和六级以上大风应停止架上作业。大风过后要对架上的脚手板、安全网等认真检查一次。（3）本方案风荷载按照50年一遇荷载取值，当遭遇50年一遇大风时可采取拆除防护目网来卸载。十三、脚手架事故及人员伤害应急预案应急领导小组成员组长：副组长：成员：防火应急预案为预防火灾的发生或火灾发生后的应急响应，制订本预案。具体职责分配由项目部成立应急小组，负责指挥及协调工作。资源配置足够的消防器材，对外联络的通讯器材，经培训的消防队员和其它职能人员，相应的医疗救护设备，足够的经费配置。应急准备公司、办公区域、项目部根据实际情况配备足够的消防器材，并将表明消防器材布置点、安全通道的区域平面图张贴在显眼位置。对外联络电话：火警119，急救120也需标明在区域平面图上。公司项目部建立相应的防火领导班子和防火职能班组并进行相应的培训。公司、项目部每月检查一次，确保消防器材的完好性，并进行合理的维护保养。公司、项目部每一季度一次对易燃物储存环境及电线线路进行检查，消除隐患，并保持防火通道、安全通道的畅通。公司、项目部每年举行一次防火演习，通过演习检查并改进防火预案。脚手架火灾的发生一般以钢筋对焊和电焊火星引燃居多。固此应加强对钢筋和电焊工施工作业管理，增加钢筋工、电焊工在作业的防火责任意识，严格控制对焊和电焊时的火花外溢，及时消除火灾隐患。应急响应火灾发生时，应确定火灾的类型（电火灾、危险品火灾、易燃物火灾）和火势大小，并立即报告防火领导小组。防火领导小组启动防火紧急预案。防火领导小组根据火灾的类型和火势大小选用相应的消防器材组织义务消防队进行扑救并根据现场情况确定疏散、逃生通道，组织逃生疏散，并负责维持次序和清点人数。对外联络小组立即拨打119通知市消防队，报警时要讲明起火地点、火势大小、火灾类型和公司电话，并派人到路口接警指示消防通道。损管组立即切断电源，并组织物质抢救，尽量减少损失。环保组负责采取措施控制环境污染。救护组负责负伤人员处置，根据伤情的严重程度确定是现场施救还是送医院救治（急救电话120）或是请医护人员现场组织施救。防火领导小组要负责现场的指挥、救护、通讯、车辆的使用调度工作。纠正和改进事故发生后，安全处组织相关部门进行原因分析，填写意外事故报告，针对事故原因，采取纠正预防措施报管理者代表确认。事故发生后，安全处负责对紧急预案进行评价并完善紧急预案。C、对脚手架坍塌、高空坠落以及物体打击等意外伤害的应急预案（一）紧急处置程序本应急预案是为预防和控制潜在的脚手架坍塌、人员高空坠落以及遭受物体打击等潜在意外伤害，做好应急准备，一旦发生能及时有效地实施应急响应，使现场人员伤害得以减少和控制。工地如突发因工重伤、死亡事故，应由救护组组织抢救伤员，保卫组保护现场，报警组以最快方式向项目部领导小组、领导小组应向公司、当地安全监督站报告简要情况，报告由组长负责，报警电话120。如认定重伤或死亡事故，保卫组负责保护事故现场，安全员朱永雷、龚侃桢负责绘制事故现场平面图和提供有关资料。安全员、项目经理填写事故快报。各级人员认真配合上级和政府主管部门人员勘察现场，开展事故调查。调查重伤事故由项目经理组织事故调查组，并在10天内提出事故报公司质安处。6、轻伤事故由安全员×、×调查分析报告。机械事故报公司设备处，因机械事故伤及的人员详情，同时报公司质安处。项目部发生重伤事故，主管安全生产工作项目经理要召开各种会议，通报事故经过、原因，应吸取教训，提出改进措施，强化安全生产管理的要求，预防同类事故再一次发生或其它事故的发生。如事件发生在夜间，须由项目部夜间值班人员立即将情况汇报给应急预案领导小组。（二）紧急处理1、发生人身意外伤害时需采取的相应事项：如现场发生人身意外伤害事故，如当事人没有自觉症状，不要轻易放走当事人，要对其进行全面检查并观察24小时，确实没有损伤时才能视为正常而放行。当发现伤员心跳、呼吸停止时要及时进行抢救，进行心脏复苏，直至急救医务人员到场进一步抢救。现场发生人身意外伤害事故，不要慌乱，派专人守在伤员前进行临时救护。报警组负责人与急救中心或医院联系说明伤员所处地点，行车路线及达到所在地点的明显标志。接车工作由朱苏中负责。对于骨折伤员，特别是怀疑颈、胸腰椎骨折伤员要做好固定，用硬板搬运，不得随意拉扯、扭曲身体搬运。现场发现传染病人应立即报告项目经理，并进行隔离，对所有周围环境消毒及检疫，由项目经理与当地疫病控制中心联系处理。急救中心及医疗单位急救车联系方法，项目部确定急救首选医院为沧浪医院。急救领导小组在得到因工伤害事故报告后，应立即组织救护，防止险情扩大；伤情危急时送到就近医院进行抢救，其指导原则为尽最大努力减少拖延时间，保证抢救及时，把损失降低到最低限度；如现场无应急车辆，须打“120”请求急救车；若医院路线不清，可要求“120”急救车送往指定医院。伤员送往医院过程中，必须由项目部管理人员相陪（夜间施工由值班人员相陪）以避免产生不必要的麻烦，并保护好现场，及时通报有关领导及安全人员。（三）现场应急救护措施1、外伤应急救护一般轻伤处理，由项目部安全员×、×负责处理。外伤出血后，根据伤口的部位、轻重程度，可分别或同时采取指压止血法、加压包扎法或止血带止血法，如有骨折，则采用木板等物予以固定。包扎动作轻、快、准、牢，对暴露的伤口，尽可能用无菌敷料覆盖伤口，再行包扎。包扎不可过紧、过松，以防滑脱或压迫血管、神经，影响远端血运。骨折固定时，本着先救命后治伤的原则，先进行呼吸心跳的急救，有大出血时，应先止血，再包扎，最后固定骨折部位。运送伤患者前，应检查伤者头、胸、腹、背及四肢的伤势，并给予适应的处理，如所处环境危险，应尽快脱离，否则就地抢救，搬运时注意伤员体位，避免再损伤。现场处理后，尽快转送到附近医院2、现场心、肺、脑复苏施工现场出现电击、严重创伤、中暑、中毒等易引起心跳骤停的情况，及早抢救，对伤者复苏有重大意义。(1)判断心跳骤停症状a．颈动脉搏动消失b．意识丧失，呼之不应(2)现场心肺复苏a、呼救：一旦判断病人昏迷，就要呼救，他人协组打急救电话或叫救护车，并实施就地抢救。b、病人体位仰卧在硬地板或硬板床上。(3)心肺复苏法a、打开气道，使病人颈部上抬使头后仰，保证呼吸道通畅；b、人工呼吸，口对口吹气，每次1～1.5秒钟，（注意胸部是否起落，每5秒吹一次）；(4)心外按摩，建立人工循环用拳击心前区，拳距前胸20-30cm，向前胸猛击两下，有时即可恢复心跳。(5)胸外挤压部位：胸骨中下1/3交接处，下压深度3-5cm，频率80-100/分。双人操作：吹气与按压比为1：5，每4-5分钟检查一次颈动脉搏动及自主呼吸是否恢复。单人操作：每次按压15次，吹气2次，每4-5分钟检查一次颈动脉搏动及自主呼吸是否恢复。按压注意事项：a、按压必须平稳，有规律进行，不能中断；b、平常不能离开胸膛，不能猛压猛松，以免改变按压位置，或引起肋骨骨折；c、双肩应压胸前正上方，平臂要与胸垂直，按压时身体不要前后摇摆；d、胸部按压部位必须正确，否则不仅按压无效，反有危险。（四）总结与改进对发生事故的原因进行调查和分析，提出事故责任人，并作出适当的处理意见。总结教训，找出薄弱环节，采取纠正/预防措施。附图16#、17#、20#、21#楼悬挑钢梁布置图16#、17#、20#、21#楼脚手架立面图正常悬挑钢梁示意图斜撑安装示意图节点及加强部位详图钢管脚手架架体及悬挑钢梁计算书（附后）

钢管脚手架架体部分计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2011）。计算的脚手架为双排单立杆脚手架，16#、17#房共计6挑，每挑9步，每次悬挑高度为17.1米；20#房共计5挑，每挑9步，每次悬挑高度为17.1米；21#房第一挑8步，悬挑高度14.25米，其余五挑每挑9步，每挑悬挑高度17.1米，共计六次悬挑，立杆的纵距按最大间距取1.55m，立杆的横距1m，立杆的步距1.8m，施工荷载考虑2层。采用的钢管类型为υ48×3.0（计算采用υ48×2.7），连墙件采用2步2跨，竖向间距2.85m（按楼层设置），水平间距3.1m。施工均布荷载取2.0kN/㎡钢管0.03KN/m（υ48×2.7）扣件0.0132KN/只（直角）0.0146KN/只（旋转）0.0184KN/只（对接）安全网0.005KN/㎡竹笆片脚手板0.1KN/㎡踢脚板0.14KN/㎡一、纵向水平杆的计算纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，纵向水平杆在横向水平杆的上面。按照纵向水平杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算纵向水平杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算纵向水平杆的自重标准值P=0.03kN/m1脚手板的荷载标准值P=0.1×1/3=0.033kN/m2活荷载标准值Q=2×1/3=0.66kN/m静荷载的计算值q=1.2×0.03+1.2×0.033=0.076kN/m1活荷载的计算值q=1.4×0.66=0.94kN/m2纵向水平杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)纵向水平杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为：M=(0.08×0.076+0.1×0.94)×1.552=0.24kN·m1支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为：M=-(0.1×0.076+0.117×0.94)×1.552=-0.28kN·m2取支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.28×106/4121.4=72.8N/mm2纵向水平杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下:静荷载标准值q=0.03+0.033=0.063kN/m1活荷载标准值q=0.94kN/m2三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度：V=(0.677×0.063+0.99×0.94)×15504/(100×2.06×105×98914)=2.76mm纵向水平杆的最大挠度2.76mm小于1550/150=10.3mm以及10mm挠度满足要求二、横向水平杆的计算横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，纵向水平杆在横向水平杆的上面。用纵向水平杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算横向水平杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算纵向水平杆的自重标准值P=0.03×1.55×1=0.047kN1脚手板的荷载标准值P=0.1×1×1.55/3=0.05kN2活荷载标准值Q=2×1×1.55/3=1.03kN荷载的计算值P=1.2×0.047+1.2×0.05+1.4×1.03=1.56kN横向水平杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为横向水平杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.03)×12/8+1.56×1/3=0.53kN·m=0.53×106/4121.4=128.6/mm2横向水平杆的计算强度小于设计强度205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为横向水平杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和。均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:横向水平杆自重均布荷载引起的最大挠度：V=5×0.03×10004/(384×2.06×105×98914)=0.02mm1集中荷载标准值P=0.047+0.05+1.03=1.13kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：V=1260×1000×(3×10002-4×10002/9)/(72×2.06×105×98914)=2.71mm2最大挠度和：V=V+V=2.73mm 1 2横向水平杆的最大挠度2.73mm小于1000/150=6.67mm以及10mm挠度满足要求三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc──扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R──纵向或横向水平杆传给立杆的竖作用力设计值。1.荷载值计算横杆的自重标准值P=0.03×(1+1.55+1.55)/2=0.0615kN1脚手板的荷载标准值P=0.1×1×1.55/2=0.078kN2活荷载标准值Q=2×1×1.55/2=1.55kN荷载的计算值R=1.2×(0.0615+0.078)+1.4×1.55=2.34kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。脚手架结构自重N=0.03×(17.1+1.55×10+1.0×10/2)+0.0132×30+0.0184×2=1.55kN构配件重竹笆片脚手板0.1×1×1.55×5/2=0.39kN踢脚板0.14×1.55×0.2×5=0.22kN外防护栏杆0.03×1.55×9×2+0.0132×18=1.08kN安全网0.005×17.1×1.55=0.13kN内防护木脚手板0.35×1.55×0.4×5=1.09kN合计：N=0.39+0.22+1.08+0.13=1.82kNG外N=0.39+1.09=1.48kNG内静荷载N=1.82+1.55=3.37kNG外N=1.48+1.55=3.03kNG内施工荷载N=2×1.55×2/2=3.1kN风荷载准值应按照以下公式计算其中W──基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：0W=0.450Uz──风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定，按C类地区取值：Uz=1.45Us──风荷载体型系数：Us=1.3×0.8=1.04经计算得到:风荷载标准值W=0.7×0.45×1.58×1.04=0.475kN/m2。（采用密目网防护）K考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2N+0.9×1.4N G QN=1.2×3.37+0.9×1.4×3.1=7.95kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2N+1.4N G QN=1.2×3.37+1.4×3.1=8.38kN（外）N=1.2×3.03+1.4×3.1=8.00kN（内）五、立杆稳定性的计算:1、风荷载设计值产生的立杆段弯矩M计算公式WM=0.85×1.4Wlh2/10w KaM=0.85×1.4×0.475×1.55×1.82/10=0.28kN.mw其中W──风荷载基本风压值(kN/m2)；Kl──立杆的纵距(m)；ah──立杆的步距(m)。2、立杆稳定性计算不考虑风荷载时8.38103115.47N/mm2f205N/mm2A0.189384考虑风荷载时M 7.95103 0.28106W=177.4N/mm2<f=205N/mm2AW0.1893844121.4六、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：N=N+Nl lw o其中N──风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：lwN=1.4×W×Alw k wW──风荷载基本风压值，W=0.475kN/m2； k kA──每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，A=2.85×3.1=8.835m2；──连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)单排架取3，双排架取5。oN=5kNo经计算得到N=5.88KN，连墙件轴向力计算值N=10.88kN lw l连墙件轴向力设计值N=×A×[f]f其中υ--轴心受压立杆的稳定系数,l300长细比 190,查表得到0.949；i1.58A=384mm2；[f]=205.00N/mm2；经计算得到：N=0.949×384×205/1000=74.7kN,N<74.7KN连墙件的设计计算满足要求！ f l考虑到直角扣件的抗滑力为8KN，N=10.88KN<2×8×0.8=12KN（采用双扣件）。l悬挑钢梁部分计算书一、悬挑钢梁承载力计算（1）主要材料的性能：悬挑钢梁截面特征值如下：悬挑钢悬挑钢梁σAWIE【fv】用途型号强度截面积抵抗矩惯性矩弹性模量抗剪强度（N/mm2）（mm2）（mm3）（mm4）（N/mm2）（N/mm2）a1820525671.41×1051.272×1072.06×105125主悬挑钢梁16a20521961.08×1050.866×107×2.06105125斜撑12a20515360.57×1050.346×107×2.06105125连系梁截面特征值如下：连系钢连系钢梁σAWIE【fv】用途型号强度截面积抵抗矩惯性矩弹性模量抗剪强度（N/mm2）（mm2）（mm3）（mm4）（N/mm2）（N/mm2）16a20521961.08×1050.866×1072.06×105125其他连系梁18a20525671.41×1051.272×1072.06×105125用于5节点(2)、钢梁所受外力：N=1.2N+1.4N G QN=1.2×3.37+1.4×3.1=8.38kN（外）N=1.2×3.03+1.4×3.1=8.00kN（内）二.正常楼面悬挑钢梁计算 N=8.00kN N=8.38KNq=0.21KN/mq=0.21KN/m 情况一：l=2.6m；m=1.40m；m=0.30m；m=1.30m；` 1 2k=m/l=0.54；k=m/l=0.115；k=m/l=0.5 1 1 2 21.抗弯验算：qm2MN(mm) A 2 1 2=8.380.301.300.211.40213.62kNm2 M 13.62106 f205MPaA96.3kN.m W 1.414105满足要求。2.抗剪验算：RN2kkql1k28.3820.1150.50.212.610.54222.27kNA 2 1 2 2RNkkql1k28.380.1150.50.212.610.5425.35kNB 2 1 2 2VS22.2710356.7310314.18kN.mf125MPa满足要求。 It 7 1272.7104 vw3.挠度验算：按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2800mm水平支撑梁的最大挠度小于2800/400=8.381300310008.030031000(30.1520.153)max32.061051.27210762.061051.272107 0.21140031000 28007mm满足要求。=2.5mm82.061051.272107 400情况二l=2.2m；m=1.8m；m=0.70m；m=1.70m；` 1 2k=m/l=0.81；k=m/l=0.32；k=m/l=0.77 1 1 2 21.抗弯验算：qm2MN(mm) A 2 1 2=8.380.701.700.211.40220.41kNm2 MA20.41106 f205MPa 144.34kN.m W 1.414105满足要求。满足要求。2.抗剪验算： ql 0.212.2RN2kk1k28.3820.320.7710.81226.23kNA 2 1 2 2RNkkql1k28.380.320.770.212.210.8129.25kNB 2 1 2 2VS26.2310356.7310316.7kN.mf125MPa满足要求。 It 7 1272.7104 vw3.挠度验算：按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即3600mm水平支撑梁的最大挠度小于3600/400= 8.38170031000 8.070031000 (30.820.83)max 32.061051.27210762.061051.272107 0.21180031000 36009mm满足要求。=5.5mm82.061051.272107 400三.附加斜撑的悬挑钢梁复核本工程需要加设斜撑的情况经过统计有7种其受力情况如下：①节点一(适用于17#房中东西侧卧室一处的①节点部位)`②节点二(适用于16#20#21#房东西侧卧室一处及17#房卧室三、四处②节点部位)③节点三(适用于16#17#20#21#房北侧楼梯处③节点部位)④节点四(适用于16#20#21#房南侧客厅一、二及东西侧阳台处④节点部位)⑤第五种(适用于16#20#21#北侧楼梯、南侧卧室五及17#房北侧楼梯处⑤节点部位)⑥第六种(适用于16#20#21#北侧卧室六处⑥节点部位)⑦第七种(适用于16#20#21#南侧卧室一、二处⑦节点部位)经受力分析比较以上七种情况中有以下四种情况受力最不利。①节点一1.支座反力计算将A处固定端视为简支段为最不利1R(8.00.38.01.18.382.10.212.12)/1.618.3kNB 2R0.212.18.08.08.38R6.52kNA B2.对集中力作用下钢梁的最大弯矩进行计算如下：M=Fa=8.38×0.5+0.5×0.21×0.5×0.5=4.22KNm型钢截面应力:MN4.221068.3810331.77MPaf205MPa1.05WA1.051.411052567满足要求。钢支撑选用[16槽钢，由公式可知截面特征值相同时，稳定系数越小截面越不利。b=63mm，t=10mm，iy=1.83cm，L=(1.62+2.852)1/2=3.3mL==330.0/183=180.4<[]=250i按B类截面查规范得稳定系数=0.2243.30N=R 21.19kNB2.85N21.19×1000/(0.224×1536)=61.6N/mm2<[f]=205N/mm2A3.焊缝计算钢支撑与悬挑钢梁及预埋钢板采用焊接连接，三面围焊。l253120226mmw h0.7h0.75.53.85mm e f 13.1810318.3103/314.85.76N226/mm212.03N/mm2ff3.852328.1710310.7103/39..1855N226/mm212.28N/mm2ff3.85232折算应力折算应力:(21.0322+12.282142.7)16/22=24.3N/mm2<[F9.15217.4N/mmwf]=160N/mm22[fw]160N/mm预埋钢板与砼结构固定采用f f 4υ12膨胀螺栓固定，剪力由膨胀螺栓承担。f 膨胀螺栓允许承担剪刀V411312054.26KN＞V10.7318KN膨胀螺栓抗剪满足要求。②节点二1.支座反力计算由于在阳角处有的钢梁为预埋柱子并通过钢筋与柱子连接，有的为通过拉环与楼板连接，将其统一简化成两端简支，为最不利状态。Rb=(16×1.6+16.67×2.8+0.5×0.21×2.8×2.8)/2.2=33.23KNRa=16+16.76+0.21×2.8-33.23=0.12KN2.对集中力作用下钢梁的最大弯矩进行计算如下：悬挑段M1=16.76×0.6+0.5×0.21×0.6×0.6=10.1KNmAB段最大弯矩M2=16.76×1.2-33.23×0.6+0.5×0.21×1.2×1.2=0.33KNm斜撑所受轴向力R=Rb×（3.6/2.85）=42.0KNRb=Ry=33.23KN,Rx=25.65KN型钢截面应力:MN10.110625.6510378.21MPaf205MPa 1.05W A1.051.41105 2567满足要求。钢支撑选用[16槽钢，由公式可知截面特征值相同时，稳定系数越小截面越不利。b=63mm，t=10mm，iy=1.83cm，L=(2.22+2.852)1/2=3.60mL==360.0/1.83=196.7<[]=250i按B类截面查规范得稳定系数=0.192，N=R=42.0KNN42.0×1000/(0.192×1536)=142.4N/mm2<[f]=205N/mm2A3.焊缝计算钢支撑与悬挑钢梁及预埋钢板采用焊接连接，三面围焊。l253120226mmhw0.7h0.75.53.85mme f 13.18103f325.85.65232103/143..7856N226/mm229.5N/mm2f8.17103f333.85.23232103/93.1.855N/226mm238.2N/mm2f折算应力折算应力:(29.5f22+38.2f22)141/.72=48.3N/mm2<[F629.15217.4Nwf]=160N/mm2/mm2[ffw]160N/mm预埋钢板与砼结构固定采用4υ12膨胀螺栓固定，剪力由膨胀螺栓承担。膨胀螺栓允许承担剪刀V411312054.26KN＞V1333.2318KN膨胀螺栓抗剪满足要求。4.型钢所承受的水平轴向力为：F=25.65KN,故采取在柱子内采用直径20的钢筋作为拉环N25.6510381.7N/mm2f205MPA202/4能够满足要求。③节点三1.支座反力计算将A处固定端视为简支段为最不利1R(16.761.84160.450.211.842)/1.2431kNB 2R1616.761.840.21R2.15KNA B2.对集中力作用下钢梁的最大弯矩进行计算如下：M=Fa=16.76×0.6+0.5×0.21×1.84×1.84=10.41KNm型钢截面应力:MN10.411068.3810373.6MPaf205MPa1.05WA1.051.411052567满足要求。钢支撑选用[12槽钢，由公式可知截面特征值相同时，稳定系数越小截面越不利。b=53mm，t=9mm，Ix=346cm4，Wx=57.7cm³，ix=4.75cm，ix=1.56cmL=(1.242+2.852)1/2=3.1mL==310.0/1.56=198.7<[]=250i按B类截面查规范得稳定系数=0.1893.10N=R 33.7kNB2.85N33.7×1000/(0.189×1536)=116.1N/mm2<[f]=205N/mm2A3.焊缝计算钢支撑与悬挑钢梁及预埋钢板采用焊接连接，三面围焊。l253120226mmw h0.7h0.75.53.85mm e f 13.1810331.0105/314.85.76N226/mm235.63N/mm2ff3.852328.1710313.5103/39..1855N226/mm215.5N/mm2ff3.85232折算应力折算应力:(35.6322+15.522)141/2=38.9N/mm2<[F.7629.15217.4Nwf]=160N/mm2/mm2[fw]160N/mm预埋钢板与砼结构固定采用f f 4υ12膨胀螺栓固定，剪力由膨胀螺栓承担。f 膨胀螺栓允许承担剪刀V411312054.26KN＞V13.5318KN膨胀螺栓抗剪满足要求。⑦第七种1.支座反力计算将A处固定端视为固定端，斜撑点视为简支点将模型简化成一段固定一段简支，受力如下：将F1,F2,M三个力效果叠加算出个部分受力有静力计算手册（1）F1作用下161.121.1R3 6.61kNA21.8821.88RF1R9.39kNB A160.781.10.78M15.16kNmB 21.881.88160.781.121.1M39.7kNmC121.881.88（2）F2作用下R0NARF1R16kNB AM0kNmBM0kNmC（3）M作用下316.761.12RR15.0kNB A 21.88MM/216.761.12/29.4kNmB A（4）自重均不荷载作用下 3 3Rql0.211.880.15kNA8 8 5 5Rql0.211.880.25kNB8 8ql0.211.882M 0.1kNmB 8 8 3 9ql2 90.211.882xl时，M 0.05kNm 8 max 128 1282.对集中力作用下钢梁的最大弯矩进行计算如下：由弯矩示意图M=Fa=2×8.38×1.12+0.5×0.21×1.12×1.12=18.9KNm斜撑所受轴向力R=Rx×（3.5/2.85）=(6.61+16+15+16+0.15)×（3.5/2.85）=66.0KNRx=35.46KN,Ry=53.76KN型钢截面应力:MN18.910635.46103141.5MPaf205MPa1.05WA1.051.411052567满足要求。钢支撑选用[16槽钢，由公式可知截面特征值相同时，稳定系数越小截面越不利。b=63mm，t=10mm，iy=1.83cm，L=(1.882+2.852)1/2=3.5mL==350.0/1.83=191..3<[]=250i按B类截面查规范得稳定系数=0.2N=R=66.0KNN66.0×1000/(0.2×2195)=150.4N/mm2<[f]=205N/mm2A3.焊缝计算钢支撑与悬挑钢梁及预埋钢板采用焊接连接，三面围焊。l263160286mm whe0.7hf0.76.54.55mm 53.76103/4.5528641.2N/mm2f13.18103f353..8546232103/4.1455.76286N/mm272.20N/mm2f折算应力8.17:(1041.232+27.29.15N2)/1/m2=49.39N/mm2<[Fm2 wf]=160N/mm2f3.85232折算应力2214.7629.15217.4N/mm2[fw]160N/mm f f f预埋钢板与砼结构固定采用4υ12膨胀螺栓固定，剪力由膨胀螺栓承担。膨胀螺栓允许承担剪刀V411312054.26KN＞V1335.4418KN膨胀螺栓抗剪满足要求。4.斜撑整体稳定性验算弯曲的受弯构件稳定系数：570tb2355706810.52351.2blhf1880180235yl—自由段长度由于大于0.6按照《钢结构设计规范》（GB5001-2003）附录B，其值用’公式计算得到：b b0.282'=1.07b b 0.2821.070.8351.2 M 18.8106 f205MPa，满足要求A159.7MPa'W 0.8351.41105bx通过上面对最不利状态的计算分析得知③⑤采用12#槽钢做斜撑，①②④⑥⑦采用16#槽钢做斜撑具体布置图见详图（3）悬挑钢梁上空挡处加设连系钢梁验算情况一（16#槽钢） M=FL/4=8.38×3.2/4=6.71KN/m1.强度验算正应力 M 6.71106 f205MPa，满足要求。A62.2MPa W 108103剪应力τ=V·Sx/Ix·t=8.38×103×63.9×103/866×104×6.5×2=4.7Mpa<f=125Mpa折算应力(62.22+4.72)1/2=62.3Mpa<1.1f=225Mpa强度满足要求2.挠度验算ω=FL3/48EI=8.38×103×32003/(48×2.06×105×866×104)=3.2mml<12.8mm，满足要求。250情况二（18#槽钢，仅用于5节点）M=13.6KNm1、强度验算正应力 M 13.6106 f205MPa，满足要求。A96.45MPa W 141103剪应力τ=V·Sx/Ix·t=12.57×103×56.8×103/1270×104×7×2=4.01Mpa<f=125Mpa折算应力(96.452+4.012)1/2=96.53Mpa<1.1f=225Mpa强度满足要求2.挠度验算为简化计算将左右两个受力统一作用在中点处为挠度最大时，其挠度为：ω=FL3/48EI=3×8.38×103×32003/(48×2.06×105×1270×104)=10.98mml<15.2mm，满足要求。250对上述两种情况中最不利状态的梁进行整体稳定性验算均匀弯曲的受弯构件稳定系数：570tb2355706810.52350.595blhf3800180235yl—自由段长度公式计算得到： M 13.6106 f205MPaA 162MPa'W 0.5951.41105bx满足要求四、梁的整体稳定性验算取上面两种正常悬挑情况中最不利状态均匀弯曲的受弯构件稳定系数：570tb2355706810.52351.03blhf2200180235yl—自由段长度由于大于0.6按照《钢结构设计规范》（GB5001-2003）附录B，其值用’公式计算得到：b b0.282'=1.07b b 0.2821.070.81.03 M 20.41106 f205MPaA180.9MPa'W 0.81.41105b x满足要求五、水平悬挑钢梁锚固螺栓强度计算取上面两种正常悬挑情况中最不利状态采用υ16锚固螺栓A=200.96mm2允许拉应力[σ]=50N/mm2 N 9.25106 50MPa-23.1MPaA2200.96103锚固螺栓强度满足要求六、楼面结构承载力复核A.悬挑钢梁对楼面结构影响复核取最不利位置每根槽钢传递给结构边缘的荷载为：F=(0.214.5+8.383.9+8.02.9)/2.6=21.9KN1.对结构边缘的框架梁进行受力分析：对于承受工字钢传递的荷载的框架梁，按截面最小的框架梁进行计算，该梁截面为200×400，梁净跨度为6米,截面及受力形式如下图所示：最不利组合下混凝土梁的受力示意图为便于计算，将受力形式简化为两端固定受均布荷载的受力状态，如下图所示：简化后混凝土梁受力示意图最大弯矩为：Mql2/1218.362/1254.9kNm（发生在两固定端）最大剪力为:Vql/218.36/254.9kN（发生在两固定端）2、受力计算C30：fc=14.3N/mm2,fcm=20.1N/mm2Ⅲ级钢：f=360N/mm2；有效高度h=400-35=365mmy 0正截面验算 fyA 360602x s75.72a70且h0.528365192.7 fb14.3200 b01c则 x 75.7fbx(h )114.320075.7(365 )106.3kNmM 54.9kNm1c 02 2 max满足要求。斜截面验算 a 2000.55h3650 0.2 A 0.2 100Vfbh1.25fsvh14.33003651.25360365234.9KNu1.5c0yvS00.551.5200Vmax=54.9KN<V u故满足要求。（3）挠度验算 ql2 18.360004 lf 1.92mmf015mmmax384EI384300001.07109 400满足要求1其中I20040031.07109mm412E3.0104N/mm2B、直接搭设在楼板上的落地脚手架对楼面结构影响复核由于16#，17#，20#，21#住宅北侧一层架空走廊影响，北侧部分脚手架直接搭设在楼板上，下面对此处楼面结构进行复核。脚手架结构自重N=0.03×(15+1.55×8+1.0×8/2)+0.0132×24+0.0184×2=1.296kN构配件重竹笆片脚手板0.1×1×1.55×4/2=0.31kN踢脚板0.14×1.55×0.2×4=0.1736kN外防护栏杆0.03×1.55×8×2+0.0132×16=0.955kN安全网0.005×16.18×1.54=0.116kN内防护木脚手板0.35×1.55×0.4×4=0.8624KN合计：N=0.31+0.1736+0.955+0.116=1.555kNG外N=0.31+0.868=1.178KNG内静荷载N=1.555+1.296=2.851kNG外N=1.178+1.296=2.474kN施工荷N=2.0×1.55×2/2=3.1kN考虑风载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2N+0.9×1.4NG QN=1.2×2.851+0.9×1.4×3.1=7.33kN外N=1.2×2.474+0.9×1.4×3.1=6.87kN内不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2N+1.4NG QN=1.2×2.851+1.4×3.1=7.76kN外N=1.2×2.474+1.4×3.1=7.31kN内楼面计算简图：M =6.24KN.mmax楼板正截面承载力复核按以下公式进行：楼板厚度h=120mm，ho=105mm,混凝土等级C35（计算采用C30），钢筋HRB400楼板配筋8@150，取b=1000mm，As=352mm2承载力计算：αfbxfA-f’A’1 c y s y S x αfbx（h-）f’A’(ho-as’)M1 c o2 y S360352x7.59mm10001.016.77.59M1.016.710007.59(105 )10614.7KN.m>M =6.24KN.m 2 max故楼板承载力满足要求。目录一、工程概况………………