深基坑施工注意事项图文丰富

先请看几组基坑事故的照片杭州地铁湘湖站基坑坍塌事故广州海珠城广场基坑坍塌事故北京地铁熊猫环岛站基坑坍塌事故西安地铁洒金桥站基坑塌方事故1、周边环境破坏支护结构变形引起的沉降在深基坑工程施工过程中,会对周围土体有不同程度的扰动,一个重要影响表现为引起周围地表不均匀下沉,从而影响周围建筑、构筑物及地下管线的正常使用,严重的造成工程事故。引起周围地表沉降的因素大体有:墙体变位;基坑回弹、隆起;井点降水地层固结;抽水造成砂土损失、管涌流砂等。在这些因素中又以前三种为主,因此如何预测和减小其所引起的地面沉降为基坑工程界的一个重要课题。

深基坑工程常见事故形式及实例基坑降水引起的沉降

在深基坑开挖过程中,降低地下水位过大或围护结构有较大变形时,可能会引起基坑周围地面沉降。若不均匀沉降过大时,还有可能引起建筑物倾斜,墙体、道路及地下管线开裂等严重问题。

2010年1月南宁市中兴街路面开裂2010年4月广州市中山三路路面开裂工程实例2010年5月深圳地铁5号线太安站基坑施工引起居民楼裂缝

工程实例2010年8月上海逸虹景苑小区楼房开裂

工程实例2、支护体系破坏由于施工抢进度，超量挖土，支撑架设跟不上，是围护体系缺少大量设计上必须的支撑，或者由于施工单位不按图施工，抱侥幸心理，少加支撑，致使围护体系应力过大而折断或支撑轴力过大而破坏或产生大变形。2.1围护体系折断深基坑工程常见事故形式及实例2008年苏州州某基基坑事事故工程实实例工程实实例2008年杭州州地铁铁地下下连续续墙折折断破破坏工程实实例2011年杭杭州基基坑围围护桩桩折断断基坑开开挖后后，土土体沿沿围护护墙体体下形形成的的圆弧弧滑面面或软软弱夹夹层发发生整整体滑滑动失失稳的的破坏坏。2.2围围护体体整体体失稳稳模式式2.3围围护体体踢脚脚破坏坏模式式由于基基坑围围护墙墙体插插入基基坑底底部深深度较较小，，同时时由于于底部部土体体强度度较低低，从从而发发生围围护墙墙底向向基坑坑内发发生较较大的的“踢踢脚””变形形，同同时引引起坑坑内土土体隆隆起。。某基坑坑发生生“踢踢脚””破坏坏工程实实例在地铁铁车站站那样样的长长条形形基坑坑内区区放坡坡挖土土，由由于放放坡较较陡、、降雨雨或其其他原原因引引致滑滑坡、、冲毁毁基坑坑内先先期施施工的的支撑撑及立立柱，，导致致基坑坑破坏坏。2.4坑内内土滑滑坡，，使内内支撑撑失稳稳2009年杭州州地铁铁1号线凤凤起路路站基基坑内内土体体滑坡坡及支支撑体体系破破坏工程实实例在饱和和含水水地层层（特特别是是有砂砂层、、粉砂砂层或或者其其他的的夹层层等透透水性性较好好的地地层）），由由于围围护墙墙的止止水效效果不不好或或止水水结构构失效效，致致使大大量的的水夹夹带砂砂粒涌涌入基基坑，，严重重的水水土流流失会会造成成地面面塌陷陷。3.1基坑壁壁流土土破坏坏3、土土体渗渗透破破坏深基坑坑工程程常见见事故故形式式及实实例止水帷帷幕渗渗漏，，桩间间流土土地面塌塌陷宁波某某基坑坑发生生流土土与地地面塌塌陷工程实实例由于对对承压压水的的降水水不当当，在在隔水水层中中开挖挖基坑坑时，，当基基底以以下承承压含含水层层的水水头压压力冲冲破基基坑底底部土土层，，发生生坑底底突涌涌破坏坏。3.2基基坑底底突涌涌破坏坏上海某某基坑坑坑底底内发发生承承压水水突涌涌工程实实例在砂层层或粉粉砂底底层中中开挖挖基坑坑时，，在不不打井井点或或井点点失效效后，，会产产生冒冒水翻翻砂（（即管管涌）），严严重时时会导导致基基坑失失稳。。3.3基基坑底底管涌涌湖南浯浯溪水水电站站二期期基坑坑出现现管涌涌工程实实例挖断市市政给给水管管网承压水管涌承压水管涌处理以上基坑工程事故故，只是从某一种种形式上表现了基基坑破坏，实际上上基坑工程事故的的表现形式往往具具有多样性，有一一个连锁效应，表表现的形式也呈多多样性。所以基坑坑工程事故发生的的原因往往是多方方面的，具有复杂杂性。下面请看详细的案案例分析深基坑工程事故案案例分析1.1事故调查查结果公布2008年11月15日下午3时15分，正在施工的杭杭州地铁湘湖站北北2基坑现场发生大面面积坍塌事故，造造成21人死亡，24人受伤(截止2009年9月已先后出院)，直接经济损失4961万元。其直接原因是施工工单位违规施工、、冒险作业、基坑坑严重超挖；支撑撑体系存在严重缺缺陷且钢管支撑架架设不及时；垫层层未及时浇筑。监监测单位施工监测测失效，施工单位位没有采取有效补补救措施。1、杭州地铁深基基坑事故概况杭州地铁事故基坑坑，长107.8m，宽21m，开挖深度15.7～16.3m。设计采用800mm厚地下连续墙结合合四道（端头井范范围局部五道）Φ609钢管支撑的围护方方案。地下连续墙墙深度分别为31.5m～34.5m。基坑西侧紧临大大道，交通繁忙，，重载车辆多，道道路下有较多市政政管线(包括上下水、污水水、雨水、煤气、、电力、电信等)穿过，东侧有一河河道，基坑平面图图如下图所示。1.2工程概况况基坑平面图根据勘察，北2基坑西侧坍塌区为为深厚的淤泥质土土层，平均厚度32m，最大厚度35m，天然含水率近50%，呈流塑-软塑状，土体力学学性质差。地下潜潜水位为0.5m，无承压水。土层序号土层名称层厚(m)含水率湿密度土粒比重天然孔隙比液限塑限塑性指数液性指数W(%)ρ(g/cm3)Gseωl(%)ωp(%)IPIL②2粘质粉土430.51.902.700.85④2淤泥质粘土1648.61.712.741.3741.822.319.51.35⑥1淤泥质粉质粘土1745.21.722.731.3037.521.516.01.48⑧2粉质粘土夹粉砂>933.01.832.720.9433.520.113.40.96各土层的物理指标标土层固结快剪值三轴CU值cφCcuΦcu②2粘质粉土3.928.83.928.8④2淤泥质粘土13.510.612.313.2⑥1淤泥质粉质粘土1314.51313.8⑧2粉质粘土夹粉砂12.216.819.421.3各土层的力学指标标基坑土方开挖共分分为6个施工段，总体体由北向南组织施施工至事故发生生前，第1施工段完成底板混混凝土施工，第2施工段完成底板垫垫层混凝土施工，，第3施工段完成土方开开挖及全部钢支撑撑施工，第4施工段完成土方开开挖及3道钢支撑施工、开开始安装第4道钢支撑，第5、6施工段已完成3道钢支撑施工、正正开挖至基底的第第5层土方同时，第1施工段木工、钢筋筋工正在作业;第3施工段杂工进行基基坑基底清理，技技术人员安装接地地铜条;第4施工段正在安装支支撑、施加预应力力，第5、6施工段坑内2台挖机正在进行第第5层土方开挖。1.3事故概况首先西侧中部地下下连续墙横向断裂裂并倒塌，倒塌长长度约75m，墙体横向断裂处处最大位移约7.5m，东侧地下连续墙墙也产生严重位移移，最大位移约3.5m。由于大量淤泥涌涌入坑内，风情大大道随后出现塌陷陷，最大深度约6.5m。地面塌陷导致地地下污水等管道破破裂、河水倒灌造造成基坑和地面塌塌陷处进水，基坑坑内最大水深约9m。下图所示为一组组事故现场照片。。根据勘查结果对基基坑土体破坏滑动动面及地下连续墙墙破坏模式进行了了分析，并绘制相相应的基坑破坏时时调查平面图与施施工工况图以及基基坑土体滑动面与与地下连续墙破坏坏形态断面图。2.1破坏模式式分析2、杭州地铁深基坑事故的原因分析据靠近西侧地下连连续墙静力触探试试验表明，在绝对对标高-8m～-10m处(近基坑底部)，qc值为0.20MPa（qc仅为原状土的30％左右），土体受受到严重扰动，接接近于重塑土强度度，证明土体产生生侧向流变，存在在明显的滑动面。。西侧地下连续墙墙墙底（相应标高-27.0左右），C1孔静探qc值约为0.6MPa（qc为原状土的70％左右），土体有有较大的扰动，但但没有产生明显的的侧向流变，主要要是地下连续墙底底部产生过大位移移而所致。杭州地铁破坏模式式示意图2.2勘察问题由于勘察工作量不不足，加上勘察人人员对土性的认识识的不足，造成基基坑工程勘察资料料不详细或土的物物理力学指标取值值偏高，使设计计计算失误引起的事事故。如杭州地铁铁工程在勘察方面面主要有以下一些些问题：不符合规范要求1）基坑采取原状土土样及相应主要力力学试验指标较少少，不能完全反映映基坑土性的真实实情况。2）勘察单位未考虑虑薄壁取土器对基基坑设计参数的影影响，以及未根据据当地软土特点综综合判断选用推荐荐土体力学参数。。3）勘察报告推荐的的直剪固结快剪指指标c、Φ值采用。平均值，，未按规范要求采采用标准值，指标标偏高。4）勘察报告提供的的④2层的比例系数m值（m=2500kN/m4)与类似工程经验值值差异显著。提供的土体力学参参数互相矛盾，不不符合土力学基本本理论。1）推荐用于设计的的主要地层土的三三轴CU、UU试验指标、无侧限限抗压强度指标与与验证值、类似工工程经验值差异显显著。试验原始记录已遗遗失，无法判断其其数据的真实性。。2.3设计问题由于基坑设计涉及及到多种学科，如如土力学、基础工工程、结构力学和和原位测试技术等等，需要对场地周周围环境、施工条条件、工程地质条条件、水文地质条条件详细了解和掌掌握，是一门系统统科学，具有复杂杂性。所以目前基基坑支护的设计方方案与措施大多数数是偏于保守的，，即便如此，如果果设计的人员经验验不足，考虑不周周，也易引起相应应的事故。对522例基坑事故统计计也说明基坑设设计的不足，是是引发事故的重重要原因。杭州州地铁工程在设设计方面主要有有以下一些问题题：计算参数的选择择1）设计单位未能能根据当地软土土特点综合判断断、合理选用基基坑围护设计参参数，力学参数数选用偏高降低低了基坑围护结结构体系的安全全储备。2）设计中考虑地地面超载20kPa较小。基坑西侧侧为一大道，对对汽车动荷载考考虑不足。根据据实际情况，重重载土方车及混混凝土泵车对地地面超载宜取30kPa，与设计方案20kPa相比，挖土至坑坑底时第三道支支撑的轴力、地地下连续墙的最最大弯矩及剪力力均增加约4%~5%，也降低了一定定的安全储备。。考虑不周，经验验欠缺1）设计图纸中未未提供钢管支撑撑与地下连续墙墙的连接节点详详图及钢管节点点连接大样，也也没有提出相应应的施工安装技技术要求。没有有提出对钢管支支撑与地连墙预预埋件焊接要求求。2）同意取消施工工图中的基坑坑坑底以下3m深土体抽条加固固措施，降低了了基坑围护结构构体系的安全储储备。经计算，采取坑坑底抽条加固措措施后，地下墙墙的最大弯矩降降低20%左右，第三道支支撑轴力降低14%左右，地下墙的的最大剪力降低低13%左右，由于在坑坑底形成了一道道暗撑，抗倾覆覆安全系数大大大提高。3）从地质剖面和和地下连续墙分分布图中可以看看出，对于本工工程事故诱发段段的地下连续墙墙插入深度略显显不足，对于本本工程，应考虑虑墙底的落底问问题。4）设计提出的监监测内容相对于于规范少了3项必测内容。2.4施工问问题基坑土方超挖以以及支撑施加不不及时，支撑体体系存在薄弱环环节，基坑边超超载过大等均容容易引起基坑失失稳。由于在以以上因素的作用用下，会引起基基坑围护结构变变形较大，容易易导致支撑破坏坏或地下水管破破裂，进而引发发事故的发生。。如杭州地铁工工程在施工方面面主要有以下一一些问题。（1）土方超挖土方开挖未按照照设计工况进行行，存在严重超超挖现象。特别别是最后两层土土方（第四层、、第五层）同时时开挖，垂直方方向超挖约3m，开挖到基底后后水平方向多达达26m范围未架设第四四道钢支撑，第第三和第四施工工段开挖土方到到基底后约有43m未浇筑混凝土垫垫层。土方超挖挖导致地下连续续墙侧向变形、、墙身弯矩和支支撑轴力增大计算土层参数情况类型最大变形（mm）第一道支撑力（kN）第二道支撑力（kN）第三道支撑力（kN）第四道支撑力（kN）最大负弯矩（kN-m/m）最大正弯矩（kN-m/m）最大剪力(kN/m)抗倾覆坑底隆起墙底承载力固结快剪值不超挖25.4120.5628.9743.3703.7-803.61186.4596.31.481.832.33超挖34120.5563.71064.3(1.43)-978.41750.9(1.48)820.7(1.38)1.391.692.33与设计工况相比比，如第三道支支撑施加完成后后，在没有设置置第四道支撑的的情况下，直接接挖土至坑底，，第三道支撑的的轴力增长约43%，作用在围护体体上的最大弯矩矩增加约48%，最大剪力增加加约38%；超过截面抗弯弯承载力设计值值1463kN••m/m。支撑体系问题1）现场钢支撑活活络头节点承载载力明显低于钢钢管承载力钢支撑体系均采采用钢管结合双双拼槽钢可伸缩缩节点，施加加预应力后钢楔楔塞紧传递荷载载但该节点的设设计、制作加工工、检测、验验收、安装施工工等均无标准可可依，处于无无序状态现场取样试验结结果表明，正正常施工状态下下该节点的承载载力为3000kN，明显低于上述述钢管的承载力力计算值5479kN。如果在未设置第第4道支撑的情况下下直接挖土至坑坑底，第3道钢管支撑的最最大轴力均超过过钢管支撑轴心心受压承载力设设计值3000kN如果进一步考虑虑活络头偏心、、钢楔没塞满活活络头间隙等节节点薄弱因素，，实际作用于于第3道支撑的轴力与与钢管节点的承承载能力之间的的差距将更大。。现场钢支撑体系系的破坏状态表表明：大部分分破坏均为该节节点破坏，充分分说明该伸缩节节点不满足与钢钢管等强度、、等刚度的连接接要求。2）钢管支撑与工工字钢系梁的连连接不满足设计计要求设计要求钢管支支撑在系梁搁置置处，需采用槽槽钢有效固定，，实际情况部分分采用钢筋（有有的已脱开）固固定、部分没任任何固定措施，，这使得钢管计计算长度大大增增加，钢管弯曲曲现象不同程度度存在，最大弯弯曲值达11.76cm，由于偏心受压压降低了钢管支支撑的承载力。。两端铰支、中间间无支点钢管抗抗压强度设计值值钢材型号连接方式稳定系数φφfA(kN)Q235轧制0.6334057焊接0.5533541两端铰支、中间间有一支点钢管管抗压强度设计计值钢材型号连接方式稳定系数φφfA(kN)Q235轧制0.9155865焊接0.8555479从以上计算可以以看出，在本工工程中，21.05m无支点的钢管相相对中间有一支支点的钢管的抗抗压强度设计值值减小了约1/3，相差较大。设计要求系梁垂垂直方向每隔三三跨设一道剪刀刀撑，边跨应设设置，实际情况况未设，降低了了支撑体系的总总体稳定性。3）钢立柱之间也也未按设计要求求设置剪刀撑钢支撑安装位置置相对设计位置置偏差较大，最最大达83.6cm,平均为20.6cm；相邻钢管间距距与设计间距偏偏差最大达65.0cm。安装偏差导致致支撑钢管受力力不均匀和产生生了附加弯矩。。4）部分钢支撑的的安装位置与设设计要求差异较较大5）钢支撑与地下下连续墙预埋件件未进行有效连连接钢管支撑与地连连墙预埋件没有有焊接，直接搁搁置在钢牛腿上上，没有效连接接易使支撑钢管管在偶发冲击荷荷载或地下连续续墙异常变形情情况下丧失支撑撑功能。2.5监测问题基坑工程不确定定性因素多，应应实施信息化施施工，监测是基基坑信息化施工工中必不可少的的手段，对基坑坑工程，监测单单位应科学、认认真测试，及时时、如实报告土土体位移、地面面沉降、支撑轴轴力等测试成果果。对于杭州地地铁工程在施工工方面主要有以以下一些问题：：电脑中的原始数数据被人为删除除，通过对监测测人员使用的电电脑进行的数据据恢复，发现以以下3个问题。（1）2008年10月9日开始有路面沉沉降监测点11个，至11月15日发生事故前最最大沉降316mm，监测报表没有有相应的记录。。（2）11月1日49号（北端头井东东侧地连墙）测测斜管18m深处最大位移达达43.7mm，与监测报表不不符。（3）2008年11月13日CX45号测斜管最大变变形数据达65mm，超过报警值(40mm)，与监测报表不不符。通过以上可以发发现，电脑中的的数据与报表中中的数据不一致致，实际变形已已超设计报警值值而未报警，可可以认为监测方方有伪造数据或或对内对外两套套数据的可能性性。（1）提供的监测报报表中数据存在在伪造现象，隐隐瞒报警数值，，丧失了最佳抢抢险时机。（2）监测方案中的的监测内容和监监测点数量均不不满足规范要求求。监测项目规范要求设计方案施工监测方案实际监测内容周围建筑物沉降和倾斜(地表沉降)√√√√（地表沉降）周围地下管线的位移√×××土体侧向变形√×××墙顶水平位移√√√√墙顶沉降√√√√支撑轴力√√√√地下水位√√√√立柱沉降√×××孔隙水压力△×××墙体变形△√√√墙体土压力△×××坑底隆起△√××监测项目设计图纸数量施工监测方案数量实际监测点数量地表沉降1288墙顶水平位移888墙顶沉降888支撑轴力2244地下水位20m/孔（5孔）20m/孔（5孔）1墙体变形1088(其中4个CX46、CX47、CX48、CX50已破坏)坑底隆起500（3）测点破坏严重重且未修复，造造成多处监控盲盲区；部分监测测内容的测试方方法存在严重缺缺陷。通过钢支撑应力力计现场测试表表明，钢支撑受受拉时应力计读读数变大，受压压时应力计读数数变小，根据此此原理，监测报报表中的所有钢钢支撑均出现拉拉应力，明显不不符合钢支撑的的受力状态，说说明监测数据不不可靠。2.6其它问题(1)专项方案审批批管理混乱，，未严格按设设计及规范要要求监理。(2)监理未按规定定程序验收，，违反监理规规范。(3)发现存在严重重质量安全隐隐患，而未采采取进一步措措施予以控制制。综上所述：由由于基坑土方方开挖过程中中，基坑超挖挖，钢管支撑撑架设不及时时，垫层未及及时浇筑，钢钢支撑体系存存在薄弱环节节等因素，引引起局部范围围地下连续墙墙产生过大侧侧向位移，造造成支撑轴力力过大及严重重偏心。同时时基坑监测失失效，隐瞒报报警数值，未未采取有效补补救措施。以以上直接因素素致使部分钢钢管支撑失稳稳，钢管支撑撑体系整体破破坏，基坑两两侧地下连续续墙向坑内产产生严重位移移，其中西侧侧中部墙体横横向断裂并倒倒塌，风情大大道塌陷。3、广州海海珠城广场基基坑坍塌海珠城广场基基坑周长约340米，原设计地地下室4层，基坑开挖挖深度为17米。该基坑东侧为为江南大道，，江南大道下下为广州地铁铁二号线，二二号线隧道结结构边缘与本本基坑东侧支支护结构距离离为5.7米；基坑西侧侧、北侧邻近近河涌，北面面河涌范围为为22米宽的渠箱；；基坑南侧东东部距离海员员宾馆20米，海员宾馆馆楼高7层，采用φ340锤击灌注桩基基础；基坑南南侧两部距离离隔山一号楼楼20米，楼高7层，基础也采采用φ340锤击灌注桩。。3.1工程程概况该工程地质情情况从上至下下为填土层，，厚0.7~3.6米，，淤泥质土层，，层厚0.5~2.9米米；细砂层，个别别孔揭露，层层厚0.5~1.3米；；强风化泥岩，，顶面埋深为为2.8~5.7米，层层厚0.3米米；中、风化泥岩岩，埋深3.6~7.2米，层厚1.5~16.7米；微风化岩，埋埋深6.0~20.2米米，层厚1.8~12.84米。由于本工程岩岩层埋深较浅浅，因此，原原设计支护方方案如下：基坑东侧、基基坑南侧东部部34米、北北侧东部30米范围，上上部5.2米米采用喷锚支支护方案，下下部采用挖孔孔桩结合钢管管内支撑的方方案，挖孔桩桩底标高为▽▽—20.0米。基坑西侧上部部采用挖孔桩桩结合预应力力锚索方案，，下部采用喷喷锚支护方案案。基坑南侧、北北侧的剩余部部分，采用喷喷锚支护方案案。后由于±±0.00标标高调整，后后实际基坑开开挖深度调整整为15.3米。本基坑在2002年10月31日开开始施工，至至2003年年7月施工至至设计深度15.3米，，后由于上部部结构重新调调整，地下室室从原设计4层改为5层层，地下室开开挖深度从原原设计的15.3米增至至19.6米米。由于地下下室周边地梁梁高为0.7米。因此，，实际基坑开开挖深度为20.3米，，比原设计挖挖孔桩桩底深深0.3米。。新的基坑设计计方案确定后后，2004年11月重重新开始从地地下4层基坑坑底往地下5层施工，至至2005年年7月21日日上午，基坑坑南侧东部桩桩加钢支撑部部分，最大位位移约为4.0cm，其其中从7月20日至7月月21日一天天增大1.8cm，基坑坑南侧中部喷喷锚支护部分分，最大位移移约为15cm。2005年7月21日12时左右,在广州海珠珠区江南大道道南珠城海广广场深基坑发发生滑坡，导导致三人死亡亡，4人受伤伤，地铁二号号线停运近一一天，7层的的海员宾馆倒倒塌，多加商商铺失火被焚焚，一栋7层层居民楼受损损，三栋居民民被迫转移。。3.2事故故过程（1）本基坑坑原设计深度度只有16.2米，而实实际开挖深度度为20.3米，超深4.1米，造造成原支护桩桩成为吊脚桩桩，尽管后来来设计有所变变更,但对已已施工的围护护桩和锚索等等构件已无法法调整，成为为隐患。（2）从地质质勘察资料反反应和实际开开挖揭露，南南边地层向坑坑内倾斜，并并存在软弱透透水夹层，随随着开挖深度度增大，导致致深部滑动。。（3）本基坑坑施工时间长长达2年9个个月，基坑暴暴露时间大大大超过临时支支护为一年的的时间，导致致开挖地层的的软化渗透水水和已施工构构件的锈蚀和和锚索预应力力的损失，强强度降低，甚甚至失效。3.3事故故原因深基坑工程本本身是集挡土支护防水等等五个个环节构成的的系统工程降水挖土任一环节失控控也会造成事事故金融街项目深深基坑施工注注意要点一、深入了解解地质特性与与周边环境二、注重围护护结构施工质质量三、解决好水水的问题四、基坑开挖挖与支撑五、回筑要快快六、充分重视视监控量测工工作七、抢险措施施1.地质资料是深深基坑设计、、施工最重要要的依据之一一，同样的支支护方案，地地质条件不同同，方案的安安全度也不同同。在深基坑坑施工前，施施工单位必须深入了解解建筑场地及及周边、地表表至支护结构构底面下一定定深度范围内内地层结构、、岩土性状、、含水层性质质、地下水位位、渗透系数数等地质参数数；在深基坑施施工过程中，，特别是土方方开挖过程中中，若发现实实际开挖所揭揭露的地质条条件与设计所所参考的地质质资料有异，，应及时向设设计反映，必必要时采取适适当的补强措措施。一、深入了解解地质特性与与周边环境2.施工单位在基基坑施工前，需要要对周边环境境资料按设计计图纸进行现现场核实，了解建筑场场地及其附近近的地下管线线、地下埋设设物的位置、、深度、结构构形式及埋设设时间等。对对邻近建筑物物的深基坑工工程，施工前前施工单位应应熟知邻近建筑筑物的位置、、层数、高度度、结构类型型、基础类型型，如发现与设设计图纸不符符，应及时通通知设计单位位进行设计核核查。此外，，施工单位还还应掌握深基基坑施工的其其他条件，如如基坑周围的地地面排水情况况，地面雨水水、流水、上上下水管线排排入或漏入基基坑的可能性性以及基坑附附近的地面堆堆载及大型车车辆的动、静静荷载。二、注重围护护结构施工质质量围护结构是深深基坑支护体体系的基础，围护结构的的好坏，直接接影响深基坑坑工程的安全全。目前围护护结构主要有有地下连续墙墙、钻孔灌注注桩+止水帷幕、钻钻孔咬合桩、、SMW工法等形式,这些都是比较较成熟的施工工工法。在围围护结构施工工期间，是否否按工法要求求进行施工控控制，是确保保围护质量的的关键，对每每道工序的检检验亦是围护护质量的关键键。而围护结构的深深度、底部沉沉渣厚度、防防水接头的密密闭性又是控控制中的关键键点,故对于围护结结构必须按要要求控制每个个细节,确保围护在后后续开挖中不不沉、不漏,不发生重大变变形。三、解决好水水的问题1.降水是深基坑坑工程中不可可缺少的技术术措施，围护护结构封闭后后，基坑内疏疏干井降水可可以改善土方方开挖、边坡坡修整的施工工条件，更重重要的是提高高土体强度，，增强基坑整整体抗滑坡和和隆起能力。。降水效果的好好坏,直接影响深基基坑变形的大大小,为保证降水效效果，施工单单位可重点从从抽水量和水水位保持两方方面加以控制制。2.基坑开挖过程程中，明沟排水系统统要及时设置置，不能下了雨雨再去挖，必必须随挖土随随修坡同时修修筑,集水坑宜设在在总坡底(或层坡底)，若要设纵向向排水明沟，，不能沿地下下墙边，要设设在坑中或三三分线上。3．当基坑开挖挖深度过大,承压含水层顶顶板以上土层层的重量不足足以抵抗承压压含水层顶板板处的承压水水头压力时,基坑开挖面以下的的土层将发生突涌破坏,这种情况可通过提前降低承承压水水头来解决决。但是当基坑周边边有重要建筑物时时，减压降水会形形成承压水降落漏漏斗,在基坑周围引起地地面变形,变形超出某一范围围时，将对相邻建建(构)筑物将产生危害性性影响，为避免这这种危害性影响，，可视情况采取应应对措施：（1）加长围护结构以以截断承压水层；；（2）对基坑底部土体体进行加固；（3）布设回灌井，补补充地下水。不管采用何种方方法，解决承压水水风险最重要的原则是快快速施工。管井监测1、孔隙水压力观观测(1)目的是了解解降水期间地层中中孔隙水压力的变变化，以便估算地地基强度、变形和和基坑稳定性；(2)孔隙水压力力通常每天观测1次，如有异常现现象,必须加强观观测，每日不少于于2次。2、出水量监测和和记录(1)每口井必须须配备1套相适应应的流量计装置；；(2)出水量必须须满足正常出水量量要求；(3)每口井每天天必须至少有1次次出水量记录；(4)施工单位必必须备有足够数量量的备用流量计装装置。降水井封井前提条条件(1)结构底板施施工完成；(2)满足主体结结构抗浮要求；(3)基坑内降水水井井内稳定水位位位于基坑面以下下2～3m。四、基坑开挖与支支撑1.土方开挖应遵循“分段分层、分块开开挖、先中间后两两边、随挖随撑、、限时完成”的原则，以缩短开开挖时间,减少累积变形为主主要控制目标。另另外为防止基坑土土体纵向滑移,可采取以下措施:（1）严格控制基坑开开挖坡度，采取有有针对性的降水措措施，紧贴基坑四四周设置挡水墙，，防止积水向坑内内渗透。（2）暴雨来临之前所所有边坡应铺设塑塑料膜防止暴雨冲冲刷，同时在坡脚脚设置大功率水泵泵抽水，防止坡脚脚浸水。（3）基坑需要停工较较长时间，应在平平台、基坑边和坡坡脚设置排水明沟沟和积水坑，并派派专人抽水值班，，必要时对基坑边边坡面进行喷射素素砼保护。（4）坡顶严禁堆积荷荷载。3.加快施工进度，降低无支撑暴露时时间是控制基坑变变形，保障基坑安安全最重要的环节节。解决上撑不及时时的问题，从技术术方案上可尽量选选择钢筋混凝土支支撑方式，特别是是第一道撑采用钢筋筋混凝土撑有很多优势。解决决上撑不及时的问问题，从施工组织织上关键在于编制制好施工程序和操操作细则，做到有有条不紊，分工明明确、落实岗位、、责任到人。施工工准备要有超前的的意识“做一、备二、想三三”(根据能力、环境、、天气)，事前要向全体施施工人员进行施工工方案的技术交底底，只有施工人员员都明白了做什么么，怎么做，为何何要这样做，才能能真正“快”起来。本工程支撑设计与与施工地下室垫层及底板板砼满堂浇注至支支护桩边，负一层层底板及该处换撑撑块砼强度达设计计强度80%以上上时拆除第一层支支撑。（见工况图图一~四）拆除顺序：支撑拆拆除应间隔、对称称进行，并应先拆拆联系杆后拆主支支撑，先拆角撑后后拆对撑。角撑杆杆件拆除顺序应遵遵循自里向外原则则。拆撑时加强变形观观测，如果变形较较大应立即停止拆拆撑，并分析原因因，及时采取相应应措施。4.及时上撑不仅对控控制基坑变形有利利，也对防止围护护结构接缝漏水又