浙江2007年《财经法规与职业道德》考试试题

塔里木大学毕业设计

设计总说明

1工程概况

1.1工程简述

工程名称：塔里木大学综合办公楼

工程地点：阿克苏市塔里木大学

结构类型：框架结构

建筑层数：地上六层

建筑总面积:6000m2

建筑总高:23.8m

1.2地形及环境

本工程建筑安全等级为二级。该建筑场地位于6度地震区，二类场地，地下水位很低，设计时

不考虑地下水位的影响。

1.3气象条件

气温：年均气温25C,最高气温32℃,最低气温-10℃。

雨量：年降雨量300"»n.

风向：全年为西北风，夏季为东南风，基本风压：0.5奴///?。

2设计依据

2.1采用标准

《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001

《民用建筑设计通则》GB50352-2005

《混凝土结构设计规范》GB50010-2002

《砌体结构设计规范》GB50003-2001

《建筑地基基础设计规范》GBJ50007-2002

《建筑结构荷载规范》GB50009-2001

3建筑设计

3.1建筑组合设计

各类建筑物的性质不同，功能要求也不相同，即使是同一类建筑物，不同的地区和自然条

件、基地环境的差异对建筑物的平面形式及其所在位置也有很大的影响。因此在进行平面布置

时.，不仅要根据建筑物的不同使用要求确定平面方案，而且要结合建筑基地的周围环境、地质、

地貌条件，综合进行分析比较，选择既能满足适用要求又符合经济效果，并在可能的条件下注

意建筑群体造型的方案。建筑平面的组合设计，是在熟悉平面各组成部分特点和使用要求的基

础上，进一步分析建筑整体的使用功能，考虑技术经济和建筑艺术等方面的要求，结合总体规

划、基地环境等具体条件，将平面各组成部分及所有的房间，组成一个有机的整体。建筑平面

设计包括单个房间的平面设计及平面组合设计。平面设计实际上就是研究解决建筑功能、物质

技术、经济及美观等问题。主要房间是建筑物的核心。山于它们的使用性质要求不同，对房间

的大小、形状、位置朝向、采光、通风等要求也有很大差别。因此，在平面设计时，首先是在

整体建筑合理而适用的基础上，根据设计任务书和基本资料理顺各类房间的使用要求，考虑技

术、经济、美观等方面的可行性和合理性，然后从房间面积、房间形状、房间尺寸、房间门窗

设置几个方面研究，使之具有合适的房间大小和形状，良好的朝向、采光和通风条件，方便的

内外交通联系，并使结构布置合理，施工方便。

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3.2建筑平面设计

本建筑采用的是现浇混凝土框架结构，层数为6层，一层有两个活动大厅，其余为办公及

其辅助用房。一层层高为4.2m,二层层高为3.9m,标准层层高为3.9m,室内外高差为0.60m,

平屋顶。本设计，在立面设计中，办公部分的采光和通风要考虑得恰到好处，采用铝合金窗户

和百页窗户和木门，大门采用铝合金门，整个办公区采用先进的隔声材料，做到办公之间互不

干涉，外墙采用瓷砖贴面，美观大方。

3.3建筑立面及剖面设计

建筑剖面图是表示建筑物在垂直方向房屋各部分的组合关系，剖面设计主要表现为建筑物

内部结构构造关系，以及建筑高度、层高、建筑空间的组合与利用。它和房屋的使用、造价和

节约用地有着密切关系，也反映了建筑标准的一个方面。

建筑剖面设计的任务是：根据建筑物的用途、规模、环境条件及人们的使用要求，解决建筑物

在高度方向的布置问题。

3.4门窗在房间平面布置

确定门窗在房间平面中的布置：考虑采用门窗的大小和数量是否恰当，因为它们的位置和

开启方式是否合适，对房间的平面使用效果有很大的影响。房间中的窗的大小和位置，主要是

根据室内采光、通风要求来考虑。门室内采用木门，大厅采用玻璃门，窗采用铝合金窗，所有

木门内外面油漆为一底二面调合漆。窗台为不悬挑窗台，玻璃为中空玻璃，开启部分均设活扇

窗纱，一层窗加成品不锈钢护窗，护窗刷银灰色漆。

3.5板的布置

本设计采用现浇钢筋混凝土楼板，现浇钢筋混凝土楼板是在施工现场通过支模、绑扎钢筋、

浇注混凝土、养护等工序而成型的楼板。它整体性好、抗震，容易适应不规则形状和留孔洞等

特殊要求的建筑。

4结构设计

结构设计主要以内力计算为主，严格按照《混凝土结构设计》、《荷载规范》、《混凝土结构

设计规范》以及《结构抗震设计》，遵照《结构力学》的计算方法，并结合使用Excel和结构力

学求解器进行内力计算。计算步骤包括以下几个方面：

4.1结构布置、柱网布置、计算简图以及梁、柱截面尺寸板厚的确定：

1、梁截面尺寸的确定：主梁高取跨度的-L~L,次梁高取跨度的梁宽取梁高的1〜!。

128181232

2、柱截面尺寸的确定：由轴压比来确定，根据公式△<0.9（三级抗震）来确定柱子的截面

A/

尺寸。

3、板厚取100mm。

4、计算单元选取：取③轴线一根框架为计算单元。

4.2水平荷载计算：地震作用内力计算。

地震作用内力计算：

根据荷载规范算出各楼层的自重。计算梁柱线刚度，在框架结构内力与位移计算中，现浇

楼面可视作框架梁的有效翼缘，框架边梁惯性矩取矩形梁的1.5倍，框架中梁惯性矩取矩形梁

的2倍。在地震荷载作用下，用顶点位移法计算结构的自震周期，按底部剪力法计算横向各层

等效地震力，根据计算结果，必须考虑顶部附加水平地震作用力的影响。楼层弹性位移及验算。

4.3竖向荷载计算：恒载和活载计算。

恒载由构件自重、装修等材料的重量，按一定的传力途径计算出框架的横梁上的线荷载及

柱上的集中力，求出梁的固端弯矩，然后用弯矩分配法计算梁、柱的弯矩，用弯矩分配法时采

用分层法计算各层弯矩，再进行叠加，求出最后平衡弯矩，再由平衡条件求出梁柱剪力和轴力。

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活载计算过程同恒载。

4.4内力调整：

前面进行的设计均为弹性设计，而混凝土为弹塑性材料，因而，应采用概念设计，这样在

地震荷载作用下，框架就具有一定的延性，可吸收消耗一部分地震力，抵抗地震作用的能力较

高这就需要进行弯矩调幅，降低负弯矩，以减少配筋面积。此结构为现浇框架结构，支座弯矩

调幅系数取0.9,跨中弯矩由平衡条件求得。

支座弯矩和剪力设计值，应取支座边缘得数值，同时，梁两端支座截面常是最大负弯矩及最大

剪力作用处。在水平荷载作用下，端截面还有正弯矩，而跨中控制截面常是最大正弯矩作用处。

根据弯矩图可知，柱的最大弯矩值出现在柱两端，剪力和轴力值在同一楼层内变化很小，因此,

柱的设计控制截面为上、下两端截面，即梁的上、下边缘。所以，在轴线处的计算内力也要换

算成梁的上、下边缘处的柱截面内力。

4.5内力组合：

考虑五种荷载组合：（注：重力载=恒载+0.5活载）

1、1.2恒载+1.4活载；

2、1.35恒载+0.98活载

3、1.2恒载+1.4风载；

4、1.2恒载+0.9X4.4活载+1.4风载）:

5、YRE（1.2重力载+1.3地震荷载）;

框架横梁的控制截面是支座截面和跨中截面，支座处一般产生-Mmax和Vmax，跨中截面产生Mg、。

柱的控制截面在柱的上、下端。恒载、活载、风我和地震荷载都分别按各自规律布置进行内力

分析，恒载，活载取支座上部弯矩为负，下部弯矩为正；风载、地震荷载均考虑左右两个方向，

然后取出各个构件控制截面处的内力，最后在若干组不利内力中选取几组最不利的内力作为构

件截面的设计内力。

4.6梁、柱、板、楼梯及基础的配筋：

1、梁的配筋计算中，分为正截面计算和斜截面计算。正截面计算主要是取梁端最大负弯矩、跨

中最大正弯矩来配梁的纵筋。斜截面计算主要是取梁端最大剪力来配梁的箍筋，同时考虑地震

剪力的影响。梁端箍筋加密区也要按构造要求来配置。

2、柱的正截面计算中。柱的弯矩和轴力组合共考虑了三种组合，即|M|max及相应的N;凡皿及

相应的M；Nmin及相应的M。但大多数情况下这几种组合都有一至二组重合，所以一般情况下，

最不利组合只有一至两种，取配筋最大的为最终配筋依据。

3、山柱距计算知本设计楼板既有单向板又有双向板并且按弹性理论进行计算；故板按照单向板

和双向板分别进行配筋，考虑四边与梁整体连接的中间区格单向板拱作用的有利因素，对中间

区格的单向板，其中间跨的跨中截面弯矩及支座截面弯矩可折减20%,但边跨的跨中截面弯矩

及第一支座截面弯矩则不折减。

4、楼梯按板式楼梯进行计算配筋。

5、由基础的受力特点分析，采用柱卜.独立基础，其中走廊的基础因柱距太小采用联合基础。

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4.7梁柱截面尺寸的确定

4.7.1梁截面尺寸

1、主梁:

BD跨：梁IWJ//=(工〜，］/=475~71；取6001rali

1128)

梁宽方〜;)〃=200〜300mm;取250加

DE跨：梁高=625~937.5mm；取750nlm

1128；

梁宽6=(1〜g)/?=250〜500""”;取250mm

EF跨：梁高，］/=175〜262.5机机；

U28)

根据实际情况综合考虑多种因素，取400nun

梁宽b=(；〜=133.3〜200mm:取200mm

故主梁截面尺寸：750nlmX250mm,600mm义250mm,400mmX200mm。

2、次梁：

②〜③跨：梁高〃=(-!——-|/=400~600ffl/n；取500mm

(1812j

梁宽6=(，〜，］/?=迎〜250〃〃n；取250mm

(32J3

③〜④跨：同理h=300mm,b=150nwi

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③〜⑤跨：同理h=500mm,b=250mm

故次梁截面尺寸：400nlm义200mm,300nnnx150nun,500mmX250mmo

4.7.2柱截面尺寸的确定

1、按底层确定柱截面尺寸，底层柱高H=5400mm。

2、b=（J_〜J-]”=270〜360〃加。

（2015）

3、初步选定柱的截面尺寸

（1）、该建筑采用全现浇结构，混凝土强度等级取C30,f=\4.3N/mm2,f=1.43N/"”/。

边柱负荷面积：F=5.4x—=20.25m2

2

7.5+7.5.2

1、5c.A4x----------=40.5m

中柱负荷面积：F=.2

,.7.5+2.1__A-

2、5.4x----------=25.92机

2

N

(2)、确定柱截血尺寸：>r.;N=/?Fg£n,

Mfc

22

(取n=6,4=0.8,/c=14.3N/mm,gE=12KN/m)»

1.3x20.25xl2x6xl06

（3）、一层边柱：（取B=1.3）A=a2=165682，〃〃/

c0.8xl4.3xl03

1.25x40.5xl2x6xl0fe

1、\=a2=318619/7???/2

c3

（4）、一层中柱：（取B=1.25）故取.0.8xl4.3xl0

A1.25x25.92x12x6x10-

2、=203916/"〃?’

0.8xl4.3xl03

故取〃=600mm,初步选定柱截面尺寸为：600mmX600mmo

3

dXqkAlt1.3xl.25xl5xl0x0.5x(7.5+7.5)x7.2x5

==

4Mfc1.0x19.5

=337500/7tm2

2

其中。为框架结构系数，取1.3,T取1.25,qk为经验取的荷载，取l5KN/mm

A“为柱作用面积，/=14.37V/mm2,〃川=1.0。

故取。=600〃?〃？，初步选定柱截面尺寸为：600mmX600mmo

4.8板厚的确定

规范规定单向板板厚取80〜100mm,故本设计取板厚100厚。

5荷载计算

5.1屋面荷载标准值：

25厚1：2.5水泥砂浆：0.025x20=0.5KN/m2

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3厚1：3石灰砂浆隔离层：0.003x17=0.05KN//

40厚C20细石混凝土：0.04x24=0.96KN/，/

70厚水泥沥青珍珠岩防水珍珠保温层：0.07x7=0.49KN//

20厚1：3水泥砂浆粉光压平：0.02x20=0.40^//n2

100厚现捣钢筋混凝土板：0.10x25=2.5KN/m2

板底抹灰平顶：0.184KN/〃?2

合计5.08KN/nt?

5.2楼面荷载标准值：

15厚1：2白水泥石子抹光打蜡：0.015x0.65=0.01KN/m2

20厚1：3水泥砂浆找平层：0.02x17=0.34KN/m2

100厚现捣钢筋混凝土屋面板：0.1Ox25=2.5KN/m2

板底抹灰平顶：0.184KN//

合计3.03KN/m2

5.3框架梁柱荷载标准值：

5.3.1梁自重：（包括20mm厚抹灰）

,主梁（600x250）025x0.6x25=3.75KN/m

IB:'[4.09KN/m

梁侧粉刷：（0.6-0.1）x0.02xl7x2=0.34KN/m\

主梁（750x250b0.75x0.25x25=4.69KN/加

A•5.13KN/相

,梁侧粉刷：（0.75-0.1）x0.02xl7x2=0.44KN/m

主梁（400x200）040x0.20x25=2.00KN/m

C:'7\2.20KN/in

梁侧粉刷：（0.40-0.1）x0.02x17x2=0.20KN/"“

次梁（500x250）:0.50x0.25x25=3.12KN/m

D:v713.39KN/机

梁侧粉刷：（0.50-0.1）x0.02xl7x2=0.27KN/m]

次梁（300x150）:0.30x0.15x25=12KN/m

E:'，”.26KN/m

梁侧粉刷：（0.30-0.1）x0.02xl7x2=0.14KN/mJ

合计16.07KN/m

ii柱自重：（包括20mm厚抹灰）

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柱：（600x600卜0.6x0.6x25=9.00KN/m

>9.S2KN/m

柱侧粉刷：4x0.02x0.6x17=0.82KN/m

合计9.82KN//

5.4填充墙荷载标准值:

外墙单位墙体自重（包括20mm厚抹灰）:0.24xl9+0.01xl7x2=5.24KN/m2

陶瓷锦砖（厚5mm）：0.12KN//

合计5.36KN/m2

内墙单位墙体自重（包括20mm厚抹灰）:0.20x7.5+0.01x17x2=1.84KN/m2

合计1.84KN//

玻璃幕墙单位墙体自重:1.30KN/m2

合计130KN/m2

5.5门窗荷载标准值：

铝合金玻璃窗（以钢框玻璃窗计算）取0.4KN/m?,木门取0.2KN//,铝合金门取0.4KN///。

5.6楼梯荷载的标准值：

先假设楼梯底板厚度150mm,平台梁尺寸：400mmx200mm,平台板厚：100mm。

i50

板倾斜角16层：tga=---=0.5=cosa=0.894

300

5.6.1梯段板的荷载：

3+0x065

水磨石面层：16层：^°'^9-=0.98KN/m

三角形踏步：16层：0.5x0,3x0.15x25=188

混凝土斜板：16层：0」5x2〉=4.19KN/m

0.894

混凝土斜板抹灰：16层：但口=0.38KN/m

0.894

合计16层：7.43KN/m

5.6.2平台板荷载标准值：

水磨石面层：0.65KN/m'

100厚混凝土板：0.10x25=2.5KN/,/

板底抹灰：0.02x17=0.34KN/W

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合计3.49KN//

5.6.3平台梁荷载：

梁自重：0.20x（0.40—0.10）x25=1.5KN/机

梁侧粉刷：0.02x（0.40—0.10）x2x17=0.20KN/m

合计1.70KN/"?

6活荷载计算

上人屋面活荷载为2.0川/川，雪荷载标准值为0.35KN/,"2,故屋面活荷载取2.0村/〃/。楼

梯活荷载为2.5KN/,后,卫生间活荷载为2.0KN/〃/,楼面活荷载为2.0KN/〃/,活动大厅活

荷载为4.0反%/加2。

7楼层荷载汇总

计算各层总重力荷载代表值，恒载取50%,各层重力荷载集中于楼屋盖标高处。

7.1顶层荷载：

女儿墙自重：（240厚墙砖女儿墙）

0.24x18+0.02x17x2=5

5x0.9x218.9=985.05^

屋面自重：5.08x1701.24=8642.30A：/V,（屋面面积WOl'n?）

柱自重（包括粉刷）：柱荷载x净长x根数

9.82x3,9x50x0.5=957.45

梁荷教（包括粉刷）：梁荷载标准值x净长x根数

主梁（包括粉刷）：

4.09x[（5.7-0.6）x20+（7.5-0.6）x4]+5.13x（7.5-0.6）x25

+2.2x（2.1-0.6）x10=1447.99KN

次梁（包括粉刷）：

3.39x[（7.2-0.25）x52+1.26x（3.6-0.25）x14]

=1284.24KN

梁总荷载为：1447.99+1284.24=2732.23KN

顶层上半部分墙荷载：

由建筑图之标准层平面图，测出外墙的轴线总长度为186.33m（不扣除幕墙，柱等构件的尺寸）。

已知测得幕墙：1长11.18m

2长21.75m

3长9.98m

故外墙净长度：186.33-21.75x2-0.6x21-130.23m

顶层上半部分外墙荷载：

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5.36x（130.23x3.9-1.5x2x2-3x2.1x8-1.5x2.1x2

-1.5x2.0x5-1.5x2.0x6-1.5x2.1x8）

=2074.30KN

内墙长：379.56m

净长：379.56-21x0.6-3.6x11=327.36KN

顶层上半部分内墙荷载：

1.84x（327.36x3.9-16x0.9x2.1-10x1x2.1-1.5x2.1）

=2249.06KN

顶层上半部分幕墙荷载：1.3x21.75x2x3.9=220.55KN

门窗洞口总面积：

C-l:（8个）1.5x2.1x8=252/'

C-2:（2个）1.5x2,0x2=6.00m2

C-3:（2^）1.5x2.1x2=6.30/n2,

}=120.90/

C-4:（8个）3.0x2.1x8=50.40/n2

C-5:（5个）L5x2.0x5=15.（W

C一6:（6个）1.5x2.0x6=18.00m2

M-2:（16个）0.9x2.1x16=30.24m2,

M-3:（10<"）1.0x2.1x10=21,00m2>=54.39/n2

M-5:（1个）1.5x2.1xl=3.15“2

C:0.4x120.90=48.36KN

M:0.2x54.39=10.88KN

故墙体总荷载：

0.5x（2074.30+2249.06+220.55）=2271.96KN

门窗荷载：

0.5x（48.36+10.88）=29.62KN

£恒载=985.05+8642.30+957.45+2732.23+2271.96+29.62=15618.61KN

活载取雪荷载与屋面活荷载的较大值：

2.0x1701.24=3402.48KN（屋面面积=1701.24m2）

顶层重力荷载代表值：G7=15618.61+0.5x3402.48=17319.85^

7.2三〜五层荷载：

楼面荷载：3.03x（1244.19-7.5x3.6x2）=2606.28KN

柱自重（包括粉刷）9.82x3.9x50=1914.9^

梁荷载（计算同六层）：2732.23KN

墙荷载：2271.69x2=4543.92KN

门窗荷载：29.62x2=59.24KN

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楼梯荷载:(7.43x3.60x2+3.49x1.68x2+1.70x3.6x2)x2=154.92KN

Z恒载=2602.28+1914.9+2732.23+4543.92+154.92+59.24+220.55=12232.04KN

楼梯活荷载：2.5KN//7

卫生间楼面活载:2.0KNI

三〜五层重力荷载代表值：

63-5=12232.04+0.5x(2.5x7.5x3.6x2+2.0x7.2x7.5)=12353.54KN

7.3二层荷载：

楼面荷载：3.03x(1244.19-7.5x3.6x2)=3606.28KN

柱自重(包括粉刷)9.82x3.9x50+9.82x0.5x3.9x2=1953.20^

梁荷载：(梁荷载标准值x净长x根数)

梁总荷载(包括粉刷)：2732.23+4.09x(5.7-0.6)x2+3.39x(7.2-0.6)x9=2966.57KN

屋面自重：5.08x178.06=904.54KN

幕墙自重：1.3x(62.46+11.18+7.2)x3.9+36.50=409.85KN

故墙体总荷载：4543.92+1.84x(7.5x2-0.6x2)=4569.3\KN

门窗荷载：59.24/W(同三〜五层)

楼梯荷载：154.92/OV(同三〜五层)

V恒载=3606.28+1953.20+2966.57+4569.31+59.24+154.92+904.54+409.85—

—楼梯

=13396.64KN

活荷载：2.5KN/,〃2

二层重力荷载代表值：G2=13396.64+0.5x(2.5x7.5x3.6x2+2.0x7.2x7.5)=13518.14^

7.4一层荷载：

楼面荷载：3.03x(1422.25-7.5x3.6x2)=4145.80^

柱自重(包括粉刷)：9.82x(39x0.5-54x0.5)x52=2374.48KN

梁总荷载：2732.23KN(计算同三〜五层)

墙体荷载：4569.31-1.84x(0.9x2.1+1.5x2.1)=4560.04KN

59.24+[(0.8x2.!x2+0.9x2.1+1.8x3x2+1.5x2.1)x0.2

门窗荷载：+0.4(-1.5x2x2-1.5x2x64-1.5x0.8)]

=53.96KN

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楼梯荷载：154.92KN

£恒载=4145.80+2374.48+2732.23+4560.04+53.96+154.92+395.81=14417.24KN

楼梯活荷载：2.5KN/加之

G]=14417.24+0.5x(2.5x7.5x3.6x2+2.0x7.2x7.5)

一层重力荷载代表值:G1=14538.74KN

=14538.74KN

/W7□-2=13518.14KN

各层荷载代表值的图示如图5-1：重力荷载代表值图5-1

G6=17319.85KN

G3=12353.54KN

G5=12353.54KN

G4=12353.54KN

8地震作用I

8.1横向框架侧移刚度计算

梁的线刚度表-6T

截面尺寸惯性矩

弹性模量跨度L线刚度边框架梁中框架梁

bXhIc=bh712

E(N/mm2)

c(mm)io=E<.Ic/LK=l.5i&=2.Oio

(mm2)(mm1)b0

250X7503.0X10'8.79X10°75003.52X1O105.28X10'°7.04X10'°

250X6003.0X10'4.5X10957002.34X1O103.55X1O104.74X10'°

400X2003.0X10"4.5X10921000.39X1O100.59X1O100.78X10'°

ZA=770370,Z。2=1264038,Z2=1185363

柱子的线刚度表-6-2

层截面尺寸bX弹性模Ec惯性矩层高线刚度

23

次h(mm")(N/mm)It=bh/12(mm')H(mm)i产E1/H

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910

3-6600X6003.0X10'10.8X1039008.31X1O

2600X6003.0X10'10.8X10939008.31X1O10

1600X6003.0X10'10.8X10954006.00X10'°

柱的侧移刚度表-6-3

Kc=Z

a=K/(2+K)

Kb/2Kc

截面尺(一般层)

层层高(一般层)根

寸bXD=aKJ2/H2

次H(mm)Kc=£数

h(mm2)a=(0.5+K)/(2+K)

Kb/Kc

(底层)

(底层)

B边框边柱

3〜6600x60039008.310.24157354

2600x60039008.310.24157352

1600x60054006.000.48118522

B中框边柱

3~6600x60039008.310.3196692

2600x60039008.310.3196696

1600x60054006.000.53130866

D边框边柱

3-6600x60039008.310.24157352

2600x60039008.310.24157352

1600x60054006.000.48118522

D中框中柱

3-6600x60039008.310.42275364

2600x60039008.310.42275368

1600x60054006.000.63155568

D中框边柱

3-6600x60039008.310.36236024

2600x60039008.310.42275360

1600x60054006.000.63155560

E边框边柱

3~6600x60039008.310.26170462

2600x60039008.310.26170462

1600x60054006.000.5123462

E中框中柱

3-6600x60039008.310.42275368

2600x60039008.310.42275368

1600x60054006.000.63155568

C边框边柱

3-6600x60039008.310.24157354

2600x60039008.310.24157354

1600x60054006.000.48118524

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C中框边柱

3~6600x60039008.310.3196692

2600x60039008.310.3196692

1600x60054006.000.53130862

F边框边柱

3-6600x60039008.310.26170462

2600x60039008.310.26170462

1600x60054006.000.5123462

F中框中柱

3〜6600x60039008.310.42275368

2600x60039008.310.42275368

1600x60054006.000.63155568

G边框边柱

3-6600x60039008.310.24157352

2600x60039008.310.24157352

1600x60054006.000.48118522

G中框中柱

3-6600x60039008.310.42275364

2600x60039008.310.42275368

1600x60054006.000.63155568

G中框边柱

3~6600x60039008.310.36236024

2600x60039008.310.42275360

1600x60054006.000.63155560

8.2横向框架自振周期计算

按顶点位移法计算，考虑填充墙对框架刚度的影响，取基本周期调整系数4=0.6,计算公式

为=1.7%屈,式中AT为顶点位移（单位为m）按D值法计算，见表-6-4。

横向框架顶点位移计算表-6-4

层次G(KN)SG(KN)DiG/Dj(m)△i(m)

617319.8517319.8511853630.01460.2796

512353.5429673.3911853630.02500.2650

412353.5442026.9311853630.03550.2400

312353.5454380.4711853630.04590.2045

212518.1466898.6112640370.05290.1586

114538.7481437.357703700.10570.1057

7；=1.7x0.6-0.2796=0.545

相临层间刚度的比值：770370Qi>0.7故层间刚度符合要求。

1264037

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8.3横向框架水平地震作用

地震作用按7度，设计基本地震加速度为o.ig的n场地，设计地震分组为第二组，则

元=0.54s<1.4g=14x0.4=0.56s故不必考虑顶点附加地震作用，。=0

结构的底部剪力为：

F=—xcrmaX0.85XG.=x0.08x0.85x81437.35=4227.00

MFK1/JM七，1,0.54J

F.=,G"FEK(1-2)计算结果列于表-6-5。

i=l

各层地震作用及楼层地震剪力表-6-5

层

GiHi/S

次

hi(m)Hj(m)Gj(KN)GiHiGiHiFiVj(KN)

63.921.917319.85431264.270.34231446.871446.87

53.92112353.54259424.340.2059870.362317.23

43.917.112353.54211245.530.1677708.723025.95

33.913.212353.54163066.730.1294547.083573.03

23.99.312518.14116418.700.0924390.583963.61

15.45.414538.7478509.200.0623263.394227.00

8.4变形验算：结果列于表-6-6

变形验算表-6-6

层间剪层间刚

层Ui・Ui产Vi/层高层间相对

力Vi度D备注

次Di(m)hi(m)弹性转角

(KN)(KN)

61446.8711853630.00123.90.00031

52317.2311853630.00203.90.00050

层间相对弹

43025.9511853630.00263.90.00065

性转角均满

33573.0311853630.00303.90.00077

足o..<[o

23963.6112640370.00313.90.00080

e]=1/550

14227.007703700.00555.40.00102的要求

1/550=0.00182

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层间剪力及位移示意图图6-1

8.5横向框架③轴柱端弯矩计算

横向框架③轴柱端弯矩计算表-6-7

层层间刚B轴（边柱）

hVi

次度ZDDKyi-yMtMb

63.91446.871185363196690.850.350.6532.7760.86

53.92317.231185363196690.850.430.5764.4885.47

43.93025.951185363196690.850.450.5588.12107.70

33.93573.031185363196690.850.450.55104.05127.17

23.93963.611264037196690.850.50.5120.27120.27

15.44227770370130861.170.640.36248.15139.58

层层间刚D轴（中柱）

hVi

次度EDDKyi-yMtMb

63.91446.871185363275361.440.370.6348.5082.58

53.92317.231185363275361.440.450.5594.47115.46

43.93025.951185363275361.440.470.53128.85145.30

33.93573.031185363275361.440.50.5161.85161.85

23.93963.611264037275361.440.50.5168.37168.37

15.442277703701555620.60.4276.55184.37

层层间刚E轴（中柱）

hVi

次度XDDKyi-yMtMb

63.91446.871185363275361.440.370.6348.5082.58

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53.92317.231185363275361.440.450.5594.47115.46

13.93025.951185363275361.440.470.53128.85145.30

33.93573.031185363275361.440.50.5161.85161.85

23.93963.611264037275361.440.50.5168.37168.37

15.442277703701555620.60.4276.55184.37

层

层间刚F轴（中柱）

次hVi

度£DDKy1-yMtMb

63.91446.871185363275361.440.37