高大模板工程施工方案

邯郸市复兴区人民法院审判庭项目模板工程施工方案施工单位：河北双维集团有限公司编制：审核：审批人：日期：目录第一章、编制依据第二章、工程概况第三章、模板的设计验算第四章、施工安排第五章、施工准备第六章、主要施工方法及措施第七章、模板制作、安装、拆除的标准及要求第八章、施工管理措施第九章、成品及环境保护措施第一章、编制依据类别名称编号工程文件邯郸市复兴区人民法院审判庭项目国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002(2011)建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2013建筑结构荷载规范GB50009-2012建筑施工扣件式钢管脚手架扣件安全技术规范JGJ130-2011第二章、工程概况本工程为邯郸市复兴区人民法院审判庭项目，地处铁西大街与走廊路交叉口东北角。本工程主体结构形式为框架结构，地上8层为办公楼，地下2层。建筑高度为32.5米，总建筑面积为15086.8m2。第三章、模板的设计验算本工程中柱模板采用18mm多层胶板作面层。以下计算以KZ1（600mm×600mm）模板为例。柱一次性浇筑混凝土高度为3.6m,背楞为50mm×100mm方木间距200，混凝土浇筑时采用插入式振捣棒。1、参数信息1.1.基本参数柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向竖楞数目:4；1.2.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；长度（4000mm）.1.3.面板参数面板类型:多层胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；1.4.木方方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；2、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取3.000m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为47.705kN/m2、72.000kN/m2，取较小值47.705kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。3、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=200mm，且竖楞数为4，面板为大于3跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图3.1面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=200.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.60×0.90=30.913kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.60×0.90=1.512kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=30.913+1.512=32.425kN/m；面板的最大弯距：M=0.1×32.425×200×200=1.30×105N.mm；面板最大应力按下式计算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=600×15.0×15.0/6=2.25×104mm3；f--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ=M/W=1.30×105/2.25×104=5.764N/mm2；面板的最大应力计算值σ=5.764N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！3.2面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，∨--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=200.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.60×0.90=30.913kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.60×0.90=1.512kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=30.913+1.512=32.425kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×32.425×200.0=3890.981N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--面板承受的剪应力(N/mm2)；∨--面板计算最大剪力(N)：∨=3890.981N；b--构件的截面宽度(mm)：b=600mm；hn--面板厚度(mm)：hn=15.0mm；fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪应力计算值:τ=3×3890.981/(2×600×15.0)=0.648N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力τ=0.648N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.3面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中，ω--面板最大挠度(mm)；q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=47.71×0.60＝28.62kN/m；l--计算跨度(竖楞间距):l=200.0mm；E--面板弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的惯性矩(mm4)；I=600×15.0×15.0×15.0/12=1.69×105mm4；面板最大容许挠度:[ω]=200/250=0.8mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×28.62×200.04/(100×9500.0×1.69×105)=0.193mm；面板的最大挠度计算值ω=0.193mm小于面板最大容许挠度设计值[ω]=0.8mm,满足要求！4、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为600mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50×100×100/6=83.33cm3；I=50×100×100×100/12=416.67cm4；竖楞方木计算简图4.1抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中，M--竖楞计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=600.0mm；q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.20×0.90=10.304kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.20×0.90=0.504kN/m；q=(10.304+0.504)/2=5.404kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.1×5.404×600.0×600.0=1.95×105N.mm；其中，σ--竖楞承受的应力(N/mm2)；M--竖楞计算最大弯距(N.mm)；W--竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33×104；f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=1.95×105/8.33×104=2.335N/mm2；竖楞的最大应力计算值σ=2.335N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！4.2抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，∨--竖楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(柱箍间距):l=600.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.20×0.90=10.304kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.20×0.90=0.504kN/m；q=(10.304+0.504)/2=5.404kN/m；竖楞的最大剪力：∨=0.6×5.404×600.0=1945.490N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨=1945.490N；b--竖楞的截面宽度(mm)：b=50.0mm；hn--竖楞的截面高度(mm)：hn=100.0mm；fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×1945.490/(2×50.0×100.0)=0.584N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.584N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！4.3挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中，ω--竖楞最大挠度(mm)；q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=47.71×0.20=9.54kN/m；l--计算跨度(柱箍间距):l=600.0mm；E--竖楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17×106；竖楞最大容许挠度:[ω]=600/250=2.4mm；竖楞的最大挠度计算值:ω=0.677×9.54×600.04/(100×9500.0×4.17×106)=0.211mm；竖楞的最大挠度计算值ω=0.211mm小于竖楞最大容许挠度[ω]=2.4mm，满足要求！其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的；P=(1.2×47.7×0.9+1.4×2×0.9)×0.2×0.6/1=6.48kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=15.285kN；B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩:M=0.672kN.m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=0.009mm；5.1柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.67kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=48.28cm3；B边柱箍的最大应力计算值:σ=13.27N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值σ=13.27N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!5.2.柱箍挠度验算经过计算得到:ω=0.009mm；柱箍最大容许挠度:[ω]=325/250=1.3mm；柱箍的最大挠度ω=0.009mm小于柱箍最大容许挠度[ω]=1.3mm，满足要求!6、H方向柱箍的计算其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的；P=(1.2×47.7×0.9+1.4×2×0.9)×0.2×0.6/1=6.48kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=15.285kN；H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩:M=0.672kN.m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=0.009mm6.1柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.67kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=48.28cm3；H边柱箍的最大应力计算值:σ=13.266N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值σ=13.266N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!6.2.柱箍挠度验算经过计算得到:V=0.009mm；柱箍最大容许挠度:[V]=325/250=1.3mm；柱箍的最大挠度V=0.009mm小于柱箍最大容许挠度[V]=1.3mm，满足要求!木方抗剪验算木方抗剪截面按最不利取，吊环拉力全部集中在两侧方木上，A＝50×100×2根＝10000㎜2木方顺纹抗剪标准值则1570/10000＝0.157N/mm2×2＝0.314N/mm2＜fv（安全系数取值2）50×100㎜木方抗剪强度满足要求（三）顶板梁模板验算梁截面尺寸为300×600、300×550，梁底采用同顶板的支撑，并根据需要加固，梁侧采用斜向支撑。顶板模板面板为12mm厚胶合板，次龙骨为50mm×100mm方木间距300mm，主龙骨为50mm×100mm方木间距1200mm，支撑架为1200mm×1200mm扣件架。梁模板验算1、参数信息1.1模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.30；梁截面高度D(m):0.60混凝土板厚度(mm):120.00；立杆梁跨度方向间距La(m):1.20；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：2.78；梁两侧立柱间距(m):0.50；承重架支设:无承重立杆，方木支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.20；扣件架钢管类型为Φ48×3.5；1.2荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.01.3材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；1.4梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：15.0；1.5梁侧模板参数主楞间距(mm)：1200；次楞根数：4；主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；2、梁模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。3、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)3.1强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面抵抗矩，W=120×1.5×1.5/6=45cm3；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×1.2×18×0.9=23.33kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×1.2×2×0.9=3.02kN/m；q=q1+q2=23.328+3.024=26.352kN/m；计算跨度(内楞间距):l=160mm；面板的最大弯距M=0.1×26.352×1602=6.75×104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=6.75×104/4.50×104=1.499N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=1.499N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！3.2挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=18×1.2=21.6N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=160mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=120×1.5×1.5×1.5/12=33.75cm4；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×21.6×1604/(100×9500×3.38×105)=0.03mm；面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=160/250=0.64mm；面板的最大挠度计算值ω=0.03mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=0.64mm，满足要求！4、梁侧模板内外楞的计算4.1内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50×1002×1/6=83.33cm3；I=50×1003×1/12=416.67cm4；内楞计算简图4.1.1内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N.mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.16=3.51kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=1200mm；内楞的最大弯距:M=0.1×3.51×1200.002=5.06×105N.mm；最大支座力:R=1.1×3.514×1.2=4.638kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=5.06×105/8.33×104=6.072N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=6.072N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！4.1.2内楞的挠度验算其中E--面板材质的弹性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00×0.16=2.88N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l=1200mm；I--面板的截面惯性矩：I=8.33×106mm4；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×2.88×12004/(100×10000×8.33×106)=0.485mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=1200/250=4.8mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.485mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=4.8mm，满足要求！4.2外楞计算外楞承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.638kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50×1002×2/6=166.67cm3；I=50×1003×2/12=833.33cm4；4.2.1外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。求得简支梁最大的弯矩为M=1.484kN.m外楞最大计算跨度:l=280mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=1.484×106/1.67×105=8.886N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=8.886N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！4.2.2外楞的挠度验算根据简支梁计算得到外楞的最大挠度为0.727mm外楞的最大容许挠度值:[ω]=280/250=1.12mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.727mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.12mm，满足要求！5、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=1200×15×15/6=4.50×104mm3；I=1200×15×15×15/12=3.38×105mm4；5.1抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=100.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×1.20×0.60×0.90=19.83kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×1.20×0.90=0.45kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×1.20×0.90=3.02kN/m；q=q1+q2+q3=19.83+0.45+3.02=23.31kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×23.306×0.12=0.023kN.m；σ=0.023×106/4.50×104=0.518N/mm2；梁底模面板计算应力σ=0.518N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！5.2挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×0.600+0.35）×1.20=18.78KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=100.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ω]=100.00/250=0.400mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×18.78×1004/(100×9500×3.38×105)=0.004mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.004mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=100/250=0.4mm，满足要求！6、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。6.1荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.6×0.1=1.53kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.35×0.1×(2×0.6+0.3)/0.3=0.175kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.1=0.45kN/m；6.2方木的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×1.53+1.2×0.175=2.046kN/m；活荷载设计值P=1.4×0.45=0.63kN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值q=2.046+0.63=2.676kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×2.676×1.2×1.2=0.385kN.m；最大应力σ=M/W=0.385×106/83333.3=4.624N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值4.624N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力:V=0.6×2.676×1.2=1.927kN；方木受剪应力计算值τ=3×1926.72/(2×50×100)=0.578N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪应力计算值0.578N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q=1.530+0.175=1.705kN/m；方木最大挠度计算值ω=0.677×1.705×12004/(100×10000×416.667×104)=0.574mm；方木的最大允许挠度[ω]=1.200×1000/250=4.800mm；方木的最大挠度计算值ω=0.574mm小于方木的最大允许挠度[ω]=4.8mm，满足要求！6.3支撑方木的强度验算支撑方木按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×0.600=15.300kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(15.300+0.350)+1.4×4.500=25.080kN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：当n＞2时：计算简图(kN)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=4.817kN；最大弯矩Mmax=0.783kN.m；最大挠度计算值Vmax=0.802mm；支撑方木的最大应力σ=0.783×106/5080=154.063N/mm2；支撑方木的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值154.063N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!7、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=4.817kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×2.78=0.431kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.20/2+(0.50-0.30)/2)×1.20×0.35=0.353kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(1.20/2+(0.50-0.30)/2)×1.20×0.120×(1.50+24.00)=3.084kN；N=4.817+0.431+0.353+3.084=8.685kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.73；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.73×1.5=2.997m；Lo/i=2997.225/15.8=190；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.199；钢管立杆受压应力计算值；σ=8684.758/(0.199×489)=89.247N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=89.247N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！顶板模板验算1、参数信息:1.1模板支架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；模板支架搭设高度(m):2.78；扣件架支撑(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:方木支撑；1.2荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；1.3楼板参数钢筋级别:三级钢HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C25；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):8.00；楼板的计算厚度(mm):150.00；楼板的计算长度(m):8.00；施工平均温度(℃):15.000；1.4材料参数面板采用胶合面板，厚度为12mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；2、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.22/6=24cm3；I=100×1.23/12=14.4cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图2.1荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.15×1+0.35×1=3.35kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2=1×1=1kN/m；2.2强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×3.35+1.4×1=5.42kN/m最大弯矩M=0.1×5.42×0.32=0.049kN·m；面板最大应力计算值σ=48780/24000=2.033N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为2.033N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!2.3挠度计算挠度计算公式为其中q=3.35kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×3.35×3004/(100×9500×4166666.667)=0.005mm；面板最大允许挠度[V]=300/250=1.2mm；面板的最大挠度计算值0.005mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!3、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木楞计算简图3.1荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.3×0.15=0.9kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.35×0.3=0.105kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(1+2)×1.2×0.3=1.08kN；3.2强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(q1+q2)=1.2×(0.9+0.105)=1.206kN/m；集中荷载p=1.4×1.08=1.512kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.512×1.2/4+1.206×1.22/8=0.671kN；最大支座力N=P/2+ql/2=1.512/2+1.206×1.2/2=1.48kN；方木最大应力计算值σ=M/W=0.671×106/83333.33=8.048N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；方木的最大应力计算值为8.048N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!3.3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:Q=1.206×1.2/2+1.512/2=1.48kN；方木受剪应力计算值T=3×1.48×103/(2×50×100)=0.444N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2；方木的受剪应力计算值0.444N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!3.4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.005kN/m；集中荷载p=1.08kN；最大挠度计算值V=5×1.005×12004/(384×9500×4166666.667)+1080×12003/(48×9500×4166666.7)=1.668mm；最大允许挠度[V]=1200/250=4.8mm；方木的最大挠度计算值1.668mm小于方木的最大允许挠度4.8mm,满足要求!4、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用方木:100×100；W=47.268cm3；I=236.339cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.206×1.2+1.512=2.959kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN.m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=1.332kN.m；最大变形Vmax=0.278mm；最大支座力Qmax=12.947kN；最大应力σ=1331817.537/47267.84=28.176N/mm2；托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的最大应力计算值28.176N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为0.278mm小于4000/250与10mm,满足要求!5、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。5.1静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.129×2.78=0.359kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1.2×1.2=0.504kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.15×1.2×1.2=4.32kN；静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.183kN；5.2活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值NQ=(1+2)×1.2×1.2=4.32kN；5.3.立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=12.267kN；6、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=12.267kN；σ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ--------钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0----计算长度(m)；参照《扣件式规范》，由下式计算l0=h+2aa----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；L0/i=1700/15.8=108；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；钢管立杆受压应力计算值；σ=12267.478/(0.53×489)=47.334N/mm2；立杆稳定性计算σ=47.334N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！第四章、施工安排劳动组织及职责分工4.1根据工程特点和工期要求，模板工程中梁、柱、顶板模板需要投入大量的人力，安排具体管理和施工人员如下：职责分工项目部人员主要职责生产负责人马志勇组织生产技术负责人朱光明技术交底与控制质量负责人吴江峰控制质量模板工程负责人黄文举落实施工内容木工20实际操作普工50配合木工工人合计704.2模板工程施工人员在技术、生产负责人进行完详细的交底之后才能开始正式施工。各区模板负责人应提前熟悉图纸，明确各结构部位的特点和模板施工的要求，然后组织工人进行下料和拼装。木工应在专业负责人的指导下，按要求搭设模板支撑系统并支设模板，在操作过程中应注意控制各项偏差。普工则负责配合木工完成模板的加工和安装工作，其主要任务是配合木工以保证工序的连续性。第五章、施工准备5.1技术准备5.1.1相关人员熟悉图纸，分析各结构构件的特点以确定使用模板材料和支撑系统，在此过程中注意施工难点和较特殊部位对模板支设的要求。5.1.2编制施工方案和技术交底等技术资料，用以作为工人施工的依据和质量控制的标准。5.1.3组织有关管理人员和劳务人员进行培训，组织各级施工人员学习有关技术规范、操作规程、工艺标准、质量验评标准及相关新技术、新材料、新工艺，并组织相应的技术培训。5.1.4在模板设计过程中着重对梁柱接头、超高顶板、屋面斜坡板、伸缩缝等部位的考虑并制定相应技术措施。5.2生产准备5.2.1机具准备施工前准备模板工程所需的各种机械并组织进场和调试以确保正常使用。主要机械列表如下：序号机械设备名称规格型号数量承担施工内容1塔吊吊运模板材料2平刨压平木料3圆盘锯切割模板4手提电动打眼机打模板螺栓眼5.2.2材料准备5.2.2.1各种模板材料提前做计划并提交材料部门进行采购和组织进场。5.2.2.2木方进场要对其规格、材质、外观、含水率等指标进行验收，不合格的不允许进场。5.2.2.3模板进场时检查出厂合格证、规格尺寸等内容，以确保与施工要求相一致。5.2.2.4扣件架子和钢管扣件、可调顶托、支座等及时租赁进场备用。5.2.2.5模板、支撑、龙骨、隔离剂采购和进场安排。第六章、主要施工方法及措施6.1、地下室底板、板墙地下室板、墙采用胶合板模板，顶模承重支撑采用大头柱扣件式钢管，外墙模板采用外支承架。水、电子留孔洞采用钢套及木模，并注意预埋件、预留孔洞的位置、数量、规格的留置。地下室外墙模板固定采用对拉螺栓@600-900（双向），内墙采用铁拉片，立柱和水平拉杆均采用∅48钢管@700-800（双向），对基础底板，板墙钢筋、模板进行加固。6.2、梁、柱、楼板支模结构层梁、柱、楼板模板采用胶合板模板，运用早拆除技术进行施工，模板支撑体系为扣件式脚手架，通过支撑系统，将跨度较大的梁板变为小跨度受力状态，以达到早拆模、加快模板周转的目的，模板均采用胶合板。6.3、施工方法及技术要求（1）本工程所用的胶合板全部选用正式厂家的产品。模板板面应平整、厚度应一致，接缝严密不漏浆、拆装容易、施工时操作方便、安全可靠。（2）模板应按正确的位置安装，以保证永久构筑物具有准确的形状及尺寸。（3）支架立管必须安装在有足够支撑力的地基上，立管底部应设垫块来分散和传递压力，并保证浇筑砼时不发生超过允许的沉降量。（4）施工用临时脚手架和临时架空便道不应与主体模板支架相连接，以免施工振动影响砼质量。（5）非承重模板在砼强度能保证其表面及棱角不致因拆模而损坏时方可拆除，一般在砼抗压强度达到2.5Mpa后方可拆除侧模板。钢筋砼承重模板应在砼强度达到规范规定的强度之后方可拆除。（6）模板拆除应遵循先支后拆、后支先拆的顺序，拆时严禁抛扔。模板、支架拆除后，应维修整理，分类妥善存放。（7）本工程钢筋砼结构当跨度大于4m时，模板按2％~3%起拱。（8）位于楼板上预留洞口及预埋铁件必须经安装人员对照专业施工图检查验收后方可浇筑砼，以防其尺寸、位置及标高错误或遗漏。(9)柱根部模板安装均应留清扫口，以便灌注混凝土时串洗清理垃圾。（10）模板校正：用线坠、线绳、水平仪达到尺寸准确，保证模板质量。6.4模板的加工与制作6.4.1对模板加工的要求：加工制作模板所用的各种材料以及模板的几何尺寸必须符合设计要求。胶合板模板在裁切时，应直顺，尺寸准确，裁切后模板的小侧边应修理平整。6.4.2对模板加工的管理与验收的具体要求梁柱接头、部分墙模、门窗洞口模等需现场组装的定型模板按照模板加工图进行定型模板加工。胶合模板及方木进厂后对模板厚度、密实度、表面平整度、光洁度、方木的尺寸、质量进行检查。现场加工的定型模板在组装完后必须检查其拼缝、龙骨间距后方可用于施工。模板的支撑用钢管及扣件不得有锈蚀、弯曲及螺丝脱扣现象。6.5模板安装6.5.1模板安装的一般要求模板安装前，必须核查轴线和模板定位线的尺寸，确保墙、柱模板定位准确，梁、板标高定位准确。同时，对相关工种的上一道质量进行检查，如发现钢筋位移或下层混凝土表面的松软层未剔凿者，应先处理好当前工序后再支模板。模板安装要遵守施工规范和工艺标准的要求，确保模板与轴线位置、标高、垂直准确，支撑牢固稳定和结构构件尺寸准确，不跑模、不涨模、拼缝严密、不漏浆、不错台，门窗口、洞口模板位置准确，不位移、不变形。施工缝、后浇带留茬齐整。6.5.2模板安装6.5.2.1墙板模板安装顺序及技术要点⑴.模板安装顺序安装门窗口模板→清扫墙内杂物→检查机电预留、预埋位置→两侧墙模吊装就位→安装阴角模→固定斜撑→调整模板位置→穿、紧固穿墙螺栓→与相邻模板连接⑵.模板安装技术要点：模板的试组装：在正式安装模板前，应根据模板的编号进行试验性安装，以检查模板的各尺寸是否合适，模板的接缝是否严密，如发现问题应及时进行修理，待问题解决后方可正式安装。模板安装后接缝部位必须严密，防止漏浆。模板底部20cm范围内板面混凝土用铁抹子压光抹平，平整度不超过3mm，模板施工时在底部粘5mm厚海绵条防止漏浆。楼梯间模板水平接茬处，必须控制模板的垂直，板下口垫的50mm×100mm方木，上表面及靠墙一面应刨光，测量放线的精度要高。6.5.2.2柱模板的安装顺序及技术要点⑴.工艺流程：弹柱位置线→安装柱模→安装柱箍→安装斜撑→办预检。⑵.柱模板的支设将柱模板按柱截面尺寸吊装至柱模板控制线处，进行组装与固定，支设斜撑，柱四边均有予埋钢筋，从四面用拉杆和顶撑加固模板以防止位移，在柱根部相邻两根框架柱可以对撑。柱周围200mm范围内砼表面搓平、压光，且在同一标高柱模下压10mm厚海绵条，海绵条距柱模内侧15mm。柱模板根部及上部应留清扫口和观察孔、振捣孔。清扫后在浇筑砼前，应将清扫口、振捣孔等堵死。通排柱先安装两个边柱，经校正、固定，拉通线校正中间各柱。柱模竖向采用线坠校正模板垂直度。斜撑为ф48×3.5mm钢管和可调U型托，柱模每边设4根拉杆，上下四道，打顶板砼时进行预埋。柱模内杂物清理干净，办理柱模预检，施工中注意成品保护，并随时检查埋件、保护层、水电管线位置等是否准确。6.5.2.3梁、顶板模板安装顺序及技术要点：⑴.主要施工工艺流程：搭设满堂钢管扣件脚手架→安装主龙骨→安装次龙骨→铺板模→校正标高→预检⑵.具体施工方法：从边跨一侧开始安装，先安第一排支柱，临时固定后再安第二排支柱，同时安装好横杆两道，依次逐排安装，调整支柱标高。安装主次龙骨并找平。铺装竹胶合板，从一侧开始，模板交接处硬拼拼缝，靠墙、梁处贴海绵条与板面相平。铺装完毕后，对模板进行校正，方法为拉线找直、吊线找正。地上各楼层柱与梁板混凝土同时浇筑，支模时顶板模板及相邻的次龙骨与柱模板顶紧，而且在龙骨与模板之间贴海绵条。6.5.2.4梁、柱接头处模板支设⑴.梁、柱接头模板：梁柱接头模板采用四块由竹胶合板制作带梁豁的柱模组合而成。梁豁模板制作时，紧靠梁豁周边的模板背后加50×100mm木方，木方必须双面刨平，竹胶合板一边必须与梁豁竹胶合板内侧对齐，且与背楞木方固定牢固。梁豁以下的柱模长度不小于100mm。梁的底模和侧模与梁豁相接时，要与梁豁周边竹胶合板靠紧平接，且与梁豁周边双面刨光的木方牢固固定，然后加固梁底模和梁侧模。6.5.2.5梁、板模板起拱起拱高度统一为1-3‰。具体做法为：用钢管扣件脚手架上部加可调支撑，以调整高度，木板作辅助，以满足顶板挠度的要求。起拱应从周圈（板边不起拱）向板跨中逐渐增大，起拱后模板表面应是平滑曲线，不允许出现模板面因起拱而错台。板模接缝必须硬拼，并贴胶带密封板缝。6.5.2.6楼梯模板支设楼梯剪力墙模板为竹胶合板模板，此处的墙体随其他砼墙体一起支模和浇筑砼，待拆除此墙的模板后，再支设楼梯板模板。楼梯模板采用竹胶合板板模板体系，板厚15mm，次龙骨50mm×100mm木方,ф48双钢管,ф48钢管架作楼梯段的斜撑，并在楼梯背面加木块防滑条，以防斜撑滑动。楼梯模板支设前，先根据层高放大样，支平台梁模板，安装楼梯底板模板，再安放定型踏步模板。在放线的时候必须考虑楼梯装修面的余量，并应认真核对踏步的数量。6.5.2.7门窗洞模板施工门窗洞口采用15mm厚竹胶合板和50mm×100mm木方，阴角处用角钢与木模固定，通过ф14螺杆与外角钢固定，并在超过1500mm宽门窗洞口模板侧面钻直径15mm孔，此处形成一个排气孔。在洞口四周的墙筋上增设附加筋，在附加筋上点焊钢支撑，用钢支撑顶住洞口模板，并且洞口模板设置斜撑，以防止洞口模板的偏移。6.6模板的拆除模板的拆除必须严格执行拆模板申请制度，根据同条件养护试块强度确定拆模时间，拆模之前应执行申请、审批制度，在得到技术部门批准后方可进行相应部位的模板拆除工作。6.6.1侧模拆除的要求6.6.1.1墙体、柱模板的拆除墙体、柱模板拆除时，混凝土强度必须达到1.2Mpa以上，判断标准以同条件养护试块强度为依据或用手用力压无明显痕迹。拆模顺序为：先拆纵向模板，后拆横向模板和门洞模板。每一块模板的拆模顺序为：先将穿墙螺栓等拆除，放入工具箱中，使模板与墙面逐渐脱离，然后拆除模板，将模板吊至拆模区清理。脱模困难时，可在模板底部用撬棍撬动，不得在上口撬动、晃动和用大锤砸模板。6.6.1.2角模的拆除角模的两侧都是混凝土墙面，吸附力较大，加之施工中模板封闭可能不严，或者角模移位，被混凝土握裹，因此拆模比较困难。可先将模板外表的混凝土剔除，然后用撬棍从下部撬动，将角模脱出。千万不可因拆模困难用大锤砸角模，造成变形，给以后的支模、拆模造成更大困难。6.6.2顶模拆除的要求6.6.2.1顶板模板的拆除：顶板模板拆除时砼达到设计强度等级百分比一览表结构类型结构跨度（m）按设计的砼强度标准值的百分率（%）板≤250＞2,≤875＞8100梁≤875＞8100＞2100悬挑构件--100模板拆除时先拆除板模板，再拆除梁模板，模板拆除时每跨支撑及模板拆除后及时运走码好，并及时进行回顶。板模拆除方法为：将可调螺旋向下退100mm，使龙骨与板脱离，先拆主龙骨，后拆次龙骨，最后拆顶板模。拆除时人站在碗扣架下，待顶板上木料拆完后，再拆除碗扣架，拆模时间以混凝土同条件养护试块抗压强度为依据，故顶板混凝土应多做一组同条件养护试块。拆模时不要用力过猛，拆下来的材料要及时运走，拆模后及时将工作面清理干净。楼板处的混凝土后浇带支顶拆除，应在后浇带混凝土浇筑达到设计强度100%后方可拆除。所有模板拆除前需由木工工长根据同条件混凝土试块强度值填写拆模申请，由项目部技术主管工程师批准后再进行拆除。6.6.3当施工荷载所产生的效应比使用荷载更为不利时所采取的措施立杆应保持上下层连续支顶且立杆支点应对正，下铺垫板。拆模前压同条件试块，本层及上层顶板砼强度均达到设计值的100%，由木工工长填写拆模申请，经技术部门批准后，才可拆模。顶板限制堆载，且不得集中堆载，在吊钢筋、模板时必须轻放，避免冲击荷载对顶板混凝土质量产生的影响，混凝土浇筑完毕不得急于上料。6.7模板的维护与修理6.7.1各类模板使用过程的注意事项起吊模板不得与任何物体发生碰撞。要有相对固定的人经常检查模板的质量。一旦发现模板损坏及时修理，模板集中靠放在专用架子上。6.7.2竹胶合板的维修竹胶合板裁切时，应用专门的切割机具裁割竹胶板，防止毛边、飞边、破茬。胶合板裁口处要清理整齐、密实、涂刷封口漆，以防裁口处再生毛边或膨胀松散变形，影响拼缝质量和减少模板周转次数。6.8模板施工技术控制措施6.8.1模板拼缝控制措施1）墙体模板拼接部位须严密、牢固，拼缝处粘贴5mm厚10mm宽的海绵条。2）柱模板采用企口缝拼接方法，企口缝处粘贴5mm厚10mm宽的海绵条。3）顶板及梁模板为现场拼装，采用硬拼的方法施工，模板提前由木工工长按施工图纸大样及跨度作好配板图，按图进行现场下料，拼装下料必须准确，并尽量减少窄条、碎块出现。6.8.2标高控制措施顶板、梁模板施工前在竖向结构插筋上放设标高控制线，每跨间拉对角线检查板面高度。6.8.3垂直度控制措施竖向结构施工时独立柱每面吊不少于两个线