南平现浇箱梁模板及钢管贝雷支架设计计算书中交

南平市XX大桥及接线XX工程XX线桥现浇箱梁模板、支架设计、施工专项施工方案（PK03#墩～PK14#墩20m跨支架）编制：审核：批准：中交XX局南平市XX大桥及接线XX工程项目经理部2012年8月12日-PAGE30-目录TOC\o"1-4"\h\z\u1、编制依据 31.1、施工图纸 31.2、主要规范、规程 31.3、施工组织设计 31.4、参考手册 42、工程概况 42.1、工程简介 42.2、承台、桥台、桥墩尺寸变化情况 42.3、预应力混凝土箱梁尺寸情况 52.4、水文地质情况 73、模板、钢管贝雷支架设计要点 113.1、模板设计 113.2、梁柱式钢管贝雷桁架支架结构设计 124、模板、支架施工要点 144.1、模板、支架安装施工工艺 144.2、模板、贝雷支架拆除施工工艺 185、安全防护措施 195.1、支架、模板搭设时防护措施 195.2、临边防护措施 196、支架预压试验方案 196.1、支架预压的目的 196.2、预压方法 196.3、观测点布设 206.4、分析预压数据，指导施工 206.5、预压施工中的安全注意事项 206.6、预拱度设置 217、材料贝雷桁架的特性，桥梁规范的荷载取用原则和荷载组合原则 217.1、木材容许应力及弹性模量 217.2、竹胶板容许应力及弹性模量 227.3、钢材容许应力及弹性模量 227.4、φ48mm*3.5mm碗扣架钢管杆件性能 227.5、贝雷桁架几何特性及桁架容许内力 237.6、桥梁规范的荷载取用原则和荷载组合原则 248、模板、模架计算 268.1、竹胶板受力验算 268.2、10×10cm底模、侧模板纵向方木验算 288.3、10×10cm横向方木验算 308.4、侧模架受力验算 328.5、内模验算 378.6、[20b槽钢验算 429、钢管贝雷支架计算 469.1、贝雷桁架整跨验算 469.2、最不利荷载单片贝雷计算 519.3、3I36b工字钢横梁验算 589.4、托架验算 629.5、钢管立柱受力验算 659.6、支架整体稳定计算 659.7、贝雷支架预拱度计算及设置 7210、质量保证措施 7310.1、质量保证体系 7310.2、质量检查要点 7411、安全保证措施 7411.1、安全保证体系 7411.2、安全防护措施及安全技术交底 7511.3、安全应急预案 7611.4、防台、防汛应急预案 79南平市XX大桥及接线工程XX线桥现浇箱梁专项施工方案PK03#墩～PK14#墩20m跨支架（含模板及贝雷支架计算书）1、编制依据1.1、施工图纸1、南平市XX大桥及接线工程施工图设计(含相应变更图)。2、南平市XX大桥及接线工程地质勘察报告。1.2、主要规范、规程1、中华人民共和国交通部标准《公路桥涵施工技术规范》JTG/TF50-2011。2、中华人民共和国交通部标准《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2004。3、中华人民共和国交通部标准《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86。4、中华人民共和国标准《钢结构设计规范》GB50017-2003。5、中华人民共和国交通部标准《地基与基础设计规范》JTGD63-2007。6、中华人民共和国交通部标准《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95。7、中华人民共和国行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001。8、中华人民共和国行业标准《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008。9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质2009年87号文）10、《建设工程施工重大危险源辨别与监控技术工程》（DBJ13-91-2007）11、中华人民共和国交通部战备办《装备式公路钢桥使用手册》。1.3、施工组织设计1、南平市XX大桥及接线XX工程施工组织设计。1.4、参考手册1、周水兴等编著《路桥施工计算手册》人民交通出版社（ISBN7－114－03855－0）。2、黄绍金等编著《装配式公路钢桥多用途使用手册》人民交通出版社。2、工程概况2.1、工程简介XX大桥及接线工程起于南平市XX镇XX村桥头清水坑，与规划XX组团路网中的XX璐衔接，重点到达规划高速铁路南平站房，并于规划站前片区路网中的滨江路想通，大桥中间于河道中央的土目洲落地后分成两部分：起点到土目洲岛部分桥梁（XX桥）及土目洲岛到高铁站部分桥梁（XX桥）。XX线在江边设向主城方向的右转匝道，XX镇方向在XX路江边设右转上桥匝道，其它方向通过主线与XX路平交实现交通转向。北接线主线上跨滨江路，设滨江路的互通立交，到高铁站房设置专用四通道。XX大桥及接线XX工程全长约1.7km，含一座跨江大桥（XX桥、XX桥）及两端接线。本工程道路等级为城市主干路Ⅱ级。主线主桥长839.5m，XX桥513.5m，XX桥326m,双向四车道，标准宽27.5m；XX线长438m；土目洲岛路基段长度99m；北接线长323m。接线为双向四车道，标准宽17.0m；主线设计车速40km/h，接线30km/h。XX线桥梁与XX主桥相接，上跨XX路后在XX村水库处设置一段高架后与施工中的XX桥相接，其桥梁跨径布置为30m预应力混凝土（PK17～PK18）+（37+55+37）m变高度预应力连续箱梁（PK14～PK17）+2×（4×20）m钢筋混凝土箱梁+（3×20）m钢筋混凝土箱梁（PK3～PK14），桥梁标准段宽17m。2.2、承台、桥台、桥墩尺寸变化情况PK17～PK18下部结构采用三个并排桥墩，PK17#墩采用双柱式，单柱截面尺寸为2.0m（顺桥向）×1.7m（横桥向）外，其他墩采用花瓶式桥墩，墩身截面尺寸均为2.0m×2.5m，桥墩在顶部2.85m范围内横桥向加宽到3.5m；PK18#墩承台采用两个分离式矩形承台，中间加系梁，承台尺寸7m×7m×2.5m，系梁尺寸2.0m×2.4m×3.5m，PK17#墩承台尺寸8.5m×5.7m×2.5m；PK18#墩基础采用4根Φ1.8m钻孔灌注桩，PK17#墩基础采用4根Φ1.5m钻孔灌注桩。PK14～PK17下部结构均采用柱式桥墩，单柱截面尺寸为2.2m×2.0m（PK15、PK16），1.7m×2.0m（PK14、PK17），PK14、PK17桥墩在顶部3.0m范围内横桥向加宽到2.2m；PK15、PK16承台尺寸为12.3m×5.7m×2.5m的矩形承台，桥墩基础采用8根Φ1.5m钻孔灌注桩，PK14、PK17承台尺寸为8.5m×5.7m×2.5m的矩形承台，桥墩基础采用4根Φ1.5m钻孔灌注桩。PK3～PK14下部结构均采用柱式桥墩，单柱截面尺寸均为1.7m×1.6m，边墩在顶部2.85m范围内横桥向加宽到2.2m，承台采用两个分离式矩形承台，中间加系梁，单个承台尺寸为2.5m×5.7m×2.2m，系梁尺寸2.0m×2.0m×3.5m，桥墩基础采用4根Φ1.5m钻孔灌注桩。墩柱、桥台和承台类型表：墩号承台(长×宽宽×高)m墩柱、台类型型墩柱（台）高高m备注PK38.5×5..7×2.2边墩3.387PK48.5×5..7×2.2中间墩3.139PK58.5×5..7×2.2中间墩4.132PK68.5×5..7×2.2边墩4.664PK78.5×5..7×2.2中间墩5.116PK88.5×5..7×2.2中间墩5.608PK98.5×5..7×2.2中间墩6.101PK108.5×5..7×2.2边墩6.633PK118.5×5..7×2.2中间墩7.084PK128.5×5..7×2.2中间墩7.576PK138.5×5..7×2.2中间墩8.069PK148.5×5..7×2.5边墩8.602PK1512.3×55.7×2.5中间墩7.573PK1612.3×55.7×2.5中间墩15.8777PK178.5×5..7×2.5边墩18．3933PK187×7×2..5边墩19.422.3、预应力混凝土箱梁尺寸情况PK17～PK18采用变宽度预应力混凝土箱梁，箱梁横断面采用单箱多室截面，顶宽35.005~40.515m，底宽29.262~34.771m，悬臂长2.4m，斜腹板，梁高2.0m，腹板厚0.4m（跨中）~0.6m（梁端），顶板厚0.25m（跨中）~0.45m（梁端），底板厚0.25m（跨中）~0.45（梁端）；PK14～PK17采用采用变高度预应力混凝土箱梁，箱梁根部高3.5m，跨中及端部高1.8m，顶板宽16.8m，底板跨中宽11.178m，根部宽10.143m，顶板厚0.25m（跨中）~0.55m（梁端），底板厚度从跨中0.25m到根部渐变为0.45m，腹板厚0.4m（跨中）~0.6m（梁端），在PK14#、PK17#墩支点处设置一道1.2m厚的横梁，在PK15#、PK16#墩支点处设置一道2.0m厚的横梁；PK3～PK14采用等截面连续箱梁，箱梁横断面采用单箱三室截面，顶宽16.8m，底宽11.3m，悬臂长2.4m，斜腹板，梁高1.6m，腹板厚0.4m（中）~0.6m（梁端），顶板厚0.22m（跨中）~0.42m（梁端），底板厚0.22m（跨中）~0.42（梁端）；PK0～PK3根据设计变更要求由桥梁变更为路基。XX线桥20m箱梁断面图(单位mm)XX线桥37m+55m+37m箱梁断面图(单位mm)2.4、水文地质情况2.4.1、地形地貌及环境条件XX大桥及接线工程位于福建省南平市规划“江南新区”的XX片区东南部XX镇内，距离南平市区约12公里。工程区位于水口水电站库尾闽江起点的XXXX河段，属华东丘陵地区河谷地貌类型，桥址处河谷呈宽“U”字型，发育有江心洲（土目洲岛），岛两侧河道顺直，左河道较窄约220m，右河道较宽约530m，左、右河床高程约40～58m，水流平稳，水位受下游水口水库影响（水口水库正常蓄水位65m），一般水位高程为60～63m左右。桥位地段两岸山体为丘陵及剥蚀台地，属剥蚀残积地貌类型。左岸山顶最大高程约195m，右岸山顶最大高程约270m，台地高程一般68～90m，两岸山体较陡60～75°，植被发育，左岸修建有铁路，岸坡已进行有效支护，两岸及土目洲岛山体局部见塌岸，未进行支护；土目洲上多见竹林及乔木，左侧边坡较为平缓15～30°，右侧较陡45～60°，工程区有高压电线经过。2.4.2、气候特征闽江流域地处亚热带季风区，气候暖和，雨量充沛，阳光充足。气温西北低、东南高，多年平均气温15—20℃。夏季炎热，最高气温可达40℃以上。流域内多年平均降水量为1500—2300mm，分布趋势为自西北向东南递减，基本上与地形高低相对应，山地、丘陵为高值区，河谷、盆地为中值区。局部年降雨量高达4037mm（建阳坳口站1998年）。降水量年内分配不均匀，4-6月雨量占全年的60%左右，盛夏和秋季雨量偏少，易出现干旱。降水量年际变化大，丰水年降水量是枯水年降水量的3倍左右。以南平十里庵站为例，1937年雨量为2367.8mm，1971年雨量为852.4mm，丰水年是枯水年的2.78倍。2.4.3、地质构造及岩土分布特征据现场地质测绘和钻孔资料，桥址区覆盖层主要有人工填筑（Q4s）、第四纪冲洪积层（Q4apl）及残坡积层（Q4edl），下伏基岩有燕山早期第三次侵入花岗岩（γ52(3)c）、印支期花岗闪长岩（γδ51）及后期侵入的辉绿岩脉（β）；花岗岩与花岗闪长岩脉及辉绿岩脉呈混融接触或紧密裂隙接触。场地覆盖层厚度除河床小于5m外，其余地段介于3～50m，结合场地土的类型，判定场地类别为Ⅰ～Ⅱ类。北岸山坡及土目洲岛两侧山坡受2010年6月18日特大暴雨及洪水冲刷局部出现溜塌等不良地质现象，桥位经过处暂未见塌方，场地浅表层稳定性差～一般，深部稳定性良好。本段河床宽缓，河床上覆砂卵砾石层，厚度较薄，受挖砂影响，岛南侧河床局部为河床表面为圆砾卵石层，层内局部含粘粒及砂等充填物较高；局部淤积有少量淤泥及人工填土，土目洲岛两侧河床近岸边局部上覆浅层细砂，两侧河床均下伏燕山早期第三次侵入花岗（γ52(3)c）、印支期花岗闪长岩脉及后期侵入的辉绿岩脉（β），河床稳定。覆盖处工程地质成因不同划分出9大层，再根据土层中岩性、物理力学性质的差异，划分出亚层，共9大层18亚层。分别为：（1）①1素填土。（2）①2抛石。（3）②淤泥。（4）③1粉质粘土。（5）③2细砂。（6）③3圆砾卵石。（7）④1粉质粘土。（8）④2含泥碎石。（9）⑤残积砂质粘性土。（10）⑥1全风化花岗岩。（11）⑥3全风化闪岩。（12）⑦1散体状强风化花岗岩。（13）⑦2散体状强风化辉绿岩。（14）⑧1碎块状强风化花岗岩。（15）⑧2碎块状强风化辉绿岩。（16）⑨1中风化花岗岩。（17）⑨2中风化辉绿岩。（18）⑨3中风化闪岩PK9#-PPK12##墩地质剖剖面图PK14#--PK177#墩地质剖面图2.4.4、地表水该段河面较宽宽，河道顺顺直，水流流较缓中间间较两侧略略急，约0.1～0.3m/s，水位受受大气降水水、上游沙沙溪口水库库及下游水水口水库影影响，勘察察期间20100年7月24日，河水水位高程为为61.555m；雨雨季时常暴暴雨成灾，据据资料显示示，19988南平延福福门（闽江江）最高水水位达799.51mm，20100年6月18日特大洪洪水逼近该该高程。2.4.5、地下水地下水主要为为松散堆积积层孔隙潜潜水和基岩岩裂隙水。孔孔隙潜水主主要赋存于于第四系全全新统冲洪洪积层（Q4appl）的圆砾砾卵石③3层中，接接受大气降降水补给，与与地表水互互为补、排排关系。具具含水分布布面广，富富水性、透透水性强，水水量丰富等等特点。基岩裂隙水主主要存于北北岸山坡的的基岩层内内，岩性主主要为花岗岗岩，强风风化带内，节节理裂隙发发育，基岩岩富水性受受裂隙发育育程度及构构造程度控控制。勘察察期间测得得地下水位位埋深：0.50～32.500m(高程62.004～147.664m)，因场地地起伏较大大，故地下下水位埋深深与高程相相差较大。根根据水质分分析结果，场场地地下水水在受环境境影响时对对混凝土结结构具有微微腐蚀性，受受地层渗透透性影响时时对混凝土土结构具中中等腐蚀性性；长期浸浸水时对钢钢筋混凝土土结构中钢钢筋具微腐腐蚀性。2.4.6、不良地质质情况桥址区大地构构造位置处处于武夷隆隆起带的东东南侧，构构造形式多多样复杂，主主要为华夏夏系构造、新新华夏系构构造。由于于多期次的的构造变动动和大规模模的岩浆活活动、褶皱皱、断裂较较发育，区区域上的构构造形迹均均以北东、北北北东向为为主，同时时发育北西西向、近南南北向及东东相向褶皱皱断裂。通通过现场地地质调查、钻钻探及查阅阅区域地质质资料和区区内其它工工程地质资资料，工程程区范围内内，路线范范围内，未未见有影响响大桥建设设的新构造造及活动断断裂，主要要岩层多呈呈混融接触触及紧密裂裂隙接触，场场地地质环环境为相对对稳定区；；但场地位位于河岸边边，属抗震震不利地段段。3、模板、钢钢管贝雷支支架设计要要点 XX线桥共55联15孔，跨径布布置为：PPK3～PK6::（3×30mm）+PK6～PK144:（4×30mm）×2+PK144～PK17::(37m+55m+37m)+PK177～PK18::30m，现浇箱梁梁支架采用用：全木结结构底模，钢钢木结构侧侧模，全木木结构内模模，木楔卸卸落，梁柱柱式钢管贝贝雷桁架支支架。现选择有代表表性的200m跨箱梁梁钢管贝雷雷支架（桥桥宽16.8m）进行验算算，其他跨跨径支架参参照本方案案进行设计计。（PK144～PK17::37m+55m+37m变截面箱箱梁支架计计算书见附附录）。3.1、模板板设计1、底模：设计箱梁底宽宽11.33米，底模采采用全木结结构。（1）面板((底模)：采用竹竹胶板，竹竹胶板长×宽×厚度=2..44×11.22××0.0112米，最小长长度≥1.5米。（2）纵向方方木（底模模面板下小小棱）：采采用10×100cm松方方木，纵向向通长，横横向间距（中中到中）：：30cmm(墩身2m范围内内加密到25cmm)。最小长长度≥2.0米。（3）横向方方木（小棱棱下方木）：采用12×10cm松方木，立放，横向11.3米长，纵向中到中间距：80cm，在靠近横隔梁2m范围内将方木间距缩小至60cm，间距最小长度≥3.2米。（4）卸落方方法：采用0.33×0.112×0..1m木楔。布置置中到中间间距：600cm～80cmm。2、侧模：设计箱梁悬臂臂板(翼缘板)宽2.4米，侧模采采用钢木结结构。（1）面板((侧模)：采用竹竹胶板，竹竹胶板长×宽＝2.444×1.222×0..012米，最小长长度≥1.5米。（2）纵向方方木（侧模模面板下小小棱）：采采用10×100cm松方方木，纵向向通长，横横向间距（中中到中）：：30cmm。最小长长度≥2米。（3）横向方方木：采用10×10cm松方木木，立放，纵纵向中到中中间距：660cm～～80cm，最小长度≥1.2米。（4）翼板立立杆：采用用φ48×3.5mmm钢管，横横向间距880cm，由4根立杆支支撑，纵向向间距600cm～80cm，每每个断面设设置2个斜撑，必必须连成一一个整体，必必要时可设置拉杆杆。（5）卸落设设备：采用用顶托卸落落。顶托的卸卸落空间控控制在200cm以内内。3、内模：设计箱梁内箱箱宽3.22米，采用单箱箱三室，内模采采用全木结结构。（1）顶面板板(内模)：采用竹竹胶板，竹竹胶板长×宽×厚＝(1.5～2.444)×1..22×00.0122米，最小长长度≥0.9米。（2）纵向方方木（内模模面板下小小棱）：采采用10×100cm松方方木，纵向向通长，横横向中到中中间距：445cm。最小小长度≥1.6米。（3）横向方方木（横向向框架）：：采用100×10cmm松方木，纵纵向间距（中中到中）：：30cm。最最小长度≥1.6米。（4）竖向立立柱（横向向方木下立立柱方木）：：采用10×100cm松方方木，纵向向间距（中中到中）：：80cm。3.2、梁柱柱式钢管贝贝雷桁架支支架结构设设计标准跨径L==20m(桥宽16..8m)：布径：m（2）基础、钢钢管立柱、横横梁：墩旁利用承台台作支撑，在承台上共设4根φ630×8mm钢管作立柱，间距为180cm+420cm+180cm，4根钢管和2[20b型钢组焊接形成托架，在托架上布置3I36bL=1800cm工字钢作横梁。（3）贝雷桁桁架纵梁：：工字钢横梁上上按受力要要求布置支支架贝雷纵纵梁，设一一跨简支贝雷纵纵梁，计算算跨径为1150＋17000＋150m，工字钢横横梁上按受受力要求布布置支架贝贝雷纵梁。贝雷纵梁计算跨度为17米，由9组共22排单层贝雷纵梁组成，横向间距为150cm+100cm+2×45cm+80cm+90cm+80cm×2+45cm+80cm+150cm(另一半对称布置)。由于桥梁线形半径较小，贝雷布置困难，部分贝雷要采用异型贝雷，异型贝雷的加工长度根据实际线形拟合确认。详见贝雷支架架施工图。跨径L=377m+55m+37m(桥宽16..8m)：布37m布c墩55m布2042+000c墩连（2）基础、钢钢管立柱、横横梁：PK14#~~PK155#墩：PK14#墩墩利用承台台作支撑，在承台上共设4根φ630×8mm钢管作立柱，间距为180cm+420cm+180cm，4根钢管和2[20b型钢组焊接形成托架，在托架上布置3I36bL=1800cm工字钢作横梁。跨中设两个中中支墩，利利用17mm×3m×0.4mm的扩大基基础作支撑撑，每个中支支墩共设2排共2×6=12根φ630×8mm钢管作立立柱，间距距为5×300ccm，钢管上布布置2I36bbL=18800cmm工字钢作横横梁。PK15#墩墩墩旁利用用承台和施施打管桩作作支撑，共共设7根φ630×8mm钢管作立立柱，其中中承台上设设5根管桩，承承台旁施打打2根管桩，间间距为2×250ccm×300ccm+2×250cmm，钢管上布布置2I36bbL=18800cmm工字钢作横横梁。PK15#~~PK166#墩：PK15#、PK166#墩墩旁利用用承台和施施打管桩作作支撑，共共设7根φ630×8mm钢管作立立柱，其中中承台上设设5根管桩，承承台旁施打打2根管桩，间间距为2×250ccm×300ccm+2×250cmm，钢管上布布置2I36bbL=18800cmm工字钢作横横梁。PKK15#墩旁也可可采用扩大大基础作支支撑。跨中设三个中中支墩，一一个中支墩墩共施打2排共2×7=14根φ630×8mm钢管作立立柱，间距距为2×250ccm×300ccm+2×250ccm，其中中16m跨再再加一个中中支墩，利利用17mm×2m×0.4mm的扩大基基础作支撑撑，每个中支支墩设1排共8根φ630×8mm钢管作立立柱，间距距为3×200ccm+2500cm++3×200cmm，钢管上布布置2I36bbL=18800cmm工字钢作横横梁。PK16#~~PK177#墩：PK16#墩墩墩旁利用用承台和施施打管桩作作支撑，共共设7根φ630×8mm钢管作立立柱，其中中承台上设设5根管桩，承承台旁施打打2根管桩，间间距为2×250ccm×300ccm+2×250cmm，钢管上布置置2I36bbL=18800cmm工字钢作横横梁。跨中设两个中中支墩，一一个中支墩墩共施打2排共2×7=14根φ630×8mm钢管作立立柱，间距距为2×250ccm×300ccm+2×250ccm，钢管上布布置2I36bbL=18800cmm工字钢作横横梁。PK17#墩墩利用承台台作支撑，在承台上共设4根φ630×8mm钢管作立柱，间距为180cm+420cm+180cm，4根钢管和2[20b型钢组焊接形成托架，在托架上布置3I36bL=1800cm工字钢作横梁。（3）贝雷桁桁架纵梁：：工字钢横梁上上按受力要要求布置支支架贝雷纵纵梁，除计算跨径径为m，由9组共22排单层层贝雷纵梁梁组成(横向间距距为1500cm+100ccm+2×45cmm+80cmm+90cmm+80cmm×2+45ccm+80cmm+150ccm一半对对称布置)，其他跨跨径均由9组共18排单层层贝雷纵梁梁组成(横向间距距为1500cm+100ccm+90cmm+80cmm+90cmm+80cmm×90cmm+80cmm+150ccm一半对对称布置)。详见贝雷支架架施工图和附录377m+55m+37m变截截面箱梁支支架计算书书。4、模板、支支架施工要要点4.1、模板板、支架安安装施工工工艺4.1.1、贝贝雷支架安安装施工顺顺序其施工流程为为：托架加工施工放样场地平整准备工作托架加工施工放样场地平整准备工作贝雷拼装架设3I36b工字钢钢管托架加固贝雷拼装架设3I36b工字钢钢管托架加固托架安装托架安装安装侧模板箱粱底模铺设布置[20槽钢分配梁安装侧模板箱粱底模铺设布置[20槽钢分配梁架设贝雷纵梁架设贝雷纵梁4.1.2、基础1、边支墩①标准跨径LL=20m(桥宽16..8m)：墩旁利用承台台作支撑，在承台上共设4根φ630×8mm钢管作立柱，间距为180cm+420cm+180cm，4根钢管和2[20b型钢组焊接形成托架，在托架上布置3I36bL=1800cm工字钢作横梁。②跨径L=337m+55m+37m(桥宽16..8m)：PK14#、PK177#墩利用承台台作支撑，在承台上共设4根φ630×8mm钢管作立柱，间距为180cm+420cm+180cm，4根钢管和2[20b型钢组焊接形成托架，在托架上布置3I36bL=1800cm工字钢作横梁。PK15#、PK166#墩墩旁利用用承台和施施打管桩作作支撑，共共设7根φ630×8mm钢管作立立柱，其中中承台上设设5根管桩，承承台旁施打打2根管桩，间间距为2×250ccm×300ccm+2×250cmm，钢管上布布置2I36bbL=18800cmm工字钢作横横梁。PKK15#墩旁也可可采用扩大大基础作支支撑。2、中支墩①标准跨径LL=20m(桥宽16..8m)：不设中支墩。②跨径L=337m+55m+37m(桥宽16..8m)：PK14#~~PK155#墩：跨中设两个中中支墩，利利用17mm×3m×0.4mm的扩大基基础作支撑撑，每个中支支墩共设2排共2×6=12根φ630×8mm钢管作立立柱，间距距为5×300ccm。PK15#~~PK166#墩：跨中设三个中中支墩，一一个中支墩墩共施打2排共2×7=14根φ630×8mm钢管作立立柱，间距距为2×250ccm×300ccm+2×250ccm，其中中16m跨再再加一个中中支墩，利利用17mm×2m×0.4mm的扩大基基础作支撑撑，每个中支支墩设1排共8根φ630×8mm钢管作立立柱，间距距为3×200ccm+2500cm++3×200ccm。支墩钢管管由DZ60型振动锤锤施打。PK16#~~PK177#墩：跨中设两个中中支墩，一一个中支墩墩共施打2排共2×7=14根φ630×8mm钢管作立立柱，间距距为2×250ccm×300ccm+2×250ccm。支墩钢管管由DZ60型振动锤锤施打。4.1.3、钢管立柱柱钢管立柱要按按设计位置置进行架设设，钢管立柱柱要和上下下钢板点焊，接接触面不能能有缝隙，必要时可可在上钢板板处加限位位措施。钢管横向向加固采用用φ219**6m钢管，要求满焊焊。托架采用φ6630*88mm钢管管和2[200b槽钢组焊焊形成，托托架采用整整体制作，为为确保焊接接质量，斜斜杆与立柱柱相关线切切割时必须须先做好胎胎模，在确确认相关线线较准确时时对斜杆进进行相关线线切割。托托架与墩身身采用[20槽钢做卡卡箍，每2～3m设一道，必必须保证托托架安装时时竖直。4.1.4、工工字钢横梁梁将二（或三）件9m长的I36b工字钢用1cm厚钢板按1.2m间距在内侧焊成一组再吊装，如果工字钢与钢管之间有缝隙，要用钢板垫实。工字钢与托架要求加肋板焊接。4.1.5、贝贝雷纵梁贝雷桁架及其其配件必须须是国家指指定的厂家家生产，质质量标准要要满足《装装配式公路路钢桥使用用手册》要要求。使用用前要逐件件检查贝雷雷桁架、加加强弦杆、风风撑片、销销子等主要要构件，决决不允许使使用有变形形或锈蚀等等缺陷的构构件。为检查各构件件间的互换换通用性能能，先进行行试装。在在试装中如如出现销子子、螺栓和和构件装拆拆有困难，应应找出原因因加以改进进。不得对对贝雷桁架架及其配件件作结构方方面的改变变，也不得得对贝雷桁桁架及其配配件进行电电焊、气割割。拼装时时将一节贝贝雷桁架的的阳头插入入另一节贝贝雷桁架的的阴头内，对对准销孔，插插上销子和和保险插销销。单片贝雷用UU型箍与旁边边的的贝雷雷连接，墩身身空档处可可用单片贝贝雷过渡。0.9m和11.5m支撑架示示意图4.1.6、槽槽钢分配梁梁按照80cmm间距分布布（在墩台台2米范围内适适当加密），与侧模下的垫楞要对应。4.1.7、钢管桩施打打钢管桩制作：：①根据设计计本桥施工工要求的桩桩径规格为为φ630mm，应符符合下列规规定：钢管桩外形尺尺寸的允许许偏差：钢管桩的直径径：±10mm壁厚：≥5mm②钢管桩在制制作接长时时，应符合合下列要求求：a、钢管桩接接长时，两两桩接头对对口应保持持在同一轴轴线上，多多节拼接时时应尽量减减少累积误误差。b、钢管桩接接长时，如如管端椭圆圆度较大时时，可利用用辅助工具具加以校正正，相邻管管桩对口板板边高差不不大于2mm。c、钢管桩接接长成型后后的纵横弯弯曲矢高允允许偏差不不应大于桩桩长的0..2%。d、钢管桩的的接头，采采用对焊焊焊接接头外外加钢板帮帮焊。（周周圈不得少少于3处）e、钢管桩接接头的焊缝缝质量，必必须能保证证抵抗插打打时各种荷荷载产生的的应力及变变形。f、钢管桩在在堆放时，堆堆放形式和和层数应安安全可靠，避避免产生纵纵向变形和和局部弯曲曲变形。在在起吊、运运输过程中中尽量避免免碰撞引起起管身变形形或损伤，并并应设防滚滚措施。管桩插打：根据本工程地地质情况，作作业环境和和施工作业业能力，靠靠岸侧计划划采用履带带吊配备振振动锤进行行逐跨推进进施打。靠岸侧钢管桩桩由半挂车车从材料堆堆场或现场场租用场地地运至施工工现场，并并且进行钢钢管桩对接接，并在焊焊接处采用用钢板进行行加固，周周圈不得少少于3处，确保保焊接质量量。在钢管桩施工工前做好测测量控制点点的交接和和核对工作作，施工中中钢管桩使使用全站仪仪定位。钢钢管桩以最最终贯入度度控制为主主（控制贯贯入度2cm/min），桩桩尖标高为为校对，当当控制标高高和贯入度度相差较大大时，及时时查明原因因。①钢管桩的的桩位，应应根据测量量组所放样样的中心位位置，并保保护好标记记。轴线定位允许许偏差：单桩的纵横轴轴线位置：：±±10cm两桩之间的中中心间距：：±±10cmm竖直度：11%②根据现场场施工环境境，确定钢钢管桩插打打顺序，以以施工方便便为宜钢管管桩插打以以控制贯入入度为主，设设计深度作作为校核，本本项目采用用DZ60型振动锤锤进行施打打。a、钢桥钢管管桩设计插插打：控制贯入度（cm/min）:2cm/min采用吊机或起起重船配备备振动沉拔拔桩锤施工工b、依此钢管管桩桩顶面面设计标高高对各桩进进行接长或或切割。c、当贯入入度达到控控制贯入度度，桩底标标高达到设设计标高，应应连续复打打3次，每次次停锤2分钟，方方可停止。当当贯入度达达到控制贯贯入度，而而桩底标高高未达到设设计标高，应应继续打入入10cm左右，并并连续复打打3次，每次次停锤2分钟，若若无异常变变化，方可可停止。若若比设计标标高高得多多时，应及及时与技术术人员商定定，并报监监理、业主主、质检站站、设计研研究确定。d、当桩底已已达到设计计标高，而而贯入度仍仍较大时，应应继续插打打，使其贯贯入度达到到控制贯入入度。③插打前，每每根钢管桩桩上应作好好长度标记记线，以便便显示桩的的入土深度度。④插打前，应应检查桩中中心与振动动设备中心心是否一致致，桩位、垂垂直度是否否符合要求求。⑤插打前，应应严格控制制桩位及垂垂直度，在在插打过程程中，不得得使用顶、拉拉桩头或墩墩身办法来来纠编，以以防接头开开裂并增加加桩身附加加力矩。⑥开始插打打时宜用自自重下沉，待待桩身有足足够稳定性性后，采用用振动下沉沉。⑦每根桩的的插打作业业，应一次次性完成，中中途停顿不不宜过久，以以免土的摩摩阻力恢复复，继续插插打困难。⑧在插打过过程中，若若发生以下下情况，应应立即暂停停。a、贯入度发发生急剧变变化；b、桩身突然然倾斜或振振动时有严严重回弹；；c、桩周地面面有严重隆隆起或下沉沉；d、振动设备备振幅有异异常现象。4.2、模板板、贝雷支支架拆除施施工工艺当施工完毕达达到拆除支支撑、模板板、支架条条件后，需需按：拆除除箱室内内内模加固支支撑→张拉、压压浆（待浆浆体强度达达90%以上、满满足设计和和规范的要要求）→由跨中向向两端头对对称拆除翼翼缘板部位位支撑、支支架→由跨中向向两端头对对称拆除底底、腹板部部位支撑、支支架·······顺序进行行。绝对禁禁止未拆完完内模竖向向支撑即拆拆支架、未未拆完翼缘缘板部分支支撑支架即即拆底腹板板部位支撑撑支架，以以防结构在在体系转换换时产生破破坏性荷载载拉裂梁体体。支架拆除的顺顺序为：每每联应从中中间跨开始始向两边依依次对称分分跨进行,每孔拆除除时应先拆拆除每跨中中间部分，然然后由中间间向两边（支支座处）对对称拆除，使使箱梁逐渐渐受力，避避免产生裂裂纹，横梁梁下支架须须在横梁预预应力束张张拉后方能能拆除。拆除支架前应应先确保贝贝雷梁底的的安全网密密布，箱梁梁两侧防护护到位，确确保拆除时时材料不掉掉落，特别别是侧模支支架卸落后后应先将竹竹胶板及方方木拆至桥桥面，确保保其余材料料不掉落。外外侧模拆除除完后再从从底模板材材料逐级由由上至下拆拆除，拆除除时必须有有专人指挥挥及专人疏疏导交通，确确保拆除安安全。大量事实证明明，支架拆拆除发生的的事故往往往比支架搭搭设发生的的事故多，要要充分认识识这一点，支架拆除必须要有切实可行的方案，并引起足够重视。5、安全防护护措施5.1、支架架、模板搭搭设时防护护措施搭设过程中划划出工作标标志区，立立标志牌、设设安全员，禁禁止行人、车车辆进入，统统一指挥，上上下呼应，动动作协调，严严禁在无人人指挥下作作业。5.2、临边边防护措施施在箱梁侧模板板的临边四四周设置全全封闭式护护栏，使用用材料均采采用φ48×3.5mmm钢管。其其高度不低低于1.2米,立杆间距距2.4米，竖向每每隔0.6米设一道通通长大横杆杆。钢管长度方向向刷红白间间隔的油漆漆，挂醒目目标志牌；；护身栏杆杆四周满挂挂密目安全全网，白天天设警示牌牌，夜间设设红色标志志灯；临边边四周1mm范围内不不准堆料、停停放机具。6、支架预压压试验方案案6.1、支架架预压的目目的支架预压的目目的：①、检查支支架的安全全性，确保保施工安全全；②、消除地地基和支架架的非弹性性变形，计计算支架的的弹性变形形，有效地地控制预应应力砼现浇浇箱梁在施施工过程中中的变形，检检验预拱度度设置是否否合理；③控制桥面面线形，使使得箱梁线线形美观大大方；④取得本地地段地基预预压的第一一手资料，积积累经验，指指导日后的的箱梁施工工。6.2、预压压方法根据现场地形形地质，选选择一孔17mm跨径贝雷雷支架进行行预压，检检验支架的的承载力和和变形量。结合本本标段的实实际情况，拟拟采用钢筋筋及钢绞线线作为代替替荷载，这这样预压重重量易控制制，操作性性强，用工工少，可节节约宝贵时时间。预压前前应对工地地现有钢材材进行统计计并分类，挂挂牌标记重重量，要有有专人负责责钢材的调调度，因为为工作量大大，准备工工作要做细细。预压前前应对支架架进行一次次大检查，有有问题时及及加固，要要保证支架架万无一失失。预压时时严格按照照现浇箱梁梁预压配重重平面布置置图进行配配重，在预预压平台上上事先画好好配重平面面图，标记记要明显。6.3、观测测点布设6.3.1、底底模的竹胶胶板底部、贝贝雷纵梁的底部：：首先搭设一个个长12m，宽16..8m的预预压平台，用用槽8沿四周围围栏杆以保保证安全，测测点布置为为沿里程增增加方向每每隔L/4、L/2、3L/4设置3个观测断断面，每一一断面设置置5个沉降观观测点，共共设置155个观测点点。6.3.2、管管桩：每个中支墩设设置2个观测点点，共计4个观测点点。6.3.3、采用精密密水准仪进进行观测。观测次数为加加载前、加加载过程（采取取4次加载即分别为50%、75%、100%、120%%超载预压压，一般每每次加载时时间间隔为为12小时）、加加载完成后后12小时、加加载完成后24小时、加加载完成后后48小时及卸卸载完毕，观观测应认真真、准时，确确保数据准准确。6.4、分析析预压数据据，指导施施工分分析预压前前、预压后后、卸载后后测量数据据，据此计计算出弹性性变形值和和非弹性变变形值，检检验预设计计的预拱度度值是否合合理。6.5、预压压施工中的的安全注意意事项a、预压施工工前项目部部组织相关关部门、人人员对支架架基础、贝贝雷支架进进行全面、细细致的检查查，验收合合格并经签签认后方可可进行预压压施工。b、预压施工工时，支架架范围周围围封闭，树树立、张贴贴相关安全全标语、标标牌，严禁禁非施工人人员进入现现场。c、预压施工工时，在施施工区域各各个入口张张贴安全施施工标语。d、要安排专专人进行24小时值班班，禁止非非施工人员员进入预压压施工作业业区域。e、预压施工工前，项目目部要对预预压施工作作业进行专专项技术交交底，统筹筹组织人力力、机械、压压重材料，做做到统一指指挥，协调调施工，防防止出现蛮蛮干、乱干干现象。f、预压施工工时，吊装装作业要有有专人指挥挥，信号明明确。g、加载程序序、方法及及重量，严严格执行方方案中的规规定，压重重范围按划划定的范围围进行，严严防过载、偏偏载。h、在预压重重量超过70%时，测量量组人员用用仪器注意意观察支架架及基础的的变形、下下沉，发现现变形、下下沉速度明明显加快时时，应立即即通知停止止施工，撤撤除作业人人员。i、预压重量量到位以后后，要派专专人24小时跟班班巡视，严严禁一切人人员进入预预压施工作作业区域活活动。j、卸载过程程中，要统统一指挥，分分级、对称称卸载，严严禁往下乱乱丢乱扔。K、预压时，要要派专人日日夜值班，对对支架进行行全程监控控，最好能能挂一些细细铁线检查查支架的下下沉量，这这样比较直直观。如发发现异常，应应及时汇报报领导，马马上停止加加载，待查查明原因后后再加载，确确保施工安安全。6.6、预拱拱度设置全部加载后，不不可立即卸卸载，随时时对观测点点进行观测测，直至稳稳定后，再再进行卸载载。卸载必必须对称，逐逐级进行。卸卸载的同时时，并对不不同的观测测点进行标标高测量，然然后通过预预压前后同同一点标高高差值及贝贝雷片支架架的弹性变变形量、梁梁的挠度等等得出底模模的预拱度度之和，通通过木楔子子调整底模模标高。预预拱度最高高值设在梁梁的跨中，其其他各点的的预拱度由由中间最高高值向两端端零值按二二次抛物线线进行分配配，预拱度度计算公式式为：δx=[[4δX（L-X）]/L2δx——距左支点x的预拱度度值；δ——跨中预拱拱度值；L——跨跨距；X——距左支点点的距离7、材料贝雷雷桁架的特特性，桥梁梁规范的荷荷载取用原原则和荷载载组合原则则7.1、木材材容许应力力及弹性模模量按JTJ0225-866标准（pagee50页表2.1..9）马尾松:容容重：γ=7.00KN/mm3顺纹弯应应力[σw]=12.00MPa弯曲剪应力[[τ]=11.9MMPa顺纹受压及承承压应力[σa]=12.00MPa弹性模量E==9*1103MPaa杉木:容容重：γ=7.00KN/mm3顺纹弯应应力[σw]=11.00MPa弯曲剪应力力[τ]=11.7MMPa顺纹受压压及承压应应力[σa]=11.00MPa弹性模量E=99*1033MPaa7.2、竹胶胶板容许应应力及弹性性模量竹胶板：容重重：γ=9.00KN/mm3、弯应力[σw]=90..0MPaa、弹性模量量：E=6..0×1003MPaa7.3、钢材材容许应力力及弹性模模量按JTJ0225-866标准（pagee4页表1.2..5）A3钢(Q2235)：弯曲应应力[σw]=145MMPa剪应力[τ]]=855MPa轴向应力[σσ]=1140MPPa弹性模量E==2.11*1055MPa16Mn钢：：弯曲应力力[σw]=210MMPa剪应力[τ]]=1220MPaa轴向应力[σσ]=2200MPPa弹性模量E==2.11*1055MPa7.4、φ448mm**3.5mmm碗扣架架钢管杆件件性能（1）、碗扣扣架杆件性性能立杆横杆步距（cm))允许荷载（KKN）横杆长度（ccm)允许集中荷载载（KN）允许均布荷载载（KN）6040904.512120301203.57180251502.54.52402018023（2）、碗扣扣架杆件几几何特性外径壁厚截面积截面惯性矩截面模量回转半径F（mm）t（mm）A（cm2）I（cm4）W（cm3）I（cm）483.54.8912.195.081.587.5、贝雷雷桁架几何何特性及桁桁架容许内内力按中华人民共共和国交通通部战备办办《装备式式公路钢桥桥使用手册册》。贝雷桁架单片片重：270KKN。（1）、桁架架单元杆件件性能杆件名材料断面型式横断面积（ccm2）理论容许承载载力（KN）弦杆16Mn][102*12.77560竖杆16MnI89.52210斜杆16MnI89.52171.5（2）、几何何特性几何特性结构构造Wx(cm33)Ix(cm44)EI(KN//m2)单排单层不加强3578.552504977.25260444.12加强7699.115774344.412126112.244双排单层不加强7157.115009944.410520888.244加强15398..311548668.824252224.488三排单层不加强10735..67514911.615781332.366加强23097..417323003.236378336.722双排双层不加强14817..921485888.845120336.488加强30641..745962555.296521335.922三排双层不加强22226..832228883.267680554.722加强45962..668943990144782219（3）、桁架架容许内力力表桥型容许内力不加强桥梁单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层弯矩（KN..m）788.21576.442246.443265.444653.22剪力（KN）245.2490.5698.9490.5698.9桥型容许内力加强桥梁单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层弯矩（KN..m）1687.5533754809.4467509618.88剪力（KN）245.2490.5698.9490.5698.97.6、桥梁梁规范的荷荷载取用原原则和荷载载组合原则则7.6.1、设计荷载载根据《公公路桥涵施施工技术规规范》JTG/TTF500-20111第5.2.6条：计算模板板、支架和和拱架，应应考虑下列列荷载并按按下表进行行荷载组合合。模板、支支架和拱架架设计计算算的荷载组组合模板结构名称称荷载组合计算强度用验算刚度用梁、板和拱的的底模板以以及支撑板板、支架及及拱等（1）+（22）+（3）+(4))+(7))(1)+(22)+(77)缘石、人行道道、栏杆、柱柱、梁、板板、拱等的的侧模板（4）+（55）（5）基础、墩台等等厚达建筑筑物的侧模模板（5）+（66）（5）（1）模板、支支架和拱架架自重；（2）新浇筑筑混凝土、钢钢筋混凝土土或其他圬圬工结构物物的重力；；（3）施工人人员和施工工材料、机机具等行走走运输或堆堆放的荷载载；（4）振捣混混凝土时产产生的荷载载；、（5）新浇筑筑混凝土对对侧面模板板的压力；；（6）倾倒混混凝土时产产生的水平平荷载；（7）其他可可能产生的的荷载，如如雪荷载、冬冬季保温设设施荷载等等。普通模板荷载载计算见附附录D。7.6.2、荷载计计算根据《公路桥桥涵施工技技术规范》JTG/TF50-2011普通模板荷载计算：普通模板荷载载计算要求求如下：（1）、模板板、支架和和拱架的容容重应按设设计图纸计计算确定。（2）、新浇浇筑混凝土土和钢筋的的容重混凝凝土24K//m,钢筋混凝凝土的容重重可采用25～26KNN/m（以体积积计算的含含筋量≤2%时采用25KNN/m，＞2%时采用26KNN/m）。（3）、施工工人员和施施工材料、机机具行走运运输或堆放放荷载标准准值：①计算模模板及直接接支承模板板的小棱时时，均布荷荷载可取2.5kkPa，另外以以集中荷载载2.5kkN进行验算算；②计算直直接支承小小棱的梁或或拱架时，均均布荷载可可取1.5kkPa;③计算支支架立柱及及支承拱架架的其他机机构构件时时，均布荷荷载可取1.0kkPa；④有实际际资料时按按实际取值值。（4）、振捣捣混凝土时时产生的荷荷载（作用用范围在有有效压头高高度之内）：：对水平面模板板为2.0kkPa;对垂直面面模板为4.0kkPa。（5）、新浇浇筑混凝土土对模板侧侧面的压力力：采用内部振捣捣器，当混混凝土的浇浇筑速度在在6m/h以下时，新新浇筑的普普通混凝土土作用于模模板的最大大侧压力可可按式（D-1）和（D-2）计算：：Pmaxx=0.222γt0K1K2v1/2Pmaxx=γh式中：Pmaax——新浇筑混混凝土对模模板的最大大侧压力（kPa）；hh——为有效压压头高度（m）；VV——混凝土的的浇筑速度度（m/h）tt0——新浇筑混混凝土的初初凝视件（h），可按按实测确定定；γγ

——混凝土的的容重（KN/mm3）；K11——外加剂影影响修正系系数，不掺掺外加剂时时取1.0，掺缓凝凝剂时取1.2；KK2——混凝土坍坍落度影响响修正系数数，当坍落落度小于330mm时时，取0.85；50-900mm时取1.0；110-1150mmm时取1.15。（6）、倾倒倒混凝土时时冲击产生生的水平荷荷载：倾倒混凝土时时对垂直面面模板产生生的水平荷荷载按新规规范采用。（7）、其他他可能产生生的荷载：：如雪荷载载、冬季保保温设施荷荷载等，按按实际情况况考虑。倾倒混混凝土时产产生的水平平荷载向模板中供料料方法水平荷载（kkPa）用溜槽、串筒筒或导管输输出2.0用容量0.22及小于0..2m3的的运输器具具倾倒2.0用容量大于00.2至0.8m33的运输器器具倾倒4.0用容量大于00.8m33的运输器器具倾倒6.08、模板、模模架计算8.1、竹胶胶板受力验验算竹胶板在横梁梁的位置受受力最大，取取梁高最大大值1.6米处竹胶板板进行验算算。竹胶板：γ==9.0KKN/m33、[σw]=90..0MPaa、E=6..0×1003MPa、δ=0.0112m、长×宽=2.4440×11.22mm、砼：γ=26..0KN//m3取竹胶板的板板宽一米进行计计算1、荷载：（1）、模板板自重q1=00.0122×1.00×9=00.11KKN/m（2）、砼自自重q2=1..6×1.00×26==41.66KN/mm（3）、施工工荷载：均均布荷载2.5KKN/m22，集中荷载2.5KKN（验算荷荷载）q3=2.550×1..0=2..50KNN/m，p==2.500KN（验算荷荷载）（4）、振捣捣砼时产生生的荷载2.000KN/mm2，q4=2.00×1.000=2..00KNN/m2、强度验算算：（1）、计算算模式：按按5跨连续梁梁计算｛《路路桥施工计计算手册》P765页，[附表2-111五跨等跨跨连续梁内内力和挠度度系数]｝竹胶板受力计计算简图(2)截面特特性：A=b××h=1××0.0112=0..012mm2W=bhh2/6=11×0.00122÷6=2..4×100-5m3=2.44×104mm3I=bhh3/12==1.0××0.01123÷12=11.44××10-77m4=2.44×105mm4(3)荷载组组合：组合I：q==q1+qq2+q33+q4==0.111+41..6+2..50+22.00==46.221KN//mp=0.000组合II：qq=q11+q2++q3+qq4=0..11+441.6++0.000+2.000=433.71KKN/mp=2.500KN(4)强度验验算：a、组合II，施工荷荷载按均布布荷载时：：支点B负弯矩矩最大M支=-0..105qql2－0.1558pl=-0..105××46.221×0..32－0=-0..437KKN.mσmax=MM支/W=--0.4337×1006÷（2.4××104）=-188.21MMpa<<[σw]=90MMPa满足要求。b、组合合II，施工荷荷载按集中中荷载时：：支点BM支=-0..105qql2－0.1558pl=-0..105××43.771×0..32－0.1558×2..5×0..3=-00.5322KN.mm第一跨跨中M1中=0..078qql2＋0.1771pl=0..078××43.771×0..32＋0.1771×2..5×0..3=0..435KKN.m由以上计算可可知：支点点B负弯矩最最大σmax=MM支/W=0..532××106÷（2.4××104）=-222.17Mpa<[σw]=90MMPa满足要求。3、刚度验算算：（1）、荷载载组合：q=q11+q2==0.111＋41.66=41.771KN//mp=0（2）、挠度度验算：由《路桥施工工计算手册册》P765页附表2-11，五跨等等跨连续梁梁内力和挠挠度系数可可知：挠度度最大在第第一跨，计计算跨度220cm((扣除方木木宽度100cm)。fmax=((0.6664ql44＋1.0997pl33)/1000EI=(0..664××41.771×20004＋0.000)÷(100××6×1003×1.444×1005)=0.551mmm<[f]=0.33/4000=0.775mm满足要求。8.2、100×10ccm底模、侧模模板纵向方方木验算方木在横梁的的位置受力力最大，取取梁高最大大值1.6米处方木进进行验算。纵纵向方木长长度不小于于2.0mm。方木：γ=77.0KNN/m3、[σw]=12..0MPaa、E=9..0×1003MPaa1、荷载：底模纵向方木木间距300cm，故故每根承受受0.3mm宽度范围围荷载，按按横向每00.3m宽宽度计算。（1）、模板板及方木自自重：q1=00.0122×0.33×9.00+0.11×0.11×7.00=0.110KN//m（2）、砼自自重：q2=1..6×0.33×26==12.448KN//m（3）、施工工荷载：均均布荷载2.5KKN/m22，集中荷载2.5KKN（验算荷荷载）q3=2.55×0.33=0.775KN//m，p=22.5KNN（验算荷荷载）（4）、振捣捣砼时产生生的荷载2.0KKN/m22，q4=2.00×0.33=0.66KN/mm强度验算（1）、计算算模式：按按2跨连续梁梁计算｛《路路桥施工计计算手册》P762页，[附表2-8二跨跨等跨连续续梁内力和和挠度系数数]｝纵向方木木受力计算算简图（2）、截面面特性：A=b×h==0.1××0.1==0.011m2W=bh2//6=0..1×0..12÷6=11.67×10-44m3=1.667×105mm3I=bh3//12=00.1×00.13÷12==8.333×10--6m4=8.333×1006mm4（3）、荷载载组合组合I：q==q1+qq2+q33+q4==0.100+12..48+00.75++0.600=13..93KNN/mp=0组合II：qq=q11+q2++q3+qq4=0..10+112.488+0.000+0..60=113.188KN/mmpp=2.55KN（4）、强度度检算a、组合I，施施工荷载按按均布荷载载时：支点B弯矩最最大M支=-0..125qql2-0.1888pl=-0..125××13.933×0.82-0=--1.111KN.mmσmax=MM支/W=--1.111×106÷（1.677×1055）=-6.665MPPa<[[σw]=12..0MPaa满足要求。b、组合III，施工荷荷载按集中中荷载时：：支点B弯矩最最大M支=-0..125qql2-0.1888pl=-0..125××13.118×0..82-0.1888×2..5×0..8=-1.43KN..mσmax=MM支/W=-1.43×1006÷（1.677×1055）=-8.556Mppa<[[σw]=12..0MPaa满足要求。（5）、挠度度验算：由《路桥施工工计算手册册》P762页附表2-8，二跨等等跨连续梁梁内力和挠挠度系数可可知：挠度度最大在跨跨中。荷载组合：qq=q1++q2=00.10++12.448=12.558KN//mP=0fmax==(0.5521qll4+0.9911pll3)/1000EI=(00.5211×12..58×8004＋0.000)÷(100××9×1003×8.333×1006)=0.35mmm<[f]=900/4400=22.25mmm满足要求。8.3、100×10cm横向方方木验算根据支架设计计图，实体体横隔板下下的横向方方木受力最最大，采用用10×10cm方木间间距80ccm，梁高最大大高度为11.6m，故取此此处方木进进行验算。横横向方木长长度不小于于3.2m。1、荷载：横向方木间距距80cm，故故每根承受受0.8m宽度范围围荷载，按按纵向每00.8m宽度计算算。（1）、模板板及纵横方方木自重：：q1=00.0122×0.88×9.00+0.11×0.11×7.00×4（平均根根数）+00.10××0.1×7.0==0.444KN//m（2）、砼自自重：q2=1..6×0..8×26..0=333.28KKN/m（3）、施工工荷载：均均布荷载1.5KKN/m22，q3=1.55×0.88=1.2KN//m（4）、振捣捣砼时产生生的荷载2.0KKN/m22，q4=2.00×0.88=1.6KN/mm2、强度验算算（1）、计算算模式：木木楔间距按按60cm排列列计算，按按4跨连续梁梁计算｛《路路桥施工计计算手册》P765页，[附表2-100二跨等跨跨连续梁内内力和挠度度系数]｝横向向方木受力力计算简图图（2）、截面面特性：A=b×h==0.1××0.1==0.011m2W=bh2//6=0..1×0..12÷6=11.67×10-44m3=1.667×105mm3I=bh3//12=00.1×00.13÷12==8.333×10--6m4=8.333×1006mm4（3）、荷载载组合组合I：q==q1+qq2+q33+q4==0.444+33.228+1..2+1.6==36.552KN//mP=0.000（4）、强度度检算支点3弯矩最最大M支=-0..107qql2-0.1661pl=-0.1007×366.52××0.62-0.000=-1.411KN.mmσmax=MM支/W=-1.411×106÷（1.677×105）=-8.444MPa<[σw]=12..0MPaa满足要求。（5）、挠度度验算：由《路桥施工工计算手册册》P765页附表2-10，四跨等等跨连续梁梁内力和挠挠度系数可可知：挠度度最大在第第一跨的跨跨中，荷载组合：qq=q1++q2=00.48++33.228=33.776KN//mp=0fmax==(0.6632qll4+1.0079pll3)/1000EI=(00.6322×33..76×6004+0)÷÷(100××9.0××103×8.333×106)=0.40mmm<[f]=600/4400=11.50mm满足要求。8.4、侧模模架受力验验算侧模架一般做做法侧模横断面图图侧模受力简图图侧模受力模型型荷载：1）竖向荷载载立柱按最大纵纵向间距80cm，由于翼板板全部为实实心段，横横梁处和跨跨中处受力力一致，故故每个模架承受0..8m宽度范围围荷载，按按纵向每00.8m宽度计算算。（1）、模板板及纵横方方木自重：：q1=00.0122×0.8×9.00+0.11×0.11×7.00×4（平均根根数）+00.10××0.1×7.0==0.444KN/mm（2）、砼自自重：q2=分区区面积×226.0××纵向长度÷横向长度=20.88L（3）、施工工荷载：均均布荷载1.5KKN/m22，q3=1.55×0.8=1.2KNN/m（4）、振捣捣砼时产生生的荷载2.0KKN/m22，q4=2.00×0.8=1.6KN/mm（5）、荷载载组合q=q1+qq2+q33+q4==0.444+20.88L+1..2+1.60=3.24＋＋20.88L（KN/m）1#-2#段段：3.244＋0.155×26×0.8÷0.7=7.7KNN/m2#-3#段段：3.24＋0.2111×26×0.8÷0.7=9.511KN/m3#-4#段段：3.24＋0.2663×26×0.8÷0.7=11.005KN/m4#-5#段段：3.24＋0.1×26×0.8÷0.244=11.991KN/m5#-6#段段：3.24＋0.2884×26×0.8÷0.388=18.778KN/m侧模竖向受力