高应变法检测及答案

高应变练习题

一、单选题

1.桩作为杆件模型满足一维应力波理论的条件之一是（B）。（九波长,R桩半径,L长度）

A：X^R；B：入》R；C：X<R；D：X《L；

2.某桩基工程桩径为600,碎的强度为C30,桩帽直径为600、碎的强度为C40,桩帽

高度为L3米，传感器安装在距桩顶（B）位置合适。

A：1.2米B：1.5米C：0.8.米D:1.0米

3.下面说法哪个是错误的（B）

A：高应变锤击设备宜具有稳固的导向装置

B：高应变检测重锤应材质均匀、形状对称、锤底平整，高径（宽）比小于1

C：高应变检测要求既要有足够的能量又要有足够的桩-土相对位移

D：高应变检测提倡重锤低击

4.某根桩为离心管桩，桩身材料质量密度为2.4吨/立方米，应力波传播速度为4000米/

秒，桩身材料弹性为（B）。

A：19200000kPaB：38400000kPaC：38400000MPaD：19200MPa

5.承载力检测时宜实测桩的贯入度，单击贯入度宜为（B）。

A:2.5mmB:2-6mmC:>2.5mmD:2.5-10mm

6.土与桩的阻力和桩的运动有关，决定静阻力的主要因素是（B）

A:锤的重量B:桩土的相对位移C:重锤的落距D:冲击力的大小

7.有一混凝土桩，分别采用高应变、低应变和声波透射法三种方法进行检测，其中以

（B）测出的桩身波速最小。

A.低应变法B.高应变法C.声波透射法D.不能肯定

8.《建筑基桩检测技术规范》JGJ106规定应变传感器与加速度传感器的中心应位于同

一水平线上，同侧的应变传感器与加速度传感器间的水平距离不宜大于（C）mm。

A：120B：100C：80D：50

9.与Jc值无关的是（D）

A.桩尖土B.桩周土C.桩类型D.施工工艺

10.高应变检测中桩身完整性判定的III类桩，其桩身完整性系数B为（A）。

A：0.6WBV0.8B:0<0.6C:0.8<0<1.0D:0.6<3<0.8

11.《基桩动测仪》JG/T3055中规定检测仪器应达到（B）标准，且应具有保存、显示

实测力与速度信号和信号处理与分析的功能

A.1级B.2级C.3级D.4级

12.重锤应材质均匀、形状对称、锤底平整，高径（宽）比不得（C）,并采用铸铁或铸

钢制作

A.大于1B.大于等于1C.小于1D.小于等于1

13.当采取自由落锤安装加速度传感器的方式实测锤击力时，高径（宽）比应在（B）范

围内

A.0.5〜1.0B.l.0-1.5C.1.2~1.5D.1.5~2.0

14..进行承载力检测时，锤的重量与单桩抗压承载力特征值的比值不得（C）

A.大于0.02B.大于等于0.02C.小于0.02D.小于等于0.02

15.根据规范说明中“严重锤击偏心”是指两侧力信号之一与力平均值之差的绝对值超

过平均值的（D）。

A.20%B.25%C.30%D.33%

16.在距桩顶（D）桩径以下的桩侧表面对称安装应变传感器和加速度传感器各2支，以

便减少锤击应力集中、消除锤击偏心

A.1.0倍B.1.2倍C.1.5倍D.2.0倍

17.桩顶部应设置桩垫，桩垫可采用（C）厚的木版或胶合板等材料。

A：5-10mmB：10-20mmC：10-30mmD：10-50mm

18.实测数据的好坏必须从信号的比例性、一致性、归零性及（C）进行判别，只有反映

真实情况的实测数据，才能得出正确的结果

A.真实性B.必要性C.充分性D.完整性

19.有一根碎预制桩，采用锤击法施工，桩尖需穿透密实砂层进入软黏土层，在穿透的

一瞬间，桩身会出现（）o（A）

A：较大的拉应力B：较大的压应力C：速度为零D:既有拉应力又有压应力

20.高应变试桩检测数量一般为工程总桩数（D）,并不少于5根

A.0.1%B.l%C.0.5%D.5%

21.混凝土桩桩头处理做法错误的是（B）

A.凿掉桩顶部的破碎层和软弱混凝土

B.桩头主筋全部直通至桩顶混凝土保护层之下，各主筋不在同一高度上

C.桩头混凝土强度等级比桩身混凝土提高了1级，强度为C30

D.检测的桩头测点处截面积与原桩身截面积相同

22.应变传感器与加速度传感器的中心应位于同一水平线上，同侧的应变传感器和加速

度传感器间的水平距离不宜（A）

A.大于100mmB.大于等于100mmC.小于100mmD.小于等于100mm

23.高应变检测时的桩长是指（C）距离。

A:桩顶到桩底的距离B:传感器安装点到桩底的距离，包括桩尖

C:传感器安装点到桩底的距离，不包括桩尖D:桩顶到桩尖的距离

24.采样时间间隔宜为50〜200us,信号采样点数不宜少于（C）

A.512点B.1012点C.1024点D.2048点

25.现场试验参数设定错误的是（C）

A.采样时间间隔宜为50~200us,信号采样点数不宜少于1024点

B•力的设定值由加速度传感器设定值与重锤质量的乘积确定

C.力传感器和加速度传感器标定系数只能由国家法定计量单位开具

D.桩身波速可结合本地经验或按同场地同类型已检桩的平均波速初步设定

26.采用试打桩判定桩的承载力时，不符合规定的是（B）

A.试打桩位置的工程地质条件应具有代表性

B.判定的承载力值应小于或等于试打桩时测得的桩侧和桩端静土阻力值之和，并应

进行复打校核

C.复打至初打的休止时间应符合规定

D.试打桩数量不应少于3根

27.PDI公司推荐的凯斯法中粉砂的Jc值为（B）0

A：0.7-1.0B：0.15-0.25C：0..25-0.4D：0.4-0.7

28.深度x处土阻力Rx,下行入射波通过x界面时，将在界面处分别产生幅值为Rx/2

的（B）o

A.上行压力波和下行拉力波B.上行拉力波和下行压力波

C.上行压力波和下行压力波D.上行拉力波和下行拉力波

29.混凝土的高应变动力试桩中，混凝土的最大应变量通常在（B）。

A：0.001%-0.01%B：0.01%-0.1%C：0.1%-1%D：1%-10%

30.高应变测试时，常用桩身完整性系数B值判别桩身质量，这里8的物理意义是（A）。

A：传感器安装截面与被测截面的阻抗比B：上部完整截面与被测截面的阻抗比

C：被测截面与上部完整截面的阻抗比D：传感器安装截面与被测截面的面积比

31.对同一根桩，先进行了高应变测试，在休止一段时间之后，再进行静载试验，对比

高应变与静载测试结果，则（D）0

A：高应变得出的承载力高B：静载得出的承载力高C：静载与高应变得出的承

载力一致D；不一定

32.高应变测试中，习惯把速度与力分别以正、负表示，正确的定义是（C）

A：压力为正，速度向上为正B：拉力为正，速度向上为正C：压力为正，速度

向下为正D：拉力为正，速度向下为正

33.高应变测桩时得出一组力--时间曲线和一组速度--时间曲线，这里速度指（C）

A：应力波在桩内传播的速度B：桩底处质点运动速度C：传感器安装截面

处质点运动速度D：桩顶面处质点运动速度

34.高应变检测时必须在桩同一截面处，安装二只加速度传感器和二个应变传感器，且

应对称安装，其主要目的是（B）

A：避免一只传感器损坏，而采集不到数据B：减少偏心锤击的影响C：避免单只

传感器处，因桩身质量而影响结果D：多采集几组数据，以相互比较

35.计算桩阻抗一混凝土灌注桩，桩径1000mm,桩长L=20m,混凝土强度为C35,弹性

波速为Ws=3800m/s,质量密度为P=2.5t/m3,则该桩的广义波阻抗为（B）

A、8185kN・s/mB、7458kN-s/mC、8185kN*m/sD、7458kN*m/s

36.高应变动力试桩中，测点处最大冲击力为Fmax,岩土对桩的总阻力为Ro,则（B）

A、Ro一般情况下大于Fmax

B、Ro一般情况小于Fmax

C、对打入硬层的端承型桩，Ro一般情况下小于Fmax

D、对软土地区的长摩擦桩，施打过程中Ro一般情况下小于Fmax

37.下面关于高应变动力试桩的陈述正确的是（C）

A、上行压缩波一定是土阻力波B、桩底反射波一定是上行拉伸波C、土阻力

波传至桩顶附近会使传感器安装截面受力增大速度减小D、土阻力波传至桩顶附

近会使传感器安装截面受力减小速度增大

38.下面哪种情况下可用Case法中的最大阻力修正法RMX（B）

A、桩底土的Quake值较小B、桩底土的Quake值较大C、高应变动测承载力明

显低于静载试验结果，用RMX对检测结果作适当放大，使之与静载试验结果吻合

D、冲击能量偏低，单击贯入度小

39.在同一场地、地质条件相近和桩型及其截面积相同的情况下，Jc值的极差不宜大于

平均值的（D）

A:5%B:10%C:20%D:30%

40.曲线拟合法分析计算时有三种方法可供选择，分别是1）由实测的速度曲线（Zv（t））

为边界条件拟合实测的力曲线（F（t））;2）由实测的力曲线（F⑴）为边界条件拟合实

测速度曲线（Zv（t））;3）以下行波（Fd）为边界条件拟合上行波（Fu）。无论采用上

述那种方式，程序实际计算时（D）

A、均以实测力曲线（F（t））为边界条件B、均以实测速度曲线（Zv（t））为边界条件

C、均以下行波曲线（Fd（t））为边界条件D、实测力曲线（F（t））、实测速度曲线（Zv⑴）

下行波曲线（Fd（t））任何一个都可以作为实际计算时的边界条件。

41.软土地区长摩擦桩在施工中易导致桩身缺陷是因为（B）

A、桩较长时，桩具备较大的惯性，使施工设备能给桩顶施加较高的能量，而使桩顶

局部受拉破坏

B、桩较长，桩锤能正常爆发起跳，桩底反射回来的上行拉力波与下行压力波叠加，

在桩身某一部位产生净的拉应力，当拉应力强度超过混凝土抗拉强度，使桩身破坏

C、桩侧土阻力较小，冲击应力波有较大的能量传至桩底，经桩底放大后使桩尖受压

破坏

D、桩较长时，冲击脉冲持续时间长，连续的施打使压应力反复叠加造成桩身中下部

受压破坏

42.根据《建筑基桩检测技术规范》JGJ106的规定，在高应变动力试桩中，使用的应变

式力传感器、加速度计的安装谐振频率fl、f2必须满足下列要求（A）

A、fl22kHz,f2210kHzB、fl210kHz,f222kHz

C、fl21kHz,f223kHzD、fl23kHz,f221kHz

43.在高应变动力试桩中，锤击偏心往往引起桩身两侧传感器实测信号产生差异，一般

情况下（B）

A、两侧速度信号的差异大于两侧力信号的差异

B、两侧力信号的差异大于两侧速度信号的差异

C、A、B两种情况均有可能发生，视偏心程度而定

D、由于两侧传感器对称安装，所以两侧力信号的差异程度和速度信号的差异程度是

一样的

44.高应变测桩时得出的“传递到桩身的锤击能量”是指（B）

A.打桩锤的势能B.传感器截面处的有效能量C.势能与动能之比D.锤的动能

45.对一根桩端处在粘土层中的摩擦桩，当桩顶受到锤击的冲击后，则（B）

A.桩端附近桩身锤击压力大于桩顶处B.桩端处的锤击压应力小于桩顶处

C.桩端与桩顶处应力相等D.不一定

46.60、某桩基工程桩长为28m,桩径750mm,单桩承载力特征值为3000kN,进行高

应变检测时应使用（B）的重锤。

A.3.0吨B.9.0吨C.4.5吨D.6.0吨

47.CASE法分分析桩承载力时，下列的（C）种桩型较为合适。

A.大直径嵌岩钻孔桩B.超长钢管桩C.中小直径预制碎桩D.Q-s缓变形桩

48.实测曲线拟合法得出的某根桩的承载力称为（C）

A.承载力特征性B.承载力标准值C.静止阻力值D.总阻力值

49.如图示：高应变动力试桩中,在变阻抗截面处作用土阻力RI,ZKZ2,则（A）

A、R1在1单元中产生上行压缩波，在2单元中产生下行拉伸波，

且压缩波幅值大于拉伸波幅值；

B、R1在1单元中产生上行拉伸波，在2单元中产生下行压缩波，14

且拉伸波幅值小于压缩波幅值；

C、R1在1单元中产生上行压缩波，在2单元中产生下行拉伸波，|

且拉伸波幅值小于压缩波幅值；2Z,

D、R1在1单元中产生上行压缩波，在2单元中产生下行拉伸波，---------

且压缩波幅值小于拉伸波幅值。

50.下面关于Case法几种方法的陈述正确的是（A）

A、RAU法将桩端运动速度为零时的总阻力作为桩的检测承载力；

B、RUN法由于扣除了桩中上部的侧阻力使计算结果偏于保守；

C、RMN法适用于上升沿tr短，Quake值较大的桩；

D、RMX法适用于Quake值较小、土阻力滞后发挥的桩。

51.67、在高应变动力试桩中，某时刻t,传感器实测值为F（t）=2396kN,V（t）=0.9m/s,桩

阻抗为Z=975kN・s/m,则t时刻经过传感器安装截面的上行波Fu、下行波Fd最接近

下列哪组数据？（B）

A、Fu=952kN,Fd=1364kN；

B、Fu=759kN,Fd=1637kN；

C、Fu=-759kN,Fd=1637kN；

D、Fu=-952kN,Fd=1364kNo

52.下面哪种情况下可用Case法中的卸荷修正法RUN（A）

A、土阻力滞后于U+2L/C时刻明显发挥；B、长摩擦桩锤击时桩中上部强烈反弹;

C、高应变动测承载力明显低于静载试验结果，可RUN用对高应变检测结果作适当

放大；D、单击贯入度大，桩底反射明显。

53.高应变信号采样点数不宜少于（B）点。

A.1000B.1024C.2048D.10000

54.对于普通钢桩，桩身波速可直接设定为（C）m/so

A:4500B:3000-4500C:5120D:4000

55.硬粘土中桩侧阻力充分发挥所需的桩土间相对位移大概要（B）

A:l-2mmB:5-6mmC:10-20mmD:10-20cm

56.对于高应变检测使用的加速度计，对于钢桩，宜选择（C）的量程的加速度计。

A:1000-2000m/s2B:10000-20000m/s2C:20000-30000m/s2D:2000-3000m/s2

57.对于高应变检测的加速度计，采用自制自由落锤时，加速度计量程不应小于（B）

A:1000m/s2B:10000m/s2C:20000m/s2D:30000m/s2

58.根据重锤低击原则，锤体上的加速度峰值不应超过（A）

A:1500-2000m/s2B:10000-20000m/s2C:5000m/s2D:20000m/s2

59.75、对于进入粉土中的预制桩，进行高应变检测时，最佳的检测龄期宜为（B）天。

A:7B:10C:15D:28

60.高应变检测贯入度的测量最精确的方法可以采用（A）来测定。

A:精密水准仪B:利用打桩机作为锤击设备时，可根据一阵锤的锤击下的总下沉

量确定单击贯入度C:采用加速度信号两次积分得到的最终位移作为实测贯入度

D:采用在受检桩的附近架设的基准梁的办法

61.一侧的加速度传感器和力传感器中心的水平距离以下哪个是最正确的（A）

A:105mmB:56mmC:81mmD:50mm

62.78、自由落锤安装加速度传感器测力时，锤重为10吨，加速度的灵敏度为2.5mv/g,

则锤体测力的设定值为（B）

A:38500kN/VB:39200kN/VC:41200kN/VD:34800kN/V

63.由于锤击偏心不可避免，所以安装后的传感器初始应变值应能保证锤击时的可测轴

向变形余量，混凝土桩为（A）

A:大于±1000u£B:大于±2000u£C:小于±1000u£D:小于±2000u£

64.对于常见的工业与民用建筑的桩，高应变检测采样时间间隔宜为（C）

A:10usB:1000usC:100usD:500us

65.对于超过60米桩长的桩，高应变检测采样时间间隔宜为（C）

A:10usB:100usC:200usD:1000us

66.由于锤击偏心不可避免，所以安装后的传感器初始应变值应能保证锤击时的可测轴

向变形余量，钢桩为（A）

A:大于±1500ueB:大于±2000ueC:小于±1500u£

D:小于±2000ue

67.高应变锤重为5吨，落距为1.5米，则重锤锤击桩顶时最大运动速度是（B）

A:2.5m/sB:5.4m/sC:2.7m/sD:5.0m/s

68.桩锤传递比应按（A）的比值确定。

A:桩锤实际传递给桩的能量与桩锤额定能量B:桩锤计算的能量与桩锤额

定能量C:桩锤实际传递给桩的能量与桩锤理论能量D:桩锤传递给

桩的能量与桩锤总的能量

69.桩锤效率应按（B）的比值确定。

A:桩锤实际传递给桩的能量与桩锤额定能量B:实测的桩锤最大动能与桩锤额

定能量的C:桩锤理论计算能量与桩锤额定能量D:桩锤传递给桩的能量与

桩锤额定能量

70.86、高应变试验成功的关键是（C）

A:桩是否打动B:实测曲线是否归零C:信号质量以及信号中的桩-土相

互作用信息是否充分D:桩侧土阻力是否充分发挥

71.87、当采用自由落锤进行高应变检测时，锤的落距应（A）

A:确定合适的高度一锤定音B:由高到低C:由低到高D:根据锤的重

量，锤轻，落距高一点；锤重落距低一点。

72.对波形的（D）是指导计算分析过程并最终产生合理结果的关键

A:合理调整B:拟合分析C:直观正确判断D:定性检查

73.确定基桩承载力最可靠的方法是（C）

A:机械阻抗法B:CAPWAPC拟合法C:静载荷试验D:静动法

74.对待高应变的科学态度应该是（D）

A:盲目迷信B:盲目相信C:垃圾进，垃圾出，全盘否定D:合理的利用

75.《建筑地基基础检测规程》DGJ32/TJ142规定对于多节预制桩，采用高应变法检测其

完整性，抽检数量不应少于总桩数的（B）

A:5%B:10%C:2%D:15%

76.《建筑地基基础检测规程》DGJ32/TJ142规定对于多节预制桩，采用高应变法检测其

完整性，抽检数量最少不应少于（B）根

A:5根B:10根C:15根D:20根

77.《建筑地基基础检测规程》DGJ32/TJ142规定，采用高应变法检测基桩承载力，抽检

数量不应少于总桩数的（A）

A:5%B:10%C:2%D:15%

78.CASE法分析桩承载力时，下列的（C）桩型较为合适。

A:后注浆钻孔桩B:超长钢管桩C:小直径的预制桩D:清孔彻底的大

直径灌注桩

79.无任何修正的CASE法单桩承载力计算公式最适用于（B）

A:桩长较短的摩擦桩B:桩长较短的端承桩C:桩长较长的摩擦桩D:

桩长较长的端承桩

80.采用自由落锤为锤击设备时，应采用（B）

A:短距轻击B:短距重击C:长距轻击D:长距重击

81.某城市一桥梁工程，预制混凝土方桩，桩长31米，截面尺寸为400mmX400mm,单

桩竖向抗压承载力容许值2000kN,则高应变动力检测时锤重不应少于（D）

A:3.2吨B:4.0吨C:4.8吨D:6.0吨

82.预制方桩，截面尺寸为400mmX400mm,桩长为32米，预估单桩极限承载力为

2000kN；预制混凝土管桩，桩径500mm,桩长28米，预估单桩极限承载力为3000kN;

高应变动力试桩时重锤分别不应小于（C）

A:2吨、3吨B:2吨、4.5吨C:3吨、3吨D:3吨、4.5吨

83.高应变动力检测，预估最大冲击加速度为10000-15000m/s2,加速度计量程宜为（D）

A:10000-15000m/s2B:15000-20000m/s2

C:15000-30000m/s2D:20000-30000m/s2

84.高应变检测用仪器的系统动态范围不应低于（C）

A:40dBB:50dBC:66dBD:80dB

85.高应变检测仪器，单道采用频率不应低于（D）

A:1500HzB:2000HzC:2500HzD:20000Hz

86.高应变动力检测法，采用自由落锤为锤击设备时，要求重锤（C）

A:锤重要轻B:落距要大

C:高径比不得小于1D:单击贯入度不得大于6mm

87.混凝土灌注桩，桩长为20m,桩底至桩中混凝土强度为C25,弹性波速为3600m/s,

桩中至桩顶混凝土轻度为C30,弹性波速为3800m/s,.现对该桩进行高应变检测，

仪器设定的弹性波速Ws和应力波传播速度Wc分别为（C）

A:Ws=3600m/s、Wc=3700m/sB:Ws=3700m/s、Wc=3800m/s

C:Ws=3800m/s、Wc=3700m/sD:Ws=3700m/s、Wc=3700m/s

88.高应变检测时，若测出的力〜时间曲线出现高频振荡波，这说明（B）

A:桩顶有塑性变形B:传感器已松动C:桩身已断裂D:附近震动干扰

89.高应变某一侧实测力时程曲线，信号异常的原因（B）

A:50Hz交流干扰B:力传感器松动C:加速度传感器松动D:振动干扰

90.某高应变实测力时程曲线，信号异常的原因（A）

A:锤击偏心B:传感器安装处混凝土开裂

C:加速度传感器松动D:力传感器松动

91.力传感器直接测到的是其安装面上的（A）

A:应变B:应力C:锤击力D:加速度

92.高应变检测承载力分析时选取锤击信号，宜取（B）击次的信号。

A:最后一击B:锤击能量较大C:平均D:第一击

93.高应变检测某2根桩的桩身完整性系数分别为0.95、0.8,则分别应判为（B）桩。

A:［类、II类B:II类、II类C:［类、［类D:II类、III类

94.高应变分析计算结果的可靠性起决定作用的是哪项要素（C）

A:动测仪器B:分析软件C:人员素质D:设备匹配能力

95.对于土阻力滞后2L/c发挥的情况，应采用（A）对CASE法单桩承载力计算结果

进行提高修正。

A:RMX法B:RSU法C:RAU法D:RMN法

96.实测曲线拟合法中，桩的力学模型一般为一维杆模型，单元划分应采用（A）

A:等时单元B:等宽单元C:等质单元D:等体单元

97.对于锤击桩，锤击压应力应小于（B）桩身混凝土的轴心抗压强度设计值。

A:0.9倍B:1.0倍C:l.l倍D:1.2倍

98.对于锤击桩，锤击拉应力应小于（D）桩身混凝土的轴心抗拉强度设计值。

A:0.9倍B:1.0倍C:l.l倍D:1.2倍

99.不同桩型材料质量密度的大小排序一般是（D）

A:钢桩、混凝土预制桩、离心管桩、混凝土灌注桩

B:钢桩、混凝土灌注桩、离心管桩、混凝土预制桩

C:钢桩、离心管桩、混凝土灌注桩、混凝土预制桩

D:钢桩、离心管桩、混凝土预制桩、混凝土灌注桩、

100.沉桩设备选择得一般思路是（A）

A:选择锤型--选择锤重--选择桩架B:选择锤重一选择锤型--选择桩架

C:选择锤型一选择桩架--选择锤重D:选择桩架---选择锤型一选择锤重

101.混凝土灌注桩，桩长21米，其中：桩头加固，高1米，混凝土强度等级为C35,弹

性模量为32000MPa,质量密度P=2400kg/m3,下面20米，混凝土强度等级为C25,

弹性模量为29400MPa,质量密度P=2400kg/n?。现对该桩进行高应变检测，请问

输入仪器的弹性波速应取（B）

A:3651m/sB:3500m/sC:3600m/sD:3550m/s

102.已知一根截面尺寸为500mmX500mm的预制钢筋混凝土方桩，实测力和速度波形如

下图所示，其中E=31200MPa,c=3900m/s,Jc=0.3，用CASE法计算该桩的承载力

为（B）

A:2415kNB:8785kNC:12115kND:8685kN

103.128、已知一根桩径为1000mm的钻孔灌注桩，桩长为40米，根据下示波形图用CASE

法计算单桩承载力（A）0已知Jc=0.4,c=3500m/s,容重为24kN/n?

A:4158kNB:11496kNC:6042kND:12304kN

104.某工程桩基础采用预制钢筋混凝土方桩，截面尺寸为400mmX400mm,桩长为23

米，为2节单桩焊接而成，质量密度P=2450kg/n?C=3500m/s,上、下节桩间接

头存在裂缝。传感器安装在桩顶下1.0米。桩身材料的弹性模量E为（A）

A:3001MPaB:3001kPaC:3840MPaD:3840kPa

105.某工程桩基础采用预制钢筋混凝土方桩，截面尺寸为400mmX400mm,桩长为23

米，为2节单桩焊接而成，质量密度P=2450kg/n?C=3500m/s,上、下节桩间接头

存在裂缝。传感器安装在桩顶下1.0米。桩身阻抗为（B）。

A:1372kNm/sB:1372kNs/mC:1372000kNs/mD:1372000kNm/s

106.有一混凝土预制桩，两端自由，桩长L=10m,截面积A=0.16配筋为4根直径16mm

的，桩身混凝土强度等级为C30,不考虑加载速率影响，取抗拉强度标准值

ftk=2.01MPa,应力波波速C=4000m/s,当一端受到如下图所示的锯齿形脉冲力P⑴激励

时，不考虑计任何阻尼，桩身混凝土不被拉断时的最大力峰值Pmax为（B）

A:322kNB:327kNC:262kND:290kN

107.有一桩径800mm，壁厚100mm的离心管桩，已知桩身截面积A=2199cm2,波速

C=4000m/s,桩弹性模量E=38200MPa.高应变实测得tl时刻的F1=8000

kN,Vl=4m/s;t2时刻的F2=3500kN,V2=-0.7m/s,计算N时刻的上行力波值（A）

A:OkNB:8000kNC:1050kND:2450kN

108.有一桩径800mm,壁厚100mm的离心管桩，已知桩身截面积A=2199cm2,波速

C=4000m/s,桩弹性模量E=38200MPa.高应变实测得tl时刻的F1=8000

kN,Vl=4m/s;t2时刻的F2=3500kN,V2=-0.7m/s,计算N时刻的下行力波值（B）

A:OkNB:8000kNC:1050kND:2450kN

109.有一桩径800mm，壁厚100mm的离心管桩，已知桩身截面积A=2199cn?,波速

C=4000m/s,桩弹性模量E=38200MPa，高应变实测得tl时刻的F1=8000

kN,Vl=4m/s;t2时刻的F2=3500kN,V2=-0.7m/s,计算N时刻的下行力波（C）

A:OkNB:8000kNC:1050kND:2450kN

110.有一桩径800mm,壁厚100mm的离心管桩，已知桩身截面积A=2199cm1波速

C=4000m/s,桩弹性模量E=38200MPa，高应变实测得tl时刻的F1=8000

kN,Vl=4m/s;t2时亥IJ的F2=3500kN,V2=-0.7m/s,计算t2时刻的上行力波（D）

A:OkNB:8000kNC:1050kND:2450kN

111.某工程桩基础采用预制钢筋混凝土方桩，截面尺寸为400mmX400mm,桩长为23

米，为2节单桩焊接而成，质量密度P=2450kg/n?C=3500m/s,上、下节桩间接头

存在裂缝。传感器安装在桩顶下1.0米。已知tl=0.5ms,tx=10.7ms高应变锤击信号

如下图所示，缺陷距桩顶的距离为（B）

A:10mB:11mC:20mD:21m

112.混凝土桩的桩身材料质量密度为（B）

A:2.4吨/n?B245-2.50吨/nPC:24kN/m3D:24.5-25.0kN/m3

113.高应变检测中，如力传感器安装点处的应变为0.05%,波速为3800m/s,则该时刻力传

感器安装点处的速度为（B）m/s。

A:3.8B:1.9C:2.0D:7.6

114.若锤击设备为自由落锤，当落距1.0米，实测最大锤击力Fmax=4.0MN;当落距1.2米

时，锤击脉冲时间相当，估算实测最大锤击力Fmax=（C）MNo

A:4.2B:4.0C:4.4D:4.6

115.对于钢桩，桩身最大锤击压应力应小于钢材的（B）

A:极限强度B:屈服强度C:强度标准值D:强度设计值

116.对于混凝土桩，桩身最大锤击压应力应小于桩材的（A）

A:单桩竖向抗压强度设计值B:单桩竖向抗压强度标准值C:单桩竖向抗压

强度容许值D:单桩竖向抗压强度极限值

117.国内现有最重的重锤约20吨，在进行承载力检测时，对于30米以上的灌注桩能检

测的最大单桩承载力特征值为（B）

A:lOOOOkNB:6666.7kNC:20000kND:13333kN

118.某钢管桩外径800,内径780,其桩身质量密度为7.850Un?,钢管桩的弹性模量E

为（A）

A:205783040KPaB:125600000KPaC:12560MPaD:2057MPa

119.某钢管桩外径800,内径780,其桩身质量密度为7.850Un?,钢管桩的阻抗2值（C）

A:3988.0kN・m/sB:3988.0kN*s/mC:997.0kN«s/mD:997.0kN«m/s

120.混凝土预制桩为400X400mm,桩长12米，混凝土强度等级为C40,波速C为4100m/s,

桩身材料质量密度为2.45吨/nP,测得应变值£为1.5X10-4,请计算高应变检测时

的冲击力（C）

A:9884.3kNB:940.8kNC:988.43kND:9408.0kN

工程师试题

121.对于桩浅部缺陷最适宜的检测方法是（B）

A:高应变B:低应变C:静载荷D:钻芯法

122.下面的高应变检测的图形反映的信息是（D）

A:波形显示桩侧摩阻力很大B:波形显示仅有桩端阻力，无桩侧摩阻力

C:波形显示桩身无缺陷D:波形显示桩浅部阻力较小

123.下列图形反映的信息是（A）

A:波形显示桩身无缺陷B:波形显示仅有桩端阻力，无桩侧摩阻力

C:波形显示桩侧摩阻力很大D:波形显示桩浅部阻力较小

124.下列图形反映的信息是（A）

A:波形显示桩侧摩阻力很大B:波形显示仅有桩端阻力，无桩侧摩阻力

C:波形显示桩身无缺陷D:波形显示桩浅部阻力较小

125.下列图形反映的信息是（B）

A:波形显示桩侧摩阻力很大B:波形显示仅有桩端阻力，无桩侧摩阻力

C:波形显示桩身无缺陷D:波形显示桩浅部阻力较小

126.已知试桩桩身阻抗为5000kN•s/m,实测其检测截面在某时刻的力值为F=1000kN,

速度值为V=-0.5m/s,求当时通过检测截面的上行波Wu值（B）

A:1000kNB:1750kNC:0kND:5000kN

127.最大阻力修正法主要适用于（A）

A:端承型桩且端阻力发挥所需位移较大的情况B:摩擦桩端承桩，C:端承型

桩且端阻力发挥所需位移较小的情况D:纯摩擦桩

128.从下面的图形分析可以反映的信息是（A）

A:波形显示桩侧摩阻力很小，几乎无端阻力

B:波形显示桩侧摩阻力小，端阻力大

C:波形显示桩侧摩阻力大，端阻力大

D:波形显示波形的2L/C以前速度波位于力波的上面，表明桩身有严重缺陷，该桩可

能是桩身产生裂缝。

129.从下面的图形分析可以反映的信息是（C）

A:波形显示桩侧摩阻力很小，几乎无端阻力

B:波形显示桩侧摩阻力小，端阻力大

C:波形显示桩侧摩阻力大，端阻力大

D:波形显示波形的2L/C以前速度波位于力波的上面，表明桩身有严重缺陷，该桩可

能是桩身产生裂缝。

130.从下面的图形分析可以反映的信息是（C）

A:波形显示桩侧摩阻力很小，几乎无端阻力

B:波形显示桩侧摩阻力小，端阻力大

C:波形显示波形的2L/c以前速度波位于力波的上面，表明桩身有严重缺陷，该桩可

能是桩身产生裂缝。

D:波形显示桩侧摩阻力大，端阻力大

131.从下面的图形分析可以反映的信息是（B）

A:波形显示桩侧摩阻力很小，几乎无端阻力

B:波形显示桩侧摩阻力小，端阻力大

C:波形显示桩侧摩阻力大，端阻力大

D:波形显示波形的2L/C以前速度波位于力波的上面，表明桩身有严重缺陷，该桩可

能是桩身产生裂缝。

132.高应变检测、分析、计算承载力最基本的概念是（B）

A:应充分考虑选用的桩-土模型的局限性

B:充分考虑与位移相关的土阻力发挥性状和波传播效应，使土阻力的发挥程度与位

移建立联系

C:好的信号是保证高应变检测结果合理性的重要一环

D:高应变检测范围具有局限性

133.PDI公司推荐的粘土的Jc值为（A）

A：0.7-1.0B：0.15-0.25C：0.25-0.4D：0.4-0.7

134.高应变中的桩身阻抗Z是指（B）

A:传感器安装点以上的桩身阻抗B:等截面均匀桩缺陷以上段的桩身阻抗

C:等截面均匀桩缺陷以下段的桩身阻抗D:桩头处的桩身阻抗

135.高应变检测中桩身完整性系数B的计算公式适用于（A）

A:桩身中距传感器的第一个缺陷B:桩身中所有的缺陷

C:桩身中距桩顶的第一个缺陷D:桩身中距传感器的第一和第二个缺陷

136.对于等截面均匀桩，桩身完整性系数B的测定属于（A）

A:直接法B:半直接法C:间接法D:无法确定

137.打桩土阻力的大小与桩的竖向承载力高低有关，桩承载力愈高，打桩土阻力愈强，

土阻力的测量是属于（A）

A:直接法B:半直接法C:间接法D:无法确定

138.高应变检测得到的单桩承载力值是（B）

A:单桩竖向抗压承载力设计值B:单桩竖向抗压承载力检测值

C:单桩竖向抗拔承载力极限值D:单桩竖向抗压承载力特征值

139.高应变检测时，常用桩身完整性系数B判别桩身质量，这里B的物理意义是（C）

A:传感器安装截面与被测截面的面积比B:上部完整截面与被测截面阻抗比

C:被测截面与上部完整截面的阻抗比D:被测截面与桩顶截面的阻抗比

140.桩身完整性系数B为0.60时，该桩判为（C）桩

A:IB:IIC:IIID:W

141.高应变法可用来验证（C）的预制桩。

A:实测桩长比施工桩长短B:存在竖向裂缝C:桩身或接头存在裂隙D:无法验证

142.桩头混凝土强度等级宜比桩身混凝土提高（）级，且不得低于（）o（A）

A：1〜2级，C30B：2〜3级，C40C：1〜3级,C30D：1〜2级，C40

143.混凝土桩头设置距桩顶（）倍桩径范围内，宜用厚度为3〜5mm的钢板围裹或距

桩顶（）倍桩径范围内设置箍筋，间距不宜大于100mm。桩顶应设置钢筋网片2〜

3层，间距60〜100mm。（A）

A;1倍，1.5倍B:L5倍，1倍C:1.5倍，1.5倍D:1倍，1倍

144.采用锤上测力时对称安装在桩侧表面的加速度传感器距桩顶距离不得小于（），并

取两者（）。（A）

A:0.4Hr或ID,高值B:0.5Hr或ID,高值

C:0.4Hr或1.5D,较小值D:0.4Hr或1D,较小高值

145.对于（）和Q-s曲线具有（）特征的大直径灌注桩，不宜采用高应变法进行竖

向抗压承载力检测。（A）

A:大直径扩底桩，缓变型B:大直径灌注桩，缓变型

C:大直径灌注桩，陡降型D:大直径扩底桩，陡降型

146.在同一场地、地质条件相近和桩型及其截面积相同情况下，Jc值的极差不宜（B）

A:小于平均值的30%B:大于平均值的30%

C:大于平均值的10%D:小于最大值的30%

147.打入式预制桩有控制打桩过程中的桩身应力要求时，应采用高应变法进行试打桩的

打桩过程监测；在相同施工工艺和相近地质条件下，试打桩数量不应少于（C）

A:1根B:2根C:3根D:5根

148.单桩承载力验收检测时适量选择完整性检测中判定的（C）

A:I类桩B:II类桩C:III类桩D:IV类桩

149.重锤应材质均匀、形状对称、锤底平整，高径（宽）比不得小于（），并采用铸铁

或铸钢制作。当采取自由落锤安装加速度传感器的方式实测锤击力时，重锤应整体

铸造，且高径（宽）比应在（）范围内。（A）

A:l,1.0—1.5B:1.5,1.0~1.5C:l,1.5—2.0D:1.5,1.5~2.0

150.贯入度小，即通常所说的“打不动”，使检测得到的承载力（B）极限值

A:高于B:低于C:等于D:无法判定

151.为了避免可能高估承载力的危险，不得将极差超过（C）的“高值”参与统计平均。

A:20%B:33%C:30%D:50%

152.打桩全过程监测是指预制桩施打开始后，（A）的测试。

A:从桩锤正常爆发起跳直到收锤为止B:从桩锤爆发起跳直到收锤为止

C:最后一阵D:后十阵

153.锤击力的正确换算依赖于（C）

A:设置的传感器灵敏度的正确性B:锤重的正确性

C:测点处设定的桩参数是否符合实际D:测试的应变值是否正确

154.计算测点以下原桩身的阻抗变化、包括计算的桩身运动及受力大小，都是以（B）

为相对“基准”的。

A:桩顶处桩的单元B:测点处桩头单元C:桩身处的桩单元D:桩身平均

155.对仪器的主要技术性能指标要求宜使选择的量程大于（C）的一倍以上。

A:最大冲击加速度值B:最大冲击能量

C:预估最大冲击加速度值D:预估最大应变值

156.多数情况下高应变检测所用锤的重量有限，很难在桩顶产生较长持续时间的作用荷

载，达不到使土阻力充分发挥所需的（B）

A:能量B:位移量C:加速度D:动能

157.试打桩过程中，应按（C）；当持力层较厚时，应在同一土层中进行多次测试。

A:土层类别进行B:每阵进行测试

C:测试桩端进入的土层逐一进行D:最后一阵

158.当出现严重锤击偏心，两侧力信号幅值相差超过（A）倍，锤击信号不得作为承载

力分析计算的依据。

A:1B:2C:3D:5

159.参数设定和计算时传感器的设定值应按（B）设定。

A:实测值B:计量检定结果C:合格证上的数据D:经验数据

160.自由落锤安装加速度传感器测力时，力的设定值由加速度传感器设定值与（A）的

乘积确定。

A:重锤质量B:重锤重量C:重锤密度D:重锤容重

161.当出现下列（A）情况时，锤击信号不得作为承载力分析计算的依据

A.传感器安装处混凝土开裂或出现严重塑性变形使力曲线最终未归零

B.严重锤击偏心，两侧力信号幅值相差未超过1倍

C.触变效应的影响，预制桩在多次锤击下承载力未下降

D.四通道测试数据齐全

162.以下（B）情况可不用静载法进一步验证

A.桩身存在缺陷，无法判定桩的竖向承载力

B.桩身缺陷对水平承载力无影响

C.波形表现出竖向承载性状明显与勘察报告中的地质条件不符合

D.嵌岩桩桩底速度曲线同向反射强烈，且在时间2L/C后无明显端阻力反射

163.下列不能用凯司法判定桩承载力的是（A）

A.大直径桩

B.桩身材质、截面基本均匀

C.采用实测曲线拟合法确定Jc值，拟合计算的桩数应不少于检测总桩数的30%,且

不少于3根

D.在同一场地、地质条件相近和桩型及其截面积相同情况下，Jc值的极差不宜大于

平均值的30%

164.不出现下列（C）情况时，桩身完整性判定宜按工程地质条件和施工工艺，结合实测

曲线拟合法或其他检测方法综合进行

A.桩身有扩径的桩

B.桩身截面渐变或多变的混凝土灌注桩

C.力和速度曲线在峰值附近比例一致

D.锤击力波上升缓慢，力与速度曲线比例失调的桩

165.下列不符合Case法基本假定的是（B）

A.桩看作一维杆体，桩身等阻抗，即截面不变、桩身材质均匀且无明显缺陷

B.不仅考虑桩底的动阻尼，还考虑桩身周围的动阻尼

C.应力波在传播过程中没有能量耗散和信号畸变

D.在（tl-tl+4L/C）时段内桩侧各点的摩阻力不变

166.关于Case法说法错误的是（C）

A.在现场只要输入Jc值，即可得预测承载力值

B.Jc值正是高勃尔根据120根打入桩动静对比结果总结出来的

C.对桩侧动阻力比较明显的灌注桩，Jc值仍有其特定的物理意义

D.Case法有一定适用范围

167.实测曲线拟合法主要是将理论计算所得力波、速度波和实测值的反复比较和迭代，

通过调整（）大小与分布及各参数值来与实测力波、速度波拟合以提供