df现浇连续梁满堂支架计算书 附图丰富

临时工程计算书范本（三）现浇连续梁满堂支架计算书2013

年

8

月44现浇连续梁满堂支架计算书目

录1

工程概况................................................................................................................................472

计算目标................................................................................................................................493

计算依据................................................................................................................................494

计算理论及方法....................................................................................................................495

计算参数取值........................................................................................................................495.1

荷载取值.......................................................................................................................495.2

荷载分项系数...............................................................................................................505.3

荷载组合.......................................................................................................................516

计算过程及计算结果分析....................................................................................................516.1

主线桥

30m

跨径标准段模板及支架计算..................................................................516.1.1

支架布置..............................................................................................................516.1.2

立杆承载力计算..................................................................................................516.1.2.1

荷载的计算.................................................................................................516.1.2.2

立杆力学特性计算.....................................................................................526.1.2.3

单肢立杆稳定性计算.................................................................................526.1.3

底模板计算..........................................................................................................536.1.4

横桥向方木（9cm×9cm）计算........................................................................546.1.5

纵桥向

10#工字钢计算.......................................................................................566.1.6

支架基础.............................................................................................................606.2

跨规划淮南路第

33

联（35+50+35）与跨长江东大街第

35

联（40+60+40）、跨长江东路第

41

联（40+60+40)支架计算.............................................................................616.2.1

碗扣架立杆分区域布置.....................................................................................616.2.2

单肢立杆轴向力计算.........................................................................................616.2.3

底模板计算.........................................................................................................626.2.4

横桥向方木计算.................................................................................................6345现浇连续梁满堂支架计算书6.2.5

纵桥向

10#工字钢计算......................................................................................656.3

跨长江东大街、长江东路门洞方案..........................................................................676.3.1

荷载取值.............................................................................................................676.3.2

贝雷梁受力检算.................................................................................................686.3.3

贝雷梁下分配梁受力检算.................................................................................696.3.4

钢管柱受力检算.................................................................................................726.3.5

砼基础计算.........................................................................................................727

附表.......................................................................................................................................738

附图.......................................................................................................................................7746现浇连续梁满堂支架计算书1

工程概况xx市xx路高架工程三标段桥梁起讫里程为K4+335.900～K6+021.850，全长1685.95

m。标段沿线相交的主要道路有：大通路、淮南路（规划）、长江东大街、长江东路、临淮路。（1）主线桥主线桥桥跨布置主要为：4×32

m、3×30

m

两种标准联，局部按需要设置非标准联，主梁采用等高度现浇预应力砼连续箱梁。规划淮南路、长江东大街和长江东路桥跨采用大跨布置，跨径布置分别为

35+50+35

m、40+60+40

m、40+60+40

m，主梁采用变高度现浇预应力砼连续箱梁。桥跨具体布置如表

1

所示。表

1

桥跨具体布置序号跨径布置长度桥宽桥梁面积联数备注（m）(m)(m)（m2）123456789第

29

联

30+2×35

101.9525.525.525.525.525.525.525.525.525.525.534.034~25.525.525.525.534.02599.72550.02295.03060.03060.01530.03570.02295.02295.03264.03162.02556.93570.02295.03264.03570.0第

30

联

2×35+3010090跨大通路第

31

联第

32

联3×304×3012012060第

33

联

35+50+35第

34

联

2×30第

35

联

40+60+40跨淮南路14090跨长江东大街第

36

联第

37

联3×303×304×323×313×309010

第

38

联11

第

39

联12

第

40

联128939013

第

41

联

40+60+4014090跨长江东路跨临淮路14

第

42

联15

第

43

联16

第

44

联3×304×323×3512810547现浇连续梁满堂支架计算书主线桥

25.5

m

主梁标准断面箱梁采用单箱三室，斜腹板形式，箱梁顶宽

25.5

m，箱底宽

16.2

m,两侧斜腹板斜率为

1:1.65，悬臂

3.65

m，梁高

2.2

m。顶板厚

0.25~0.55

m，底板厚

0.22~0.4

m。腹板厚

0.45~0.75

m。主梁中横梁宽

3.0

m，端横梁宽

2.0

m。主线桥

25.5

m

大跨主梁标准断面箱梁采用单箱三室，斜腹板形式，箱梁顶宽

25.5

m,箱底宽

16.2~14.624

m，两侧斜腹板斜率

1:1.65，悬臂

3.65

m，梁高

2.2~3.5

m。顶板厚0.25~0.55

m，底板均厚

0.25~0.8

m。腹板厚

0.6~0.9

m。主梁中横梁宽

3.0

m，端横梁宽2.0

m。（2）支架模板基本方案箱梁采用碗扣式满堂支架整联现浇施工。箱梁混凝土采用两次浇筑成型工艺，第一次浇注箱梁底板及腹板，第二次浇筑顶板和翼板。整联纵向不分缝，一次浇筑完成。碗扣式满堂支架自下往上布设为：道路水稳层+可调底座+立杆+可调顶托+纵向

10#工字钢+横向方木（9

cm×9

cm）+竹胶板（15

mm

厚）。（3）支架构造连续梁支架立杆采用碗扣式支架，材料壁厚

3.0

mm（考虑到市场材料现状，按此厚度进行受力检算），外径φ48

mm。上下托均采用可调式上下托，剪刀撑采用外径φ48

mm

普通钢管，壁厚

3.0

mm。箱梁底板底部的碗扣支架主要采用

60×90×120

cm（腹板段）和

90×90×120

cm（箱室段）的形式，局部加密。支架底层、纵横向水平杆作为扫地杆，距地面高度小于或等于

350

mm，立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度控制在

0.6

m

以内（《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）6.2.1

条规定不得大于

0.7

m）。支架纵横向均设置竖向剪刀撑，剪刀撑的斜杆与地面夹角在

45°～60°之间。剪刀撑间距小于或等于

4.5

m，在支架外侧及分区域外侧必设。所有剪刀撑的斜杆应每步与立杆扣接。模板支架高度大于

4.8

m

时，顶端和底部设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距小于或等于

4.8

m。桥墩处支架与桥墩用钢管抱结，垂直间距不大于

2.4

m。（4）模板构造模板由底模、侧模、端模和内模四大部分组成。底模、侧模：均采用

15

mm

厚高强竹胶板制作，固定在支架顶部横向方木上。内模：内模采用木工板制作，加劲肋采用

5×10

cm

方木，配合钢管形成环形骨架用以支承内模，确保箱梁内箱室的结构尺寸正确无误。内模支架顺桥向

0.6

m

一道。当48现浇连续梁满堂支架计算书第一次浇筑完后拆除腹板内模，在底板上搭设钢管架配合方木做竖向支撑，内顶模采用15

mm

厚竹胶板，顶板上每隔

10

m

预留

1

个

1

m×1

m

的人孔，以便内模支架的拆除。端模：包括张拉锚台位置的端模与内外模骨架连接，形成封闭端。2

计算目标本计算的计算目标为：1）确定方木强度及刚度满足要求2）确定根据梁体荷载合理布置立杆间距；3）根据交通疏导要求合理布置门洞；4）验算立杆的受力；5）验算门洞支架贝雷梁；6）验算门洞支墩；7）验算地基承载力。3

计算依据本计算的计算依据如下：[1]

《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)[2]

《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）[3]

《木结构设计规范》（GB50005-2003）[4]

《合肥市铜陵路高架工程桥梁工程施工图设计》,深圳市市政设计研究院[5]

《路桥施工计算手册》（人民交通出版社，周永兴等编著,

2001）4

计算理论及方法本计算主要依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）、《木结构设计规范》(GB50005-2003)

等规范中的相关规定，并结合必要的文献调研，通过手动计算和结构力学求解器完成。5

计算参数取值5.1

荷载取值（1）模板、支架自重49现浇连续梁满堂支架计算书模板、支架自重荷载从如下

5

个方面考虑：1）竹胶板自重：取

0.15

kN/m2；2）9×9

方木每米自重：8×0.1×0.1×1=0.08

(kN/m)。按照间距

20

cm

考虑，则每平方米重量为

0.08×5=0.4

(kN/m2)。3）10#工字钢每米自重：11.2

kg/m，按照间距

60

cm

考虑，则每平方米重量为：11.2×10/1000/0.6=0.19

(kN/m2)4）支架荷载：模板及纵横向方木、工字钢按照均布荷载计算，荷载大小为：0.15+0.4+0.19=0.74

(kN/m2)取

1

kN/m2

进行计算。5）内模板（含支架）均布荷载：2

kN/m2（2）新浇注钢筋砼自重钢筋砼自重取值

26

kN/m3。（3）振捣混凝土时产生的荷载振捣混凝土时产生的荷载取

2

kN/m2。（4）施工人员及设备荷载标准值施工人员及设备荷载标准值从如下

3

个方面考虑：1）计算模板及直接支撑模板的小楞时，均布荷载取

2.5

kN/m2，另以集中荷载

2.5

kN进行验算；2）计算直接支撑小楞的梁或拱架时，均布荷载可取

1.5

kN/m2；3）计算支架立柱及支撑拱架的其它结构构件时，均布荷载可取

1.0

kN/m2。5.2

荷载分项系数计算脚手架及模板支撑架构件强度时的荷载设计值，取其标准值乘以下列相应的分项系数：（1）永久荷载的分项系数，取

1.2；计算结构倾覆稳定时，取

0.9。（2）可变荷载的分项系数，取

1.4。（3）计算构件变形（挠度）时的荷载设计值，各类荷载分项系数，均取

1.0。50现浇连续梁满堂支架计算书5.3

荷载组合计算底模板及支架强度时，荷载组合为：（1）模板、支架自重+（2）新浇注钢筋砼自重+（3）施工人员及设备荷载标准值+（4）振捣混凝土时产生的荷载；验算底模板及支架刚度时，荷载组合为：（1）模板、支架自重+（2）新浇注钢筋砼自重。6

计算过程及计算结果分析6.1

主线桥

30m

跨径标准段模板及支架计算6.1.1

支架布置支架布置详见附图（ZJ-1、ZJ-2、ZJ-3）（1）横桥向布置呈对称布置：（90×4＋60×6＋90×3＋60×3＋90×2）×2=2700

(cm)（2）顺桥向布置为（每跨）：15+60×3＋90×29＋60×3+15=3000

(cm)（3）横杆竖向步距均按

1.2

m

设置。6.1.2

立杆承载力计算6.1.2.1

荷载的计算根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008），单肢立杆轴向力计算公式表达如下：N

=

1.2(N

+

N

)+1.4(Q

+

Q

)L

Ly(4-1)1234x式中：

N1

——模板及支撑架自重标准值；N2

——新浇砼及钢筋自重标准值；Q3

——施工人员及设备荷载标准值；Q4

——浇注和振捣混凝土时产生的荷载标准值；m）。L

、L

——单肢立杆纵向及横向间距（xy51现浇连续梁满堂支架计算书由于碗扣支架的纵、横向间距不一样，并且承受的荷载也不一样，因此分区域进行计算。计算结果如下：（1）翼缘板区域（横向

1.2m×纵向

0.9m）：N1

=[1.2×1+1.4×(1+2)]

×1.2×0.9+1.2×26×0.55×1.2×0.9=24.36(kN)（2）腹板区域（横向

0.6m×纵向

0.9m）：N2

=[1.2×1+1.4×(1+2)]×0.6×0.9+1.2×26×2.2×0.6×0.9=39.98(kN)（3）箱室区域（横向

0.9m×纵向

0.9m）：N3=[1.2×(1+2)+1.4×(1+2)]×0.9×0.9+1.2×26×0.47×0.9×0.9=18.19(kN)（4）横梁区域（横向

0.6m×纵向

0.6m）N4

=[1.2×1+1.4×(1+2)]×0.6×0.6+1.2×26×2.2×0.6×0.6=26.65kN通过以上计算可知，计算最大应力时取荷载为

39.98kN。6.1.2.2

立杆力学特性计算WDJ碗扣型脚手架为热轧钢管（φ48mm，δ=3.0mm），其截面特性如下：（1）截面抗弯模量：⎛42448⎞πW

=⎜483−⎟

=

4493

(mm3

)⎜⎟32⎝⎠（2）截面惯性矩：π64I

=×（484−

424）=

107831

(mm)4（3）截面回转半径：1i

=

（482+

42

）=

15.95

(mm)24（4）截面净面积：π4A0

=

×

(482−

422)

=

424(mm)2钢材抗压强度取

205N/mm2。6.1.2.3

单肢立杆稳定性计算单肢立杆稳定性按下式计算：52现浇连续梁满堂支架计算书N≤φA

f（4-2）式中：A——立杆横截面积；φ——轴心受压杆件稳定系数，按细长比查上述规范附录

E；f——钢材强度设计值，查上述规范附录

B

表

B2；计算结果如下：横杆步距

1.2m，则长细比为：λ=μl/i(μ=1)=1×1200/15.95=75查《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》附录

E：φ=0.75。则有：[N]=φA

f=0.75×424×205=65.19

kN>Nmax=39.98

kN故满足安全要求。6.1.3

底模板计算底模板背楞（方木）间距为

30

cm，竹胶模板面板宽

122

cm，其肋（背木）间距为30cm，因此，面板按四跨连续梁进行计算。取荷载最大区域腹板或横梁（梁高范围内全部为实心砼）进行验算。计算中取

1

m

宽模板。图

1

面板受力简图模板承受线荷载为：q=(1.2×(2.2×26+0.15)+1.4×(2.5+2))×1=75.12

kN/m产生的最大弯矩值为：Mmax=0.107ql2=0.107×75.12×0.32=0.7234

kN.m竹胶板（15mm

厚）截面抵抗矩：W=bh2/6=1000×152/6=37500

mm2σ=M/W=19.29

Mpa<50

MPa53现浇连续梁满堂支架计算书根据以上计算，底模板的强度小于竹胶板最小静曲强度

50MPa，满足使用要求。竹胶板弹性模量：E=4000

MPa；惯性矩

I=bh3/12=1000×153/12=281250

mm4；线荷载：q=(2.2×26+0.15)×1=57.35

kN/m；考虑竹胶面板的背带为

9

cm×9

cm

木方，面板的实际净跨径约为

200mm。故挠度为：f=0.632×ql4/(100EI)=0.632×57.35×2004/(100×4000×281250)=0.515

mm<[f]=300/400=0.75

mm模板刚度满足要求。6.1.4

横桥向方木（9cm×9cm）计算横向（竹胶板下背楞）采用

9cm×9cm

方木，方木材质为东北落叶松，方木间距按照

30cm，因横向荷载非均布荷载，按照连续梁计算比较繁琐，为简化计算并偏于安全考虑，按照简支梁计算，将上方承受荷载简化为线荷载计算，按照纵向背楞（工字钢）间距按照三个区域分别进行验算。图

2

方木受力简图（1）方木（东北落叶松）力学特性如下：[σw]＝17

MPaE＝103

MPaW=90×902/6=121500

mm3I=90×903/12=5467500

mm4（2）腹板及横梁区域（方木跨度

L=600mm）1）强度验算线荷载：q=(1.2×(2.2×26+0.15)+1.4×(2.5+2))×0.3=22.54

kN/m最大弯矩值：54现浇连续梁满堂支架计算书Mmax=ql2/8=22.54×0.62/8=1.016

kN.m强度为：σ=M/W=1.016×106/121500=6.1

Mpa<[σw]＝17

MPa满足要求。2）刚度验算线荷载：q=(2.2×26+0.15)×0.3=17.205

kN/m挠度：f=5×ql4/(384EI)=5×17.205×6004/(384×10000×5467500)=0.531

mm<[f]=1.5

mm满足要求。（3）箱室区域（跨度

L=900mm）1）强度验算：线荷载：q=(1.2×(0.47×26+0.15+2)+1.4×(2.5+2))×0.3=7.06

kN/m最大弯矩值：强度：Mmax=ql2/8=7.06×0.92/8=0.715

kN.mσ=M/W=0.715×106/121500=5.88

MPa<[σw]＝17

MPa满足要求。2）刚度验算线荷载：q=(0.47×26+0.15+2)×0.3=4.311

kN/m挠度：f=5×ql4/(384EI)=5×4.311×9004/(384×10000×5467500)55现浇连续梁满堂支架计算书=0.674

mm<[f]=900/400=2.25

mm满足要求。（4）翼缘板区域（跨度按

1200

mm

计，荷载按翼缘板根部取值，偏大）1）强度验算线荷载：q=(1.2×(0.55×26+0.15)+1.4×(2.5+2))×0.3=7.09

kN/m最大弯矩值：Mmax=ql2/8=7.09×1.22/8=1.276

kN.m强度：σ=M/W=1.276×106/121500=10.5

MPa<[σw]＝17

MPa满足要求。2）刚度验算线荷载：q=(0.55×26+0.15)×0.3=4.335

kN/m挠度：f=5×ql4/(384EI)=5×4.335×12004/(384×10000×5467500)=2.14

mm<[f]=900/400=2.25

mm满足要求。6.1.5

纵桥向

10#工字钢计算方木下为

10#工字钢，工字钢间距与支架钢管对应，按照简支梁进行计算，碗扣支架间距分别为

60

cm

和

90

cm。分区域进行检算。（1）10#工字钢力学特性如下：[σw]＝205Mpa，E＝2.05×105

MPaW=49

cm3=49000

mm3I=245

cm4=2450000

mm456现浇连续梁满堂支架计算书EI=2.05×105

MPa×245cm4=502250N.m2（2）横梁区域（工字钢跨度

L=600mm，上方方木跨度

600mm）：1）强度验算取荷载最不利布置进行计算（如图

3

所示）。PP图

3

工字钢受力简图集中荷载

P：P=(1.2×(2.2×26+0.15)+1.4×(1.5+2))×0.3×0.6+1.2×9×0.1×0.1×0.6=13.21kN最大弯矩值：采用结构力学求解器进行计算，计算结果如图

4所示，Mmax=1.98

kN.m。(

1

)(

2

)(

3

)12341.981.981.98图

4

弯矩计算结果强度：σ=M/W=1.98×106/49000=40.4MPa<[σw]＝205MPa2）刚度验算集中荷载

P：P=(2.2×26+0.15)×0.3×0.6+9×0.1×0.1×0.6=10.377kN挠度：采用结构力学求解器进行计算，计算结果如图

5所示：57现浇连续梁满堂支架计算书fmax=0.13mm＜600/400=1.5mm满足要求。(1)(2)(3)4123yx图

5

挠度计算结果（3）腹板区域（工字钢跨度

L=900mm，上方方木跨度

600mm））：1）强度验算取荷载最不利布置进行计算（如图

6所示）。PPP图

6

工字钢受力简图集中荷载

P：P=(1.2×(2.2×26+0.15)+1.4×(1.5+2))×0.3×0.6+1.2×9×0.1×0.1×0.6=13.21kN最大弯矩值：采用结构力学求解器进行计算，计算结果如图

7所示，Mmax=4.95kN.m。(

1

)(

2

)(

3

)(

4

)123452.972.972.972.974.954.95图

7

弯矩计算结果强度：σ=M/W=4.95×106/49000=101.02MPa<[σw]＝205MPa满足要求。58现浇连续梁满堂支架计算书2）刚度验算集中荷载

P：P=1.2×(2.2×26+0.15)×0.3×0.6+1.2×9×0.1×0.1×0.6=10.375kN挠度：采用结构力学求解器进行计算，计算结果如图

8所示：fmax=0.53mm＜900/400=2.25mm满足要求。(1)(2)(3)(4)12345图

8

挠度计算结果（4）箱室区域（工字钢跨度

L=900mm，上方方木跨度

900mm）：1）强度验算取荷载最不利布置进行计算（如图

9所示）。PPP图

9

工字钢受力简图集中荷载

P：P=(1.2×(0.47×26+0.15+2)+1.4×(1.5+2))×0.3×0.9+1.2×9×0.1×0.1×0.9=6.08kN荷载小于腹板区域

P=13.21kN，不再进行验算，满足要求。2）刚度验算P=(0.47×26+0.15+2)×0.3×0.9+9×0.1×0.1×0.9=3.96kN荷载小于腹板区域

P=10.375kN，不再进行验算，满足要求。（5）翼缘板区域（工字钢跨度

L=900mm，上方方木跨度取

1200mm，荷载按照根部荷载取值，偏大）59现浇连续梁满堂支架计算书1）强度验算取荷载最不利布置进行计算（如图

10

所示）。PPP图

10

工字钢受力简图集中荷载

P：P=(1.2×(0.55×26+0.15)+1.4×(1.5+2))×0.3×1.2+1.2×9×0.1×0.1×1.2=8.136

kN荷载小于腹板区域

P=12.21KN，不再进行验算，满足要求2）刚度验算集中荷载

P：P=(0.55×26+0.15)×0.3×1.2+9×0.1×0.1×1.2=5.31

kN荷载小于腹板区域

P=10.375

kN，不再进行验算，满足要求。6.1.6

支架基础本标段连续梁支架计划在道路水稳层施工完成

2

层后进行施工，对中央绿化带处原有道路尽量保留利用。对原有道路破坏或非道路处根据地质情况下挖

40~60

cm，采用合适填料分层回填压实，压实标准按照路基上路床压实度标准进行质量控制，压实度>95%。，填筑完成后表面浇注一层

20

cm

厚

C15

砼。基础承载力验算，按照单根碗扣件最大承载力

39.98

kN

进行计算；对新建水稳层进行验算：f=39.98/(0.12×0.12)=2776

kPa第二层水稳层设计为

7

天无侧限抗压强度不小于

4

MPa，满足要求。对新建道路以外采用砼硬化区域进行验算：（1）砼层以下地基承载力要求（砼按照

45

度发散角进行计算）：f>39.98/(0.12+0.2×2)2=148

kPa60现浇连续梁满堂支架计算书（2）对于回填层顶面，需做承载力试验，为保证一定安全系数，在确定承载力值大于

170

kPa

方可搭设支架。30m

跨径标准联为标准设计，其它非大跨联连续梁仅跨度长度不同或宽度不同，可参照进行，不再进行单独计算。6.2

33

联、35

联和

41

联支架计算根据设计图纸，33

联与

35

联、41

联连续梁在梁底（高度方向）为曲线段时结构完全一样，仅梁底直线段长度不同，因此和并在一起进行计算。6.2.1

碗扣架立杆分区域布置碗扣架立杆分区域布置如下，详见附图（ZJ-4）：（1）主跨横隔板区域（区域

1）：0.6m

或

0.9m（立杆横桥向间距）×0.6m（立杆顺桥向间距）×1.2m（横杆步距）（2）箱室段区域（区域

2）：①梁底曲线段断面

1~断面

7

段、边跨箱室区梁底直线段及

60m

跨跨中梁底平直段（区域

2-1）腹板区：0.6m（立杆横桥向间距）×0.9m（立杆顺桥向间距）×1.2m（横杆步距）箱室区：0.9m（立杆横桥向间距）×0.9m（立杆顺桥向间距）×1.2m（横杆步距）②梁底曲线段断面

7~断面

24

段（区域

2-2）腹板区：0.6m（立杆横桥向间距）×0.6m（立杆顺桥向间距）×1.2m（横杆步距）箱室区：0.9m（立杆横桥向间距）×0.6m（立杆顺桥向间距）×1.2m（横杆步距）（3）中墩实心段（区域

3）0.6m（立杆横桥向间距）×0.6m（立杆顺桥向间距）×1.2m（横杆步距）（4）边墩实心段（区域

4）0.6m（立杆横桥向间距）×0.6m（立杆顺桥向间距）×1.2m（横杆步距）（5）翼缘板区域（区域

5）0.9m

或

1.2m（立杆横桥向间距）×0.9m（立杆顺桥向间距）×1.2m（横杆步距）6.2.2

单肢立杆轴向力计算根据《JGJ166-2008

建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》，各区域单肢立杆轴向力计算详见附表

1。61现浇连续梁满堂支架计算书6.2.3

底模板计算对图中区域

1、区域

2-1、区域

4

及区域

5

部分底模板下方木布置与

30m

标准跨布置相同，方木间距

30

cm。二者梁体断面基本一致，受力情况相同，且检算时未考虑砼分两次浇注的有利情况（二次浇筑时，梁底砼已经形成整体，竹胶板将不再直接受力），不再进行检算。对区域

2-2

及区域

3，因梁体截面高度较大，方木间距调整为

20cm，选择中墩实心段（此处荷载最大）进行检算，计算过程如下：图

11

面板受力简图（1）强度验算取

1

m

宽度模板，模板承受线荷载：q=(1.2×(3.5×26+0.15)+1.4×(2.5+2))×1=115.68

kN/m按照五跨等跨连续梁考虑，参照《路桥施工计算手册》第

765

页相关规定，最大弯矩值为：Mmax=0.105ql2=0.105×115.68×0.22=0.4859

kN.m竹胶板（15

mm

厚）截面抵抗矩：W=bh2/6=1000×152/6=37500

mm2；强度：σ=M/W=12.96

MPa<50

MPa根据以上计算，底模板的强度小于竹胶板最小静曲强度

50

MPa，满足使用要求。（2）刚度验算竹胶板弹性模量：E=4000

MPa；惯性矩：I=bh3/12=1000×153/12=281250

mm4；线荷载：62现浇连续梁满堂支架计算书q=(3.5×26+0.15)×1=91.15

kN/m考虑竹胶面板的背带为

9

cm×9

cm

木方，面板的实际净跨径约为

100

mm，则挠度为：f=0.664×ql4/(100EI)=0.664×91.15×1004/(100×4000×281250)=0.054mm<[f]=200/400=0.5

mm模板刚度满足要求。6.2.4

横桥向方木计算对图中区域

1、区域

2-1、区域

4

及区域

5

部分底模板下方木布置与

30

m

标准跨布置相同，方木间距

30

cm。二者梁体断面基本一致，受力情况相同，且检算时未考虑砼分两次浇注的有利情况，不再进行检算。对区域

2-2

及区域

3，因梁体截面高度较大，方木间距调整为

20

cm，计算过程如下：因横向荷载非均布荷载，按照连续梁计算比较繁琐，为简化计算并偏于安全考虑，按照简支梁计算，将上方承受荷载简化为线荷载计算，按照纵向背楞（工字钢）间距分为两个区域进行验算。图

12

方木受力简图（1）区域

3（中墩横梁实心段）与区域

2-2

中腹板段1）强度验算纵向背楞（工字钢）跨度为

60cm，取荷载最大时区域

3（中墩横梁实心段）进行计算。线荷载：q=(1.2×(3.5×26+0.15)+1.4×(2.5+2))×0.2=23.136

kN/m最大弯矩值：Mmax=ql2/8=23.136×0.62/8=1.041

kN.m63现浇连续梁满堂支架计算书强度：σ=M/W=1.041×106/121500=8.57

MPa<[σw]＝12

Mpa满足要求。2）刚度验算线荷载：q=(3.5×26+0.15)×0.2=18.23

kN/m挠度：f=5×ql4/(384EI)=5×18.23×6004/(384×10000×5467500)=0.56

mm<[f]=600/400=1.5

mm满足要求。（2）区域

2-2

中箱室段1）强度验算纵向背楞（工字钢）跨度为

90

cm，取荷载最大时断面

E-E

进行检算。线荷载：q=(1.2×(0.75×26+0.15+2)+1.4×(2.5+2))×0.2=6.456

kN/m最大弯矩值：Mmax=ql2/8=6.456×0.92/8=0.654

kN.m强度：σ=M/W=0.654×106/121500=5.38

MPa<[σw]＝12

MPa满足要求。2）刚度验算线荷载：q=(0.75×26+0.15+2)×0.2=4.33

kN/m挠度：f=5×ql4/(384EI)=5×4.33×9004/(384×10000×5467500)64现浇连续梁满堂支架计算书=0.676mm<[f]=900/400=2.25

mm满足要求。6.2.5

纵桥向

10#工字钢计算方木下为

10#工字钢，工字钢间距与支架钢管对应，按照简支梁进行计算，碗扣支架间距分别为

60cm和

90cm。分区域进行检算。对图中区域

1、区域

2-1、区域

4

及区域

5

部分梁底方木间距、立杆布置及梁体断面与

30m标准跨基本一致，受力情况相同，不再进行检算。对区域

2-2及区域

3，因梁体截面高度较大，方木间距调整为

20cm，计算过程如下：（1）区域

3（中墩横梁实心段）与区域

2-2

中腹板段（工字钢跨度

L=600mm，上方方木跨度

600mm，间距

200mm）：PP200200200600图

13

工字钢受力简图1）强度验算集中荷载

P取荷载最不利布置进行计算：P=(1.2×(3.5×26+0.15)+1.4×(1.5+2))×0.2×0.6+1.2×9×0.1×0.1×0.6=13.78kN最大弯矩值：采用结构力学求解器进行计算，计算结果如图

7所示，Mmax=2.76kN.m。(

1

)(

2

)(

3

)12342.762.762.76图

14

弯矩计算结果强度：σ=M/W=2.76×106/49000=56.32MPa<[σw]＝205MPa2）刚度验算65现浇连续梁满堂支架计算书集中荷载

P：P=(3.5×26+0.15)×0.2×0.6+9×0.1×0.1×0.6=10.992kN挠度：采用结构力学求解器进行计算，计算结果如图

15所示：fmax=0.19mm＜600/400=1.5mm满足要求。(

1

)(

2

)(

3

)4123yx图

15

挠度计算结果（2）区域

2-2

箱室段（工字钢跨度

L=600mm，上方方木跨度

900mm，间距

200mm）：1）强度验算集中荷载

P：取荷载最大时断面

E-E进行检算，取荷载最不利布置进行计算PP200200200600图

16

工字钢受力简图P=(1.2×(0.75×26+0.15+2)+1.4×(1.5+2))×0.2×0.9+1.2×9×0.1×0.1×0.9=5.69kN小于区域

3及区域

2-2中腹板段时计算数值

13.78kN，满足要求，不再进行检算。2）刚度验算集中荷载

P：P=(0.75×26+0.15+2)×0.2×0.9+9×0.1×0.1×0.9=3.978kN<10.992kN满足要求，不再进行检算。66现浇连续梁满堂支架计算书6.3

跨长江东大街、长江东路门洞方案第

35

联、41

联分别为跨越长江东大街、长江东路连续梁，跨径布置为

40

m+60

m+40m，因施工期间需保证车辆通行，考虑搭设门洞。门洞按照双向四车道及两侧非机动车道设置，详见附图（ZJ-5、ZJ-6、ZJ-7）。门洞搭设结构采用砼条形基础+螺旋管+工字钢+贝雷梁+防护板（竹胶板或）+分配梁（10#工字钢）设置，上部碗扣支架及纵、横向分配梁及竹胶板设置不变。考虑到贝雷梁顶面距离连续梁底部实际净空较小，不再使用底托，为保证稳定，在贝雷梁上部、钢管支架底部采用纵向平放

8#槽钢，钢管底部放在槽钢内部起到稳定作用。上部碗扣件及纵横向分配梁布置与受力检算详见前述，不再重复。下面对搭设门洞的受力构件进行检算如下：6.3.1

荷载取值（1）箱梁混凝土自重在贝雷梁支架区域，箱梁底板宽度、厚度及梁高均为变值，为简化计算，取箱梁砼断面最大时（QL-57-06

中断面

8）进行计算，底板宽度方向为

1605

cm，箱梁高度取最大值

232

cm，底板厚度为

27

cm。根据箱梁断面特点，将计算区域分为：翼缘板、边腹板、边箱室、中腹板、中箱室五部分，在

AUTOCAD

软件中计算各区域面积。详见附图（ZJ-8）。取箱梁钢筋砼自重为

26

kN/m3，得出各区域梁体自重。（2）施工人员及设备：取

1

kN/m2；（3）振捣冲击荷载：取

2

kN/m2；（4）底模及箱梁内模（含内模支架）自重：底模为竹胶板，0.15

kN/m2，内模（含支架）取

2

kN/m2；（5）横向方木，间距

0.3

m、0.2

m，翼缘板及箱室下自重为：0.1×0.1×9/0.3=0.3

kN/m2，腹板下自重为

0.1×0.1×9/0.2=0.45

kN/m2；（6）上层纵向

10#工字钢，间距

0.6（0.9）m，自重为：0.112/0.6（0.9）=0.19（0.12）KN/m2；（7）碗扣脚手架自重：高度约

1

m，取

0.05

kN/m2；（8）下层横向

10#工字钢，间距

0.9

m，自重为：0.112/0.9=0.12

kN/m2；（9）贝雷梁自重：单组双排单层贝雷梁自重：（2.7×2+0.21×2）/3=1.94

kN/m，取67现浇连续梁满堂支架计算书2KN/m。6.3.2

贝雷梁受力检算分别对翼缘板、边腹板、边箱室、中腹板、中箱室区域对贝雷梁弯矩、剪力、挠度进行检算，根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》，单组双排单层贝雷梁容许内力为：弯矩：1576.4kN.m；剪力：490.5kN；容许挠度：L/400=9/400=0.0225m。贝雷梁上方荷载简化为均布荷载进行计算，应用清华大学《结构力学求解器》进行计算，受力计算简图如下：(

1)(2)(3)(4)12345图

17

贝雷梁受力简图取均布荷载

10kN/m，则贝雷梁的弯矩、剪力和位移分布分别如图

18、19和

20所示。支座反力

R2=R4=71.25

kN，R3=97.5kN（图

18）；最大弯矩值为：Mmax=78.75

kN.m（图

18）；最大剪力值为：Qmax=48.75kN（图

19）；最大挠度为：f=0.11mm（图

20）。-78750.00-45000.00-45000.00(

4

)(

1

)(

2

)39375.00(

3

)39375.0012345图

18

贝雷梁弯矩图48750.0041250.0030000.00(

4

)(

1

)(

2

)(

3

)12345-30000.00-41250.00-48750.00图

19

贝雷梁剪力图68现浇连续梁满堂支架计算书(1

)(

2

)(

3

)(

4

)12345图

20

贝雷梁位移图按照荷载比例关系，可得出不同区域最大弯矩、最大剪力、最大位移（挠度），详见附表

2：铜陵路高架桥跨长江东大街、长江东路门洞贝雷梁计算表。根据计算结果，各区域弯矩、剪力、挠度均满足要求。6.3.3

贝雷梁下分配梁受力检算贝雷梁下分配梁采用

45a工字钢并排，门洞总长度

27m，根据受力情况，对受力大的中间一排立柱上分配梁进行检算。按照

9m长工字钢，共需三组。其中中间一组分配梁采用

4根

45a工字钢，边上两组分配梁采用

3根

45a工字钢。将连续梁各不同区域贝雷梁下支座反力作为立柱上分配梁荷载对分配梁进行检算，具体计算过程如下：（1）中分配梁（4根

45a工字钢）力学特性如下：[σw]＝205MPa[fv]=125MpaE＝2.05×105

MPaW=4×1430cm3=5720×103

mm3I=4×32240cm4=128960×108

mm4I

/S

=38.6cmxxtw=11.5mm×4=46

mm按照每一组贝雷梁引起的支座反力作为一个集中荷载，计算模型如图

21所示：(

1

)

(

2

)(

3

)

(4

)

(

5

)

(

6

)(7

)

(

8

)7

8

9123456图

21

受力简图69现浇连续梁满堂支架计算书中分配梁弯矩如图

22

所示，最大弯矩值为：Mmax=1021.078