高压电力网络规划设计毕业论文

高压电力网络规划设计毕业论文目录<>DEC摘要 错误!未定义书签TOC\o"1-5"\h\z1.引言 11.1课题的目的及意义 11.2论文原始数据及其相关要求 12 电力电量平衡 3\o"CurrentDocument"2.1电力平衡 3\o"CurrentDocument"2.1.1系统综合最大用电负荷 32.1.2系统供电负荷 3系统最大发电负荷 3\o"CurrentDocument"2.1.4备用电容的确定 3\o"CurrentDocument"2.1.5装机容量 32.1.6电量平衡 32.2无功电力平衡 42.2.1系统最大综合无功用电负荷 42.2.2系统无功供电负荷 42.2.3系统最大无功发电负荷 42.2.4无功电源 42.2.5无功备用负荷 42.3运算条件的确定 5最大运行方式下 52.3.2最小运行方式下 52.3.3停机台数 6\o"CurrentDocument"电压等级的确定 7\o"CurrentDocument"接线方案初步确定 84.1接线方案 84.1.1接线方案一 84.1.2接线方案二 94.1.3接线方案三 94.1.4接线方案四 104.1.5接线方案五 104.1.6接线方案六 114.1.7接线方案七 12\o"CurrentDocument"方案详细比较 165.1方案四相关技术指标计算 165.1.1方案四的导线选择 165.1.2近似潮流计算 17电压损耗计算 18功率损耗及电能损耗计算 21有色金属消耗量 21方案五的相关技术指标计算 21方案五的导线选择 21近似潮流计算 23电压损耗计算 24功率损耗及电能损耗计算 26有色金属消耗量（采用铁塔） 27方案的经济比较 27方案四的经济计算 27方案五的经济计算 28\o"CurrentDocument"主接线方案的确定. 30电气主接线的基本要求和设计程序 30电气主接线设计的基本要求 30电气主接线的设计程序 30常用接线方案比较 31发电厂和变电所接线方案 31521发电厂A的接线方案 31\o"CurrentDocument"622发电厂B的接线方案 32变电所一的接线方案 33变电所二的接线方案 34变电所三的接线方案 35全线主接线总接线方案 37\o"CurrentDocument"变压器的选择 387.1发电厂B的变压器选择 387.2发电厂A的变压器选择 38变电所1的变压器选择 387.4变电所2的变压器选择 397.5变电所3的变压器选择 39\o"CurrentDocument"精确潮流计算 40发电厂和变电所各变压器损耗的计算 40变电所一的变压器损耗计算 40变电所二的变压器参数计算 40变电所三的变压器参数计算 418.1.4发电厂B的变压器参数计算 41\o"CurrentDocument"最大运行方式下发电厂和各变电所运算负荷的计算 42\o"CurrentDocument"最大运行方式下变电所一运算负荷的计算 42最大运行方式下变电所二运算负荷的计算 42最大运行方式下变电所三运算负荷的计算 438.2.4最大运行方式下发电厂B运算功率的计算 44最大运行方式下网络的功率分布和电压分布 45最大运行方式下网络的功率分布 45最大运行方式下网络的电压分布 47最小运行方式下发电厂和各变电所运算负荷的计算 最小运行方式下变电所一运算负荷的计算 47最小运行方式下变电所二运算负荷的计算 48最小运行方式下变电所三运算负荷的计算 49844最小运行方式下发电厂B运算功率的计算 50最大运行方式下网络的功率分布和电压分布 50最大运行方式下网络的功率分布 50最小运行方式下网络的电压分布 52\o"CurrentDocument"调压计算 54调压计算原则 54变电所低压母线实际电压的计算 54变电所一低压母线实际电压的计算 54变电所二低压母线实际电压的计算 55变电所三低压母线实际电压的计算 55各变电所的调压计算 56变电所一的调压计算 56变电所二的调压计算 58变电所三的调压计算 59结语 61参考文献 62\o"CurrentDocument"附录I:潮流计算分布图 631.引言课题的目的及意义电能是现代社会生活的基础，随着电力负荷的日益快速增长和远距离、大容量输电需求的增加,大规模容量电厂的建设,以及高压、超高压输电线路和变电站的数目日益增多,环境问题变得日益突出。为实现规模经济、减小网损、避免输电设备的重复建设,确保电力系统可靠性,使输电线路对环境的影响降至最小,美国、前苏联、日本、意大利和加拿大等国的电力公司或科研机构,于20世纪60年代末或70年代初根据电力发展需要开始进行了高压输电的可行性研究,并在广泛、深入地调查和研究基础上,先后提出了高压输电的发展规划目标或建设了高压输变电工程。当前我国电力的迅猛发展，跨区大电网的逐步形成，但是普遍存在电网结构薄弱，特别是50OkV网架在大部分电网中尚未真正形成，电网的安全性差，可靠性低，自动化水平不高，电网调峰容量不足，损耗大，供电质量差，远远不能适应21世纪信息时代对电力供应的数量和质量的要求。因此,建设具有远距离、大容量、低损耗输电能力的高压输电系统,是中国能源和经济社会协调发展的必然要求,有利于改善电网结构,提高电网的安全性和可靠性，还有利于降低电网建设成本。本次课题从实际出发,对我国国家高压电力网络的规划设计问题进行了探讨，并通过本次设计熟悉电力系统规划设计的基本程序和步骤，掌握各种运行方式下电力网的潮流分布和故障分析，培养解决实际工程问题的能力，为今后的工作打下坚实的基础。论文原始数据及其相关要求设计整个电力系统，包括A、B两座发电厂，三座变电所，A发电厂单机容量300MWV有2台发电机组，B发电厂单机容量125MVV有4台发电机组，三座变电站负荷需求分别为400MWV250MWV150MW发电厂A到变电所1的距离为80km发电厂A到变电所2的距离为87km,发电厂B到变电所2的距离为45km发电厂B到变电所3的距离为50km变电所1到变电所2的距离为55km变电所1到变电所3的距离为70km变电所2到变电所3的距离为75km负荷同时系数取0.97，无功同时系数取1，网络功率因数0.9,A发电厂厂用电率6%，B发电厂厂用电率15%。通过经济、负荷比较，得出线路设计图，并根据三座变电站负荷需求、通过潮流计算、调压计算，计算出发电厂的开机台数、备用状况，以达到系统负荷平衡。2电力电量平衡2.1电力平衡2.1.1系统综合最大用电负荷Pxy=k,Py=0.97 (400+250+150=776(MW其中k1为负荷同时系数，取0.97,Py为系统负荷即三座变电所总负荷。2.1.2系统供电负荷1Pg=^^TPxy=816.8(MW)其中PXy为系统综合最大用电负荷，500为网损率。2.1.3系统最大发电负荷Pf=Pg+PA+PB=816.8+2300600+412515°。=927.8(MW)其中PA为A厂厂用电率600，PB为B厂厂用电率1500，Pg为系统最大发电负荷。2.1.4备用电容的确定负荷备用取200到500，这里取300。负荷备用：300Pf=27.8(MW事故备用：取125W(因为功率缺额影响，取300过大。)故需装机容量：927.8+27.8+125=1080.6(MW2.1.5装机容量A厂装机容量：2300=600(MW)B厂装机容量：4125=500(MW)装机总容量：600+500=1100(MW)电力盈亏：1100-1080.6=19.4(MW故电力盈亏满足。2.1.6电量平衡系统负荷：A=PfTmax=927.85000=4639000(MWh)其中查资料得：Tma＞取5000电厂的设备利用小时：A4639000 一,亠“T=Pn==4217.27<700023004125其中A为系统负荷一般电厂设备利用小时需要小于7000,故电量平衡。2.2无功电力平衡2.2.1系统最大综合无功用电负荷因为功率因数cos=0.9，所以换算过来tan=0.48Qxy=K Qy=1[（400+250+150tan]=384（MVar）此处K为无功同时系数。2.2.2系统无功供电负荷Qg=Qxy+Qws=384+2000 Py2Qxy2=384+173.1=557.1（MVar）其中Qws为无功损耗，公式为 Qws=2000 .Py2Qxy2。Qxy为无功用电负荷，前已算出。2.2.3系统最大无功发电负荷因为额定功率因数cose=0.85，所以tane=0.62Qf=Qg+Qcny=557.1+（927.8816.8）tane=654.78（MVar）其中Qcny为厂用电率，公式为 Qcny=（Pf Pg）tanePf为供电负荷，Pg为发电负荷。Qg为无功用电负荷，前已算出。2.2.4无功电源因为额定功率因数cose=0.85，所以tane=0.62PNtane=（2300+4125）tane=682（MVar）其中pn为两个发电厂总容量。2.2.5无功备用负荷负荷备用负荷700Qf=700654.78=45.83（MVar）其中Qf为系统最大无功发电负荷，这里备用取 Qf的700事故备用负荷125tane=77.5（MVar）所需无功为：654.78+45.83+77.5=778.11 （MVar）实际装机：682（MVar）故所需无功补偿为：682778.11=96.11（MVar）即无功盈亏为96.11（MVar）

2.3运算条件的确定2.3.1最大运行方式下A厂装机：2300(MWB厂装机：4125(MW由前可知，系统最大发电负荷为927.8(MW备用：27.8+125=152.8(MVV所以，系统装机为：2300+4125=1100(MW平均出力为:927.81100927.8110010000=8400每个电厂出力需高出平均出力，所以可设：设A厂出力8500,B厂出力8500所以：A厂发电6008500=510(MVVB厂发电5008500=425(MVVA厂备用：600-510=90(MWB厂备用：500-425=75(MW可知：满足经济出力要求。2.3.2最小运行方式下Pxy'=(250+150+80)0.97=465.6(MWPxy为最小用电负荷，0.97为同时系数。最小供电负荷：1Pg1Pg'=k0Pxy'=490.1(MW其中500为网损率。于是可以B厂米用3台，A厂米用1台。最小发电负荷：Pf'=Pg'+PA+PB=490.1+2506°。+37515°。=553.85(MW所以平均出力：56435564.35 10000=83.600675设A厂出力8500B厂出力8500所以：A厂发电3008500=255(MWB厂发电3758500=318.75(MWA厂备用：300255=45(MWB厂备用：375318.75=56.25(MW可知：满足经济出力要求2.3.3停机台数由于备用为B厂机组125MWV可假设A厂停一台，即1300MW开机为1300+4125。假设A厂出力10000，B厂出力10000。于是发电量为3001000。+50010000=800(MVV停机后系统最大发电负荷：P「=Pf300=627.8(MVV发电量大于Pf'，所以不影响系统正常运行。电压等级的确定考虑弯曲度后的距离l=L+L500负荷矩PL=最大功率l计算电压U=4pl16其中标准电压是根据线路的可靠性和灵活性来考虑，由表数据确定电压等级220kV较合适。由系统所给数据可得出表3.1:表3.1线路相关数据测量距离（km）考虑弯曲后距离（km）负荷矩PL（MV?km）计算电压U（kV）所取标准电压（kV）LA-1808433600216.6220LA-28791.3522837.5196.6220LB-24547.2511812.5166.8220LB-35052.57875150.7220接线方案初步确定根据原始资料，可预选一下七种方案。其中，路线 L为考虑弯曲度后的两点路线长的和，路线l的计算，在路线L的计算基础上，当出现双回路是，需要乘以2。开关为n+1，其中n为每一个节点所连接的支路数。接线方案接线方案一图4.1接线方案一路径L=(80+70+50+45+55)1.05=315(km)路线I二路径L+801.05=399(km)开关n为17个负荷矩的计算：B厂为3台机组发电，一台备用，A厂为平衡电厂，两台都发通过环网公式可算出P12，依次推出各段功率，再分别乘以相应两点距离，可算出负荷矩PL为61265.16（MV?km）接线方案二图4.2接线方案二路径L=(80+55+75+50)1.05=273(km)路线I二路径L+801.05=409.35(km)开关n为17个负荷矩的计算：B厂为3台机组发电，一台备用，A厂为平衡电厂，两台都发。B厂减去厂用电后，便可知道PB3,依次推出各段功率，再分别乘以相应两点距离，可算出负荷矩PL为75150.18(MV?km)接线方案三图4.3接线方案三路径L=(80+55+75+50+45)1.05=320.25(km)路线I二路径L+801.05=404.25(km)开关n为17个负荷矩的计算：B厂为3台机组发电，一台备用，A厂为平衡电厂，两台都发。通过环网公式可算出P12，依次推出各段功率，再分别乘以相应两点距离，可算出负荷矩 PL为66023.25(MV?km)接线方案四图4.4接线方案四路径L=(80+87+70+45+50)1.05=346.1(km)路线I二路径L+801.05=521.45(km)开关n为19个负荷矩的计算：B厂为3台机组发电，一台备用，A厂为平衡电厂，两台都发。通过环网公式可算出PA2，依次推出各段功率，再分别乘以相应两点距离，可算出负荷矩PL为63358.55(MV?km)接线方案五图4.5接线方案五路径L=(80+87+70+75+50)1.05=380.1(km)路线I二路径L+(80+87+50) 1.05=607.95(km)开关n为21个负荷矩的计算：B厂为3台机组发电，一台备用，A厂为平衡电厂，两台都发。通过环网公式可算出Pa2，依次推出各段功率，再分别乘以相应两点距离，可算出负荷矩 PL为71298.3(MV?km)4.1.6接线方案六图4.6接线方案六路径L=(87+55+70+50)1.05=275.1(km)路线I二路径L+(80+50) 1.05=418.95(km)开关n为17个负荷矩的计算：B厂为3台机组发电，一台备用，A厂为平衡电厂，两台都发。B厂减去厂用电后，便可知道P33,依次推出各段功率，再分别乘以相应两点距离，可算出负荷矩PL为86454.2(MV?km)

4.1.7接线方案七图4.7接线方案七路径L=（80+87+70+75+45）1.05=374.85（km）路线I二路径L+（80+87+45） 1.05=597.45（km）开关n为21个负荷矩的计算：B厂为3台机组发电，一台备用，A厂为平衡电厂，两台都发。通过环网公式可算出Pa2，依次推出各段功率，再分别乘以相应两点距离，可算出负荷矩PL为79345.32（MV?km）通过以上数据，可以得出表3.1:表4.1备选方案相关数据备选方案路径（km）路线1（km）开关n（个）负荷矩（MV?km）备选方案一3153991761265.16备选方案二2733571575150.18

备选方案三320.25404.251766023.25备选方案四346.1521.451963358.55备选方案五380.1607.952171298.3备选方案八a|275.1418.951786454.2备选方案七◎CT'Aa|374.85597.452179345.324.2接线方案初步确定如表4.1，每个方案的数据已知，然后根据路线长度、开关数、 负荷矩和接线图的复杂程度进行方案选择，初步拟定方案一和方案三。然后进行相关计算：对于方案一：图4.8图4.8接线方案一回路所通过的电流:481.25103a1=2<32200.9=701.1(A)S计=丄^=7017=779.6 (mm2)0.9 0.9但是查表式中481.25为线路A-1的功率，经济电流密J0.9A/mm2没有适合于计算截面为779.6的导线，所以否定该方案。但是查表对于方案三：图3.9接线方案三3481.2510Ia1=2 <32200.9=701.1(A)S计=LA!=7017=779.6 (mm2)0.9 0.9式中481.25为线路A-1的功率，经济电流密J0.9A/mm2同样，没有适合于计算截面为779.6的导线，所以否定该方案。所以，通过这种办法最终敲定方案四和方案五。方案详细比较5.1方案四相关技术指标计算5.1.1方案四的导线选择图5.1接线方案四通过环网计算公式可算出每段路线的功率，Pa2=156.6(MW)，PA产324.64(MW)，R3=75.36(MW),PB2=93.4(MW)，PB3=225.36(MW)oTOC\o"1-5"\h\zP I然后通过公式I——P 可以算出没回路的电流，然后通过公式S-v'3Un0.9 J可以算出计算横截面积。其中经济电流密 J0.9A/mm2,UN=220kV。计算如下：3IA1=一324.610一=473.3 （A）U32200.9S计=4733=525.8（mm2）0.93lA2= 156.610 =473.3（A）2（32200.9S计=228^=253.6 （mm2）0.93I13=75.3610 =219.7（A）v32200.9S计二^2197=244.1（mm2）0.93=657.2(A=657.2(A).32200.9S计=657：2=730.2(mm2)0.93=272.3(A)=272.3(A)2 .32200.9272.3 2、S计= =302.5(mm)0.9通过以上数据，和查数据可以得到相应标准截面的导线，最大允许电流和阻抗，其中双回路的阻抗需要除以 2。如表5.1:表5.1线路相关数据支路S计(mm2)S标Imax(A)I允(A)阻抗R+jX(MVAA-1525.8LGJQ-500801.99662.73+j17.26A-2253.6LGJ-240364.56106.02+j19.731-3244.1LGJ-240492.16109.702+j31.75B-3730.2LGJQ-700929.512502.31+j20.89B-2302.5LGJQ-400729.08453.78+j19.75.1.2近似潮流计算发电厂额定功率因数cose=0.85可得出tane=0.62变电站功率因数cos=0.9可得出tane=0.48所以：B厂复功率为318.75+j197.62 (MVA变电站1复功率为400+j192(MVA变电站2复功率为250+j120(MVA变电站3复功率为150+j72(MVA通过环网公式进行潮流计算：~ S1(Z31Zb3Zb2Za2)S3(Zb3Zb2Za2)Sa1Z31Zb3Zb2Za2Za1Sb(Zb2Za2)S2Za2Z31Zb3Zb2Za2Za1(9.702 j31.75) (2.31 j20.89) (3.78 j19.7) (6.02 j19.73) (2.73-j17.26)=349.38+j154.97 (MVA根据功率守恒，可以得出其他线路的复功率：S31S1S1A=50.61+j37.03(MVASb3S3S31=200.61+j109.03(MVASb2SbSb3=118.14+j88.59(MVASa2S2Sb2=131.86+j31.41(MVA5.1.3电压损耗计算U正=U正=PR空Un220=349.382.73154.9717.26=16.49(kV)220其中P和Q为A-1支路复功率的有功和无功，R和X为本支路阻抗，Un为220kV.电压损耗百分率：U正00=山=16.4910000=7.400Un220最大电压损耗的计算：A-1为双回路，一般情况只断一根，当A-1断一根时，需从新进行潮流计算，算出A-1的复功率为301.4+j136.69 (MVA，由于此A-1支路只有一根线，所以阻抗变为先前的2倍，为5.46+j34.52 (MVA。根据公式可以算出：「PRQX301.145.46136.6934.52“c八、八U故= = =28.9(kV)Un 220=28.92U=28.92Un2201OO°0=13.100断B-3时，变电所一和变电所二都是由A-1支路供电，所以，可能存在最大损耗，同样需要从新进行潮流计算‘算出A-1的复功率为550+j264(MVA，阻抗没有变化，根据公式可以算出:PRQX

U?5502.7326417.26220PRQX

U?5502.7326417.26220=27.5(kV)U故=27.5Un2201OOoo=12.5oo通过两种情况进行比较，所以最大损耗为 13.1ooA-2支路:PRQX=131.866.0231.4119.73UnPRQX=131.866.0231.4119.73Un22o=6.42(kV)其中P和Q为A-2支路复功率的有功和无功，R和X为本支路阻抗，Un为220V电压损耗百分率：U正°0=/嘅10000=2・900最大电压损耗的计算：A-2为双回路，一般情况只断一根，当A-2断一根时，需从新进行潮流计算，算出A-1的复功率为112.8+j25.4 (MVA,由于此A-1支路只有一根线，所以阻抗变为先前的2倍，为12.05+j39.46(MVA。根据公式可以算出:,,PRQXU故,,PRQXU故=Un=112.812.0525.439.46220=10.73(kV)U故。o=晋=囑1OOOo=4.8OoB-2断开时，变电所二都由支路A-2供电，可能存在最大损耗，从新进

行潮流计算，算出A-1的复功率为250+j72(MVA,阻抗没有变化。进行计PRQXUn=PRQXUn=2506.027219.73220=13.29(kV)U故。o=仏二13291OOOo=6.0ooUn220通过比较，所以最大损耗为6.0ooo1-3支路：

PRQXUn50.619.70237.0331.75220=7.57(kV)其中P和QPRQXUn50.619.70237.0331.75220=7.57(kV)其中P和Q为1-3支路复功率的有功和无功，R和X为本支路阻抗，Un为220kV电压损耗百分率：U正。0=普唱10000=3.4最大电压损耗计算：断开B-2时，变电所一和变电所三都是由支路B-2供电，存在最大损耗,可计算：U故=PR^XUn=168.759.7125.6231.75220=25.56=U故=25.56Un2201OO°0=11.6°0所以，最大电压损耗为11.600PRQXUTB-3PRQXUT(kV)=200-61231109.0320.89(kV)220其中P和Q为B-3支路复功率的有功和无功，R和X为本支路阻抗，Un为220kV电压损耗百分率:u正=12.45Un=22010000电压损耗百分率:u正=12.45Un=22010000=5.600最大电压损耗：断开B-2时，发电厂B的电全由支路B-3输送，可能存在最大损耗，可计算:PRQXUn=318.752.31 197.6220.89220=22.11(kV)U故°。=旦二^211 10000=10.0500Un220所以最大电压损耗为10.500o⑤B-2支路：PRQXUn=118.143.7888.5919.7=9.96(kV)其中P和Q为B-2支路复功率的有功和无功，R和X为本支路阻抗，Un为220kV电压损耗百分率：9.9622010000=4.500最大电压损耗：断开B-3时，发电厂B的电全由支路B-2输送，可能存在最大损耗可计算出：PRQXUn9.9622010000=4.500最大电压损耗：断开B-3时，发电厂B的电全由支路B-2输送，可能存在最大损耗可计算出：PRQXUn=318.753.78197.6219.7220=23.17（kV）U故。0=帯=签10000=10.500于是，最大电压损耗为10.5005.1.4功率损耗及电能损耗计算功率损耗计算：P2Q2Un2349.382154.97222022.73+131.86231.41222026.02+50.61237.03222029.702+200.612109.03222022.31+118.14288.59222023.78=15.46（MW电能损耗计算：A=pmax=15.463950=61067（MW）式中，max为最大负荷利用小时数。5.1.5有色金属消耗量（采用铁塔）：查文献［11］可得，有色金属消耗量为：91.351.975+47.25 3.385+52.5 6.15+73.5 1.975+8424.155=1686.64（吨/公里）5.2方案五的相关技术指标计算5.2.1方案五的导线选择图5.2接线方案五通过环网计算公式可算出每段路线的功率 ,FA2=201.7(MW),Pa!=279.55(MW),p3=120.45(MW),FB3=318.75,F32=48.3(MW)。TOC\o"1-5"\h\zp i然后通过公式I 可以算出每回路的电流，然后通过公式 S—J3Un0.9 J可以算出计算横截面积。其中经济电流密 J0.9A/mm2，UN=220kV.如下：IAi=—279.5510一=407.6（A）2 .32200.9S计=407・6=452.8（mm2）0.9lA2= 201.710‘ =294.1（A）2J32200.92941 2S计= =326.7（mm2）0.9, 120.45103 —c/a、3 351.2（A）732200.9S计=351.2=390.2（mm2）0.93=48.310' =140.8（A）<32200.9s计=14°.8=156.4(mm2)0.93=464.7(A=464.7(A)32、.32200.9S计=464.7=516.3(mm2)0.9通过以上数据，和查数据可以得到相应标准截面的导线，最大允许电流和阻抗，其中双回路的阻抗需要除以 2。如表5.2:表5.2导线相关数据支路2S计(mm)标准导线| (A)I允(A)阻抗R+jX()A-1452.8LGJQ-500815.29662.73+j17.26A-2326.7LGJQ-300588.27104.88+j19.51-3390.2LGJQ-400492.18455.88+j30.642-3156.4LGJ-185492.151513.3+j34.65B-3516.3LGJQ-500929.49661.7+j10.75.2.2近似潮流计算发电厂额定功率因数cose=0.85，可得出tane=0.62。变电站功率因数cos=0.9，可得出tane=0.48。所以：B厂复功率为318.75+j197.62 (MVA变电站1复功率为400+j192(MVA变电站2复功率为250+j120(MVA变电站3复功率为150+j72(MVA通过环网公式进行潮流计算：Sa2S2(Z32Z3-1ZA1)S3(Z3-1ZA1) S1Za1Z32Z3-1Za1Za2(250j120)[(13.3j34.65)(5.88j30.64)(2.73j17.26)]-(168.75j125.62)[(5.88j30.64)(2.73j17.26)] (400j192)(2.73j17.26)(13.3j34.65)(5.88j30.64)(2.73j17.26)(4.88-j19.5)=189.03+j71.09 (MVA通过功率守恒，可以算出其他支路的复功率：

TOC\o"1-5"\h\zS32S2SA-2=60.97+j48.91 (MVAS3-1SbS3S3-2=107.78+j76.71 (MVASaiSiS3i=292.22+j115.29 (MVASb3SbS3=168.75+j125.62 (MVA5.2.3电压损耗计算B-3支路：PRQX

U?168.75=712562^7-?^(PRQX

U?220其中P和Q为B-3支路复功率的有功和无功，R和X为本支路阻抗，UN220kVo电压损耗百分率：U正"=Un =220 100/0=3.3/°最大电压损耗计算:B-3断一根时，存在最大损耗，复功率减半，阻抗为原先的两倍_PRQX故=U_PRQX故=Un318.753.4197.6221.4220=24.(kV)U故。0=橙=赛10000=10.900所以最大损耗为10.9003-2支路:PRQXUn=PRQXUn=60.9713.348.9134.65220=11.38(kV)其中P和Q为3-2支路复功率的有功和无功，R和X为本支路阻抗，Un为220kV。电压损耗百分率：U正0°4n正=孟10000=5.100最大电压损耗计算：3-1 段开时，从变电所三出来的电流全经过支路 3-2，存在最大损耗计算得：

PRQX=168.7513.3125.6234.65Un220=29.9PRQX=168.7513.3125.6234.65Un220=29.9（kV）U故=29.9Un22010000=13.600所以最大损耗为13.600。3-1支路：其中P和Q为3-1支路复功率的有功和无功，R和X为本支路阻抗，Un为220kV。PRQXUn107.785.8876.7130.64PRQXUn107.785.8876.7130.64220=13.56（kV）电压损耗百分率:U正。0=兽=签10000=6・100最大电压损耗计算：3-2段开时，从变电所三出来的电流全经过支路 3-1，存在最大损耗计算得：PRQX168.755.88125.6230.64一生。（PRQX220=.U故%=治签100%=10.0%A-1支路:=PRQX==PRQX=292.22Un2.73115.2917.26220=12.67（kV）其中P和Q为A-1支路复功率的有功和无功，R和X为本支路阻抗，Un为220kV。电压损耗百分率：U正。0=橙=需10000=5"00最大电压损耗计算：A-1段开一根时，从新进行潮流计算，A-1的输送复功率为249.04+j102.48 (MVA,阻抗变为原来的2倍。

PRQXUnPRQXUn=22.26（kV）220U故00=世=签10000=1°.100断开3-1时，变电所一的电压都由发电站A提供，存在最大损耗，计算得:PRQXUn4002.73192PRQXUn4002.7319217.26220=20.02（kV）U故00=U故=20.02Un22010000=9.100通过比较，所以最大电压损耗为10.100A-2支路：u正=PRQX=Un」89.°3 4・88 71.09 19.5=10.4（kV）220其中P和Q为A-2支路复功率的有功和无功，R和X为本支路阻抗，Un为220V电压损耗百分率：U正0U正00=U正=10.4UT=220100°。=4.700最大电压损耗：A-2断开一根时，A-2输送复功率为158.52+j60.05，阻抗变为原来的2倍。通过计算可得：PRQXUn=PRQXUn=158.529.7660.0539220=17.67（kV）u故u故=17.67Un2201OO°0=8.O00断开3-2时，变电所二的电压都由发电站A提供，存在最大损耗，计算得:PRQXUn2504.8812019.5220PRQXUn2504.8812019.5220=16.18（kV）U故00==16.18Un22010000=7.300通过比较，故最大电压损耗为8.00。5.2.4功率损耗及电能损耗计算功率损耗及电能损耗计算：

功率损耗计算:P2Q2Un2168.752125.6222202功率损耗计算:P2Q2Un2168.752125.62222021.7+60.97248.912220213.3+107.78276.71222025.88+292.222115.292222022.73+189.03271.092222024.88电能损耗:=14.99(MWA=pmax=14.993950=59210.5MW式中，通过查文献，可得出最大负荷利用小时数 max为39505.2.5有色金属消耗量（采用铁塔）查文献［11］可得，有色金属消耗量为:24.155+73.5 3.385+78.75 1.557+91.35 22.475+8424.155=1957.81（吨/公里）通过以上数据可得出表4.3:其中，正常功率损耗在1000以，故障功率损耗在1500以时，不需要装载变压器，否则，则需要装载变压器。表5.3方案相关技术数据备选方案方案四、.~方案五变电站变电站一变电站二变电站三变电站一变电站二变电站三正常U正007.4%2.9%5.6%5.7%4.7%3.3%故障U故max0013.1%6.0%10.05%10.1%8.0%10.900调压要求（大）502~5502~5调压要求（小）052~5052~5是否装载变压器否:否否否否否功率损耗P15.4614.99(MW有色金属消耗量1686.641957.81（吨/公里）5.3方案的经济比较5.3.1方案四的经济计算综合投资的计算：线路综合投资，通过查相关文献 ［11］可得数据，可算出：乙=52.58.6+73.5 7.0+8426.8+91.35 27.0+47.25 5.9=3666.（万元）配电装置投资选择DW3220（屋外）Z2=（206.8+38.1） 2+206.8=696.6（万元）补充千瓦投资Z3=P1031000=15.46106=1546（万元）综合投资：Z=Zi=5908.6（万元）年运行费用的计算：折旧维护费F1=5003666.+696.6+1546=229（万元）电能损耗投资F2=A1030.1=610.67（万元）年运行费：F=Fi=839.67（万元）5.3.2方案五的经济计算综合投资的计算：线路综合投资6.0Z1=52.526.8+73.5 5.9+8426.8+91.35 25.0+78.756.0=3676.05（万元）配电装置投资选择DW3220（屋外）Z2=（206.8+38.1） 2+（206.8+38.12）=772.8（万元）补充千瓦投资Z3=P1031000=15.46106=1499（万元）综合投资：Z=乙=5947.8（万元）年运行费用的计算：折旧维护费F1=5003676.05+8°。772.8=245.6（万元）电能损耗投资F2=A1030.仁592.105（万元）年运行费：F=Fi=837.7（万元）通过以上数据，可以的出表5.4:表5.4方案经济对比表（单位：万元）

万案项目方案四万案五线路投资3666.3676.05配电装置投资696.6772.8补充千瓦投资15461499综合投资5908.65947.8折旧维护费用229245.6电能损耗费用610.67592.105年运行费用839.67837.7所以，综合方案四和方案五的相关技术指标数据和经济比较数据，选择方案四较合适。主接线方案的确定6.1电气主接线的基本要求和设计程序6.1.1电气主接线设计的基本要求可靠性，安全可靠是电力生产的首要任务，保证供电可靠是电气主接线的基本要求，因此，主接线的接线形式必须保证供电可靠。但是，电气主接线的可靠性不是绝对的，同样形式的主接线对某些发电厂和变电站来说是可靠的，但对另外一些发电厂和变电站是不可靠的，所以，在分析发电厂的主接线形式时，要考虑发电站和变电所在系统中的地位和作用，负荷性质等诸多因素。、发电厂或变电站在电力系统中的地位和作用，各个发电厂和变电站的主接线可靠性应与发电厂或变电站在电力系统中的地位和作用，各个发电厂和变电站的主接线可靠性应与电力系统相适应。另外还要考虑一二类负荷，是需要呗首先满足的，还有设备制造水品和长期运行实践的经验也很重要。灵活性，电气主接线应能适应各种运行方式的转换，在正常运行时能安全可靠地供电，在系统出现故障或电气设备检修时或则出现故障时，能够适应调度的要求，并能灵活地切换到各种所需要的运行方式，使停电时间减少到最短，影响围减少到最小。经济性，在设计主接线时．往往需要在可靠性与经济性之间权衡。欲接线可靠。则必然需要选择高质量的设备和好一点的自动装置，从而导致投资的增加。所以，主接线的设计除了满足可靠性的前提下，还需要做到经济合理。在考虑经济性时，需要考虑一下投资方面，占地面积方面和电能损失方面，综合这几方面进行设计。此外，在系统设计中，还需要避免复杂的操作枢纽，所以，接入系统的变电所电压等级一般不超过两种。6.1.2电气主接线的设计程序初步可行性研究，需要提出建厂的必要性、负荷以及出现条件等，并进行建厂条件的调查分析，提供建厂的地址、规模和筹资等，并且编制项目建议书。可行性研究，需要明确主要设计原则，提供投资估算和经济效益分析。并且需要相关专业部门的协调的设备和土建、交通等资料，然后再编制出设计任务书。初步设计，根据设计任务书，提出相应的技术原则和建设的相关标准，还有设备的投资预算。初步设计需符合国家以及该行业的相关规，需要保证技术方面和建设方面保证合适，并且尽量采用新技术和新设备。施工图的设计，电气主接线的设计随着各个时期的任务不同，要求不同，深度和广度也有所不同。其基本步骤如下:对原始资料的分析，需要了解工程情况，电力系统情况和负荷情况以及环境条件，设备造价等。主接线方案的拟定和选择，根据设计任务书所给的原始资料，依据对主接线的基本要求，淘汰明显不合理的方案，然后在进行经济比较最终确定出在技术上合理，经济上可行的方案。主要电气设备的选择和绘制电气主接线图，根据不同电压等级和各类设备选择的要求，确定电气主接线方案，最终按照工程要求绘制施工图。6.1.3常用接线方案比较单母线接线，单母线的优点是接线简单，操作方便，并且方便以后采用成套配电装置。但是灵活性较差，可靠性较低。单母线分段接线，单母线分段接线的优点是对重要的供电用户可以从几个方面引出两个回路，有两个电源可以对其供电。但是单母线分段接线的优缺点如果一段母线出现故障时，该母线便需要在检修时停电。双母线接线，双母线接线的优点是比单母线的可靠性和灵活性高，可以保证不间断供电。但是他的回路中的隔离开关需要增加，这样，便使投资增加，另外，当母线故障时，须关掉较多的电源和线路，这对重要的发电厂和变电站是不允许的双母线分段接线，双母线分段接线可以提高供电的可靠性，但是二次接线相对复杂。6.2发电厂和变电所接线方案521发电厂A的接线方案发电厂A是两台机组，四条出线，采用双母线。

图6.1发电厂A主接线6.2.2发电厂B的接线方案发电厂B为四台发电机组，两条出现，采用双母线渤2sw1丄图6.2发电厂B主接线6.2.3变电所一的接线方案变电所一为三条进线，两条出线，采用单母线

咚掰3 苗A图6.3变电所一主接线6.2.4变电所二的接线方案变电所二为三条进线，两条出线，采用单母线

】J1图6.4变电所二主接线6.2.5变电所三的接线方案变电所三为两条进线，两条出线，采用单母线

B岌虻B岌虻图6.5变电所三主接线626全线主接线总接线方案?决3图6.6全线主接线总接线方案变压器的选择7.1发电厂B的变压器选择P对于发电厂B,通过公式S=-^=可以算出其所需变压器的容量，即:COSeP125S=—^=^=147058.8KVA

COSe0.85其中P为一台机组的功率，COSe为其额定功率因数。算出容量后，所选变压器的指标需大于计算的容量，可选择变压器型号为 SSPL-150000/220,发电厂B有4台机组，每台机组一个变压器，由于机组功率一样，所以变压器选择一样。则选择4台型号为SSPL-150000/220的变压器。7.2发电厂A的变压器选择对于发电厂A,通过公式S=^^可以算出其所需变压器的容量，即:coseP300S== =352941.1(KVAcose0.85其中P为一台机组的功率，COSe为其额定功率因数。算出容量后，所选变压器的指标需大于计算的容量，可选择变压器型号为 SSPL-360000/220,发电厂A有2台机组，每台机组一个变压器，由于机组功率一样，所以变压器选择一样。则选择2台型号为SSPL-360000/220的变压器。7.3变电所1的变压器选择对于变电所1,可通过公式S=^^可以算出其所需变压器的容量，即：coseS=—=迴=444444KVAcose0.9其中P为变电所的功率，cose为其额定功率因数。算出容量后，所选变压器的指标需大于计算的容量。同时，因为需要考虑I、U类负荷的供电，所以当一台变压器出现故障时，还有其他变压器能够对其供电，所以，可以选择两台容量一样且都可以单独满足I、U类负荷供电的变压器。并且每台变压器的容量需满足整个变电所的6000以上可以算出，I、U类负荷所需容量为S(350。+3000)=288888.6KVA,此处I、U类负荷已大于6000。于是可选择变压器型号为SSP-360000/220,选择变压器两台，变压器选择一样。7.4变电所2的变压器选择对于变电所2,可通过公式S=^^可以算出其所需变压器的容量，即：COSeP250S=—= =277777KVACOSe0.9其中P为变电所的功率，COSe为其额定功率因数。算出容量后，所选变压器的指标需大于计算的容量。同时，因为需要考虑I、u类负荷的供电，所以当一台变压器出现故障时，还有其他变压器能够对其供电，所以，可以选择两台容量一样且都可以单独满足I、u类负荷供电的变压器。并且每台变压器的容量需满足整个变电所的6000以上。可以算出，I、U类负荷所需容量为S(3500+3000)=180555.05KVA此处I、U类负荷已大于6000。于是可选择变压器型号为SSPL-260000/220,选择变压器两台，变压器选择一样。7.5变电所3的变压器选择对于变电所3,可通过公式S=^^可以算出其所需变压器的容量，即：coseP400

S=—^= =166666KVAcose0.9其中P为变电所的功率，COSe为其额定功率因数。算出容量后，所选变压器的指标需大于计算的容量。同时，因为需要考虑I、U类负荷的供电，所以当一台变压器出现故障时，还有其他变压器能够对其供电，所以，可以选择两台容量一样且都可以单独满足I、U类负荷供电的变压器。并且每台变压器的容量需满足整个变电所的6000以上。但是此处I、U类负荷为40。。，容量必须大于6000。所以所需容量为S600o=99999.6(KVA)于是可选择变压器型号为SSPL-120000/220,有两台机组，选择变压器两台，变压器选择一样。

精确潮流计算8.1发电厂和变电所各变压器损耗的计算变压器已选择，可通过查相关文献，查出其容量，空载损耗，短路损耗,空载电流和短路电压。如表8.1:表8.1变压器相关参数位置变压器型号容量空载损耗短路损耗空载电流（|000）短路电压参数(SN)(P0)(PK)(Uk%)发电厂BSSPL-150000/220150kVA137kW894.5kW1.43%13.13%变电所1SSP-360000/220360kVA155kW1950kW1.0%15%变电所2SSPL-260000/220260kVA232kW1460kW0.963%14%变电所3SSPL-120000/220120kVA98.2kW1011.5kW1.26%14.2%8.1.1变电所一的变压器损耗计算所选变压器型号为SSP-360000/220,查表8.1可得，短路损耗PK为1950（kW），空载损耗P。为155（kW,短路电压Uk0。为1500空载电流I。0。为100。可算出：2R卡0冬=型逻=0.728（）1000Sn10003602Uk°0UUk°0Un100SN=152202100360=20.16(PZT^P^=^50=1.95(MW10001000TOC\o"1-5"\h\zU0 15Qzt= SN= 360=54(MVar)100 100_FL=J55=0.155(MW10001000IW 1Qyt=4Sn= 360=3.6(MVar)100 1008.1.2变电所二的变压器参数计算所选变压器型号为SSPL-260000/220,查表7.1可得，短路损耗PK为1460(kW，空载损耗Pg为232(kW，短路电压Uk00为1400，空载电流I000为0.96300。可算出：

2PkUn 14602202,,、= =1()1000Sn10002600 .Uk00Uk00uN100Sn=142202100260=26.06(PZt^P^=^60=1.46(MW10001000Uk°o 14Sn=一260=36.4 (MVar)100 100=0.232(MW10001000IoooIooo100SN=—260=2.5(MVar)1008.1.3变电所三的变压器参数计算所选变压器型号为SSPL-120000/220,查表7.1可得，短路损耗Pk为(kW)，空载损耗P。为98.2(kW)，短路电压Uk0。为14.20。，空载电流丨000为1.2600o可算出：PkU1000sN=PkU1000sN=1011.52202=10001202=3.39(Uk%Un100sN2=14.2220=100120=57.27(=Uk00=100PT喘=Uk00=100Sn=^120=17.04(MVar)100Rt =-98.2=0.098(MW10001000100SN=0120=1.512(MVar)1001008.1.4发电厂B的变压器参数计算所选变压器型号为SSPL-150000/220,查表可得，短路损耗Pk为894.5(kW),空载损耗F0为137(kW),短路电压Uk00为13.1300，空载电流I°°。为1.4300o可算出：FZt=-^二8945=0.894(MVV10001000

TOC\o"1-5"\h\zUo• 1313Qzt=—Sn= 150=19.69(MVar)100100P 137PYt-P^二上匕=0.137(MW)10001000I0* 143Qyt=3Sn= 150=2.145(MVar)100 1008.2最大运行方式下发电厂和各变电所运算负荷的计算8.2.1最大运行方式下变电所一运算负荷的计算已知cos=0.9可得出tan=0.48最大负荷为400(MW,可得出变电所的复功率： S=400+j192(MVA~ S12 S^■2Szt2[M- PZtj^2^ Qzt]Sn Sn22400 192243601.9522400 192243601.9522.400 192j4360254]TOC\o"1-5"\h\z=1.48+j40.92 (MVA系统向变电所一提供的功率为：Qyt)(0.155+j3.6)L31和线路La1，可得发电厂母线上S1 Qyt)(0.155+j3.6)L31和线路La1，可得发电厂母线上与变电所一相连的线路分别为线路所连电力线路的电容功率为：L 735Q31=-j 3.432=-j 3.432=-j1.26 (MVar)100 100L 91.35Qa1=-j 13.4 22=-j 13.422=-j12.24 (MVar)100 100将与变电所一相连的输电线路的电容功率归算到变电所一可得出变电所一的运算负荷：S=S1‘+Q31+Qa1=(401.79+j240.12)+(-j1.26)+(-j12.24)=401.79+j226.62 (MVA8.2.2最大运行方式下变电所二运算负荷的计算已知cos=0.9可得出tan=0.48其最大负荷为250(MW,可得出变电所的复功率S=250+j120(MVASzt2[活FZtNSzt2[活FZtNQzt]=22502 =22502 1202426021.4625021202jT^36.4]TOC\o"1-5"\h\z=0.83+j20.7 (MVA系统向变电所二所提供的容量为：S2 =S+SZT+2(Rt+jQyt)=(0.83+j20.7)+(250+j120)+(0.232+j2.5) 2=251.29+j145.7 (MVA与变电所二相连的线路分别为线路Lb2和线路La2，可得发电厂母线上所连电力线路的电容功率为:QB2=-j怎但2QB2=-j怎但22妙10013.2QA2=-j盒3・4322=-j聖1003.432=-j3.118 （MVar）22=-j2.88 （MVar）将与变电所二相连的输电线路的电容功率归算到变电所二可得出变电所二的运算负荷：S2=S；+QB2+QA2=(251.29+j145.7))+(-j3.118)+(-j12.88)=251.29+j139.7 (MVA)8.2.3最大运行方式下变电所三运算负荷的计算已知cos=0.9可得出tan=0.48其最大负荷为150(MW,可得出复功率S=150+j72(MVASztQ）2[Sn2QSztQ）2[Sn2Qzt]2 2.150 724120222c「150722[2~41201.01117.04]TOC\o"1-5"\h\z=0.92+j16.34 (MVA系统向变电所三所提供的容量为S3 =S+SZT+2(PYT+jQyt)=(0.92+j16.34)+(150+j72))+(0.098+j1.512) 2=151.11+j91.36 (MVA与变电所三相连的线路分别为线路L31和线路Lb3，可得发电厂母线上所连电力线路的电容功率为：L 525QB3=-j 14.82=-j 14.82=-j3.88 （MVar）100 100

L 735Q31=-j 3.432=-j 3.432=-j1.26 （MVar）100 100将与变电所三相连的输电线路的电容功率归算到变电所三可得出变电所三的运算负荷：S3=S3+Qb3+Q31=（151.11+j91.36）+（-j3.88）+（-j1.26）=151.11+j86.22 （MVA）8.2.4最大运行方式下发电厂B运算功率的计算发电厂B有3台机组，先计算一台机组参数，已知cose=0.85可得出tane=0.62Sg=106.25+j65.88 （MVA）（减去厂用电后发电厂的复功率）S1=Sg-Syt=106.11+j63.78（MVA）（Syt=PYTjQYT）通过公式可得出：〜 （Sv"）2 （S1）2Szt2［（容 PZtjl琴 Qzt］SN SN『106.112『106.11263.782415020.894.106.112 63.782J4150219.69]=0.304+j6.68 （MVA）三台机组总共复功率为：S；=（S-SZT）3=［（106.11+j63.78）-（0.304+j6.68）］ 3=317.4+j171.3 （MVA）将与发电厂B相连的输电线路的电容功率归算到变发电厂 B可得出变发电厂B的运算负荷：14725QB2=-j13.2 2=-j 13.2 2=-j3.118100100QB3=-jL52514.8 2=-j 14.82=-j3.88100100可得整个发电厂B的运算功率为：Sb=Sg'+S—Qb2-Qb3=(317.4+j171.3)-(-j3.118)-(-j3.88)=317.4+j178.3 (MVA)

8.3最大运行方式下网络的功率分布和电压分布8.3.1最大运行方式下网络的功率分布^=317,^=317,图8.1最大运行方式潮流计算分布图对于环形网络，可由环形网络公式算出SA,,计算如下:~ Si(Z31Zb3Zb2Za2)S3(Zb3Zb2Za2)Sa1Z31Zb3Zb2Za2Za1Sb(Zb2Za2)S2Za2Z31Zb3Zb2Za2Za1(401.79 j226.62)[(9.702 j31.75) (2.31 j20.89) (3.78 j19.7) (6.02 j19.73)](9.702 j31.75) (2.31 j20.89) (3.78 j19.7) (6.02 j19.73) (2.73-j17.26)(151.112j86.22)[(2.31j20.89) (3.78j19.7)(6.02j19.73)](9.702j31.75)(2.31j20.89)(3.78j19.7)(6.02j19.73)(2.73-j17.26)-(317.4 j171.3)[(3.78 j19.7) (6.02 j19.73)] (251.29 j139.7) (6.02 j19.73)(9.702j31.75) (2.31 j20.89) (3.78 j19.7) (6.02 j19.73) (2.73-j17.26)=351.57+j205.21 （MVA）计算出SA1后，根据功率守恒，可以推算出其他线路的复功率，计算如下:

S31S1Sa1=50.22+j21.41(MVA)Sb3S3S31=201.33+j107.62(MVA)Sb2sbsb3=116.07+j70.68(MVA)Sa2S2sb2=135.22+j69.02(MVA)由计算可知，变电所一和变电所二为无功分点。变电所一为第一无功分点，变电所二为第二无功分点。对于第一无功分点：TOC\o"1-5"\h\zS；=Sa1=351.57+j205.21 (MVA)S—uNZA135157S—uNZA135157 2 (2.73j17.26)=9.33+j59.02 (MVA)2202Sa=S；+Si=360.9+j264.23 (MVA)Si=S3iSiSai=50.22+j21.41 (MVA)~.P2Q2$=-^-N~.P2Q2$=-^-NZ3150nn2 21412—厂一(9.702+j31.752)=0.59+j2.127220(MVA)Sm==S3+Si+S=201.92+j114.89 (MVA)3=201.92；20114.897 (2.31+j20.89)s皿'2B 3U2 BUN'2Q3(MVA)=2.57+j23.18(MVA)Sb=S'm+S；=204.49+j138.07 (MVA)对于第二无功分点:Sn=Sa2S2Sb2=135.22+j69.02 (MVA)Sn=P2Q2

Sn=P2Q2

uNZa2=22135.22 69.022202(6.02j19.73)=2.82+j9.27(MVA)SA=S；+sn=.04+j78.29 (MVA)sn=Sb2=116.07+j70.68 (MVA)S；=P2Q2UTZB116.07270.6822202(3.78+j19.7)=1.43+j7.48(MVA)Sb=4+S；=5.21+j27.18 (MVA)8.3.2最大运行方式下网络的电压分布计算各点的电压降落和各点电压，由 Un=231kV开始,逐个推算各点电压。I点的电压为：Ui ' ==19.48(kV)Un231PXQR351.5717.26205.212.73cccUi 「—=23.8(kV)Un231PRQX351.572.73205.2117.26Ui=,(231Ui)2(Ui)2=212.8(kV)；点的电压为：PRQX_116.073.7870.6819.7: = =7.92(kV)Un 231U；PXQR=116.0719.770.683.78Un 231=8.73(kV)22U；=.(231U；) (U；)=223.25(kV)in点的电压为：PRQX=201.332.31107.6220.89=1174(kV)Un 231 .PXQRUn201.3320.89107.622.31231=17.12(kV)Un=,231 Un)2(Un)2=219.9(kV)8.4最小运行方式下发电厂和各变电所运算负荷的计算8.4.1最小运行方式下变电所一运算负荷的计算当其最小运行方式时：变电所负荷为250(MW,cos=0.9可得出tan=0.48可得出变电所的复功率： S=250+j120(MVA~ S「2(2丿SZT2[ 2-SnPZtS1 2SnQzt]25021202243601.95i2502 1202j4360254]=0.57+j16.02系统向变电所三所提供的容量为：S1=S|+Szt+2((MVAFYt+j Qyt)=(0.57+j16.02+(250+j120)+(0.155+j3.6) 2=250.88+j143.22 (MVA与变电所一相连的线路分别为线路L31和线路La1，可得发电厂母线上所连电力线路的电容功率为：Lee735Q31=-j3.432=-j3.43100100c l91.35Qa1=-j13.422=-j13.41001002=-j1.26 (MVar)22=-j12.24 (MVar)将与变电所一相连的输电线路的电容功率归算到变电所一可得出变电所一的运算负荷：S=S1+Q31+Qa1

=250.88+j143.22+ (-j1.26)+(-j12.24)=250.88+j129.72(MVA)8.4.2最小运行方式下变电所二运算负荷的计算当其最小运行方式时：变电所负荷为150(MW,cos=0.9可得出tan=0.48可得出其最小负荷S2=150+j72(MVA~S12SZT2[号PZtQzt]221502 722426021.46.1502 7224260236.4]TOC\o"1-5"\h\z=0.29+j7.45 (MVA系统向变电所二所提供的容量为：S2=S2+SZT+2(PYT+jQyt)

=(0.29+j7.45)+(150+j72)+(0.232+j2.5) 2=150.75+j84.45 (MVA与变电所二相连的线路分别为线路Lb2和线路La2，可得发电厂母线上所连电力线路的电容功率为:QB2=-j怎QB2=-j怎13・22=-j47^10013.2QA2=-j盒3・4322=-j聖1003.432=-j3.118 (MVar)22=-j2.88 (MVar)将与变电所二相连的输电线路的电容功率归算到变电所二可得出变电所二的运算负荷：IS2=S2+QB2+Qa2=(150.75+j84.45)+(-j3.118)+(-j12.88)=150.75+j78.45MVA)8.4.3最小运行方式下变电所三运算负荷的计算当其最小运行方式时：已知cos=0.9可得出tan=0.48其最小负荷为80(MW,可得出变电所复功率S3=80+j38.4(MVASzTSNSzTSNPZtQZT]2222=2I80 1.011j80 17.04]41202 41202=0.27+j4.63 (MVA系统向变电所三所提供的容量为：S3=S3+SZT+2(FYyT+jQyt)=(0.27+j4.63)+(80+j38.4)+(0.098+j1.512) 2=80.46+j46.05(MVA与变电所三相连的线路分别为线路L31和线路Lb3，可得发电厂母线上所连电力线路的电容功率为:QB3=-jQB3=-jQ31=-jL100L10014.83