湖南某高层模板工程施工方案

衡阳某高层模板工程施工方案一、工程概况衡阳某高层工程位于衡阳市珠晖区，总建筑面积40127.09m2，其中：底层建筑面积为2246.80m2,地下室面积2735.77m2,建筑高度为85.8米,上部26+1层，下面一层地下室。建筑主体为框剪结构，楼面板为现浇板，标准层柱为200厚短肢剪力墙，基础采用预用力高强混凝土管桩，持力层为砂砾层，本工程为框架剪力墙结构,地下室框架剪力墙结构部分，承台最大4600×4600，柱子最大断面为1000×1000㎜，电梯井带有异形柱，转换层梁最大断面为1200×2000㎜，楼梯为现浇钢筋砼板式楼梯，楼面为现浇钢筋砼楼面。二、模板材料选用板料：湖南双峰竹制品厂生产的1220mm×2400mm×15mm、1220㎜×2400㎜×20㎜竹夹板枋料：柱和主梁采用70×900杉木枋三、支撑选用支撑形式：采用钢管脚手架支撑和琵琶撑两种。部位：钢管脚手架支撑使用柱、梁、地下室、一、二层楼板等部位。上层楼板砼工程未完时，下层模板不得拆除。琵琶撑使用于标准层以上楼板。材料选用：钢管选用ø48钢管（设备站提供）铁丝为16井—10井。铁钉为4’，扒钉为d＞12mm钢筋制品。琵琶撑用尾径为ø80~ø100mm杉圆木。四、模板及支撑制作模板制作楞木：模板宽度≤400mm时用两根楞木。模板宽度≤600mm时用三棍楞木。模板宽度≤700mm时用四根楞木。枋木要求侧钉、接头错开，且接头间距≥500mm接头为楔形。各种模板制作图。现浇板模板现场放样制作，楞木在钢管脚手架支撑上，按间距500mm平铺，接头搭楼≥200mm。楼梯底模现场放样制作，三角木，踏步侧板均用40mm厚松木板制作。支撑制作钢管脚手架支撑现场安装。木支撑制作，立杆尾径用较大的一头与水平杆钉成“T”型，并用牵条加固“Y”型，支撑水平杆长度≥1000mm，立杆高度现场定。五、模板安装一）、基础模板安装1、承台及基础梁采用砖砌地模，砖采用MU10砖。用M7.5水泥＃混合砂浆砌筑。2、复核轴线，在砼垫层面上弹出轴线位置及基础外框线,按框线砌砖，地模高于600的采用240厚墙，低于600的采用120厚墙。3、砌筑要求：基础砖模顶面标高应符合设计要求，要保证砖模的垂直度及几何尺寸。二）、柱模板安装安装顺序弹柱轴线及外框线。安装柱模、校核柱模。校核柱模支撑最后校正柱模。清扫垃圾、封闭清扫口。安装要求。柱模背面要弹轴线，便于柱模校核，用木楔形塞校核。柱箍间距为500mm。所有柱模支撑要连成整体。最下面和顶面的第一道箍必须与支撑连接，中间至少有两道箍与支撑连接。三）、梁模安装安装顺序1、定出梁底标高，用钢钉在柱头上钉梁头模板。2、搭设梁模支撑。3、安装梁底摸。4、钢筋绑扎后安装梁侧摸，装侧摸支撑，校核模板。5、清扫杂物。安装要求。1、支撑：按计算满足要求的间距搭设。2、梁轴线位置要反复校核。3、模板接缝不得大于2.5mm。4、梁跨度在4m及大于4m时，底板中部应起拱，起拱高度为L/1000—3L/1000。5、梁较高时，可先装梁的一面侧模等钢筋扎好再装另一面侧模。6、上下层模板的支柱，应安装在一条竖向中心线上。四）、板模板安装安装顺序1、支撑系统同支撑。2、在支撑上铺楞木。3、放样制作模板。安装要求1、楞木间距500mm，楞木塔接不少干200mm。2、模板接缝不得大于2.5mm。3、模板要平整，接头不能上下错开。五）、楼梯模板安装安装顺序：1、支撑楞木布置同现浇板支撑、楞木布置。2、弹出踏步控制墨线。3、放样制作楼梯板底模，安装楼梯梁模。4、安装外侧模。5、安装踏步侧模（钢筋绑扎完后进行）。6、踏步侧模加固。7、校核、清理。安装要求：1、楼梯标高要准确。2、踏步几何尺寸要准确。3、踏步侧模加固要牢固。模板安装允许偏差项目名称允许偏差值（mmm）轴线位移5标高±5截面尺寸+4，-5垂直度3表面平整度5六、转换层梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。选取最大的梁段:kl梁截面宽度b：1.20m；梁截面高度h：2.00m；㈠、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：1.20；梁截面高度D(m)：2.00；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.40；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：3.70；梁两侧立杆间距(m)：1.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：31.2；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：北美山地云杉；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：150.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：250；主楞竖向根数：4；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；主楞到梁底距离依次是：50mm，550mm，1050mm，1550mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；=2\*GB4错误！未找到引用源。、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取3.500h；T--混凝土的入模温度，取25.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.000m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得31.234kN/m2、48.000kN/m2，取较小值31.234kN/m2作为本工程计算荷载。=3\*GB4错误！未找到引用源。、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下:σ＝M/W<f其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=182×2×2/6=121.33cm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×1.82×31.23×0.9=61.394kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×1.82×4×0.9=9.173kN/m；计算跨度:l=250mm；面板的最大弯矩M=0.1×61.394×2502+0.117×9.173×2502=4.51×105N·mm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×61.394×0.25+1.2×9.173×0.25=19.635kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=4.51×105/1.21×105=3.7N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计计算值σ=3.77N/mm22小于面板的的抗弯强度设设计值[ff]=13NN/mm2，满足要求求！2.挠度验算ν=0.677qll4/(1000EI)≤l/2500q---作用在模模板上的新浇浇筑混凝土侧侧压力线荷载载设计值:q=61..394N//mm；l---计算跨度度:l==250mmm；E---面板材质质的弹性模量量:E==60000N/mm22；I---面板的截截面惯性矩::I=182×22×2×2//12=1221.33ccm4；面板的最大挠度计计算值:ν=0.6677×611.394××2504/(1000×60000×1.211×106)=00.223mm；面板的最大容许挠挠度值:[ν]=ll/250=250//250==1mm；；面板的最大挠度计计算值ν=0.2223mm小小于面板的最最大容许挠度度值[ν]=1mmm，满足要求求！㈣、梁侧模板支撑的的计算1.次楞计算次楞直接承受模板板传递的荷载载，按照均布布荷载作用下下的三跨连续续梁计算。次楞均布荷载按照照面板最大支支座力除以面面板计算宽度度得到：q=19.6355/(2.0000-0..180)==10.7888kN/mm本工程中，次楞采采用木方，宽宽度60mmm，高度80mmm，截面惯惯性矩I，截面抵抗抗矩W和弹性模量量E分别为:W=1×6××8×8/66=644cm3；I=1×6××8×8×88/12==256ccm4；E=90000.00NN/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·mm)变形图(mm)经过计算得到最大大弯矩M=0.3393kNN·m，最大大支座反力R=6..205kkN，最大变变形ν=0.5582mmm（1）次楞强度验算强度验算计算公式式如下:σ=M/W<[[f]经计算得到，次楞楞的最大受弯弯应力计算值值σ=3..93×1005/6.400×104=6..1N/mmm2；次楞的抗弯强度设设计值:[[f]=13N/mmm2；次楞最大受弯应力力计算值σ=6..1N/mmm2小于次楞的的抗弯强度设设计值[ff]=13NN/mm2，满足要求求！（2）次楞的挠度验算算次楞的最大容许挠挠度值:[ν]=5500/4000=1.225mm；次楞的最大挠度计计算值ν=0.5882mm小小于次楞的最最大容许挠度度值[ν]=1.225mm，满满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递递的集中力，取取次楞的最大大支座力6..205kNN,按照集中中荷载作用下下的三跨连续续梁计算。本工程中，主楞采采用圆钢管，直直径48mmm，壁厚3.55mm，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=2×5..078=110.16ccm3；I=2×122.187==24.377cm4；E=2060000.000N/mmm2；主楞计算简图主楞计算剪力图((kN)主楞计算弯矩图((kN·m))主楞计算变形图((mm)经过计算得到最大大弯矩M=0.6698kNN·m，最大大支座反力R=133.806kN，最大大变形ν=0..230mmm（1）主楞抗弯强度验验算σ=M/W<[[f]经计算得到，主楞楞的受弯应力力计算值:σ=6..98×1005/1.022×104=688.7N//mm2；主楞的抗抗弯强度设计计值:[ff]=2205N/mmm2；主楞的受弯应力计计算值σ=68..7N/mmm2小于主楞的的抗弯强度设设计值[ff]=2055N/mm22，满足要求求！（2）主楞的挠度验算算根据连续梁计算得得到主楞的最最大挠度为0.2300mm主楞的最大容许挠挠度值:[ν]=5500/4000=1.225mm；主楞的最大挠度计计算值ν=0.233mm小于于主楞的最大大容许挠度值值[ν]=1.225mm，满满足要求！㈤、穿梁螺栓的计计算验算公式如下:N<[N]=ff×A其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A---穿梁螺螺栓有效面积积(mm2)；f---穿梁螺螺栓的抗拉强强度设计值，取170NN/mm2；穿梁螺栓型号:M14；查表得：：穿梁螺栓有效直径径:111.55mmm；穿梁螺栓有效面积积:A==105mm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=113.8066kN。穿梁螺栓最大容许许拉力值:[N]==170××105/11000==17.885kN；；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=13.8806kN小于穿梁螺螺栓最大容许许拉力值[[N]=177.85kNN，满足要求求！㈥、梁底模板计算算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和挠度。强度验算要考虑模模板结构自重重荷载、新浇浇混凝土自重重荷载、钢筋筋自重荷载和和振捣混凝土土时产生的荷荷载；挠度验验算只考虑模模板结构自重重、新浇混凝凝土自重、钢钢筋自重荷载载。本算例中，面板的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=12000×20××20/6=8.000×1044mm3；I=12000×20×220×20//12=8.00××105mm4；1.抗弯强度验算算按以下公式进行面面板抗弯强度度验算：σ=M/W<[[f]新浇混凝土及钢筋筋荷载设计值值：q1:1.2×(244.00+11.50)××1.20××2.00××0.90==66.0996kN/mm；模板结构自重荷载载设计值：q2:1.2×0.330×1.220×0.990=0.3389kN//m；施工荷载与振捣混混凝土时产生生的荷载设计计值：q3:1.4×(22.00+22.00)××1.20××0.90==6.0488kN/m；；最大弯矩计算公式式如下:Mmax=0.1((q1+q2)l2+0.1117q3l2=0.11×(66..096+00.389))×15022+0.1117×6.0048×15502=1.666×105N·mm；σ=Mmax/WW=1.666×105/8.000×104=2.1NN/mm2；梁底模面板计算应应力σ=2.11N/mmm2小于梁底模模面板的抗弯弯强度设计值值[f]==13N/mmm2，满足要求求！2.挠度验算根据《建筑施工计计算手册》刚刚度验算采用用标准荷载，同同时不考虑振振动荷载作用用。最大挠度计算公式式如下：ν=0.6677ql44/(1000EI)≤[ν]=l/2250其中，q--作用用在模板上的的压力线荷载载:q=qq1+q2=66.0096+0..389=666.4855kN/m；；l---计算跨度(梁底支撑间间距):ll=1500.00mmm；E---面板的弹性性模量:EE=60000.0NN/mm2；面板的最大允许挠挠度值:[ν]=1550.00//250==0.6000mm；面板的最大挠度计计算值:ν=0.6677×666.485××1504/(1000×60000×8.000×105)=0.0047mm；；面板的最大挠度计计算值:ν=0.0447mm小于面板的的最大允许挠挠度值:[ν]=00.6mm，满满足要求！㈦、梁底支撑木方方的计算1.荷载的计算：：(1)钢筋混凝土梁梁和模板自重重设计值(kN/m))：q1=1.2×[[(24+11.5)×22×0.155+0.3××0.15××(2×1..82+1..2)/11.2]=99.398kN/m；；(2)施工荷载与振振捣混凝土时时产生的荷载载设计值(kN/m))：q2=1.4×((2+2)××0.15==0.84kN/m；；均布荷载设计值q=99.398++0.8400=100.238kN/m；；梁两侧楼板荷载以以集中荷载的的形式传递，其其设计值：p=0.15×[[1.2×00.18×224.00++1.4×((2.00++2.00))]×(1..80-1..20)/44=0.2443kN2.支撑方木验算算：本工程梁底支撑采采用方木，方方木的截面惯惯性矩I，截面抵抗抗矩W和弹性模量量E分别为：W=6×8×8//6=66.40×1101cm3；I=6×8×8××8/12=2.556×1022cm4；E=9000N/mm22；计算简图及内力、变变形图如下：：简图(kN·m))剪力图(kN)弯矩图(kN·mm)变形图(mm)方木的支座力:N1=N4=0.8775kN；；N2=N3=5.5111kN；；最大弯矩：M=0.3044kN·m最大剪力：V=3.4644kN方木最大正应力计计算值：σ=M/WW=0.3004×1066/6.440×1044=4.8N/mm22；方木最大剪应力计计算值：τ=3V//(2bh00)=3×33.464××1000//(2×600×80)==1.0822N/mm22；方木的最大挠度：：ν=0.7727mmm；方木的允许挠度：：[ν]=0..7×1033/250==2.8mmm；方木最大应力计算算值4.7751N//mm2小于方木抗抗弯强度设计计值[f]]=13.0000N//mm2，满足要求求！方木受剪应力计算算值1.0082N//mm2小于方木抗抗剪强度设计计值[fv]=1.4400N//mm2，满足要求求！方木的最大挠度ν=0.7227mm小于方木的的最大允许挠挠度[ν]=2.8800mmm，满足要求求！㈧、梁跨度方向托托梁的计算作用于托梁的荷载载包括梁与模模板自重荷载载，施工活荷荷载等,通过方木的的集中荷载传传递。托梁采用：钢管((单钢管):Ф48×3；W=5.08ccm3；I=12.19cm4；1.梁两侧托梁的的强度计算：：托梁按照集中荷载载作用下的三三跨连续梁计计算；集中力力P=0..875kkN.托梁计算简图托梁计算弯矩图((kN·m))托梁计算变形图((mm)托梁计算剪力图((kN)最大弯矩Mmaax=00.147kN·m；最大变形νmaax=00.093mm；最大支座力Rmmax=3.1811kN；；最大应力σ=MM/W=00.147××106/(5..08×1003)=299N/mmm2；托梁的抗弯强度设设计值[ff]=2055N/mmm2；托梁的最大应力计计算值299N/mmm2小于托梁的的抗弯强度设设计值2005N/mmm2,满足要求!托梁的最大挠度ννmax=0..093mmm小于500//150与10mmm,满足要求求!2.梁底托梁的强强度计算：托梁按照集中荷载载作用下的三三跨连续梁计计算；集中力力P=5..511kkN.托梁计算简图托梁计算弯矩图((kN·m))托梁计算变形图((mm)托梁计算剪力图((kN)最大弯矩Mmaax=00.928kN·m；最大变形νmaax=00.585mm；最大支座力Rmmax=20.0444kN；最大应力σ==M/W=0.9288×106/(5..08×1003)=1882.6NN/mm2；托梁的抗弯强度设设计值[ff]=2055N/mmm2；托梁的最大应力计计算值1882.6NN/mm2小于托梁的的抗弯强度设设计值2005N/mmm2,满足要求!托梁的最大挠度ννmax=0..585mmm小于500//150与10mmm,满足要求求!㈨、立杆的稳定性性计算:立杆的稳定性计算算公式σ=N/(ΦAA)≤[f]1.梁内侧立杆稳稳定性验算::其中N--立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：横杆的最大支座反反力：N1=20..044kkN；脚手架钢管的自重重：N2=1..2×0.1157×(33.7-2))=0.3119kN；；N=200.044++0.6955=20.7739kNN；φ--轴心受受压立杆的稳稳定系数，由由长细比llo/i查表得得到；i--计算立杆的的截面回转半半径(cmm)：i=11.58；A--立杆净截面面面积(ccm2)：A=4.89；；W--立杆净截面面抵抗矩(cm3)：W=55.08；σ--钢管管立杆轴心受受压应力计算算值(NN/mm2)；[f]---钢管立立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；lo--计算算长度(mm)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，按下式式计算lo=k1uh((1)k1--计算算长度附加系系数，取值为为：1.1555；u---计算长长度系数，参参照《扣件式式规范》表，u=1.7；上式的计算结果：：立杆计算长度llo=k1uh=1.1555×1.7××1.4==2.7449m；lo/i=27448.9//15.88=1774；由长细比lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0..235；；钢管立杆受压应力力计算值；σσ=207739.1881/(0..235×4489)==180..5N/mmm2；钢管立杆稳定性计计算σ=1880.5NN/mm2小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205N/mm22，满足要求求！2.梁外侧立杆稳稳定性验算：：其中N--立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：横杆的最大支座反反力：N1=3.1181/Siin75o=3..293kkN；脚手架钢管的自重重：N2=1..2×0.1157×(33.7-2))/Sin775o=0..331kkN；N=33.293++0.3331=33.624kN；θ--边梁外侧侧立杆与楼地地面的夹角：：θ=75o；φ--轴心受受压立杆的稳稳定系数，由由长细比llo/i查表得得到；i--计算立杆的的截面回转半半径(cmm)：i=11.58；A--立杆净截面面面积(ccm2)：A=4.89；；W--立杆净截面面抵抗矩(cm3)：W=55.08；σ--钢管管立杆轴心受受压应力计算算值(NN/mm2)；[f]---钢管立立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；lo--计算算长度(mm)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，按下式式计算lo=k1uh//Sinθ(1)k1--计算长度度附加系数，取取值为：1..155；；u---计算长长度系数，参参照《扣件式式规范》表，u=1.7；上式的计算结果：：立杆计算长度llo=k1uh/Siinθ=1..155×11.7×1..4/0.9966==2.8446m；lo/i=28445.8711/155.8=180；；由长细比lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0..22；钢管立杆受压应力力计算值；σσ=36223.7066/(0.222×4899)=333.7NN/mm2；钢管立杆稳定性计计算σ=333.7N//mm2小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205N/mm22，满足要㈩.施工使用的要求：：a..精心设计混混凝土浇筑方方案，确保模模板支架施工工过程中均衡衡受载，最好好采用由中部部向两边扩展展的浇筑方式式；b..严格控制实实际施工荷载载不超过设计计荷载，对出出现的超过最最大荷载要有有相应的控制制措施，钢筋筋等材料不能能在支架上方方堆放；c..浇筑过程中中，派人检查查支架和支承承情况，发现现下沉、松动动和变形情况况及时解决。七、标准层木支撑撑整体模板支支架计算书㈠、参数信息1、模板参数木支撑纵距Lb((m)：0.5000；立杆计算算高度H(mm)：2.8000；立杆圆木大头直径径R(mm))：80.0000；立杆圆圆木小头直径径r(mm))：50.0000；梁底斜撑方木截面面宽度b1(mm))：40.0000；梁底斜斜撑方木截面面高度h1(mm)：60.0000；帽木长度La(mm)：1.0000；帽木截面面宽度b2(mm)：60.0000；帽木斜撑方木截面面高度h2(mm)：80.0000；斜撑与立杆连接处处到帽木的距距离h0(mm)：600.0000；梁截面宽度B(mm)：0.2000；梁截面高高度D(m))：0.5000；2、荷载参数模板自重(kN//m2)：0.4；混凝凝土与钢筋自自重(kN/m2)：25.00；施工荷载(kN//m2)：1.0；新新浇混凝土荷荷载侧压力((kN/m2)：12.0；振捣混凝土对梁底底模板荷载((kN/m2):2..0；振捣混混凝土对梁侧侧模板荷载((kN/m2)：4.0；3、梁侧模板参数4、面板参数5、立杆圆木参数立杆圆木选用木材材：杉木；圆圆木弹性模量量E(N/mmm2):90000.0000；圆木抗压强度设计计值fc(NN/mm2):100.000；；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材材：杉木；斜斜撑方木弹性性模量E(NN/mm2):90000.0000；斜撑方木抗压强度度设计值fcc(N/mmm2):111.000；；7、帽木方木参数帽木方木选用木材材：杉木；弹弹性模量E((N/mm22):90000.0000；抗剪强度设计值ffv(N/mmm2):1..400；抗抗弯强度设计计值fm(NN/mm2):111.000；；㈡、梁侧模板荷载载计算强度验算要考虑新新浇混凝土侧侧压力和倾倒倒混凝土时产产生的荷载；；挠度验算只只考虑新浇混混凝土侧压力力。按《施工手册》，新新浇混凝土作作用于模板的的最大侧压力力，按下列公公式计算，并并取其中的较较小值:F=0.22γttβ1β2V1/2F==γH其中γ--混混凝土的重力力密度，取24.0000kN/mm3；t--新浇混混凝土的初凝凝时间，取44.000hh；T---混凝土土的入模温度度，取25..000℃；V---混凝土土的浇筑速度度，取2.5500m/hh；H---混凝土土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度，取取0.5000m；β1---外加剂剂影响修正系系数，取1..200；β2---混凝土土坍落度影响响修正系数，取取1.1500。分别计算得466.083kN/m22、12.0000kN//m2，取较小值值12.0000kN//m2作为本工程程计算荷载。㈢、梁侧模板面板板的计算：面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。强度度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和振振捣混凝土时时产生的荷载载；挠度验算算只考虑新浇浇混凝土侧压压力。次楞的根数为4根根。面板按照照均布荷载作作用下的三跨跨连续梁计算算。面板计算简图(单单位：mm))1.强度计算材料抗弯强度验算算公式如下：：σ＝M/W<[[f]其中，W--面板的净截截面抵抗矩，W=50×2×2/6=33.33cm3；M---面板的的最大弯矩((N·mm))；σ--面板板的弯曲应力力计算值(N/mm2)[f]]--面面板的抗弯强强度设计值((N/mm2)；按照均布活荷载最最不利布置下下的三跨连续续梁计算：M=0.1qq1l2+0.1117q2l2其中，q--作用在模板板上的侧压力力，包括：新浇混凝土侧压力力设计值:q1=1.22×0.5××12×0..9=6.448kN/mm；振捣混凝土荷载设设计值:qq2=1.44×0.5××4×0.99=2.522kN/m；；计算跨度:l=(5000-1000)/(4--1)=1133.333mm；面板的最大弯矩M=0..1×6.448×[(5500-1000)/(44-1)]22+0..117×22.52×[[[(5000-100))/(4-11)]]2=1.668×1044N·mm；面板的最大支座反反力为:NN=1.1qq1l+1.22q2l=1.11×6.4880×[(5500-1000)/(44-1)]//1000++1.2×22.520××[(5000-100))/(4-11)]/10000=1..354kkN；经计算得到，面板板的受弯应力力计算值:σ=1..68×1004/3..33×1004=0.5NN/mm2；面板的抗弯强度设设计值:[[f]=13N/mmm2；面板的受弯应力计计算值σ=0.55N/mm22小于面板的的抗弯强度设设计值[ff]=13NN/mm2，满足要求求！2.挠度验算ν=0.677qql4/(1000EI)≤[ν]=l/2250q---作用在模模板上的新浇浇筑混凝土侧侧压力线荷载载设计值:q=qq1=6.448N/mmm；l---计算跨度度:l==[(5000-1000)/(4--1)]=1133.333mm；E---面板材质质的弹性模量量:E==60000N/mm22；I---面板的截截面惯性矩::I=50×2××2×2/112=33..33cm44；面板的最大挠度计计算值:ν=0.6677×6..48×[((500-1100)/((4-1)]]4/(1000×60000×3.333×105)=00.007mm；面板的最大容许挠挠度值:[ν]=ll/250=[(5000-1000)/(4--1)]/2250=0.5mmm；面板的最大挠度计计算值ν=0.0007mm小小于面板的最最大容许挠度度值[ν]=0.5533mm，满满足要求！㈣、梁侧模板支撑撑的计算：1.次楞计算次楞直接承受模板板传递的荷载载，按照均布布荷载作用下下的三跨连续续梁计算。次楞均布荷载按照照面板最大支支座力除以面面板计算宽度度得到：q=1.3554/0.5500=22.707kkN/m本工程中，次楞采采用木方，宽宽度60mmm，高度80mmm，截面惯惯性矩I，截面抵抗抗矩W和弹性模量量E分别为:W=1×6××8×8/66=644cm3；I=11×6×8××8×8/112=2256cm44；E=99000.000N/mmm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·mm)变形图(mm)经过计算得到最大大弯矩M=0.0068kNN·m，最大大支座反力R=1..489kkN，最大变变形ν=0.0051mmm（1）次楞强度验算强度验算计算公式式如下:σ=M/W<[[f]经计算得到，次楞楞的最大受弯弯应力计算值值σ=6..77×1004/6.400×104=1..1N/mmm2；次楞的抗弯强度设设计值:[[f]=11N/mmm2；次楞最大受弯应力力计算值σ=1..1N/mmm2小于次楞的的抗弯强度设设计值[ff]=11NN/mm2，满足要求求！（2）次楞的挠度验算算次楞的最大容许挠挠度值:[ν]=5500/4000=1.225mm；次楞的最大挠度计计算值ν=0.0551mm小小于次楞的最最大容许挠度度值[ν]=1.225mm，满满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递递的集中力，取取次楞的最大大支座力1..489kNN,按照集中中荷载作用下下的三跨连续续梁计算。本工程中，主楞采采用木方，宽宽度60mmm，高度80mmm，截面惯惯性矩I，截面抵抗抗矩W和弹性模量量E分别为:W=1×6××8×8/66=644cm3；I=11×6×8××8×8/112=2256cm44；E=99000.000N/mmm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kNN·m)主楞变形图(mmm)经过计算得到最大大弯矩M==0.0660kN··m，最大支支座反力RR=1.8899kNN，最大变形形ν=0.0010mmm（1）主楞抗弯强度验验算σ=M/W<[[f]经计算得到，主楞楞的受弯应力力计算值:σ=5..96×1004/6.400×104=0..9N/mmm2；主楞的抗抗弯强度设计计值:[ff]=111N/mmm2；主楞的受弯应力计计算值σ=0.99N/mm22小于主楞的的抗弯强度设设计值[ff]=11NN/mm2，满足要求求！（2）主楞的挠度验算算根据连续梁计算得得到主楞的最最大挠度为0.0100mm主楞的最大容许挠挠度值:[ν]=1140/4000=0.335mm；主楞的最大挠度计计算值ν=0.011mm小于于主楞的最大大容许挠度值值[ν]=0.335mm，满满足要求！㈤、穿梁螺栓的计计算验算公式如下:N<[N]=f××A其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A---穿梁螺螺栓有效面积积(mm2)；f---穿梁螺螺栓的抗拉强强度设计值，取170NN/mm2；穿梁螺栓型号:M8；；查表得：穿梁螺栓有效直径径:9..85mmm；穿梁螺栓栓有效面积::A=776mm22；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=11.899kN。穿梁螺栓最大容许许拉力值:[N]==170××76/10000=12.922kN；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=1.8999kN小小于穿梁螺栓栓最大容许拉拉力值[NN]=12..92kN，满满足要求！㈥、梁底模板计算算：面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和挠度。计算算的原则是按按照模板底支支撑的间距和和模板面的大大小,按支撑在底底撑上的三跨跨连续梁计算算。强度验算要考虑模模板结构自重重荷载、新浇浇混凝土自重重荷载、钢筋筋自重荷载和和振捣混凝土土时产生的荷荷载；挠度验验算只考虑模模板结构自重重、新浇混凝凝土自重、钢钢筋自重荷载载。本算例中，面板的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=2000×20×220/6==1.333×104mm3；I=200××20×200×20/112=11.33×1105mm4；1.抗弯强度验算算按以下公式进行面面板抗弯强度度验算：σ=M/W<f其中，σ---梁底模板板的弯曲应力力计算值(N/mm2)；M---计算的的最大弯矩(kN·mm)；l---计算跨度(梁底支撑间间距):ll=5000.000mmm；q---作用在在梁底模板的的均布荷载设设计值(kN/m))；新浇混凝土及钢筋筋荷载设计值值：q1:1.2×255.000××0.2000×0.5000×0.9900=2..700kNN/m；模板结构自重荷载载：q2:1.2×0.3350×0..200×00.900==0.0766kN/m；；施工荷载与振捣混混凝土时产生生的荷载设计计值：q3:1.4×(11.000++2.0000)×0.2200×0..900=00.756kkN/m；q=q1++q2+q3=2.7000+0.0076+0..756=33.532kkN/m；跨中弯矩计算公式式如下:M=0.1ql22面板的最大弯矩：：Mmax=0.10××3.5322×0.522；面板的最大受弯应应力计算值：：σ=0.0088×1006/1.333×104=6.6NN/mm2；梁底模面板计算应应力σ=6.66N/mmm2小于梁底模模面板的抗弯弯强度设计值值[f]==13N/mmm2，满足要求求！2.挠度验算根据《建筑施工计计算手册》刚刚度验算采用用标准荷载，同同时不考虑振振动荷载作用用。最大挠度计算公式式如下:ν=0.677qll4/(1000EI)≤[ν]=l/2250其中，q--作用用在模板上的的压力线荷载载:q==（25.000×0.5000+0.335）×0.200=2.557kN/mm；l---计算跨度(梁底支撑间间距):ll=5000.00mmm；E---面板的弹性性模量:EE=60000.0NN/mm2；面板的最大允许挠挠度值:[ν]=5000.00//250==2.0000mm；面板的最大挠度计计算值:ν=0.6677×2..57×50004/(1000×60000×1.333×105)=1.3359mm；；面板的最大挠度计计算值:ν=1.3559mm小于面板的的最大允许挠挠度值:[ν]=500//250=2mmm，满足要求求！㈦、帽木验算：支撑帽木按照集中中以及均布荷荷载作用下的的两跨连续梁梁计算；(1)钢筋混凝土板板自重线荷载载设计值(kN/m))：q1=1.2×255.000××0.5000×0.5000=77.500kN/m；；(2)模板的自重线线荷载设计值值(kN/m))：q2=1.2×0..350×00.500=0.2210kNN/m；(3)施工荷载与振振捣混凝土时时产生的荷载载设计值(kN/m))：q3=1.4×(1..000+22.000))×0.5000=22.100kN/m；；q=q1+q2+q3=9..810kNN/m；(4)帽木的自重线线荷载设计值值(kN/m))：q4=1.2×600.000××10-3×80..000×110-3×3.8870=0.0222kN/mm；帽木截面抵抗矩：：W=660.0000×80.00002/6=640000.000mm3；帽木截面惯性矩：：I=660.0000×80.00003/12==25600000.0000mmm4；帽木简图帽木剪力图(kNN)帽木弯矩图(kNN·m)帽木变形图(mmm)各支座对支撑梁的的支撑反力由由左至右分别别为：R1=0.0233kN；R2=1..938kkN；R3=0..023kkN；最大弯矩Mmaxx=0..040kkN·m；最大变形νmax=0.0066mm；最大剪力Vmax=0.9699kN；截面应力σ=404188/640000=00.632N/mm22。帽木的最大应力为为0.6332N/mmm2，小于帽木木的抗弯强度度设计值111N/mmm2，满足要求求！帽木的最大挠度为为0.0006mm，小小于帽木的最最大容许挠度度2mmm，满足要求求！㈧、梁底木支架立立杆的稳定性性验算:作用于模板支架的的荷载包括静静荷载和活荷荷载。1、静荷载标准值包包括以下内容容：(1)木顶撑的自重重(kN)：NG1={1..000×00.060××0.0800+[(1..000/22)2+0.60002]1/2×2××0.0400×0.0660+2.8800×π×(0.0050/2))2}×3.8870=00.054kN(2)模板的自重((kN)：NG2=0.3350×0..500×00.200=0.0035kNN；(3)钢筋混凝土楼楼板自重(kN)：NG3=25..000×00.200××0.5000×0.5000=11.250kN；经计算得到，静荷荷载标准值；；NG=NG1+NNG2+NG3=00.054++0.0355+1.2550=11.339kN；2、活荷载标准值计计算：NQ=(1.0000+2.0000)×00.200××0.5000=0..300kkN；3、立杆的轴向压力力设计值计算算公式：N=1.2NNG+1.4NNQ=1..2×1.3339+1..4×0.3300=2.0277kN；稳定性计算公式如如下：σ=N/(φA00)≤fc其中，N--作作用在立杆上上的轴力σ---立杆受压压应力计算值值；fcc--立杆抗压压强度设计值值；A00--立杆截面面的计算面积积；A00=π×(50..000/22)2=19963.4995mm22φ---轴心受压压构件的稳定定系数,由长细比结结果确定；轴心受压稳定系数数按下式计算算：φ=1/(11+(λ/80)2)i---立杆的回回转半径，ii=500.000//4=112.5000m；l00--立杆的的计算长度，l0=(2800-500-600)/2=850mm；λ==850..000/112.5000=688.000；；φ=1/(11+(68..000/880)2)=0..581；经计算得到：σ=2027..233/((0.5811×19633.495))=1..778NN/mm2；根据规范规定，用用于施工和维维修时木材的的强度设计值值应乘1.22调整系数：[f]=1.2×110.0000=122.000N/mm22；木顶支撑立杆受压压应力计算值值为1.7778N/mmm2，小于木顶顶支撑立杆抗抗压强度设计计值12NN/mm2，满足要求求！㈨、梁底斜撑稳定定性验算:木顶撑斜撑的轴力力RDi按下式计计算：RDi＝RCi/ssinαi其中，RCi--斜撑对帽木木的支座反力力；RDDi-斜撑的轴轴力；αii-斜撑与与帽木的夹角角。sinαi=sin{aarctann[600..000/((1000..000/22)]}==0.7668；斜撑的轴力：RDDi=RCi/sinnαi=0.0023/00.768==0.0330kN 稳定性计算公式如如下：σ=N/(φA00)≤fc其中，N--作用在木斜斜撑的轴力,,0.0300kNσ--木斜撑受压压应力计算值值；fcc--木斜撑撑抗压强度设设计值；111.000N/mm22A00--木斜撑截截面的计算面面积；A0=400.000××60.0000=22400.0000mmm2；φ--轴心受受压构件的稳稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定定；轴心受压构件稳定定系数按下式式计算：φ=1/(11+(λ/80)2)i--木斜撑撑的回转半径径，i=0.2899×40.0000=11.5660mm；；l00--木斜撑撑的计算长度度，l0=[((1000.