浙江综合楼工程塔吊基础施工方案

商业综合房－XXXX（1、2）工程塔吊基础专项施工方案编制人：校对人：审核人：审批人：XX建工商业综合房－XXXX（1、2）工程项目部2012年5月目录TOC\o"1-1"\h\z\uHYPERLINK\h\z概况建设单位：杭州XXXX咨询有限公司杭州XXXXXX有限公司设计单位：XXXX学院XX建筑设计研究院监理单位：杭州XX建筑工程监理有限公司施工总承包单位：XX建工集团有限公司本工程为商业综合用房－XXXX（1，2）(1-27#楼、1层人防地下室)，位于杭州市西湖区蒋村街道王家桥地块。共由27幢2~7层综合楼（酒店、办公楼、餐饮）以及一层人防地下室组成，主体全部座落于地下室顶板上面，建筑结构形式为框架结构，总建筑面积为93524.5m2。本工程地下室桩基均采用预应力混凝土管桩，桩端以6a粉砂、6b砾砂混圆砾为联合持力层。其中一层人防地下室面积为36829.7m2，1#楼为地上6层（地下1层），建筑面积为10891.89m2；2#楼为地上7层（地下1层），建筑面积为1809.27m2；3#、4#、5#、6#、7#楼为地上4层（地下1层），建筑面积均为1157.27m2；8#楼为地上4层（地下1层），建筑面积为1137.31m2；9#、10#、21#、22#、23#楼为地上2层（地下1层），建筑面积均为681.6m2；11#楼为地上2层（地下1层），建筑面积为587.6m2；12#楼为地上7层（地下1层），建筑面积为1606.91m2；13#楼为地上7层（地下1层），建筑面积为1608.67m2；14#、15#、16#、17#、18#、19#楼为地上4层（地下1层），建筑面积均为1254.97m2；20#楼为地上4层（地下1层），建筑面积为1807.15m2；24#、25#楼为地上7层（地下1层），建筑面积均为2071.38m2；26#楼为地上7层（地下1层），建筑面积为1992.44m2；27#楼为地下6层（地下1层），建筑面积为14392.45m2；垃圾房为地上1层，建筑面积为14.3m2。其建筑高度如下表（单位：m）：本工程采用塔吊共6只，其中5只采用格构柱的塔吊基础方案，在平面布置图中自编号为1#、2#、3#、4#、6#塔吊。二、编制依据1、浙江省工程物探勘察院提供的《商业综合用房－XXXX（1，2）岩土工程勘察报告》2、浙江建机集团(QTZ80)型塔式起重机使用说明书3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）4、《混凝土结构设计规范》（GB50010－2002）5、《固定式塔式起重机基础技术规程》DB33/T1053-20086、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）7、《地基与基础工程施工质量验收规范》GB50204-20028、《工程测量规范》GB50026-20078、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20089、《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204-200210、《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-200211、《钢结构设计规范》GB50017-200312、《钢筋焊接与验收规程》JGJ18-200313、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-200114、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-200515、《建设施工高处作业安全技术规程》JGJ80-9116、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-201117、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-201018、《建筑结构荷载规范》GB50009-200119、《塔式起重机安全规程》（GB5144-2006）20、建筑起重机械安全监督管理规定21、浙江省安全生产条例22、本项目设计施工图纸三、塔吊基础设计1、布置原则：(1)尽可能满足覆盖工作面的原则。(2)满足最大材料和构件重量的吊运要求。(3)便于安装及拆除的要求。(4)便于留洞及处理的部位。2、塔吊选型为满足各栋主体阶段的施工垂直运输需要以及基本覆盖整个施工场地的原则，计划在一层人防地下室内布置6台塔吊作为结构阶段的垂直运输机械，具体详见塔吊布置平面图。根据塔吊布置平面图所示，有局部范围为塔吊覆盖不到的盲区，盲区部位的材料先由塔吊吊运至最近位置，再靠人工搬运进行材料周转；因楼层不高，盲区部位的砼浇筑均可采用汽车泵进行。塔吊均采用QTZ80（ZJ5710）型，最大回转半径为45m、50m、55m、57m，最大起重量为6t，端部最小起重量为1t，独立起升高度为40.5m，最大起升高度为121.5m。塔吊基础采用四根钻孔灌注桩内插钢格构柱，格构柱顶部制作钢平台并托起塔吊的方式安装塔吊。采用该种形式的塔吊基础，可实现塔吊在土方开挖前安装完成，并在土方及基坑施工阶段投入使用，从而最大限度的提高施工功效。3、塔式起重机的设立要求本工程一层人防地下室安装6台塔吊，均安装于地下室顶板上。有关各塔具体进场时间及搭设要求详见表：塔式起重机表搭设要求表塔号型号臂长形式位置最终高度1#塔吊QTZ8057m固定1#楼东侧36m2#塔吊QTZ8050m固定10#楼南侧33m3#塔吊QTZ8057m固定7#楼与26#楼之间33m4#塔吊QTZ8050m固定21#楼南侧36m5#塔吊QTZ8055m固定27#楼西南侧39m6#塔吊QTZ8045m固定18#楼北侧33m4、选用塔吊的主要性能塔吊型号QTZ80（ZJJ5710）生产厂家浙江省建设机械有有限公司机构工作级别起升机构M5回转机构M4牵引机构M3起升高度m倍率独立式附着式a=240.5121.5a=440.560最大起重量t6工作幅度m最小幅度2.5最大幅度57起升机构倍率24起重量t1.533366速度m/min80408.540204.3电机功率kw24/24/55.4回转机构回转速度r/miin0.6电机功率kw2×2.2牵引机构牵引速度m/miin40/20电机功率kw3.3/2.2顶升机构顶升速度m/miin0.6电机功率kw5.5工作压力MPa20总功率kw31.7（不含顶顶升机构电机机）平衡重t起重臂长m575552504745重量t13.3212.5212.311.511.0210.22工作温度℃-20~50℃设计风压Pa顶升工况工作工况非工作工况最高处100最高处2500-20米80020-100米1100大于100米13005、地基土力学性质根据本工程岩土工程勘察报告，ZK14勘察孔（1#塔吊）、ZK45勘察孔（2#塔吊）、ZK18勘察孔（3#塔吊）、ZK48勘察孔（4#塔吊）、ZK31勘察孔（5#塔吊）、ZK51勘察孔（6#塔吊）涉及到土层及地基土物理力学指标如下：层号土层名称地基承载力特征值(kPa))钻孔灌注桩预应力管桩桩侧摩阻力特征值qsiia桩端阻力特征值qqpa桩侧摩阻力特征值qsiia桩端阻力特征值qqpa1a杂填土0－－－－1b素填土0－－－－2粉质粘土010－12－3a淤泥质粘土605－6－3b淤泥质粉质粘土夹夹粉土708－9－3c淤泥质粉质粘土657－8－4a粉质粘土13518200207004b粉质粘土160266002814005粘土13017200196006a粉砂200295003218006b砾砂混圆砾2504012004530006夹粉质粘土14018250207006、塔吊基础配置(1)、塔吊基础配置参数表塔吊编号1－6#生产厂商浙江建机集团塔吊型号QTZ80（ZJJ5710）桩径800有效桩长（m）18-29钢筋笼长（m）全长钢筋笼配筋10Φ18桩顶标高（m）-5.85（相对对标高）承台底标高（m）-5.95（相对对标高）承台面标高（m）-5.5（相对标标高）承台配筋（上筋）Φ20＠183承台配筋（下筋）Φ20＠183承台配筋（拉筋）Φ20＠366承台尺寸（长×宽宽×高）5000×50000×12550格构柱长度（m）7.75格构柱顶标高（mm）-1.1塔吊起重高度m33、36、39(2)、塔吊基础桩采用4根Φ800钻孔灌注桩，桩中心距1.60米，砼强度C35，塔吊基础桩顶标高为-5.85m（砼超灌长度大于等于1.5米，钢筋主筋锚入塔吊基础承台板40d，砼充盈系数大于等于1.15），有效桩长26米。塔吊基础桩钢筋笼全长配制，配筋10Φ18Ⅱ级钢筋。桩端进入6a粉砂持力层深度不小于1m，桩顶嵌入承台内100mm。(3)、桩与塔吊之间采用格构柱连接，格构柱下端埋入桩内，其搭接大于等于3米，格构柱由4根400×400单柱组成的2000×2000架体，格构柱长度为7.75m，格构柱与桩钢筋笼电焊焊接，格构柱顶与塔机连接。单柱由4根L125×125×12的角钢及δ10的钢板焊接而成，型钢支撑采用L125×125×12的角钢，节距1.5米。缀条间距为300mm，格构柱缀板380×250×10，围成正方形形态，由四肢格构柱子组形成塔状。高度方向1500mm距离设置一道，每道支撑为一根水平撑和一根斜撑，四个面均布。格构柱需作防水处理，防水处理见塔吊塔基剖面图。(4)、格构柱的防腐处理：表面采用钢丝刷、砂皮除锈，底漆为铁红防锈漆二道，面漆采用银粉漆一道作为保护层。四、塔吊格构柱做法、步骤1、格构柱制作时必须要保证焊缝的质量、长度及按设计图纸加工，采用工厂定制。2、待格构柱运至现场后放置平稳,要求不能引起格构柱的变形。3、钻孔桩浇筑前将格构柱吊入钻孔内,与钻孔桩一起浇筑,确保锚固长度。4、安装前必须保证露出土面的独立格构柱小于1米,格构柱间∠125×12角钢连接,采用三面围焊,具体连接做法见附图,焊接连接时要保证焊缝质量,要达到一级钢结构焊缝的施工标准。5、塔吊在基础阶段(即地下室结构施工顶板前)一般只安装五个标准节和一个加强节，即塔吊臂至塔吊基础底板高度≤30米，且最大不得超过塔吊允许的独立安装高度。6、塔吊安装完成后,土方每开挖1.5米，必须进行四个格构柱两两相连,格构柱未相连之前严禁超挖。格构柱使用∠125×12角钢连接,采用三面围焊。焊接连接时要保证焊缝质量，要达到一级钢结构焊缝的施工标准，同时严禁挖机靠近格构柱,以免碰伤格构柱，格构柱周边2米范围土方采用人工对称开挖,不得单侧开挖。7、在土方开挖至坑底时，格构柱连接构件与钻孔桩顶距离不大于50cm，开挖后凿除格构柱上的混凝土时,不得使用机械碰撞格构柱,使用气泵破碎混凝土时,气泵不得直接与格构柱接触。凿除完成后应立即施工基础承台。8、在浇筑基础底板时，格构柱与连接构件浇筑在基础底板内，钢筋穿越格构柱时，格构柱的截面削弱不得超过相应角钢的30%，否则需绕过相应格构柱。9、在地下室顶板浇筑完成后方可进行加节升高，因本工程主体结构高度不高，塔吊处于自由高度下即能满足施工要求，所以，要求只进行一次的加节升高到位即可。10、在塔吊使用阶段,定期(每半月一次)检查格构柱焊缝的质量,有无松动,如出现问题停止塔吊使用,待修复后方可重新投入使用。五、塔吊基础定位、施工及遇结构部分处理1、根据地下室总进度计划安排以及工程施工总平面图并考虑尽可能利用塔吊工作半径进行塔吊的位置布置，塔吊桩基具体布置详见塔吊桩基位置平面图附图。2、格构柱与基础底板部位采用不留施工缝浇筑，为防止渗水，在底板中部部位埋设钢板止水片。3、格构柱顶面及标准件底面要用水准仪校水平，在砼浇筑过程中注意不得用振动器直接碰触上述部件，浇捣保证预埋标准件四角的倾斜度误差不超过1／500。4、由于该塔吊位于地下室基础内，为尽可能缩小对结构的影响，底板砼采取一次性浇筑，同时为确保基础底板不漏水，基础底板的格构柱四周满焊5cm宽、厚3mm的钢板止水片，格构柱拆除时直接割除格构柱，钢板止水片设置详见附图。5、因塔吊高于建筑物高度，故塔吊设置防雷接地，具体做法如下：六、平台制作及平台设计计算一、钢平台的制作钢平台：格构柱钢平台采用4块600×600×60钢板，钢板与格构柱主肢采用焊接连接，在塔吊格构柱就位时应进行精确定位，每只塔吊的4根格构柱用钢管进行固定，防止格构柱跑位，下料前应先对格构柱的尺寸进行复核，复核无误后再进行打孔下料。打孔、下料均到钢结构制作厂家加工，严禁用气割加工。钢平台与格构柱焊接由机修工负责，钢平台焊接前进行技术交底，焊缝高度不少于10mm。（钢平台与格构柱的连接节点详见附图）塔吊第一节加强标准节螺栓中心对准钢平台的钢构柱中心，经过构造加固，能满足刚度及抗扭要求。二、钢平台计算钢平台宽b(m)

0.6

钢平台板厚t(mm)

60

钢平台总重Gp1(kN)

6

格构式钢柱总重Gp2(kN)

40

锚栓孔直径R(mm)

36

钢平台与格构柱连接角焊缝焊角尺寸hf1(mm)

10

节点板与格构柱连接角焊缝焊角尺寸hf2(mm)：

8

钢平台单边节点板个数n1

3

节点板厚t1(mm)

10

节点板高h1(mm)

100

节点板宽b1(mm)

100

桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(1.62+1.62)0.5=2.263m

1、钢板强度验算

荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：

Qmax1=F/n+M/L=623.448/4+459.096/2.263=358.733kN

Qmin1=F/n-M/L=623.448/4-459.096/2.263=-47.009kN

简化钢平台板为单向板(断面扣除2个锚栓孔直径)承载计算,

钢板自重：q=78.5×t×a

=78.5×0.06×0.4=1.884kN/m

M中1=qa2/8+

Qmaxa/4=1.884×0.42/8+358.733×0.4/4=35.911kN·m

M中2=qa2/8+

Qmina/4=1.884×0.42/8+-47.009×0.4/4=-4.663kN·m

M=35.911kN·m

W=(a-2R)t2/6=(400-2×36)×602/6=196800mm3

σ=M/W=35.911×106/196800=182.475N/mm2≤f=215N/mm2

满足要求！

2、焊缝验算

荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：

Qmax2=(F+1.35Gp1)/n+M/L=(623.448+1.35×6)/4+459.096/2.263=360.758kN

Qmin2=(F+1.35Gp1)/n-M/L=(623.448+1.35×6)/4-459.096/2.263=-44.984kN

钢平台与格构柱连接角焊缝：hf1=10mm

焊缝长度lw1=4×2×l

=4×2×125=1000mm

节点板与钢平台连接采用双面角焊缝：hf2=8mm

焊缝长度lw2=4×2×n1×b1=4×2×3×100=2400mm

考虑安装焊缝折减系数取0.8焊缝应力：σ=Qmin2/(0.8×0.7×(lw1×hf1+

lw2×hf2))=44.984×103/(0.8×0.7×(1000×10+2400×8))=2.751N/mm2≤f=160N/mm2

满足要求！

节点板与格构柱连接采用双面角焊缝：hf2=8mm

焊缝长度lw3=4×2×n1×h1=4×2×3×100=2400mm

考虑安装焊缝折减系数取0.8焊缝应力：σ=N/(0.8×0.7×lw3×hf2))=360.758×103/(0.8×0.7×2400×8)=33.553N/mm2≤f=160N/mm2

满足要求！

七、塔吊基础质量保证措施1、钻孔灌注桩质量保证措施(1)、做好施工前的技术交底工作，要求每一位施工人员在掌握施工方法、质量保证措施和施工要求的同时，还必须有足够质量意识。认真执行单桩质量自检、互检、交接验收制度。(2)、钻孔灌注桩施工要求：①在钻孔过程中必须经常测定护壁泥浆比重，含沙率、粘度、PH值，合理控制泥浆的性质，以保证在孔壁稳定的情况下泥皮厚度最薄。②在灌注水下砼时，应进行清孔，塔吊桩孔底沉渣≤50mm。③在距孔底0.5M深度范围内的泥浆比重不得大于1.20，并应控制含沙率及粘度，清孔符合要求后半小时内必须灌注混凝土，灌注必须连续，直至成桩完毕。④桩身灌注充盈系数应控制在大于1.15，桩身混凝土超灌高度工程桩为1.0；桩身混凝土为C35；⑤混凝土初灌量满足导管埋深1.0米以上。(3)、钢筋笼的制作、运送与安放①钢筋和焊条必须有出厂质保单；焊工须持证上岗；钢筋及焊接件经试验合格后，方可制作钢筋笼；锈蚀严重的钢材不得使用。②钢筋笼应严格按图纸要求分节制作各项偏差应符合规范；主筋与箍筋、加强箍间，采用点焊连接；在同一截面的接头数量须≤50%；错开长度≥35d且不小于500mm；按设计要求控制保护层厚度不小于50mm；笼间搭接单面焊缝长度为10d。③加工成型并经监理检验合格的钢筋笼均需挂牌。④钢筋笼在制作、运送和安放过程中，不允许产生不可恢复的变形。吊放钢筋笼时，要对准桩孔中心垂直缓缓下沉；笼间搭接焊毕，经监理检验合格后，才能下入孔内；钢筋笼下放到设计位置后，确保在孔内居中的前提下，用吊筋立即固定于机台上。(4)、钢筋笼制作允许偏差：①钢筋笼长度：±100mm②钢筋笼直径：±10mm③主筋间距：±10mm④箍间距筋：±20mm⑤桩钢筋笼主筋锚入承台不少于40d。2、承台施工质量保证措施(1)、承台底标高、尺寸严格按照设计标高放样确定；(2)、砼浇捣前对钢筋进行隐蔽验收；(3)、与塔机生产厂家联系，正确预埋预埋件；(4)、承台砼强度等级为C35，并留置同条件试块。3、钢格构柱施工质量控制(1)、焊接质量的要求①焊接前应将焊缝表面的铁锈、水分、油污、灰尘、氧化皮、焊渣等清理干净；②允许随意引弧损伤母材，必须在其它钢材或在焊缝中进行；③焊应注意焊道的引弧点、熄弧点及焊道的接头不产生焊接缺陷，手下工多层多道焊时焊接接头应错开；④焊接后要进行自检、互检，并做好焊接施工记录。对接焊缝的余高为2~3mm，必要时用砂轮磨光机磨平；⑤焊缝要求与母材表表面光顺过渡渡，同一焊缝缝的焊脚高度度要一致；⑥焊缝表面不得有电电弧伤、裂纹纹、气孔及凹凹坑；⑦主要对接焊缝的咬咬边不超过0.5mm，次要受力力焊缝的咬边边不允许超过过1mm。(2)、焊接检检验和返修①焊缝外观应均匀、致致密，不应有有裂纹、焊瘤瘤气孔、夹渣渣、咬边弧坑坑、未焊满等等缺陷。无损损探伤须在焊焊缝外观检查查合格。②返修前日需将缺陷陷清除干净打打磨出白后按按返修工艺要要求进行返修修。③焊缝返修部位应开开好宽度均匀匀、表面平整整、过渡光顺顺、便于施焊焊的凹槽，且且两端有约为为1：5的坡度。④当挖基坑时，随挖挖随加焊接斜斜腹杆及水平平腹杆；⑤腹杆与缀板均作防防锈处理，表表面采用钢丝丝刷砂皮除锈锈，底漆为铁铁红防锈漆二二道，面漆采采用银粉漆一一道作为保护护层；⑥焊接由专业人员焊焊接，各种构构件的连接均均采用满焊，焊焊缝高度为10mm；缀板与腹腹杆的连接做做法为以腹杆杆外边线与缀缀板满焊；缀缀板与三角钢钢的连接做法法为以缀板的的外边与三角角钢满焊；⑦缀板、腹杆及三角角钢材料的选选择按附图做做法选用材料料，采用Q235--B；⑧缀板、腹杆及三角角钢的连接尺尺寸位置详见见附图；(3)、格构柱穿穿地下室防水水措施:格构柱穿过过基础底板时时的焊3厚钢板止水水片。八、塔吊沉降、垂垂直度测定及及偏差校正的的要求和安全全技术措施1、塔吊沉降、垂直直度测定有关关要求和措施施：①塔吊的沉降、垂直直度观测由安安全员王莹忠忠负责组织，由由陈鑫磊、吕吕江涛负责观观测和记录。②塔机沉降观测应定定期进行，一一般为半月一一次，垂直度度的测定当塔塔机在独立高高度以内时应应半月一次，当当安装附墙后后，应每月观观测一次。③当沉降和垂直度出出现明显异常常时应立即停停止塔吊，并并对塔身、塔塔吊基础及基基坑周边地面面进行仔细检检查。④塔基应保持排水通通畅，防止积积水。2、当塔机出现沉降降不均，垂直直度偏差超过过塔高的1/10000时，应对塔塔机进行偏差差校正，在附附墙未设之前前，在最低节节与塔机基脚脚螺栓间加垫垫钢片校正，校校正过程中，用用高吨位的千千斤顶顶起塔塔身，为保证证安全，塔身身用大缆绳四四面、缆紧，且且不能将基脚脚螺栓拆下来来，只能松动动螺栓上的螺螺母，具体长长度根据加垫垫钢片的厚度度确定，塔机机的垂直度校校正，在保证证安全的前提提下，可通过过调节附墙拉拉杆的长度来来实现。九、安全保证措施施1、塔吊安拆方案由由具有相应资资质的专业施施工单位编制制并负责实施施。2、定期对塔吊基础础进行沉降观观测和倾斜测测量。3、如施工工期较长长，需根据实实际情况定期期对格构柱进进行防锈处理理。4、接地装置应有专专业人员安装装，测定电阻阻时要用高效效精密仪器，且且需定期检查查接地线盒电电阻。5、塔吊按拆方案由由具有相应资资质的专业施施工单位编制制并负责实施施。6、深基坑开挖前对对挖机司机进进行专项交底底，严禁在开开挖过程中与与塔身及格构构柱发生碰撞撞，确保做好好塔身的安全全保护措施。7、本工程塔吊为多多塔交叉作业业，做好群塔塔作业管理为为重中之重，具具体群塔作业业管理措施如如下：（1）在工程施工中，虽虽然有可行的的方案和严格格的管理，多多塔交叉作业业仍存在一定定的隐患，偶偶尔会出现低低塔臂架碰到到高塔主卷扬扬钢丝绳等情情况，为此我我们拟增设电电子防止互撞撞系统或电子子作业区域限限制器(单机限制禁禁区)。（2）加强与项目部各各工种间的沟沟通因施工现场所有材材料的垂直运运输依靠塔吊吊，所以塔吊吊在本工程施施工中将发挥挥极其重要的的作用，在塔塔吊使用过程程中，根据项项目施工的进进度计划，及及时与项目部部施工人员沟沟通，合理安安排各台塔吊吊的顶升和维维修时间，随随时掌握结构构施工进度，及及时设置预埋埋件，避免因因错埋、漏埋埋引起材料运运输中断或者者停工；协调调塔吊在交叉叉覆盖区范围围内作业时相相互避让，协协调操作工与与信号员和班班组之间的关关系。（3）加强对现场特种种工作人员的的管理现场塔吊的安装维维修工(包括机械工工和电工)、操作工等等必须由经过过专业技能培培训取得相应应资格证书的的人员担任。信信号指挥员采采用对讲机与与司机联系指指挥，每台塔塔吊专设频道道，严禁串台台互相干扰。司司机应定人定定机，严禁私私自调整岗位位。因本工程程的特殊性，管管理人员设定定人定点指挥挥与协调，每每天现场均安安排2名机械维修修工和1名电工值守守，现场人员员，各就各位位，随时可取取得联系，塔塔吊故障争取取在最短时间间内修复，保保证工程施工工的连续性。（4）加强塔吊的维护护保养1）塔吊进场应严格格质量把关，安安装后应按程程序验收合格格后方可投入入使用。2）维护与保养。日日常的维护与与保养是不可可缺少的，只只用不养必将将加速设备的的磨损与消耗耗，不正确的的维护保养也也将会埋下隐隐患，威胁安安全，阻碍其其效能的发挥挥。我们同时时进行保养，正正确维护与保保养的方法、材材料工具、时时间、执行人人员的职责作作出明确规定定，形成有章章可循的制度度，确保维护护与保养不间间断的穿插进进行。3）检查与修理工作作。贯穿于设设备管理与使使用的全过程程。每台塔吊吊要求司机做做好班前、班班后检查，周周检，月检；；维修人员除除日常修理外外，每月安排排一次巡检，分分公司组织月月检、季度检检查等，并做做好检查记录录。发现问题题，及时解决决，严禁设备备带病运转，不不留任何隐患患。（5）加强现场使用安安全管理1）要求塔吊司机严严格遵守操作作规程，严禁禁违章操作。2）运行中，如遇到到起升机构制制动器突然失失灵事故时，应应立即将吊臂臂转至无人安安全部位，同同时改用低速速下降使重物物落地。如突突然停电，必必须立即切断断电源开关，把把控制器回到到零位，警告告现场人员勿勿在吊臂和重重物下逗留。通通过人工盘动动回转电动机机使吊臂转至至无人的安全全部位，然后后松开机构制制动器，使重重物慢慢落地地，待安排就就绪后立即作作出处理措施施。3）如遇台风等恶劣劣天气，塔吊吊严禁使用，必必要时应进行行加固。4）塔吊交叉作业，服服从统一指挥挥，防止忙中中出乱。5）严格按照方案预预定的标高进进行预埋、锚锚固、顶升。6）塔吊上从事顶升升、维修等作作业必须做好好防护，严禁禁高空坠物伤伤人。7）做好防雷接地，塔塔顶和两臂安安装红色障碍碍灯，保证夜夜间作业有足足够的照明。8）每台塔吊定时进进行沉降观测测和垂直度测测量。9）及时整理资料，各各类记录归类类存档。十、塔式起重机使使用期间各工工况安全技术术措施以及应应急预案组织织保证体系1、使用期间各工况况安全技术措措施：（1）在塔吊安装完成成后，每天由由塔吊司机和和机修工对格格构柱进行表表观检查，并并做好每次检检查记录情况况。（2）发现隐患应立即即停止使用，并并将简要情况况上报项目部部和塔吊安装装专业单位。（3）由项目部通知专专业安装单位位立即对塔吊吊情况进行检检查，根据塔塔吊问题大小小采取相应的的对策。若一一般的、不存存在安全隐患患的问题，则则继续使用，并并由专业单位位进行查明。若若存在严重安安全隐患的，则则立即停止使使用，直至隐隐患排除方可可使用。（4）每周由塔吊司机机对塔身紧固固螺丝进行紧紧固一次。（5）每两周由项目部部技术负责人人、安全员、机机修工、电工工、塔吊司机机对所有塔吊吊检查一次。检检查范围包括括格构柱、塔塔身紧固螺丝丝、钢丝绳、塔塔身、吊钩插插销和卡环、开开关箱和有关关保险丝、钢钢丝绳滚筒、小小车行车是否否自由无异常常声响等。2、应急预案组织保保证体系如下下：项目经理：XXXX项目副经理：技术负责人：塔吊安装班：机修班：安全员：十一、桩承台基础础计算与承台台承载力验算算厂家提供的QTZZ80(ZJJ5710))塔式起重机机作用在基础础上荷载标准准值：工况垂直力FV（KN）水平力Fh（KN）倾覆力距M1（KN.m）倾覆力距M2（KN.m）扭矩MK（KN.m）工作状态509311039875270非工作状态44971166800（一）1#塔吊承承台基础计算算与承台承载载力验算1#塔吊基础下部地质质情况参照Zk14号钻探孔地地质情况。一.参数信息塔吊型号:QTTZ80；自自重(包括压重)::F1=4449.00kkN；最大起起重荷载:F2=600.00kNN塔吊倾覆力距；塔塔吊起重高度度:H=36.00mm；塔身宽度度:B=1..60m；桩桩混凝土等级级:C35；承承台混凝土等等级:C355；保护层厚厚度:100mm；矩形承台边长:5.0m；；承台厚度::Hc=1..250m；；承台箍筋间间距:SS=366mm承台钢筋级别:ⅡⅡ级；承台预预埋件埋深::h=0.55m；承台顶顶面埋深:D=0.0000m桩直径:d=00.800mm；桩间距:a=1.6600m；桩桩钢筋级别::Ⅱ级；桩入土深度:200m；桩型与工工艺:大直径灌注注桩(清底干净)二.塔吊基础承台台顶面的竖向向力与弯矩计计算1.塔塔吊自重(包括压重)FF1=4499.000kkN2.塔塔吊最大起重重荷载F2==60.0000kN作用于桩基承台顶顶面的竖向力力F=F11+F2=5509.0000kN塔吊的倾覆力矩M=1.44×三.矩形承台弯矩矩的计算计算简图：图中x轴的方向是是随机变化的的，设计计算算时应按照倾倾覆力矩M最不利方向向进行验算。1.桩桩顶竖向力的的计算(依据《建筑筑桩基础技术术规范》JGGJ94-22008的第第条)其中n──单单桩个数，nn=4；Fk───作用于承台台顶面的竖向向力，Fk==509.0000kN；；Gk───桩基承台和和承台上土自自重标准值，Gk=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=781.250kN；Mxkk,Myk───荷载效应标标准组合下，作作用于承台底底面，绕通过过桩群形心的的x、y轴的力矩矩xi,,yi──单桩相对承承台中心轴的的XY方向距离离(m)；Nikk──荷载效应标标准组合偏心心竖向力作用用下，第i基桩或复合合基桩的竖向向力(kN)。经计算得到:桩顶竖向力设计值值:最大压力：NN=1.2××(509.0000+7881.2500)/4+22335.2200×(1.6000×1.4144/2)/[[2×(1.6000×1.4144/2)2]=14119.2533kN最大拔力：NN=1.2××(509.0000+7881.2500)/4-22335.2200×(1.6000×1.4144/2)/[[2×(1.6000×1.4144/2)2]=-6455.10kNN桩顶竖向力标准值值:最大压力：N=(509.0000+7881.2500)/4+11668.0000×(1.6000×1.4144/2)/[[2×(1.6000×1.4144/2)2]=10559.8333kN最大拔力：N=(509.0000+7881.2500)/4-11668.0000×(1.6000×1.4144/2)/[[2×(1.6000×1.4144/2)2]=-4114.7088kN2.矩矩形承台弯矩矩的计算(依据《建筑筑桩基础技术术规范》JGGJ94-22008的第第条)其中Mx,Myy──分别为绕X轴和绕Y轴方向计算算截面处的弯弯矩设计值((kN.m))；xi,,yi──垂直Y轴和X轴方向自桩桩轴线到相应应计算截面的的距离(m)；Ni───在荷载效应应基本组合下下的第i基桩净反力力，Ni=NNi-G/nn。经过计算得到弯矩矩设计值：压力产生的承台弯弯矩：NN=1.2××(509.0000+7881.2500)/4+22335.2200×(1.6000/2)/[[4×(1.6000/2)2]=11116.8255kNMMx1=Myy1=2×(1116..825-7781.2550/4)××拔力产生的承台弯弯矩：NN=1.2××(509.0000+7881.2500)/4-22335.2200×(1.6000/2)/[[4×(1.6000/2)2]=-3422.675kkNMMx2=Myy2=2×-488.663×四.矩形承台截面面主筋的计算算依据《混凝土结构构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。式中1──系数，当当混凝土强度度不超过C550时，1取为1.0,,当混凝土强强度等级为CC80时，1取为0.94,期期间按线性内内插法确定；；fc──混凝土抗压压强度设计值值；h0──承台的计算算高度。fy──钢筋受拉强强度设计值，fy=300N/mm2。承台底面配筋:s=0.000××106/(1.0000×1.5700×5000..000×1200..0002)=0.00000=1-(1-2××0.00000)0.55=0.00000s=1-0.00000/2==1.00000Asyy=0.0000×106/(1.00000×1200..000×300.0000)=00.000mmm2承台顶面配筋:s=0×106//(1.0000×1.5700×5000..000×1200..0002)=0.00000=1-(1-2××0.00000)0.55=0.00000s=1-0.00000/2==1.00000Asyy=0×106/(1.00000×1200..000×300.0000)=00.000mmm2。满足顶面和底面配配筋要求的同同时还应该满满足构造要求求!五.矩形承台截面面抗剪切计算算依据《建筑桩基础础技术规范》(JGJ94-2008)的第条。根据第二步的计算算方案可以得得到XY方向桩对对矩形承台的的最大剪切力力，考虑对称称性，记为V=28388.506kkN，我们考考虑承台配置置箍筋的情况况，斜截面受受剪承载力满满足下面公式式：其中──计算截面面的剪跨比,,=1.5000ft───混凝土轴心心抗拉强度设设计值，ftt=1.5770N/mmm2；b──承台计算截截面处的计算算宽度，b==5000mmm；h0───承台计算截截面处的计算算高度，h00=700mmm；fy───钢筋受拉强强度设计值，fy=300.000N/mm2；S──箍筋的间距距，S=366mm。经过计算承台已满满足抗剪要求求，只需构造造配箍筋!六.桩身承载力验算桩身承载力计算依依据《建筑桩桩基础技术规规范》(JGJ944-20088)的第条根据第二步的计算算方案可以得得到桩的轴向向压力设计值值，取其中最最大值N=11419.2253kN桩顶轴向压力设计计值应满足下下面的公式：：其中c──基桩成成桩工艺系数数，取0.7750fc───混凝土轴心心抗压强度设设计值，fcc=16.7700N/mmm2；Apss──桩身截面面面积，Apss=0.5002m2。经过计算得到桩顶顶轴向压力设设计值满足要要求，受压钢钢筋只需构造造配筋!桩身受拉计算，依依据《建筑桩桩基技术规范范》JGJ994-20008第条受拉承载力计算，最最大拉力NN=645..10kN经过计算得到受拉拉钢筋截面面面积As==2150..33mm2。综上所述，全部纵纵向钢筋采用用构造配筋且且配筋面积不不能小于2150..33mm2构造规定：灌注桩桩主筋采用66～12根直径12mm～14m，配筋筋率不小于00.2%!灌注桩主筋采用110根φ18(25543mm2)的钢筋能满满足要求。七.桩抗压承载力计算算桩承载力计算依据据《建筑桩基基础技术规范范》(JGJ944-20088)的第和条根据第二步的计算算方案可以得得到桩的轴向向压力设计值值，取其中最最大值N=11419.2253kN桩竖向极限承载力力验算应满足足下面的公式式：最大压力:其中R──基基桩竖向承载载力特征值；；Ra───单桩竖向承承载力特征值值；K──安全系数，取取1.0；fakk──承台下土的的地基承载力力特征值加权权平均值；c──承台效应系数qskk──桩侧第i层土的极限限侧阻力特征征值，按下表表取值；qpkk──极限端阻力力特征值，按下下表取值；u──桩身的周长长，u=2..512m；；Ap───桩端面积,取Ap=0..502m22；Ac───计算桩基所所对应的承台台净面积，取取Ac=5..748m22；li───第i层土层的厚厚度,取值如下表表；根据商业综合用房房－XXXXX（1、2）工程《岩岩土工程勘察察报告》中ZZk14号钻探孔地地质情况各层层土厚度及阻阻力特征值以以及结合桩顶顶标高位置，桩桩顶标高为-7.255m（相对于85国家高程为-2.455m），其塔吊吊桩具体位于于土层位置如如下表:序号土厚度(m)桩侧阻力特征值((kPa)桩端阻力特征值((kPa)土层名称10.63503a淤泥质粘土26.9803b淤泥质粉质粘土夹夹粉土32.5703c淤泥质粉质粘土41.7182004a粉质粘土57.27266004b粉质粘土由于桩入入土深度为20m，所以桩端端是在4b粉砂粘土层层。最大压力验算:R=2..512×(0.63××5+6.9*88+2.5××7+1.77*18+88.27*226)+0.5002*6000=1108..73kN上式计算的R值大大于最大压力力1059..833kNN，所以满足足要求!八.桩抗拔承载力计算算桩抗拔承载力计算算依据《建筑筑桩基础技术术规范》(JGJ944-20088)的第条桩抗拔承载力应满满足下列要求求:其中:式中Tuk───基桩抗拔极极限承载力标标准值；i──抗拔系数；解得:Tgk=9.6××0.7000×(0.63××5+6.9*88+2.5××7+1.77*18+88.27*226)/4==540.007kNGgp=99.6×20×22/44=10566kNTuk=22.512××0.7000×(0.63××5+6.9*88+2.5××7+1.77*18+88.27*226)=565..27kNGp=0..502×220×25=2511kN由于:5400.07/22.0+10056>4114.7088满足要求!由于:5655.27/22.0+2551>4144.708满足要求!九、1#塔吊格构柱设计计计算格构柱由4根4000×400单柱组成的2000×2000架体，高度度为4.4米，格构柱柱总长为7.75米，单柱由4根L125×125×12的角钢及δ10的钢板焊接接而成，L125×125×12的角钢作为为水平和斜腹腹杆连接成一一体，节距为为1500mmm，角钢材料料为Q235--B。名称垂直力KN弯矩KN.M水平力KN最大起重量非工作状态44916687160工作状态50910393160自重（包括压重）F1=4449kN，最大起重重荷载F2=600.00kNN；塔吊倾覆覆力距M=16668kN.mm，塔吊起重重高度H=36m，塔身中心心轴线宽度B=1.66m；混凝土强强度：C35，钢筋级别II级，桩直径d=8000mm，桩间距a=1.660m。1.单柱计算：已知：L125××125×12角钢A=28.9cmm2II=423ccm4ZZo=3.553cm1、单柱惯性矩2、架体计算已知架体截面积：：2.1架体惯性矩矩2.2架体惯性半半径(回转半径)2.3架体截面模模量（注：Y为1/22架体截面尺尺寸）2.4架体长细比比查表得。2.5单柱长细比比查表得注：λ1为单柱对对最小刚度轴轴的长细比，其其计算长度取取缀板间的净净距离l=3000mm；3、格构柱承载力计计算式中：N：最大轴轴向力（kN）=Fv+格构柱自重重，取安全系系数1.35M：：最大弯矩（kN.m）=M1+FFh×L,取安全系数1.43.1工作状态态时验算已知：Fv=5009kNN=（509+37.115）×1.35==737.33kNM==(10399+31×4.4)×A=462.4ccm2WWx=Wy==W架=309155.6cm33LL为格构柱高高度4.4mm；则满足要求！3.2非工作状状态时验算已知：Fv=4449kNN=（449+37.115）×1.35==656.33kNM=((1668++71×4.4)××A=4462.4ccm2WWx=Wy==W架=309155.6cm33LL为格构柱高高度4.4mm；则满足要求！4.整体稳定性性计算4.1工作状状态时验算欧拉临界力已知：满足要求！4.2非工作状态态时验算已知：满足要求！4.3单柱稳稳定性计算单柱最大压力（经经验算非工作作状态时最大大）满足要求！5型钢支撑与格构构柱焊接处焊焊缝长度计算算由于现场采用1225×1255×12的Q235--B角钢，故A＝24.377cm2,ffW=160NN/mm2,fy==215NN/mm2,hf=10mm，故：Nf＝0.85×A×ffy=0.885×24337×2155=4453361.755NNy=0.7hff×ffW×lw=0.7××10×1225×1600×1.222=1708800NLw=171.6++10=1881.6mmm要求单边焊缝长度度不少于182mm。（二）2#塔吊承承台基础计算算与承台承载载力验算2#塔吊基础下部地质质情况参照Zk45号钻探孔地地质情况。一.参数信息塔吊型号:QTTZ80；自自重(包括压重)::F1=4449.00kkN；最大起起重荷载:F2=600.00kNN塔吊倾覆力距；塔塔吊起重高度度:H=33.00mm；塔身宽度度:B=1..60m；桩桩混凝土等级级:C35；承承台混凝土等等级:C355；保护层厚厚度:100mm；矩形承台边长:5.0m；；承台厚度::Hc=1..250m；；承台箍筋间间距:SS=366mm承台钢筋级别:ⅡⅡ级；承台预预埋件埋深::h=0.55m；承台顶顶面埋深:D=0.0000m桩直径:d=00.800mm；桩间距:a=1.6600m；桩桩钢筋级别::Ⅱ级；桩入土深度:188m；桩型与工工艺:大直径灌注注桩(清底干净)二.塔吊基础承台台顶面的竖向向力与弯矩计计算1.塔塔吊自重(包括压重)FF1=4499.000kkN2.塔塔吊最大起重重荷载F2==60.0000kN作用于桩基承台顶顶面的竖向力力F=F11+F2=5509.0000kN塔吊的倾覆力矩M=1.44×三.矩形承台弯矩矩的计算计算简图：图中x轴的方向是是随机变化的的，设计计算算时应按照倾倾覆力矩M最不利方向向进行验算。1.桩桩顶竖向力的的计算(依据《建筑筑桩基础技术术规范》JGGJ94-22008的第第条)其中n──单单桩个数，nn=4；Fk───作用于承台台顶面的竖向向力，Fk==509.0000kN；；Gk───桩基承台和和承台上土自自重标准值，Gk=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=781.250kN；Mxkk,Myk───荷载效应标标准组合下，作作用于承台底底面，绕通过过桩群形心的的x、y轴的力矩矩xi,,yi──单桩相对承承台中心轴的的XY方向距离离(m)；Nikk──荷载效应标标准组合偏心心竖向力作用用下，第i基桩或复合合基桩的竖向向力(kN)。经计算得到:桩顶竖向力设计值值:最大压力：N=1.2×(5509.0000+7811.250))/4+23335.2000×(1.6000×1.4144/2)/[[2×(1.6000×1.4144/2)2]=14119.2533kN最大拔力：N=1.2×(5509.0000+7811.250))/4-23335.2000×(1.6000×1.4144/2)/[[2×(1.6000×1.4144/2)2]=-6455.10kNN桩顶竖向力标准值值:最大压力：N=(509.0000+7881.2500)/4+11668.0000×(1.6000×1.4144/2)/[[2×(1.6000×1.4144/2)2]=10559.8333kN最大拔力：N=(509.0000+7881.2500)/4-11668.0000×(1.6000×1.4144/2)/[[2×(1.6000×1.4144/2)2]=-4114.7088kN2.矩矩形承台弯矩矩的计算(依据《建筑筑桩基础技术术规范》JGGJ94-22008的第第条)其中Mx,Myy──分别为绕X轴和绕Y轴方向计算算截面处的弯弯矩设计值((kN.m))；xi,,yi──垂直Y轴和X轴方向自桩桩轴线到相应应计算截面的的距离(m)；Ni───在荷载效应应基本组合下下的第i基桩净反力力，Ni=NNi-G/nn。经过计算得到弯矩矩设计值：压力产生的承台弯弯矩：NN=1.2××(509.0000+7881.2500)/4+22335.2200×(1.6000/2)/[[4×(1.6000/2)2]=11116.8255kNMMx1=Myy1=2×(1116..825-7781.2550/4)××拔力产生的承台弯弯矩：NN=1.2××(509.0000+7881.2500)/4-22335.2200×(1.6000/2)/[[4×(1.6000/2)2]=-3422.675kkNMMx2=Myy2=2×-488.663×四.矩形承台截面面主筋的计算算依据《混凝土结构构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。式中1──系数，当当混凝土强度度不超过C550时，1取为1.0,,当混凝土强强度等级为CC80时，1取为0.94,期期间按线性内内插法确定；；fc──混凝土抗压压强度设计值值；h0──承台的计算算高度。fy──钢筋受拉强强度设计值，fy=300N/mm2。承台底面配筋:s=0.000××106/(1.0000×1.5700×5000..000×1200..0002)=0.00000=1-(1-2××0.00000)0.55=0.00000s=1-0.00000/2==1.00000Asyy=0.0000×106/(1.00000×1200..000×300.0000)=00.000mmm2承台顶面配筋:s=0×106//(1.0000×1.5700×5000..000×1200..0002)=0.00000=1-(1-2××0.00000)0.55=0.00000s=1-0.00000/2==1.00000Asyy=0×106/(1.00000×1200..000×300.0000)=00.000mmm2。满足顶面和底面配配筋要求的同同时还应该满满足构造要求求!五.矩形承台截面面抗剪切计算算依据《建筑桩基础础技术规范》(JGJ94-2008)的第条。根据第二步的计算算方案可以得得到XY方向桩对对矩形承台的的最大剪切力力，考虑对称称性，记为V=28388.506kkN，我们考考虑承台配置置箍筋的情况况，斜截面受受剪承载力满满足下面公式式：其中──计算截面面的剪跨比,,=1.5000ft───混凝土轴心心抗拉强度设设计值，ftt=1.5770N/mmm2；b──承台计算截截面处的计算算宽度，b==5000mmm；h0───承台计算截截面处的计算算高度，h00=700mmm；fy───钢筋受拉强强度设计值，fy=300.000N/mm2；S──箍筋的间距距，S=366mm。经过计算承台已满满足抗剪要求求，只需构造造配箍筋!六.桩身承载力验算桩身承载力计算依依据《建筑桩桩基础技术规规范》(JGJ944-20088)的第条根据第二步的计算算方案可以得得到桩的轴向向压力设计值值，取其中最最大值N=11419.2253kN桩顶轴向压力设计计值应满足下下面的公式：：其中c──基桩成成桩工艺系数数，取0.7750fc───混凝土轴心心抗压强度设设计值，fcc=16.7700N/mmm2；Apss──桩身截面面面积，Apss=0.5002m2。经过计算得到桩顶顶轴向压力设设计值满足要要求，受压钢钢筋只需构造造配筋!桩身受拉计算，依依据《建筑桩桩基技术规范范》JGJ994-20008第条受拉承载力计算，最最大拉力NN=645..10kN经过计算得到受拉拉钢筋截面面面积As==2150..33mm2。综上所述，全部纵纵向钢筋采用用构造配筋且且配筋面积不不能小于2150..33mm2构造规定：灌注桩桩主筋采用66～12根直径12mm～14m，配筋筋率不小于00.2%!灌注桩主筋采用110根φ18(25543mm2)的钢筋能满满足要求。七.桩抗压承载力计算算桩承载力计算依据据《建筑桩基基础技术规范范》(JGJ944-20088)的第和条根据第二步的计算算方案可以得得到桩的轴向向压力设计值值，取其中最最大值N=11419.2253kN桩竖向极限承载力力验算应满足足下面的公式式：最大压力:其中R──基基桩竖向承载载力特征值；；Ra───单桩竖向承承载力特征值值；K──安全系数，取取1.0；fakk──承台下土的的地基承载力力特征值加权权平均值；c──承台效应系数qskk──桩侧第i层土的极限限侧阻力特征征值，按下表表取值；qpkk──极限端阻力力特征值，按下下表取值；u──桩身的周长长，u=2..512m；；Ap───桩端面积,取Ap=0..502m22；Ac───计算桩基所所对应的承台台净面积，取取Ac=5..748m22；li───第i层土层的厚厚度,取值如下表表；根据商业综合用房房－XXXXX（1、2）工程《岩岩土工程勘察察报告》中ZZk45号钻探孔地地质情况各层层土厚度及阻阻力特征值以以及结合桩顶顶标高位置，桩桩顶标高为-7.255m（相对于85国家高程为-2.455m），其塔吊吊桩具体位于于土层位置如如下表:序号土厚度(m)桩侧阻力特征值((kPa)桩端阻力特征值((kPa)土层名称36.84803b淤泥质粉质粘土夹夹粉土40.9703c淤泥质粉质粘土52.0182004a粉质粘土68.26266004b粉质粘土由于桩的的入土深度为为18m，所以桩端端是在4b粉砂粘土层层。最大压力验算:R=2..512×(6.84××8+0.9×77+2.0**18+8..26*266)+0.5002*6000=1084..39kN上式计算的R值大大于最大压力力1059..833kNN，所以满足足要求!八.桩抗拔承载力计算算桩抗拔承载力计算算依据《建筑筑桩基础技术术规范》(JGJ944-20088)的第条桩抗拔承载力应满满足下列要求求:其中:式中Tuk───基桩抗拔极极限承载力标标准值；i──抗拔系数；解得:Tgk=9.6××0.7000×(6.84××8+0.9×77+2.0**18+8..26*266)/4=5223.79kkNGgp=99.6×188×22/44=950..4kNTuk=22.512××0.7000×(6.84××8+0.9×77+2.0**18+8..26*266)=548..23kNGp=0..502×118×25==225.99kN由于:5233.79/22.0+9550.4>4414.7008满足要求!由于:5488.23/22.0+2225.9>4414.7008满足要求!九、2#塔吊格构柱设计计计算格构柱由4根4000×400单柱组成的2000×2000架体，高度度为4.4米，格构柱柱总长为7.75米，单柱由4根L125×125×12的角钢及δ10的钢板焊接接而成，L125×125×12的角钢作为为水平和斜腹腹杆连接成一一体，节距为为1500mmm，角钢材料料为Q235--B。名称垂直力KN弯矩KN.M水平力KN最大起重量非工作状态44916687160工作状态50910393160自重（包括压重）F1=4449kN，最大起重重荷载F2=600.00kNN；塔吊倾覆覆力距M=16668kN.mm，塔吊起重重高度H=36m，塔身中心心轴线宽度B=1.66m；混凝土强强度：C35，钢筋级别II级，桩直径d=8000mm，桩间距a=1.660m。1.单柱计算：已知：L125××125×12角钢A=28.9cmm2II=423ccm4ZZo=3.553cm1、单柱惯性矩2、架体计算已知架体截面积：：2.1架体惯性矩矩2.2架体惯性半半径(回转半径)2.3架体截面模模量（注：Y为1/22架体截面尺尺寸）2.4架体长细比比查表得。2.5单柱长细比比查表得注：λ1为单柱对对最小刚度轴轴的长细比，其其计算长度取取缀板间的净净距离l=3000mm；3、格构柱承载力计计算式中：N：最大轴轴向力（kN）=Fv+格构柱自重重，取安全系系数1.35M：：最大弯矩（kN.m）=M1+FFh×L,取安全系数1.43.1工作状态态时验算已知：Fv=5009kNN=（509+37.115）×1.35==737.33kNM==(10399+31×4.4)×A=462.4ccm2WWx=Wy==W架=309155.6cm33LL为格构柱高高度4.4mm；则满足要求！3.2非工作状状态时验算已知：Fv=4449kNN=（449+37.115）×1.35==656.33kNM=((1668++71×4.4)××A=4462.4ccm2WWx=Wy==W架=309155.6cm33LL为格构柱高高度4.4mm；则满足要求！4.整体稳定性性计算4.1工作状状态时验算欧拉临界力已知：满足要求！4.2非工作状态态时验算已知：满足要求！4.3单柱稳稳定性计算单柱最大压力（经经验算非工作作状态时最大大）满足要求！5型钢支撑与格构构柱焊接处焊焊缝长度计算算由于现场采用1225×1255×12的Q235--B角钢，故A＝24.377cm2,ffW=160NN/mm2,fy==215NN/mm2,hf=10mm，故：Nf＝0.85×A×ffy=0.885×24337×2155=4453361.755NNy=0.7hff×ffW×lw=0.7××10×1225×1600×1.222=1708800NLw=171.6++10=1881.6mmm要求单边焊缝长度度不少于182mm。（三）3#塔吊承承台基础计算算与承台承载载力验算3#塔吊基础下部地质质情况参照ZK18号钻探孔地地质情况。一.参数信息塔吊型号:QTTZ80；自自重(包括压重)::F1=4449.00kkN；最大起起重荷载:F2=600.00kNN塔吊倾覆力距；塔塔吊起重高度度:H=33.00mm；塔身宽度度:B=1..60m；桩桩混凝土等级级:C35；承承台混凝土等等级:C355；保护层厚厚度:100mm；矩形承台边长:5.0m；；承台厚度::Hc=1..250m；；承台箍筋间间距:SS=366mm承台钢筋级别:ⅡⅡ级；承台预预埋件埋深::h=0.55m；承台顶顶面埋深:D=0.0000m桩直径:d=00.800mm；桩间距:a=1.6600m；桩桩钢筋级别::Ⅱ级；桩入土深度:200m；桩型与工工艺:大直径灌注注桩(清底干净)二.塔吊基础承台台顶面的竖向向力与弯矩计计算1.塔塔吊自重(包括压重)FF1=4499.000kkN2.塔塔吊最大起重重荷载F2==60.0000kN作用于桩基承台顶顶面的竖向力力F=F11+F2=5509.0000kN塔吊的倾覆力矩M=1.44×三.矩形承台弯矩矩的计算计算简图：图中x轴的方向是是随机变化的的，设计计算算时应按照倾倾覆力矩M最不利方向向进行验算。1.桩桩顶竖向力的的计算(依据《建筑筑桩基础技术术规范》JGGJ94-22008的第第条)其中n──单单桩个数，nn=4；Fk───作用于承台台顶面的竖向向力，Fk==509.0000kN；；Gk───桩基承台和和承台上土自自重标准值，Gk=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=781.250kN；Mxkk,Myk───荷载效应标标准组合下，作作用于承台底底面，绕通过过桩群形心的的x、y轴的力矩矩xi,,yi──单桩相对承承台中心轴的的XY方向距离离(m)；Nikk──荷载效应标标准组合偏心心竖向力作用用下，第i基桩或复合合基桩的竖向向力(kN)。经计算得到:桩顶竖向力设计值值:最大压力：N=1.2×(5509.0000+7811.250))/4+23335.2000×(1.6000×1.4144/2)/[[2×(1.6000×1.4144/2)2]=14119.2533kN最大拔力：N=1.2×(5509.0000+7811.250))/4-23335.2000×(1.6000×1.4144/2)/[[2×(1.6000×1.4144/2)2]=-6455.10kNN桩顶竖向力标准值值:最大压力：N=(509.0000+7881.2500)/4+11668.0000×(1.6000×1.4144/2)/[[2×(1.6000×1.4144/2)2]=10559.8333kN最大拔力：N=(509.0000+7881.2500)/4-11668.0000×(1.6000×1.4144/2)/[[2×(1.6000×1.4144/2)2]=-4114.7088kN2.矩矩形承台弯矩矩的计算(依据《建筑筑桩基础技术术规范》JGGJ94-22008的第第条)其中Mx,Myy──分别为绕X轴和绕Y轴方向计算算截面处的弯弯矩设计值((kN.m))；xi,,yi──垂直Y轴和X轴方向自桩桩轴线到相应应计算截面的的距离(m)；Ni───在荷载效应应基本组合下下的第i基桩净反力力，Ni=NNi-G/nn。经过计算得到弯矩矩设计值：压力产生的承台弯弯矩：NN=1.2××(509.0000+7881.2500)/4+22335.2200×(1.6000/2)/[[4×(1.6000/2)2]=11116.8255kNMMx1=Myy1=2×(1116..825-7781.2550/4)××拔力产生的承台弯弯矩：NN=1.2××(509.0000+7881.2500)/4-22335.2200×(1.6000/2)/[[4×(1.6000/2)2]=-3422.675kkNMMx2=Myy2=2×-488.663×四.矩形承台截面面主筋的计算算依据《混凝土结构构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。式中1──系数，当当混凝土强度度不超过C550时，1取为1.0,,当混凝土强强度等级为CC80时，1取为0.94,期期间按线性内内插法确定；；fc──混凝土抗压压强度设计值值；h0──承台的计算算高度。fy──钢筋受拉强强度设计值，fy=300N/mm2。承台底面配筋:s=0.000××106/(1.0000×1.5700×5000..000×1200..0002)=0.00000=1-(1-2××0.00000)0.55=0.00000s=1-0.00000/2==1.00000Asyy=0.0000×106/(1.00000×1200..000×300.0000)=00.000mmm2承台顶面配筋:s=0×106//(1.0000×1.5700×5000..000×1200..0002)=0.00000=1-(1-2××0.00000)0.55=0.00000s=1-0.00000/2==1.00000Asyy=0×106/(1.00000×1200..000×300.0000)=00.000mmm2。满足顶面和底面配配筋要求的同同时还应该满满足构造要求求!五.矩形承台截面面抗剪切计算算依据《建筑桩基础础技术规范》(JGJ94-2008)的第条。根据第二步的计算算方案可以得得到XY方向桩对对矩形承台的的最大剪切力力，考虑对称称性，记为V=28388.506kkN，我们考考虑承台配置置箍筋的情况况，斜截面受受剪承载力满满足下面公式式：其中──计算截面面的剪跨比,,=1.5000ft───混凝土轴心心抗拉强度设设计值，ftt=1.5770N/mmm2；b──承台计算截截面处的计算算宽度，b==5000mmm；h0───承台计算截截面处的计算算高度，h00=700mmm；fy───钢筋受拉强强度设计值，fy=300.000N/mm2；S──箍筋的间距距，S=366mm。经过计算承台已满满足抗剪要求求，只需构造造配箍筋!六.桩身承载力验算桩身承载力计算依依据《建筑桩桩基础技术规规范》(JGJ944-20088)的第条根据第二步的计算算方案可以得得到桩的轴向向压力设计值值，取其中最最大值N=11419.2253kN桩顶轴向压力设计计值应满足下下面的公式：：其中c──基桩成成桩工艺系数数，取0.7750fc───混凝土轴心心抗压强度设设计值，fcc=16.7700N/mmm2；Apss──桩身截面面面积，Apss=0.5002m2。经过计算得到桩顶顶轴向压力设设计值满足要要求，受压钢钢筋只需构造造配筋!桩身受拉计算，依依据《建筑桩桩基技术规范范》JGJ994-20008第条受拉承载力计算，最最大拉力NN=645..10kN经过计算得到受拉拉钢筋截面面面积As==2150..33mm2。综上所述，全部纵纵向钢筋采用用构造配筋且且配筋面积不不能小于2150..33mm2构造规定：灌注桩桩主筋采用66～12根直径12mm～14m，配筋筋率不小于00.2%!灌注桩主筋采用110根φ18(25543mm2)的钢筋能满满足要求。七.桩抗压承载力计算算桩承载力计算依据据《建筑桩基基础技术规范范》(JGJ944-20088)的第和条根据第二步的计算算方案可以得得到桩的轴向向压力设计值值，取其中最最大值N=11419.2253kN桩竖向极限承载力力验算应满足足下面的公式式：最大压力:其中R──基基桩竖向承载载力特征值；；Ra───单桩竖向承承载力特征值值；K──安全系数，取取1.0；