浙江某行政楼三层楼面结构支模架施工方案

行政楼三层楼面结构支模架施工方案根据最新浙江省工程建设标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006J10905-2006编制一、工程概况:本工程为xxxxxxx中学一标段行政楼工程，本工程建设单位为xxxxxx，监理单位为xxxxx公司，本工程由xxxxx负责质安监督，xxxxxxxxx施工。本工程三楼A-E轴与3/3-12轴交汇区域部分梁截面较大,该部位6-7轴与B-E轴交汇区域单层高度7.8m，其余部位单层高度3.9m左右，报告厅部位楼面为阶梯型，层高最大部位高度在7.8m以下，本工程三楼较大截面梁分布情况为:KL6：截面为550×1200mm，对应层高7.8m，为主梁，最大跨度处跨度15m，最大跨度处在6/A-D轴。KL5：截面为550×1200mm，对应层高3.9m左右，为主梁，最大跨度处跨度16.6m，最大跨度处在5/A-D轴。KL16：截面350×1300mm，有部分梁段位于6-7轴与B-E轴交汇区域,即对应最大层高7.8m。较大跨度8.4m，该梁位于C/3/3-12轴。本工程柱最大截面600×800mm,三楼楼板最厚处为120mm,为保证施工安全,特为三楼支模编制本方案。二、模板支设材料本工程现浇板、柱子、梁均采用15厚胶合板模，横向木档采用80×60松木方料。支架全部采用壁厚3.0mm，并应检验合格，力学性能需达到国家标准合格要求，直径48mm钢管搭设。所用钢管、扣件必须有产品合格证，到现场后应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）进行检查验收，扣件应按《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定抽样送法定检测单位检测。经上述检查、检测合格后方可使用。3、不得使用劣质钢管、扣件。三、模板及支架要求：1、模板支架的立杆间距为：(1)、KL16：梁两侧及梁中垂直于梁方向共三根立杆，即梁底有一组立杆，三根立杆间距500mm。沿梁方向立杆间距也为500mm。(2)、KL6、KL5：梁两侧及梁中垂直于梁方向共四根立杆，即梁底中部采用双立杆，四根立杆间距大致为400mm、200mm、400mm沿梁方向立杆间距为500mm。(3)、为安全起见，6-7轴与B-E轴交汇区域一般部位立杆间均取500mm。大截面梁底立杆顶端采用双扣件。(4)、其它较大截面梁（宽300mm以上，高1000mm以上）参照KL16方法支模。除上述情况以外其它部位立杆纵横间距为1000mm，小梁部位立杆纵横间距也为1000mm。6-7轴与B-E轴交汇区域设纵横方向垂直剪刀撑，沿梁方向垂直剪刀撑尽量设置在梁底中央。并于3.9m标高部位设一道水平剪刀撑，垂直及水平剪刀撑间距不大于6000㎜。剪刀撑撑至基础或砼垫层上,6-7轴与B-E轴交汇区域×240砼过梁做为立杆垫块6-7轴与B-E轴交汇区域以轴线为依据，首先搭设好梁底及梁侧钢管立杆，钢管高度应低于现浇板底，设水平杆及扫地杆，用水准仪测出水平高度，并在砼柱表面和钢管立杆上做好标记，确定好梁底板高度，并校正水平杆高度，然后铺好方木骨档，间距0.25m，梁方木骨档两头固定牢固后，方可铺放梁底模，并按设计要求起拱，当梁跨大于4m时，应按规范要求起拱，起拱高度为梁跨的3/1000，梁底模铺好后应拉通线校正，符合要求后再立两侧侧模，并加设斜支撑与梁侧模支牢，对较高的梁，应在侧模上加设Φ12@500穿心螺丝。3、现浇板模板安装：利用梁支模钢管立柱在板与梁的空间处立好钢管支柱，做好水平杆，该部位水平杆竖向间距不大于1.6m，利用两侧梁的水平高度校正好现浇平板底模高度，然后铺放方木骨档，将其固定在支模架上，骨档间距0.25m，在骨档上铺设胶合板，要在板缝接头处必须钉有方木骨档，板缝可用进口胶带纸粘贴，板底模铺好后应对板底标高进行复核。4、模板安装后检查要求：模板每一段或全部工作完成后，应做好“三检”工作，检查轴线、标高、模板拼缝、几何尺寸是否符合设计要求，模板支架、扣件、斜撑及穿心螺丝是否能满足各项强度、刚度要求，应牢固可靠，并做好检查记录。合格后方可进行下道工序。五、模板拆除要求：1、支拆模板时，2M以上高处作业应设置可靠的立足点，并应有相应的安全防护措施。2、模板拆除前必须有砼强度报告，强度达到规定要求，经项目施工员同意并办理拆模手续后方可拆除。⑴、侧模在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除。⑵、梁底模拆除时间：梁跨度在8M以上时砼强度达到100%，小于8M砼强度达到75%时方可拆除。⑶、板底模板拆除时间：板跨度于2M时，砼强度达到50%，大于2M小于8M时砼强度达到75%，8M以上时，砼强度达到100%后方可拆除。⑷、悬臂构件底模拆除时间：当砼强度达到100%时才可拆除。3、模板拆除后，楼面有施工荷载时，应视情况进行加固加撑。六、安全技术措施：1、严格遵守支拆模先后顺序，后支先拆，先支后拆。2、施工人员必须熟悉施工图各种构件的规格尺寸，做到心中有数，避免发生事故。3、正确使用木工机械，严格遵守各种机械的操作规程。4、在熟悉施工图的基础上，模板的班组长应同测量放线人员一道进行定位放线工作。5、严禁站立在墙头、模板上制作模板，超过2M的模板工程应搭设脚手架。6、必须每日做好班前安全教育及施工中的相互监督工作。做到上班有教育，工作有督促，下班有小结，并做好记录备查。7、使用木工机械和手持电动工具应有良好可靠的安全设施和防护装置。8、作业时不准乱抛乱掷材料、工具等物件。9、不懂机械设备修理人员严禁擅自修理设备。10、各种机械应专人专管严禁无证人员随意操作。11、严禁在同一垂直面上操作施工。12、支拆模板前应先进行针对性的施工技术和安全技术交底，并做好双方签字手续。13、拆除梁侧模时，模板不得随意落地，应在模板松动后用手拉好。轻轻放落在拆除梁、板底模时，不得一次性将立杆全部拆完，应予留一部分（每三根留一根），在拆去过程中先将梁、板下的水平杆拧松放低200。拆模人员用长撬棒（人不许站在被拆模板下面），撬松模板，使其慢慢落在水平杆上，分散分块后逐块拆出。14、拆除模板时，应设置临时警戒线，挂设警示牌，必要时派人专门监护。15、下班时不得留有未拆除的悬空模板。16、施工现场人员必须戴好安全帽，扣好帽带。模板支架计算书根据最新浙江省工程建设标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006J10905-2006计算KL16梁模板计算书（该梁对应最大层高部位层高7.8m）一、参数信息梁的截面尺寸为350mm×1300mm，支撑长度为1.6m。（一）支撑参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度(mm):120；立杆纵距la(m):0.5；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.2；立杆步距h(m):1.6；板底承重立杆横向间距或排距l(m):1；梁支撑架搭设高度H(m):7.8；梁两侧立杆间距lb(m):1；（二）材料参数面板类型为胶合面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过双扣件。木方截面为60mm×80mm，梁底支撑钢管采用Ф48×3.0钢管，钢管的截面积为A=4.24×102mm2，截面模量W=4.49×103mm3，截面惯性矩为I=1.08×105mm4。木材的抗弯强度设计值为fm＝13N/mm2,抗剪强度设计值为fv＝1.3N/mm2,弹性模量为E＝12000N/mm2,面板的抗弯强度设计值为fm＝15N/mm2,抗剪强度设计值为fv＝1.4N/mm2,面板弹性模量为E＝6000N/mm2。荷载首先作用在梁底模板上，按照"底模→底模小楞→水平钢管→扣件/可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。（三）荷载参数梁底模板自重标准值为0.3kN/m2；梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3；施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3所处城市为杭州市，基本风压为W0＝0.45kN/m2；风荷载高度变化系数为μz＝0.74，风荷载体型系数为μs＝0.355。二、梁底模板强度和刚度验算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=350.00×15.00×15.00/6=1.31×104mm3；I=350.00×15.00×15.00×15.00/12=9.84×104mm4；模板自重标准值：x1＝0.30×0.35＝0.11kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝1.30×24.00×0.35＝10.92kN/m；梁钢筋自重标准值：x3＝1.30×1.50×0.35＝0.68kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1.00×0.35＝0.35kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2.00×0.35＝0.70kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35；4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：q=1.35×(x1+x2+x3)+1.4×(x4+x5)=1.35×(0.11+10.92+0.68)+1.4×(0.35+0.70)=17.28kN/m；荷载标准值为：qk=x1+x2+x3+x4+x5=0.11+10.92+0.68+0.35+0.70=12.76kN/m；2、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下:M=－0.1qlc2Mmax=0.1×17.28×0.20×0.20=0.069kN·m；最大支座反力R=1.1ql＝3.801kN；σ=6.91×104/1.31×104=5.265N/mm2；面板计算应力σ=5.26N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值fm=15N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算面板承受的剪力为Q=2.073kN,抗剪强度按照下面的公式计算：τ=3×2.073×1000/(2×350×15)=0.592N/mm2；面板受剪应力计算值τ=0.59小于fv=1.40N/mm2，满足要求。4、挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算公式如下:其中，l--计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×12.758×200.004/(100×6000.00×9.84×104)=0.234mm；面板的最大挠度计算值ν=0.234mm小于面板的最大允许挠度值[v]=min(200.00/150,10)mm，满足要求！三、梁底横向支撑小楞的强度和刚度验算本工程中，支撑小楞采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60.00×80.00×80.00/6=6.40×104mm3；I=60.00×80.00×80.00×80.00/12=2.56×106mm4；1、荷载计算q=3.80/0.35＝10.859kN/m。梁底横向支撑小楞按照受局部线荷载的多跨连续梁进行计算，该线荷载是梁底面板传递的均布线荷载。2、强度及刚度验算最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：弯矩图(kN·m)剪力图(kN)变形图(mm)梁底横向支撑小楞的边支座力N1=N2=0.106kN，中间支座的最大支座力N=3.588kN；梁底横向支撑小楞的最大弯矩为Mmax=0.113kN·m，最大剪力为Q=3.588kN，最大变形为ν=0.020mm。最大受弯应力σ=M/W=1.13×105/6.40×104=1.768N/mm2；支撑小楞的最大应力计算值σ=1.768N/mm2小于支撑小楞的抗弯强度设计值fm=13.000N/mm2,满足要求!支撑小楞的受剪应力值计算：τ=3×3.59×103/(2×60.00×80.00)=1.121N/mm2；支撑小楞的抗剪强度设计值fv=1.300N/mm2；支撑小楞的受剪应力计算值τ=1.121N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值fv=1.30N/mm2,满足要求!梁底横向支撑小楞的最大挠度：ν=0.02mm；支撑小楞的最大挠度计算值ν=0.020mm小于支撑小楞的最大允许挠度[v]=min(1000.00/150,10)mm，满足要求！四、梁跨度纵向支撑钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1、梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.106kN。支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.014kN·m；最大变形νmax=0.011mm；最大支座力Rmax=0.297kN；最大应力σ=0.014×106/(4.49×103)=3.028N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值σ=3.028N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度ν=0.011mm小于最大允许挠度[v]=min(500/150,10)mm,满足要求!2、梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=3.588kN支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmaax=00.459kN·m；最大变形νmaax=0.3355mmm；最大支座力Rmmax=10.0118kN；最大应力σ==0.4559×1066/(4..49×1003)=1002.3NN/mm2；支撑钢管的抗弯强强度设计值fm=2055N/mmm2；支撑钢管的最大应应力计算值σ=1002.3NN/mm2小于支撑钢钢管的抗弯强强度设计值fm=2055N/mmm2,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度ν=0.3555mm小于最最大允许挠度度[v]=min((500/1150,100)mm,,满足要求!五、扣件抗滑移的的计算纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):RR≤Rc其中Rc---扣件抗滑滑承载力设计计值,取12.000kN；R--纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；计算中R取最大支支座反力，根根据前面计算算结果得到R=10..018kkN；R<12.000kN,,所以双扣件件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!!六、不组合风荷载载时，立杆的的稳定性计算算1、立杆荷载根据《规程》，支支架立杆的轴轴向力设计值值Nut指每根立立杆受到荷载载单元传递来来的最不利的的荷载值。其其中包括上部部模板传递下下来的荷载及及支架自重，显显然，最底部部立杆所受的的轴压力最大大。上部模板板所传竖向荷荷载包括以下下部分：通过支撑梁的顶部部扣件的滑移移力（或可调调托座传力）。根根据前面的计计算，此值为为F1=10..018kkN；除此之外，根据《规规程》条文说说明条，支架架自重可以按按模板支架高高度乘以0..15kN//m取值。故故支架自重部部分荷载可取取为F2=1.35×0..15×7..80＝1.58kkN；通过相邻的承受板板的荷载的扣扣件传递的荷荷载，此值包包括模板自重重和钢筋混凝凝土自重：F3=1.35×(11.00/22+(1.000-0.335)/2))×0.500×(0.330+24..00×0..12)=11.771kN；立杆受压荷载总设设计值为：NN=10..018+11.579++1.7711=13.3368kNN；2、立杆稳定性验算算φ--轴心受压立立杆的稳定系系数；i--计算立立杆的截面回回转半径((cm)：i=11.59；A--立杆的的截面面积，按按《规程》附附录B采用；立杆杆净截面面积积(cm2)：A=4.24；；W--立杆净净截面抵抗矩矩(cm3)：W=44.49；σ--钢管立杆杆轴心受压应应力计算值(N/mmm2)；[f]--钢管立杆抗抗压强度设计计值：[f]]=2055N/mmm2；l0--计算长度度(m)；k1--计算长度度附加系数，取取值为：1..163；；μ--模板支架架等效计算长长度系数，参参照《扣件式式规程》附表表D－1，μ=1.4409；KH--高度调整系数数，建筑物层层高超过4mm时，按《规规程》采用；；计算长度l0按下下式计算的结结果取大值：：l0=h+2a==1.60++2×0.220=2.0000m；l0=k1μh==1.1633×1.4009×1.6600=2..622m；；故l0取2.622m；λ=l0/i=26221.8677/155.9=165；；查《规程》附录CC得φ=0.2259；KH=1/[1+0..005×((7.80--4)]==0.9881；σ=1.05×113.3688×103/(0..259×4424.0000×0.998)=1130.2448N/mmm2；立杆的受压强度计计算值σ=1330.2488N/mmm2小于立杆的的抗压强度设设计值f==205.0000N//mm2，满足要求求。七、组合风荷载时时，立杆稳定定性计算1、立杆荷载根据《规程》，支支架立杆的轴轴向力设计值值Nut取不组合合风荷载时立立杆受压荷载载总设计值计计算。由前面面的计算可知知：Nut＝13.3668kN；风荷载标准值按照照以下公式计计算其中w0---基本风风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：ww0=0..45kNN/m2；μzz--风荷荷载高度变化化系数，按照照《建筑结构构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz=0.74；μss--风荷荷载体型系数数：取值为00.355；；经计算得到，风荷荷载标准值wk=0.7××0.45××0.74××0.3555=0..083kkN/m2；风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW为Mw=0.85×1.4wwklah2/10==0.8500×1.44×0.0883×0.55×1.622/10=0.0013kNN·m；2、立杆稳定性验算算σ=1.05×113.3688×103/(0..259×4424.0000×0.998)+122604.5556/44490.0000=1333.0555N/mmm2；立杆的受压强度计计算值σ=1333.0555N/mmm2小于立杆的的抗压强度设设计值f==205.0000N//mm2，满足要求求。八、模板支架整体体侧向力计算算1、根据《规程》条条，风荷载引引起的计算单单元立杆的附附加轴力按线线性分布确定定，最大轴力力N1表达式为：：其中：F--作用用在计算单元元顶部模板上上的水平力（N）。按照下面的公式计算： AF--结构模板纵向向挡风面积（mm2），本工程中AF=1.60×103×1.30×103=2.08×106mm2； wk--风荷载标准准值，对模板板，风荷载体体型系数μs取为1.0,,wk=0.77μz×μs×w0=0.7××0.74××1.0×00.45=00.233kkN/m2；所以可以求出F==0.85××AF×wk×la/La=0.855×2.088×106×10-6×0.2233×0..5/1.66×10000=128..788N。 H--模板支架计计算高度。HH=7.8000m。 m--计算单元附附加轴力为压压力的立杆数数为：1根。 lb--模板支架的横横向长度（mm），此处取取梁两侧立杆杆间距lb＝1.0000m。 la--梁底立杆纵纵距（m），la=0.5000m。 La--梁计算长度（m），La=1.600m。综合以上参数，计计算得N1=3×1228.7888×78000.000//((1+11)×10000.0000)=15006.8177N。2、考虑风荷载产生生的附加轴力力，验算边梁梁和中间梁下下立杆的稳定定性，当考虑虑叠合效应时时，按照下式式重新计算：：计算得：σ=((1.05×133368.2332+11506.8817)//(0.2259×424.0000×0.9811)=1444.230NN/mm2。σ=144.2230N//mm2小于2055.000N/mm22，模板支架架整体侧向力力满足要求。九、立杆的地基承承载力计算立杆基础底面的平平均压力应满满足下式的要要求p≤fg地基承载力设计值值:fg=fgk×kkc=2000×0.44=80kkPa；其中，地基承载力力标准值：ffgk=2000kPaa；脚手架地基承载力力调整系数：：kc=0..4；立杆基础底面的平平均压力：pp=1..05N/AA=1.005×13..368/00.25=556.1477kPa；其中，上部结构传传至基础顶面面的轴向力设设计值：N=13..368kkN；基础底面面积：AA=0..25m22。p=56.1447≤fg=80kkPa。地地基承载力满满足要求！KL6（KL5）梁梁模板计算书书一、参数信息因KL6对应层高比比KL5高，两梁截截面一样，取取KL6作为计计算对象。梁梁的截面尺寸为5500mm×1200mm，支撑撑长度为1..6m。（一）支撑参数及及构造梁两侧楼板混凝土土厚度(mm):1120；立杆杆纵距la(m):0..5；立杆上端伸出至模模板支撑点长长度a(m)):0.2；；立杆步距h(m)):1.6；；板底承重立立杆横向间距距或排距l((m):1；；梁支撑架搭设高度度H(m)::7.8；梁梁两侧立杆间间距lb(m):1；（二）材料参数面板类型为胶合面面板，梁底支支撑采用方木木。竖向力传传递通过双扣扣件。木方截面为60mmm×80mm，梁梁底支撑钢管管采用Ф48×3.00钢管，钢管管的截面积为为A=4.224×102mm2，截面模量量W=4.449×103mm3，截面惯性性矩为I=11.08×1105mm4。木材的抗弯强度设设计值为fm＝13N//mm2,抗剪强度设设计值为fv＝1.3NN/mm2,弹性模量为为E＝120000N/mmm2,面板的抗弯弯强度设计值值为fm＝15N//mm2,抗剪强度设设计值为fv＝1.4NN/mm2,面板弹性模模量为E＝6000N/mm22。荷载首先作用在梁梁底模板上，按按照"底模→底模小楞→水平钢管→扣件/可调托座→立杆→基础"的传力顺序序，分别进行行强度、刚度度和稳定性验验算。（三）荷载参数梁底模板自重标准准值为0.33kN/m22；梁钢筋自自重标准值为为1.5kNN/m3；施工人员员及设备荷载载标准值为11kN/m22；振捣混凝凝土时产生的的荷载标准值值为2kN//m2；新浇混凝凝土自重标准准值：24kkN/m3所处城市为杭州市市，基本风压压为W0＝0.45kkN/m2；风荷载高高度变化系数数为μz＝0.74，风风荷载体型系系数为μs＝0.3555。二、梁底模板强度度和刚度验算算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和挠度。计算算的原则是按按照模板底支支撑的间距和和模板面的大大小,按支撑在底底撑上的三跨跨连续梁计算算。本工程中，面板的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=550.000×15..00×155.00/66=2.006×104mm3；I=550.000×15..00×155.00×115.00//12=11.55×1105mm4；模板自重标准值：：x1＝0.30××0.55＝＝0.17kkN/m；新浇混凝土自重标标准值：x2＝1.20××24.000×0.555＝15.844kN/m；；梁钢筋自重标准值值：x3＝1.20××1.50××0.55＝＝0.99kkN/m；施工人员及设备活活荷载标准值值：x4＝1.00××0.55＝＝0.55kkN/m；振捣混凝土时产生生的荷载标准准值：x5＝2.00××0.55＝＝1.10kkN/m。以上1、2、3项项为恒载，取取分项系数11.35；4、5项为活载，取取分项系数11.4，则底底模的荷载设设计值为：q=1.35×((x1+x2+x3)+1.44×(x4+x5)=1.335×(0..17+155.84+00.99)++1.4×((0.55++1.10))=25.225kN/mm；荷载标准值为：qk=x1+x2++x3+x4+x5=0.177+15.884+0.999+0.555+1.110=18..65kN//m；2、抗弯强度验算按以下公式进行面面板抗弯强度度验算：梁底模板承受的最最大弯矩计算算公式如下::M=－0.1qllc2Mmax=0.11×25.225×0.220×0.220=0.1101kN··m；最大支座反力R==1.1qll＝5.5566kN；σ=1.01×1105/2.066×104=4.8998N/mmm2；面板计算应力σσ=4.99N/mmm2小于梁底模模面板的抗弯弯强度设计值值fm=15NN/mm2，满足要求求！3、抗剪强度验算面板承受的剪力为为Q=3.0030kNN,抗剪强度度按照下面的的公式计算：：τ=3×3.033×10000/(2×5550×155)=0.5551N/mmm2；面板受剪应力计算算值τ=0.555小于fv=1.400N/mm22，满足要求求。4、挠度验算根据《建筑施工计计算手册》刚刚度验算采用用荷载标准值值，根据JGGJ130－－2001，刚刚度验算时采采用荷载短期期效应组合，取取荷载标准值值计算，不乘乘分项系数，因因此梁底模板板的变形计算算如下：最大大挠度计算公公式如下:其中，l--计算算跨度(梁底支撑间间距):ll=2000.00mmm；面板的最大挠度计计算值:ν=0.6777×18.6645×2000.0044/(1000×60000.00×11.55×1105)=0.2118mm；面板的最大挠度计计算值ν=0.2118mm小于于面板的最大大允许挠度值值[v]=minn(200..00/150,110)mm，满满足要求！三、梁底横向支撑撑小楞的强度度和刚度验算算本工程中，支撑小小楞采用方木木，方木的截截面惯性矩I和截面面抵抗矩W分别为:W=60.00××80.000×80.000/6==6.40××104mm3；I=600.00×880.00××80.000×80.000/12=2.556×106mm4；1、荷载计算q=5.56/00.55＝10.1001kN/mm。梁底横向支撑小楞楞按照受局部部线荷载的多多跨连续梁进进行计算，该该线荷载是梁梁底面板传递递的均布线荷荷载。2、强度及刚度验算算最大弯矩考虑为连连续梁均布荷荷载作用下的的弯矩，计算算简图及内力力、变形图如如下：弯矩图(kN·mm)剪力图(kN)变形图(mm)梁底横向支撑小楞楞的边支座力力N1=N2=0.2338kN，中中间支座的最最大支座力NN=2.5339kN；；梁底横向支撑小楞楞的最大弯矩矩为Mmax=0..072kkN·m，最最大剪力为QQ=2.5339kN，最最大变形为νν=0.0225mm。最大受弯应力σ=M/W==7.244×104/6.400×104=1..131NN/mm2；支撑小楞的最大应应力计算值σ=1..131NN/mm2小于支撑小小楞的抗弯强强度设计值fm=13..000NN/mm2,满足要求!支撑小楞的受剪应应力值计算：：τ=3×2.554×1033/(2×660.00××80.000)=00.794N/mm22；支撑小楞的抗剪强强度设计值fv=1..300NN/mm2；支撑小楞的受剪应应力计算值τ=0..794NN/mm2小于支撑小小楞的抗剪强强度设计值fv=1.330N/mmm2,满足要求!梁底横向支撑小楞楞的最大挠度度：ν=0.0225mm；；支撑小楞的最大挠挠度计算值ν=0.0025mmm小于支撑小小楞的最大允允许挠度[[v]=miin(10000.00//150,,10)mmm，满足要要求！四、梁跨度纵向支支撑钢管计算算作用于支撑钢管的的荷载包括梁梁与模板自重重荷载，施工工活荷载等,,通过方木的的集中荷载传传递。1、梁两侧支撑钢管管的强度计算算支撑钢管按照集中中荷载作用下下的三跨连续续梁计算；集集中力P=00.238kN。支撑钢管计算简图图支撑钢管计算弯矩矩图(kN·m))支撑钢管计算变形形图(mm)支撑钢管计算剪力力图(kN)最大弯矩Mmaax=00.031kN·m；最大变形νmaax=0.0024mmm；最大支座力Rmmax=0.6666kN；；最大应力σ==0.0331×1066/(4..49×1003)=6..798NN/mm2；支撑钢管的抗弯强强度设计值fm=2055N/mmm2；支撑钢管的最大应应力计算值σ=6..798NN/mm2小于支撑钢钢管的抗弯强强度设计值fm=205N/mm22,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度ν=0.0244mm小于最最大允许挠度度[v]=mmin(5000/1500,10)mmm,满足要要求!2、梁底支撑钢管的的强度计算支撑钢管按照集中中荷载作用下下的三跨连续续梁计算；集集中力P=22.539kN支撑钢管计算简图图支撑钢管计算弯矩矩图(kN·m))支撑钢管计算变形形图(mm)支撑钢管计算剪力力图(kN)最大弯矩Mmaax=00.325kN·m；最大变形νmaax=0.2251mmm；最大支座力Rmmax=7.09kN；最大应力σ==0.3225×1066/(4..49×1003)=722.401N/mm22；支撑钢管的抗弯强强度设计值fm=2055N/mmm2；支撑钢管的最大应应力计算值σ=722.401N/mm22小于支撑钢钢管的抗弯强强度设计值fm=2055N/mmm2,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度ν=0.2511mm小于最最大允许挠度度[v]=min((500/1150,100)mm,,满足要求!五、扣件抗滑移的的计算纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):RR≤Rc其中Rc---扣件抗滑滑承载力设计计值,取12.000kN；R--纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；计算中R取最大支支座反力，根根据前面计算算结果得到R=7.009kN；；R<12.000kN,,所以双扣件件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!!六、不组合风荷载载时，立杆的的稳定性计算算1、立杆荷载根据《规程》，支支架立杆的轴轴向力设计值值Nut指每根立立杆受到荷载载单元传递来来的最不利的的荷载值。其其中包括上部部模板传递下下来的荷载及及支架自重，显显然，最底部部立杆所受的的轴压力最大大。上部模板板所传竖向荷荷载包括以下下部分：通过支撑梁的顶部部扣件的滑移移力（或可调调托座传力）。根根据前面的计计算，此值为为F1=7.009kN；除此之外，根据《规规程》条文说说明条，支架架自重可以按按模板支架高高度乘以0..15kN//m取值。故故支架自重部部分荷载可取取为F2=1.35×0..15×7..80＝1.58kkN；通过相邻的承受板板的荷载的扣扣件传递的荷荷载，此值包包括模板自重重和钢筋混凝凝土自重：F3=1.35×(11.00/22+(1.000-0.555)/2))×0.500×(0.330+24..00×0..12)=11.556kN；立杆受压荷载总设设计值为：NN=7.009+1.5579+1..556=110.2266kN；2、立杆稳定性验算算φ--轴心受受压立杆的稳稳定系数；i--计算立杆的的截面回转半半径(cmm)：i=11.59；A--立杆的截面面面积，按《规规程》附录BB采用；立杆杆净截面面积积(cm2)：A=4.24；；W--立杆净截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--钢管管立杆轴心受受压应力计算算值(NN/mm2)；[f]---钢管立立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；l0--计算算长度(mm)；k1--计算算长度附加系系数，取值为为：1.1663；μ--模板板支架等效计计算长度系数数，参照《扣扣件式规程》附附表D－1，μ=1.4409；KH--高度调整整系数，建筑筑物层高超过过4m时，按《规规程》采用；；计算长度l0按下下式计算的结结果取大值：：l0=h++2a=1.660+2×00.20=22.000mm；l0=k1μh=1.1163×1..409×11.600==2.6222m；故l0取2.622m；λ=l0/i=26221.8677/155.9=165；；查《规程》附录CC得φ=0.2259；KH=1/[1+0..005×((7.80--4)]==0.9881；σ=1.05×110.2266×103/(0..259×4424.0000×0.998)=999.6300N/mmm2；立杆的受压强度计计算值σ=999.630N/mm22小于立杆的的抗压强度设设计值f==205.0000N//mm2，满足要求求。七、组合风荷载时时，立杆稳定定性计算1、立杆荷载根据《规程》，支支架立杆的轴轴向力设计值值Nut取不组合合风荷载时立立杆受压荷载载总设计值计计算。由前面面的计算可知知：Nut＝10.2226kN；风荷载标准值按照照以下公式计计算其中w0---基本风风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：ww0=0..45kNN/m2；μzz--风荷荷载高度变化化系数，按照照《建筑结构构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz=0.74；μss--风荷荷载体型系数数：取值为00.355；；经计算得到，风荷荷载标准值wk=0.7××0.45××0.74××0.3555=0..083kkN/m2；风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW为Mw=0.85×1.4wwklah2/10==0.8500×1.44×0.0883×0.55×1.622/10=0.0013kNN·m；2、立杆稳定性验算算σ=1.05×110.2266×103/(0..259×4424.0000×0.998)+122604.5556/44490.0000=1002.4377N/mmm2；立杆的受压强度计计算值σ=1002.4377N/mmm2小于立杆的的抗压强度设设计值f==205.0000N//mm2，满足要求求。八、模板支架整体体侧向力计算算1、根据《规程》条条，风荷载引引起的计算单单元立杆的附附加轴力按线线性分布确定定，最大轴力力N1表达式为：：其中：F--作用用在计算单元元顶部模板上上的水平力（N）。按照下面的公式计算： AF--结构模板纵向向挡风面积（mm2），本工程中AF=1.60×103×1.20×103=1.92×106mm2； wk--风荷载标准准值，对模板板，风荷载体体型系数μs取为1.0,,wk=0.77μz×μs×w0=0.7××0.74××1.0×00.45=00.233kkN/m2；所以可以求出F==0.85××AF×wk×la/La=0.855×1.922×106×10-6×0.2233×0..5/1.66×10000=118..881N。 H--模板支架计计算高度。HH=7.8000m。 m--计算单元附附加轴力为压压力的立杆数数为：1根。 lb--模板支架的横横向长度（mm），此处取取梁两侧立杆杆间距lb＝1.0000m。 la--梁底立杆纵纵距（m），la=0.5000m。 La--梁计算长度（m），La=1.600m。综合以上参数，计计算得N1=3×1118.8811×78000.000//((1+11)×10000.0000)=13990.9088N。2、考虑风荷载产生生的附加轴力力，验算边梁梁和中间梁下下立杆的稳定定性，当考虑虑叠合效应时时，按照下式式重新计算：：计算得：σ=((1.05×102225.6660+11390.9908)//(0.2259×424.0000×0.9811)=1122.536NN/mm2。σ=112.5536N//mm2小于2055.000N/mm22，模板支架架整体侧向力力满足要求。九、立杆的地基承承载力计算立杆基础底面的平平均压力应满满足下式的要要求p≤fg地基承载力设计值值:fg=fgk×kkc=2000×0.44=80kkPa；其中，地基承载力力标准值：ffgk=2000kPaa；脚手架地基承载力力调整系数：：kc=0..4；立杆基础底面的平平均压力：pp=1..05N/AA=1.005×10..226/00.25=442.9488kPa；其中，上部结构传传至基础顶面面的轴向力设设计值：N=10..226kkN；基础底面面积：AA=0..25m22。p=42.9448≤fg=80kkPa。地地基承载力满满足要求！柱模板计算书柱模板的计算依据据《建筑施工工手册》第四四版、《建筑筑施工计算手手册》江正荣荣著、《建筑筑结构荷载规规范》(GB500009-22001)、《混混凝土结构设设计规范》GGB500110-20002、《钢结结构设计规范范》(GB500017-22003)等等规范编制。柱模板设计示意图图柱截面宽度B(mmm):6000.00；；柱截面高度度H(mm)):800..00；柱模模板的总计算算高度:H=3.000m；根据规范，当采用用溜槽、串筒筒或导管时，倾倾倒混凝土产产生的荷载标标准值为2..00kN//m2；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向向对拉螺栓数数目:2；柱截面面宽度B方向竖楞数数目:4；柱截面高度H方向向对拉螺栓数数目:2；柱截面面高度H方向竖楞数数目:5；对拉螺栓直径(mmm):M112；2.柱箍信息柱箍材料:木楞；；宽度(mm):660.00；；高度(mm):880.00；；柱箍的间距(mmm):5000；柱箍合并并根数:1；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；；竖楞合并根根数:2；宽度(mm):440.00；；高度(mm):660.00；；4.面板参数面板类型:胶合面面板；面板厚厚度(mm):115.00；；面板弹性模量(NN/mm2):95000.00；；面板抗弯强强度设计值ffc(N/mm2):13..00；面板抗剪强度设计计值(N/mm2):1.550；5.木方参数方木抗弯强度设计计值fc(N/mm2):13..00；方木木弹性模量EE(N/mmm2):95000.00；；方木抗剪强度设计计值ft(N/mm2):1.550；二、柱模板荷载标标准值计算其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t---新浇混混凝土的初凝凝时间，可按按现场实际值值取，输入00时系统按2000/(T++15)计算算，得5.7714h；T---混凝土土的入模温度度，取20..000℃；V---混凝土土的浇筑速度度，取2.5500m/hh；H---模板计计算高度，取取3.0000m；β1--外加剂影响响修正系数，取取1.2000；β2--混凝土坍落落度影响修正正系数，取11.000。根据以上两个公式式计算的新浇浇筑混凝土对对模板的最大大侧压力F；分别计算得577.246kN/m22、72.0000kN//m2，取较小值值57.2446kN//m2作为本工程程计算荷载。计算中采用新浇混混凝土侧压力力标准值FF1=57.2246kN//m2；倾倒混凝土时产生生的荷载标准准值F2=2kkN/m2。三、柱模板面板的的计算模板结构构件中的的面板属于受受弯构件，按按简支梁或连连续梁计算。本本工程中取柱柱截面宽度BB方向和H方向中竖楞楞间距最大的的面板作为验验算对象，进进行强度、刚刚度计算。强强度验算要考考虑新浇混凝凝土侧压力和和倾倒混凝土土时产生的荷荷载；挠度验验算只考虑新新浇混凝土侧侧压力。由前述参数信息可可知，柱截面面高度H方向竖楞间间距最大，为为l=1900mm，且且竖楞数为4，面板为为大于3跨，因此柱柱截面高度HH方向面板按按均布荷载作作用下下的三三跨连续梁进进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度度验算对柱截面宽度B方方向面板按均均布荷载作用用下的三跨连连续梁用下式式计算最大跨跨中弯距：其中，M--面面板计算最大大弯距(N.mm))；ll--计算跨跨度(竖楞间距)::l=1190.0mmm；qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载，它包括::新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×57.255×0.50×0.90==30.9113kN/mm；倾倒混凝土侧压力力设计值q2:1.44×2.00×0.50×0.90==1.2600kN/m；；式中，0.90为为按《施工手手册》取用的的临时结构折折减系数。q=q1+q2=30..913+11.260==32.1773kN//m；面板的最大弯距：：M=0..1×32.1773×190×190=1.16××105N.mm；面板最大应力按下下式计算：其中，σ---面板承受的的应力(N/mm2)；MM--面面板计算最大大弯距(N.mm))；WW--面面板的截面抵抵抗矩:b:面板板截面宽度，h:面板截面厚度；WW=5000×15.0×15.0//6=1.888×104mm3；ff--面板板的抗弯强度度设计值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；面板的最大应力计计算值：σ=M//W=11.16×1105/1..88×1004=6..194N//mm2；面板的最大应力计计算值σ=6.1194N/mmm2小于面板的的抗弯强度设设计值[σ]=13NN/mm2，满足要求求！2.面板抗剪验算算最大剪力按均布荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算，公式式如下:其中，∨--面板板计算最大剪剪力(N)；ll--计算跨跨度(竖楞间距)::l=1190.0mmm；qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载，它包括::新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×57.255×0.50×0.90==30.9113kN/mm；倾倒混凝土侧压力力设计值q2:1.44×2.00×0.50×0.90==1.2600kN/m；；式中，0.90为为按《施工手手册》取用的的临时结构折折减系数。q=q1+q2=30..913+11.260==32.1773kN//m；面板的最大剪力：：∨=0..6×32.1773×190.00=36667.7004N；截面抗剪强度必须须满足下式::其中，τ--面面板承受的剪剪应力(N/mm2)；∨--面板计算最大大剪力(N)：∨=36667.7004N；bb--构件的的截面宽度((mm)：b=5000mm；hhn--面板厚度度(mm)：hn=15..0mm；ffv---面板抗抗剪强度设计计值(N/mm2)：fv=133.000N/mm22；面板截面受剪应力力计算值:τ=3×33667.7704/(22×500××15.0))=0.7334N/mmm2；面板截面抗剪强度度设计值:[fv]=1.5500N/mmm2；面板截面的受剪应应力τ=0.7734N/mmm2小于面板截截面抗剪强度度设计值[[fv]=1.55N/mm22，满足要求求！3.面板挠度验算算最大挠度按均布荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算，挠度度计算公式如如下:其中，q--作用用在模板上的的侧压力线荷荷载(kN/m))：q=57.255×0.50＝28.622kN/mm；ω--面板最大挠度度(mm)；ll--计算跨跨度(竖楞间距)::l=1190.0mmm；EE--面板弹弹性模量（NN/mm2）：E=9500..00N//mm2；II--面板截截面的惯性矩矩(mm4)；II=5000×15.0×15.0×15.0//12=1.41××105mm4；面板最大容许挠度度:[ω]=1190/250==0.766mm；面板的最大挠度计计算值:ω=0..677×228.62××190.004/(1000×95000.0×1..41×1005)=0..189mmm；面板的最大挠度计计算值ω=0.1889mm小于于面板最大容容许挠度设计计值[ω]=0.776mm,满足要求！！四、竖楞方木的计计算模板结构构件中的的竖楞（小楞楞）属于受弯弯构件，按连连续梁计算。本工程柱高度为33.0m,柱箍间距为为500mmm，竖楞为大大于3跨，因因此按均布荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算。本工程中，竖楞采采用木楞，宽宽度40mmm，高度60mmm，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=40×660×60/6=24ccm3；I=40×660×60×60/122=722cm4；竖楞方木计算简图图1.抗弯强度验算算支座最大弯矩计算算公式：其中，M--竖竖楞计算最大大弯距(N.mm))；ll--计算跨跨度(柱箍间距)::l=5500.0mmm；qq--作用在在竖楞上的线线荷载，它包包括:新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×57.255×0.19×0.90==11.5661kN/mm；倾倒混凝土侧压力力设计值q2:1.44×2.00×0.19×0.90==0.4711kN/m；；q=(111.561++0.4711)/2=66.016kN/m；；竖楞的最大弯距：：M=0..1×6.0166×500.00×500.00=1.550×105N.mm；其中，σ---竖楞承受的的应力(N/mm2)；MM--竖竖楞计算最大大弯距(N.mm))；WW--竖竖楞的截面抵抵抗矩(mm3)，W=2.440×104；ff--竖楞楞的抗弯强度度设计值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；竖楞的最大应力计计算值:σ=M//W=11.50×1105/2.400×104=6..267N//mm2；竖楞的最大应力计计算值σ=6.2267N/mmm2小于竖楞的的抗弯强度设设计值[σ]=13NN/mm2，满足要求求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算，公式式如下:其中，∨--竖楞楞计算最大剪剪力(N)；ll--计算跨跨度(柱箍间距)::l=5500.0mmm；qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载，它包括::新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×57.255×0.19×0.90==11.5661kN/mm；倾倒混凝土侧压力力设计值q2:1.44×2.00×0.19×0.90==0.4711kN/m；；q=(111.561++0.4711)/2=66.016kN/m；；竖楞的最大剪力：：∨=0..6×6.0166×500.00=18804.8996N；截面抗剪强度必须须满足下式::其中，τ--竖竖楞截面最大大受剪应力((N/mm2)；∨--竖楞计算最大大剪力(N)：∨=18804.8996N；bb--竖楞的的截面宽度((mm)：b=400.0mm；；hhn--竖楞的截截面高度(mm)：hn=60..0mm；ffv--竖楞的抗抗剪强度设计计值(N/mm2)：fv=1..500NN/mm2；竖楞截面最大受剪剪应力计算值值:τ=3×11804.8896/(22×40.00×60.00)=1.1128N/mmm2；竖楞截面抗剪强度度设计值:[fv]=1.5500N/mmm2；竖楞截面最大受剪剪应力计算值值τ=1.1128N/mmm2小于竖楞截截面抗剪强度度设计值[[fv]=1.55N/mm22，满足要求求！3.挠度验算最大挠度按三跨连连续梁计算，公公式如下:其中，q--作用用在竖楞上的的线荷载(kN/m))：q=557.25××0.19=10..71kNN/m；ω--竖楞最大挠度度(mm)；ll--计算跨跨度(柱箍间距)::l=5500.0mmm；EE--竖楞弹弹性模量（NN/mm2）：E=9500..00N//mm2；；II--竖楞截截面的惯性矩矩(mm4)，I=7.220×105；竖楞最大容许挠度度:[ω]=5500/2550=22mm；竖楞的最大挠度计计算值:ω=0..677×110.71××500.004/(1000×95000.0×7..20×1005)=0..662mmm；竖楞的最大挠度计计算值ω=0.6622mm小于竖竖楞最大容许许挠度[ω]=2mm，满足足要求！五、B方向柱箍的的计算本工程中，柱箍采采用方木，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:W=6×88×8/66=644cm3；I=6×8×8×8/112=2256cmm4；柱箍为大于3跨，按集中中荷载三跨连连续梁计算（附附计算简图）：：B方向柱箍计算简图图其中P---竖楞方木传传递到柱箍的的集中荷载((kN)；P==(1.22×57.255×0.9++1.4×2×0.9)×0.1877×0.5//1=66.02kkN；B方向柱箍剪力图((kN)最大支座力:NN=7..465kkN；B方向柱箍弯矩图((kN.m))最大弯矩:M=0.1171kNN.m；B方向柱箍变形图((mm)最大变形:V=0.0040mmm；1.柱箍抗弯强强度验算柱箍截面抗弯强度度验算公式其中，柱箍杆件的的最大弯矩设设计值:MM=0..17kNN.m；弯矩作用平面内柱柱箍截面抵抗抗矩:W=64cm3；B边柱箍的最大应力力计算值:σ=2..55N//mm2；柱箍的抗弯强度设设计值:[[f]=13N//mm2；B边柱箍的最大应力力计算值σ=2.555N/mmm2小于柱箍的的抗弯强度设设计值[ff]=13NN/mm2，满足要求求!2.柱箍挠度验验算经过计算得到:ω=0.004mm；；柱箍最大容许挠度度:[ω]=2200/250==0.8mm；柱箍的最大挠度ωω=0.044mm小于柱柱箍最大容许许挠度[ω]=0.8mmm，满足要要求!六、B方向对拉螺螺栓的计算计算公式如下:其中N--对拉螺栓所所受的拉力；；A---对拉螺螺栓有效面积积(mm2)；f---对拉螺螺栓的抗拉强强度设计值，取取170NN/mm2；查表得：对拉螺栓的型号::M12；对拉螺栓的有效直直径:9.885mm；；对拉螺栓的有效面面积:A==76mmm2；对拉螺栓所受的最最大拉力:N=7.4655kN。对拉螺栓最大容许许拉力值:[N]==1.700×105×7.60×10-5=112.92kN；对拉螺栓所受的最最大拉力NN=7.4665kN小小于对拉螺栓栓最大容许拉拉力值[NN]=12..92kN，对对拉螺栓强度度验算满足要要求!七、H方向柱箍的的计算本工程中，柱箍采采用木楞，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:W=6×88×8/66=644cm3；I=6×8×8×8/112=2256cmm4；柱箍为大于3跨，按三跨跨连续梁计算算（附计算简简图）：H方向柱箍计算简图图其中P--竖楞方木传传递到柱箍的的集中荷载((kN)；P=(1.2××57.255×0.9+11.4×2×0.9)×0.19×0.5/11=6..11kNN；H方向柱箍剪力图((kN)最大支座力:NN=9..998kkN；H方向柱箍弯矩图((kN.m))最大弯矩:M=0.3306kNN.m；H方向柱箍变形图((mm)最大变形:V=0.1106mmm；1.柱箍抗弯强度度验算柱箍截面抗弯强度度验算公式::其中，柱箍杆件的的最大弯矩设设计值:MM=0..31kNN.m；弯矩作用平面内柱柱箍截面抵抗抗矩:W=64cm3；H边柱箍的最大应力力计算值:σ=4..551NN/mm2；柱箍的抗弯强度设设计值:[[f]=13N//mm2；H边柱箍的最大应力力计算值σ=4.5551N/mmm2小于柱箍的的抗弯强度设设计值[ff]=13NN/mm2，满足要求求!2.柱箍挠度验验算经过计算得到:V=00.106mm；柱箍最大容许挠度度:[V]]=2666.6677/2550=11.067mm；柱箍的最大挠度V=0..106mmm小于柱箍最最大容许挠度度[V]==1.0677mm，满足足要求!八、H方向对拉螺螺栓的计算验算公式如下:其中N--对拉螺栓所所受的拉力；；A---对拉螺螺栓有效面积积(mm2)；f---对拉螺螺栓的抗拉强强度设计值，取取170NN/mm2；查表得：对拉螺栓的直径::M12；对拉螺栓有效直径径:9.885mm；；对拉螺栓有效面积积:A=76mmm2；对拉螺栓最大容许许拉力值:[N]==1.700×105×7.60×10-5=112.92kN；对拉螺栓所受的最最大拉力:N=9.9988kN。对拉螺栓所受的最最大拉力:N=9..998kNN小于[N]]=12.992kN，对对拉螺栓强度度验算满足要要求!楼板模板计算书一、综合说明由于其中模板支撑撑架高7.88米，为确保施施工安全，编编制本专项施施工方案。（一）模板支架选选型根据本工程实际情情况，结合施施工单位现有有施工条件，经经过综合技术术经济比较，选选择扣件式钢钢管脚手架作作为模板支架架的搭设材料料，进行相应应的设计计算算。（二）编制依据1、中华人民共和国国行业标准，《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》（JJGJ1300－2001）。2、浙江省地方标准准，《建筑施施工扣件式钢钢管模板支架架技术规程》（DB33/1035-2006）。以下简称《规程》。3、建设部《建筑施施工安全检查查标准》(JGJ599-99)。4、本工程相关图纸纸，设计文件件。5、国家、省有关模模板支撑架设设计、施工的的其它规范、规规程和文件。二、搭设方案（一）基本搭设参参数模板支架高H为77.8m，立立杆步距h（上下水平平杆轴线间的的距离）取11.6m，立立杆纵距la取1m，横距lb取1m。立杆伸伸出顶层横向向水平杆中心心线至模板支支撑点的自由由长度a取0.2m。整整个支架的简简图如下所示示。模板底部的方木，截截面宽60mmm，高80mmm，布设间距距0.25mm。（二）材料及荷载载取值说明本支撑架使用Ф448×3.00钢管，钢管管壁厚不得小小于3mm，钢管管上严禁打孔孔；采用的扣扣件，应经试试验，在螺栓栓拧紧扭力矩矩达65N··m时，不得得发生破坏。按荷载规范和扣件件式钢管模板板支架规程，模模板支架承受受的荷载包括括模板及支架架自重、新浇浇混凝土自重重、钢筋自重重，以及施工工人员及设备备荷载、振捣捣混凝土时产产生的荷载等等。三、板模板支架的的强度、刚度度及稳定性验验算荷载首先作用在板板底模板上，按按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢钢管→扣件/可调托座→立杆→基础"的传力顺序序，分别进行行强度、刚度度和稳定性验验算。其中，取取与底模方木木平行的方向向为纵向。（一）板底模板的的强度和刚度度验算模板按三跨连续梁梁计算，如图图所示:（1）荷载计算，按单单位宽度折算算为线荷载。此此时，模板的截面抵抗矩矩为：w＝1000××152/6=3..75×1004mm3；模板自重标准值：：x1＝0.3×11=0.33kN/m；；新浇混凝土自重标标准值：x2＝0.12××24×1=2.888kN/m；；板中钢筋自重标准准值：x3＝0.12××1.1×11=0.1132kN//m；施工人员及设备活活荷载标准值值：x4＝1×1==1kN/mm；振捣混凝土时产生生的荷载标准准值：x5＝2×1=22kN/m。以上1、2、3项项为恒载，取取分项系数11.2，4、5项为活载，取取分项系数11.4，则底底模的荷载设设计值为：g1==(x1+x2+x3)×1.22=(0.33+2.888+0.1332)×1..2=3.9974kN//m；q1==(x4+x5)×1.44=(1+22)×1.44=4.22kN/m；；对荷载分布进行最最不利布置，最最大弯矩取跨跨中弯矩和支支座弯矩的较较大值。跨中最大弯矩计算算简图跨中最大弯矩计算算公式如下::M1max=00.08g11lc2+0.1qq1lc2=0..08×3..974×00.252+0.1××4.2×00.252=0.0446kN·mm支座最大弯矩计算算简图支座最大弯矩计算算公式如下：：M2max=-00.1g1lc2-0.1117q1lc2=-0..1×3.9974×0..252-0.1117×4.22×0.2552=-0..056kNN·m；经比较可知，荷载载按照图2进行组合，产产生的支座弯弯矩最大。MMmax=0..056kNN·m；（2）底模抗弯强度验验算取Max(M1maax，M2max)进行底模抗抗弯验算，即即σ=0.056××106/(3..75×1004)=1.4481N/mmm2底模面板的受弯强强度计算值σσ=1.4481N/mmm2小于抗弯强强度设计值ffm=15NN/mm2，满足要求求。（3）底模抗剪强度计计算。荷载对模板产生的的剪力为Q==0.6g1lc+0.6117q1lc=0.6××3.9744×0.255+0.6117×4.22×0.255=1.2444kN；按照下面的公式对对底模进行抗抗剪强度验算算：τ=3×12444.01/((2×10000×15))=0.1224N/mmm2；所以，底模的抗剪剪强度τ=0.1124N/mmm2小于抗剪强强度设计值ffv=1.44N/mm22满足要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E==6000N/mm22；模板惯性矩II=10000×153/12=22.812××105mm4；根据JGJ1300－2001，刚刚度验算时采采用荷载短期期效应组合，取取荷载标准值值计算，不乘乘分项系数，因因此，底模的的总的变形按按照下面的公公式计算：ν=0.121mmm；底模面板的挠度计计算值ν=0.1221mm小于于挠度设计值值[v]==Min(2250/1550，10)mmm，满足要要求。（二）底模方木的的强度和刚度度验算按三跨连续梁计算算（1）荷载计算模板自重标准值：：x1=0.3××0.25==0.0755kN/m；；新浇混凝土自重标标准值：x2=0.122×24×00.25=00.72kNN/m；板中钢筋自重标准准值：x3=0.122×1.1××0.25==0.0333kN/m；；施工人员及设备活活荷载标准值值：x4=1×0..25=0..25kN//m；振捣混凝土时产生生的荷载标准准值：x5=2×0..25=0..5kN/mm；以上1、2、3项项为恒载，取取分项系数11.2，4、5项为活载，取取分项系数11.4，则底底模的荷载设设计值为：g2=(x1+x22+x3)×1.335=(0..075+00.72+00.033))×1.355=0.9994kN/mm；q2=(x4+x55)×1.44=(0.225+0.55)×1.44=1.055kN/m；；支座最大弯矩计算算简图支座最大弯矩计算算公式如下::Mmax=-0..1×g2×la2-0.1117×q2×la2=-0..1×0.9994×122-0.1117×1.005×12=-0.2222kN··m；（2）方木抗弯强度验验算方木截面抵抗矩W=bh22/6=600×802/6=6..4×104mm3；σ=0.222××106/(6.44×104)=3.4472N/mmm2；底模方木的受弯强强度计算值σσ=3.4472N/mmm2小于抗弯强强度设计值ffm=13NN/mm2，满足要求求。（3）底模方木抗剪强强度计算荷载对方木产生的的剪力为Q==0.6g2la+0.6117q2la=0.6××0.9944×1+0..617×11.05×11=1.2444kN；按照下面