河南大型体育场体育场高支架模板施工方案附件齐全编制详细

目录HYPERLINK\l"_Toc357691908"第一章工程概况3HYPERLINK\l"_Toc357691909"1.1总体简介3HYPERLINK\l"_Toc357691910"1.2工程概况3HYPERLINK\l"_Toc357691911"第二章高架支模部分设计概况4HYPERLINK\l"_Toc357691912"2.1结构设计概况4HYPERLINK\l"_Toc357691913"2.2编制依据4HYPERLINK\l"_Toc357691914"第三章高架部分施工总体程序4HYPERLINK\l"_Toc357691915"3.1内部结构施工程序4HYPERLINK\l"_Toc357691916"3.2模板选型4HYPERLINK\l"_Toc357691917"3.3混凝土浇筑方式5HYPERLINK\l"_Toc357691918"第四章施工准备5HYPERLINK\l"_Toc357691919"4.1项目管理小组5HYPERLINK\l"_Toc357691920"4.2劳务施工队伍素质审查6HYPERLINK\l"_Toc357691921"4.3流水作业方式6HYPERLINK\l"_Toc357691922"4.4技术交底准备7HYPERLINK\l"_Toc357691923"4.5料具准备7HYPERLINK\l"_Toc357691924"4.6底部承载力保证措施8HYPERLINK\l"_Toc357691925"4.7雨季施工准备8HYPERLINK\l"_Toc357691926"第五章施工方案9HYPERLINK\l"_Toc357691927"5.1模板支设重点区域9HYPERLINK\l"_Toc357691928"5.2梁模板10HYPERLINK\l"_Toc357691929"梁模做法总体要求10HYPERLINK\l"_Toc357691930"两侧有板的梁11HYPERLINK\l"_Toc357691931"单独环梁12HYPERLINK\l"_Toc357691932"5.3楼板支架13HYPERLINK\l"_Toc357691933"5.4梁板立杆组合效果14HYPERLINK\l"_Toc357691934"5.5立杆高度组合14HYPERLINK\l"_Toc357691935"楼板结构立杆14HYPERLINK\l"_Toc357691936"梁底立杆14HYPERLINK\l"_Toc357691937"5.6水平及斜向剪刀撑14HYPERLINK\l"_Toc357691938"5.7梁柱节点处理14HYPERLINK\l"_Toc357691939"5.8后浇带模板14HYPERLINK\l"_Toc357691940"5.9看台模板支架15HYPERLINK\l"_Toc357691941"5.10圆柱加固支架15HYPERLINK\l"_Toc357691942"5.11脚手板放置及钢管底座15HYPERLINK\l"_Toc357691943"5.12车行道板底门架模板15HYPERLINK\l"_Toc357691944"5.13防倾覆固定措施16HYPERLINK\l"_Toc357691945"5.14上人斜道16HYPERLINK\l"_Toc357691946"第六章劳动力、材料设备组织17HYPERLINK\l"_Toc357691947"6.1劳动力需求计划17HYPERLINK\l"_Toc357691948"6.2材料、设备等供应计划17HYPERLINK\l"_Toc357691949"6.2关于模板周转使用的说明17HYPERLINK\l"_Toc357691950"第七章模板制作加工质量要求17HYPERLINK\l"_Toc357691951"7.1模板进场验收17HYPERLINK\l"_Toc357691952"7.2梁、板模板安装18HYPERLINK\l"_Toc357691953"7.3验收方法18HYPERLINK\l"_Toc357691954"验收程序18HYPERLINK\l"_Toc357691955"验收方法19HYPERLINK\l"_Toc357691956"第八章安全保证措施19HYPERLINK\l"_Toc357691957"第九章模板拆除方案20HYPERLINK\l"_Toc357691958"9.1总体拆除顺序20HYPERLINK\l"_Toc357691959"9.2侧模的拆除20HYPERLINK\l"_Toc357691960"9.3底模的拆除20HYPERLINK\l"_Toc357691961"9.4拆模要求20HYPERLINK\l"_Toc357691962"第十章环境保护21HYPERLINK\l"_Toc357691963"第十一章架体坍塌应急预案21HYPERLINK\l"_Toc357691964"第十二章计算书22HYPERLINK\l"_Toc357691965"12.1梁模板(扣件钢管架)计算书22HYPERLINK\l"_Toc357691966"12.2板模板(碗扣架)计算书40XX体育场一层高支架模板施工方案第一章工程概况1.1总体简介序号项目内容1工程名称XX体育场工程2工程地址XX体育场工程位于XXX滨河路与312国道交叉口口西北3建设单位XX体育局4设计单位XX设计研究院5监理单位XX公司6质量监督单位XX建设工程质量监督督检验站7安全监督单位XX建设工程安检站8施工总承包单位XX局9资金来源财政10合同承包范围11结算方式费率报价12合同工期21个月13合同质量目标质量标准满足合格格要求，确保保“卧龙杯”，确保“中州杯”，确保“鲁班奖”14安全管理目标1该工程不出出现任何重大大安全事故。杜绝人身死亡及群群伤事故，杜杜绝重大机械械事故、设备备事故，杜绝绝急性中毒事事故，杜绝重重大火灾事故故，杜绝特大大环境污染事事故。一般事故率控制在在1.5‰以内。2确保“河南南省安全文明明样板工地”。1.2工程概况XX体育场工程位于河南省XX滨河路与312国道交叉口西北。总用地面积27公顷，建筑面积42500m2,3.5万座，占地面积29400m2。建设单位为XX体育局，由XX设计研究院设计。第二章高架支模部分设计概况2.1结构设计概况1、内部主体结构一层层高为6.5米，局部6.87米，因在承台处(-2.5米)进行模板支设，承台顶到楼面为9.0米，为高支模结构。该层环梁最大尺寸为400X1100，最大处跨度为11.2米（轴线间距），为大跨度模板结构。2、外环露空环梁结构该部分在外侧两道轴线之间，为露天结构。仅利用环梁、径梁和内部楼面拉结。需要在承台处(-2.5米)进行模板支设，一直延伸到环梁顶部，为高支模结构。2.2编制依据1、《建筑施工模板安全技术规程》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规程》JGJ166-20083、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-20014、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-995、本工程相关图纸，设计文件。6、国家有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件。第三章高架部分施工总体程序3.1内部结构施工程序1、在基础承台、拉梁施工完毕后，进行地基回填。第一次从垫层底回填到承台、拉梁顶面标高，即回填到-2.5米处。进行一层模板支架施工；在一层结构施工完毕，一层模板拆除后，再进行第二次回填，回填到一层地面建筑做法以下。2、回填后，进行园（方）柱施工。3、柱模拆除后，再施工水平梁板结构。4、一层看台板和一层结构一起施工。5、楼面模板支撑采用碗扣架、看台板采用普通钢管。3.2模板选型部位模板选型模板支撑体系主次梁采用15厚镜面覆膜木胶板板50x100mmm木方次龙骨骨；梁底φ48×3.5mmm钢管主龙骨骨；两侧碗扣扣架，梁底两两道立杆，普普通钢管。φ14对拉螺栓。混凝土楼板15mm厚镜面覆膜木胶板50×100mmm木龙骨；碗扣架楼梯15mm厚镜面覆膜木胶板50×100mmm木龙骨；φ48×3.5mmm钢管主龙骨骨；支撑采用φ48mmm×3.5mmm钢管后浇带15mm厚镜面覆膜木胶板后浇带侧面为快易易收口网碗扣架楼梯15mm厚镜面覆膜木胶板普通钢管备注：要求进入现现场的木方尺尺寸均一。3.3混凝土浇筑方式本工程的混凝土全部采用汽车泵浇筑。汽车泵臂长为49米，输送量（功率）为140m3/h。在白天开始浇筑。第四章施工准备4.1项目管理小组序号职务姓名主要职责1现场总负责XX负责施工现场总体体指挥协调工工作2技术总负责XX负责模板支架相关关技术与质量量的总控制3现场指挥XX负责施工现场安排排与落实、检检查与整改的的具体实施工工作4安全总监XX负责模板施工安全全合规性日常常检查，并对对检查结果负负责5质量总监XX负责模板施工质量量合规性日常常检查，并对对检查结果负负责6西区主管工长XX负责西区现场实施施与整改，并并对落实结果果负责7东区主管工长XX负责东区现场实施施与整改，并并对落实结果果负责4.2劳务施工队伍素质审查经资质审核，选用的劳务队伍具备相应的施工资质。其现场管理人员的技术水平能满足目前的工程需要，可以承担本次高支架模板施工任务。4.3流水作业方式计划施工采用流水作业的形式。流水方式：本工程分东西两个施工段，西段流水方式为A--B--C--H；东段流水方式为E--F--G--D。4.4技术交底准备1、交底分两级进行。首先由项目技术部组织向项目工程部、安全部、质检部门部门进行方案交底，其次由工程部组织向施工班组操作工交底。2、交底后项目部组织操作规程学习，并进行考试，对不合格的工人进行辞退或变为辅助工。3、落实交底书面材料。根据鲁班奖评审要求，施工交底要在方案的基础上对施工细节进行深化，比施工方案有更深的层次。4.5料具准备1、普通及碗扣架钢管应表面平直光滑，不应有裂缝、节疤、分层、硬弯和毛刺等现象；钢管上严禁打孔，不同外径的钢管严禁混用。2、普通钢管扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、变形的严禁使用，滑丝的螺栓必须更换。碗扣件完整，不准有裂缝、裂口。3、扣件的安装应符合要求：扣件规格必须与钢管外径相同，螺栓拧紧力矩不应小于40N.M，且不应大于65N.M。4、木方由于市场原因，截面偏小。计算复核时按45x85mm进行受力核算。脚手板不得腐烂、裂纹。4.6底部承载力保证措施高支架模板搭设，要求模板支架底部要求有良好的基底承载力。本工地在回填的基槽内进行模板搭设，若基地承载力不满足要求，模板支设很容易发生支架下沉，造成一层顶板变形，发生质量事故。要求：1、基槽回填时虚铺每层厚度为30cm。2、利用人工整平。3、骨料补水铺筑黄砂后在夯实前，应根据骨料摊铺后含水情况和气候条件，再适当地补水以保持砂石的最佳含水量。现场检验方法：以骨料表面全部润湿但无流坠水滴为准。若骨料含水符合要求，则不要加水。4、夯实用振动夯振实。遍数不少于6遍，必须夯到边角部位。边角部位再补夯2遍。5、压实检验每层每500m2不少于一个检验点。环刀取样检验。压实系数不小于0.94。6、在回填的基槽顶面，铺设5cm厚、20cm宽，每块长度不少于2米的脚手板，增加基地承载能力；材质为落叶松。7、每根立杆底部放置可调底座，浇筑前对立杆持力情况进行检查，对悬空立杆利用可调底座进行调整。8、发挥地梁的持力功能。环梁及径梁的梁底均设置两道立杆。9、增加构造拉杆，将梁板立杆逐个拉接在一起，增加梁板整体稳定性，防止梁板不均匀沉降。4.7雨季施工准备因利用砂石料回填，对于不产生积水现象的小雨不影响模板支架的稳定性，但对于季节性暴雨采取以下排、堵预防措施。1、排水沟设置柱子外2米沿外环路设砖砌排水沟，排水沟断面尺寸：20x30cm。内部用1：3水泥砂浆抹面。1.0米。每井放置一眼水泵。污水排出架体底部。2、地面雨水阻挡为防止地面水流入基槽，在基坑上口设置砖砌阻水墙。墙高出附近地面30cm，240厚。第五章施工方案5.1模板支设重点区域对于一层结构，各区模板高度相同，但A区4-8轴/4-13轴间区域，该区域环梁最大尺寸为400X1100，环向跨度为11.2米，径向跨度8.9米，为模板支设重点区域。其他断面尺寸为400X1000；400X900；500X1000；300X800四种。E区相同，为对称设计。本方案围绕该重点区域进行阐述，其他区域也按本方案要求进行施工。A区部分重点区域轮廓见下图。5.2梁模板梁模做法总体要求本区域的梁分两种情况：一种是两侧有板，一种是单独环梁（最外层）。梁两侧为板底碗扣架，梁底两道立杆，利用普通钢管。普通钢管和板底碗扣架利用短钢管相互联系一起。连接点在立杆主节点处。梁截面主要有500×1000、400X1100、300×800mm、400×900mm、400×1100mm五种，梁体形式单一，梁模均采用下列做法。(1)遵守板模压侧模、侧模包底模、龙骨包侧模的原则。(2)梁侧模下口必须用钢管拉紧，以保证混凝土浇筑过程中，侧模下口不致涨模。(3)梁侧模应用斜撑双面斜顶。(4)模板支立前，应认真清理、涂刷隔离剂两度。(5)板模考虑板吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸一般应略为缩短2-3mm，使木模在混凝土浇筑后不致嵌入梁内，出现凹槽；也不准过大，防止出现凸出线条。两侧有板的梁梁截面主要有3000×800mm、400×900mm、400×1100mm。板面厚度为1200mm。架体高度9.0--1.1=77.9米。在计算时按梁体最最大的400×11100mm的环向梁梁考虑。梁体支模设计参数数：1、梁梁底立杆设置置2根（均放在在地梁上），梁梁两侧各设置置一根立杆；；梁两侧立杆横向间间距15000mm；纵向向间距9000mm。2、立杆底部铺设55cm厚木质质脚手板，脚脚手板上放置置钢管底座。3、梁按设计要求起起拱（跨度大大于4m时，起拱2‰）。4、模板采用15mmm厚木胶板板。底模沿梁梁纵向三道木木方；侧模5道木方作为为背肋，外肋肋采用竖向双双钢管，间距距900mmm。5、两道φ14的对对拉螺杆，螺螺杆套PVC管，水平间间距900mmm，竖向间间距第一道距距梁底30ccm,第二道距第第一道50cm。拉结结外肋竖向双双钢管。见下下图。6、架体高度9.00-1.1==7.9米。步距1-5道为1.5米，最上层为为1.3米，扫地杆0..3米。结合本工程梁高有有800、900、1000、1100四种情况，最最上层步距会会发生变化，按按步距最大值值1.5米进行计算。7、要求梁底横杆单单独放置小横横杆，便于起起拱。在梁底底横杆纵向立立杆间距9000mm的基基础上，中间间加密1根横杆，钢钢管间距4550mm，便便于达到起拱拱的要求。见附图一：梁底支支架示意图。单独环梁在最外侧，设计为为单独环梁，两两侧无板。利利用碗扣钢管管和内部整体体搭设。本次环梁设计断面面尺寸为500×10000mm。考虑外脚脚手架的搭设设距离，梁底底立杆横向间间距为15000mm，纵纵向间距为9900mm。梁底小横杆中间加加密1根横杆，加加密后横杆间间距450mmm为便于工人进行操操作，在内侧侧铺设一个工工作平台，宽宽度为12000mm。按2‰起拱。两道φ14的对拉拉螺杆，螺杆杆套PVC管，水平间间距900mmm，竖向间间距第一道距距梁底30ccm,第二道距第第一道50cm。拉结结外肋竖向双双钢管。其他他参数同有板板梁。5.3楼板支架楼面板厚120mmm。支撑采用碗扣满堂堂脚手架，立立杆间距900×9000mm。沿平行于径向梁方方向为主龙骨骨，主龙骨为为双钢管，间间距900mmm；次龙骨为木方和钢钢管混用，间间距330mmm；面板为15mm的的多层板；支撑架体纵横距按按步距按15500mm；；搭设高度H=8..8m；（计计算取值）斜向及水平剪刀撑撑和梁体剪刀刀撑一同设置置。楼板按设计要求起起拱（跨度大大于4m时，起拱2‰）。5.4梁板立杆组组合效果见附图二：立杆布布置平面图5.5立杆高度组组合楼板结构立杆采用碗扣架，减掉掉板厚、顶托托、主次龙骨骨高度，立杆杆高度按8..4米考虑。可用2根2.4米和2根11.8米的碗扣立杆杆组合。（板板厚12cmm，主次龙骨骨、模板计111cm，顶顶托20cmm，底托17ccm，立杆8.4米，总共9米）。梁底立杆本工程梁高有8000、900、1000、1100四种对于梁底中间立杆杆，减掉梁高高、顶托、主主次龙骨高度度，立杆高度度按7.5-8..0米考虑。可用4米及3.55米钢管组合或或4米及4米的组合，梁梁体两侧立杆杆同板底立杆杆。普通钢管立杆接头头采用对接，接接头位置应相相互错开，不不应在同一步步内。立杆顶部采用顶丝丝调节高度。本工程对梁底立杆杆受力情况按按普通钢管进进行验算。5.6水平及斜向向剪刀撑见附图三：水平、斜斜向剪刀撑布布置图。梁两两侧均设剪刀刀撑。5.7梁柱节点处处理梁柱节点模板现场场制作。见附附图四。5.8后浇带模板板后浇带为单独的模模板体系。为增加后浇带模板板的稳定性，利利用小横杆将将后浇带立杆杆和楼板立杆杆联系在一起起。后浇带的模板配置置及支撑设计计如下：后浇带采用15厚厚木胶板，碗碗扣架。横向向间距600，纵向900，步距1200，主龙骨为为双钢管。间间距900；次龙骨为为木方，间距距300mmm。设置剪刀撑。5.9看台模板支支架见附图5：看台板板支架图。5.10圆柱加固固支架见附图65.11脚手板放放置及钢管底底座平行于径梁方向放放置。脚手板5cm厚，宽宽20cm，每每块板不少于于2米长。木材品种种：短叶松。脚手板上放置钢管管底座。5.12车行道板板底门架模板板根据工程进展情况况，选择3-13//3-14处及4-19//4-20车行道进行行门架式架体体支设。主要要目的是满足足一层梁板施施工期间，到到内加工场车车辆通行。门架式架体利用116#槽钢制作。见附图75.13防倾覆固固定措施利用已施工完毕的的圆柱进行固固定。固定方方式为柱四周周的立杆和柱柱进行拉接。每每每隔柱两步步一道。见图图。5.14上人斜道道在看台板2.477米平台处搭设设上人斜道。每每区设置一处处。因在回填填的内环场地地内搭设，高高度不大于66m的脚手架架，采用之字字型斜道。斜道的构造：（1）斜道宽度为1..2米，踏步式。顶顶面设置1..5米宽的平台。（2）斜道两侧及平台台外围均设置置栏杆及挡脚脚板。栏杆高高度为1.22m，挡脚板板高度2000mm。第六章劳动力、材材料设备组织织6.1劳动力需求求计划序号工种名称需用人数进场时间技术等级要求1木工400技工2架子工150持证上岗36.2材料、设备备等供应计划划材料名称规格单位数量进场时间备注钢管（普通、碗扣扣）φ48×3.0吨1000扣件对接个4万扣件十字个3万扣件转向个1万底座个5000顶丝个5000对拉螺栓φ14根20000木胶板15厚m28006.2关于模板周周转使用的说说明本工程无标准层，各各层构造、看看台踏步做法法均不相同，且且考虑需要隔隔层拆模，故故：本工程所所有楼层所有有模板均为一一次性投入，不不考虑进行周周转使用。第七章模板制作作加工质量要要求7.1模板进场验收木胶板进场的验收收，主要检查查外形尺寸、板板面平整度，任任一部位不得得有腐朽、霉霉斑、鼓泡；；板幅面内不不得有板边缺缺损；每平方方米脱胶小于于0.001平米；污染染面积小于0.005平米；每400平方毫米最最大凹陷深度度小于1毫米，且少于于一处。序号项目偏差标准1厚度δ=15mm+0.8mm2长、宽+3mm3对角线长度差≤5mm4翘曲度≤1.07.2梁、板模板板安装项次项目允许偏差值（mmm）检查方法1轴线位移柱、梁3尺量2底模上表面标高±3拉线、尺量3截面模内尺寸柱、梁±3尺量4层高垂直度大于5m5吊线、尺量5相邻两板表面高低低差2尺量6表面平整度2靠尺、塞尺7阴阳角方正2方尺、塞尺顺直2线尺8预埋件中心线位移移2拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓外露长度+5、-010预留孔洞中心线位移5拉线、尺量尺寸+5、-012插筋中心线位移5尺量外露长度+10、07.3验收方法验收程序采用自检、互检和和专业检查验验收制度的方方法进行验收收。班组完成施工任务务首先进行自自检。自检通过后，通过过工长组织下下道工序施工工人员进行互互检，通过后后进行专业检检查，任何一一项检查通过过后都必须保保证资料齐全全，提请监理理工程师验收收，手续完善善后进行下道道工序施工。7.3.2验收方方法1、新钢管的检查应应符合下列规规定；

（1）应有产品质质量合格证；；

（2）应有质量检检验报告；

（3）钢管表面应应平直光滑，不不应有裂缝、结结疤、分层、错错位、硬弯、毛毛刺、压痕和和深的划道；；

（4）钢管外径、壁壁厚、端面等等的偏差，应应分别符合规规定；

2、旧钢管的的检查应符合合下列规定：：

表面锈锈蚀深度应符符合规定。3、扣件的验收应符符合下列规定定：

（1）新扣件应有有生产许可证证、法定检测测单位的测试试报告和产品品质量合格证证。（2）旧扣件使用前应进进行质量检查查，有裂缝、变变形的严禁使使用，出现滑滑丝的螺栓必必须更换；

（3）新、旧扣件件均应进行防防锈处理。

4、脚手板的的检查应符合合下列规定：：

木脚手手板的宽度不不宜小于200mm，厚度不应应小于50mm；腐朽的脚脚手板不得使使用；5、搭设后砼浇筑前前检查项目（1）杆件的设置和连接接构造是否紧紧固；

（2）地基是否积积水，底座是是否松动，立立杆是否悬空空；

（3）扣件螺栓、碗碗扣架扣盖是是否松动；

（4）剪刀撑设置置是否符合规规范要求。第八章安全保证证措施（1）人的控制：项目目部、劳务队队伍应配备专专职的安全管管理人员；严严格实行分包包单位的资质质审查；坚持持作业人员持持证上岗；加加强对现场管管理和作业人人员的安全意意识、质量意意识教育及技技术培训；严严格现场管理理制度和生产产纪律，规范范人的作业技技术和管理活活动行为。（2）材料设备的控制制：钢管、扣扣件要进行验验收，不符合合要求的不得得使用。（3）塔吊要配备专职职的信号工，一一上一下，专专职指挥。塔塔吊、电箱、用用电线路要定定期进行检查查、维修、保保养。保证设设备处于良好好的运作状态态。钢丝绳作作为吊索要重重点检查。（4）施工方法的控制制：严格按照照前面的施工工方案中的有有关规定进行行施工。（5）大雨、大雾、大大风（六级以以上）天气严严禁施工，雨雨天做好现场场防滑、防触触电工作。第九章模板拆除除方案9.1总体拆拆除顺序模板拆除的顺序应应遵循先支后后拆、先非承承重部位后承承重部位以及及自上而下的的原则。先将支柱上的可调调上托松下，使使龙骨与模板板分离，并让让龙骨降至水水平拉杆上，接接着拆下全部部连接模板的的附件，再用用钢钎撬动模模板，使模板板块降下由龙龙骨支承，拿拿下模板和龙龙骨，然后拆拆除水平拉杆杆及剪刀撑和和立杆。9.2侧模的的拆除侧模拆除时混凝土土强度应以能能保证其表面面及棱角不因因拆模而受损损坏，预埋件件或外露钢筋筋插铁不因拆拆模碰扰而松松动。在XX夏季不少于3天。9.3底模的拆除除原则：隔层拆模；；有试验报告告，签署拆模模令。9.4拆模要求1、严格建立模板块块和立柱的拆拆除申请、批批准制度，防防止为赶进度度而盲目拆模模。2、模板的拆除：非非承重侧模应应以能保证混混凝土表面及及棱角不受损损坏（大于1N/m2）方可拆拆除，承重模模板应按《混混凝土结构工工程施工质量量验收规范》的的规定执行。3、板拆除的顺序和和方法，应按按照配板设计计的规定进行行，遵循先支支后拆、后支支先拆，先非非承重部位、后后承重部位以以及自上而下下的原则。拆拆模时，严禁禁用大锤和撬撬棍硬砸硬撬撬。4、拆模时，操作人人员应站在安安全处，以免免发生安全事事故。待该片片段模板全面面拆除后，方方可将模板、配配件、支架等等运出堆放。5、拆下模板等配件件，严禁抛扔扔，要有人接接应传递，指指定地点堆放放，并做到及及时清理、维维修和涂刷好好隔离剂。以以备待用。6、模板块在装、拆拆、运时，均均用手传递，要要轻拿轻放，严严禁摔、扔、敲敲、砸。每次次拆下的模板板，应对板面面认真清理，立立柱底脚螺栓栓等要定期刷刷油防锈。7、现浇结构的模板板及其支架拆拆除时的混凝凝土强度，按按下列规定：：（1）在混凝土强度能能保证其表面面及棱角不因因拆除模板而而受损坏后，予予以拆除。（2）底模在混凝土达达到以下设计计强度后，方方予拆除：板：结构跨度≤2m时，50%；结构跨度＞2m，≤8m时，75%。梁：结构跨度≤8m时，75%；＞8m时，100%。悬臂构件件：结构跨度度≤2m时，75%；＞2m时，100%。8、侧模拆模时，按按合理顺序进进行拆除，一一般按后支的的先拆，先支支的后拆，先先拆除非承重重部分，后拆拆除承重部分分。拆模时不不得强力震动动或硬撬硬砸砸，不得大面面积同时撬落落或拉倒，对对重要承重部部位应拆除侧侧模检查混凝凝土无质量问问题后方可继继续拆除承重重模板。9、已拆除模板及其其支架的结构构，在混凝土土强度符合设设计混凝土强强度等级后，方方可承受全部部使用荷载；；当施工荷载载产生的效应应比使用荷载载的效应更为为不利时，先先进行核算，加加设临时支撑撑。第十章环境保护护（1）材料对方场地应应平整，使用用的材料要堆堆放整齐。（2）产生的施工垃圾圾及时清理至至现场施工垃垃圾池。生活活垃圾和施工工垃圾要分开开并及时清运运出场。（3）本工程施工现场场远离生活区区和居民区，不不考虑噪音造造成的施工扰扰民。第十一章架体坍坍塌应急预案案一、应急准备1、组织机构及职责责(1)项目部架体体坍塌事故应应急准备和响响应领导小组组成立以项目经理为为组长，安全全、技术、施施工人员为组组员的项目部部应急预案领领导小组：组长：XX副组长：XX组员：XXXXXXXXXX(2)坍塌事故故应急处置领领导小组负责责对项目突发发坍塌事故的的应急处理。2、培训和演练(1)项目部安全全员负责主持持、组织进行行一次按架体体坍塌事故应应急响应的要要求进行模拟拟演练。各组组员按其职责责分工，协调调配合完成演演练。演练结结束后由组长长组织对“应急响应”的有效性进进行评价。演演练、评价和和更新的记录录应予以保持持。3、应急物资的准备备、维护、保保养(1)应急物资的的准备：简易易单架、跌达达损伤药品、包包扎纱布。(2)各种应急物物资要配备齐齐全并加强日日常管理。4、架体倾覆事故发发生时，按小组预预先分工，各各负其责，木木工工长、架架子工长应组组织所有架子子工，立即拆拆除相关脚手手架，外包队队人员应协助助清理有关材材料，保证现现场道路畅通通，方便救护护车辆出入，以以最快的速度度抢救伤员，将将伤亡事故降降到最低。5、事故后处理工作作1)查明事故原因事故故责任人。2)写出书面报告，包包括事故发生生时间、地点点、受伤害人人姓名、性别别、年龄、工工种、受伤部部位、受伤程程度。3)制订或修改有关措措施，防止此此类事故发生生。4)组织所有人进行事事故教育。5)向全体人员宣读事事故结果及对对责任人处理理意见。第十二章计算书书12.1梁模板((扣件钢管架架)计算书梁模板(扣件钢管管架)计算书编制依据1、《建筑施工模板板安全技术规规程》JGJ1662-200082、《建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规程》JGJ1330-200013、《建筑施工安全全检查标准》JGJ599-994、本工程相关图纸纸，设计文件件。5、国家有关模板支支撑架设计、施施工的其它规规范、规程和和文件。一、参数信息1.模板支撑及构构造参数梁截面宽度B((m):0..40；梁截截面高度DD(m):11.10；混凝土板厚度(mmm):1220.00；；立杆沿梁跨跨度方向间距距La(m)):0.900；立杆上端伸出至模模板支撑点长长度a(m)):0.200；立杆步距h(m)):1.500；板底承重重立杆横向间间距或排距LLb(m)::0.90；；梁支撑架搭设高度度H(m)：7.90；梁梁两侧立杆间间距(m):1..50；承重架支撑形式::梁底支撑小小楞垂直梁截截面方向；梁底增加承重立杆杆根数:2；采用的钢管类型为为Φ48×3；立杆承重连接方式式:可调托座；；2.荷载参数模板自重(kN//m2):0.335；钢筋自自重(kN/m3):1.550；施工均布荷载标准准值(kN/m2):2.55；新浇混凝凝土侧压力标标准值(kN/m2):26..4；倾倒混凝土侧压力力(kN/m2):2.00；振捣混凝凝土荷载标准准值(kN/m2):2.00；3.材料参数木材品种：北美短短叶松；木材材弹性模量EE(N/mmm2)：9000..0；木材抗弯强度设计计值fm(NN/mm2)：13.0；木木材抗剪强度度设计值fvv(N/mmm2)：1.4；面板类型：胶合面面板；面板弹弹性模量E((N/mm22)：9500..0；面板抗弯强度设计计值fm(NN/mm2)：13.0；4.梁底模板参数数梁底方木截面宽度度b(mm))：45.0；梁梁底方木截面面高度h(mmm)：85.0；面板厚度(mm))：15.0；5.梁侧模板参数数主楞间距(mm))：900；次楞楞根数：5；穿梁螺栓水平间距距(mm)：900；穿梁螺栓直径(mmm)：M14；主楞龙骨材料：钢钢楞；截面类类型为圆钢管管48×3..0（计算取取值）；次楞龙骨材料：木木楞，宽度445mm，高高度85mmm；二、梁模板荷载标标准值计算梁侧模板荷载强度验算要考虑新新浇混凝土侧侧压力和倾倒倒混凝土时产产生的荷载；；挠度验算只只考虑新浇混混凝土侧压力力。其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t新浇混混凝土的初凝凝时间，按200/(T+115)计算，得得5.7144h；T混凝土土的入模温度度，取20..000℃；V混凝土土的浇筑速度度，取1.5500m/hh；H混凝土土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度，取取1.1000m；β1--外加剂影响响修正系数，取取1.2000；β2--混凝土坍落落度影响修正正系数，取11.150。根据以上两个公式式计算的新浇浇筑混凝土对对模板的最大大侧压力F；分别计算得500.994kN/m22、26.4000kN//m2，取较小值值26.4000kN//m2作为本工程程计算荷载。三、梁侧模板面板板的计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。强度度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和倾倾倒混凝土时时产生的荷载载；挠度验算算只考虑新浇浇混凝土侧压压力。次楞（内龙骨）的的根数为5根。面板按按照均布荷载载作用下的三三跨连续梁计计算。面板计算简图(单单位：mm))1.强度计算跨中弯矩计算公式式如下:其中，W--面板的净截截面抵抗矩，W=90×1.5×1.5/6=33.75cm3；M面板的的最大弯距((N·mm))；σ--面板板的弯曲应力力计算值(N/mm2)[f]]--面面板的抗弯强强度设计值((N/mm2)；按以下公式计算面面板跨中弯矩矩：其中，q--作用在模板板上的侧压力力，包括:新浇混凝土侧压力力设计值:q1=1.22×0.9××26.4××0.9=225.66kkN/m；倾倒混凝土侧压力力设计值:q2=1.44×0.9××2×0.99=2.277kN/m；；q=q1+qq2=255.661++2.2688=277.929kN/m；；计算跨度(内楞间间距):ll=2445mm；面板的最大弯距M=0..1×27..929×22452=1..68×1005N·mm；经计算得到，面板板的受弯应力力计算值:σ=1..68×1005/3..38×1004=4.9667N/mmm2；面板的抗弯强度设设计值:[[f]=13N/mmm2；面板的受弯应力计计算值σ=4.9967N/mmm2小于面板的的抗弯强度设设计值[ff]=13NN/mm2，满足要求求！2.挠度验算q作用在模模板上的侧压压力线荷载标标准值:qq=266.4×0..9=223.76NN/mm；l计算跨度度(内楞间距)::l=245mmm；E面板材质质的弹性模量量:E==95000N/mm22；I面板的截截面惯性矩::I=90×1..5×1.55×1.5//12=255.31cmm4；面板的最大挠度计计算值:ν=0.6677×233.76×22454/(1000×95000×2.533×105)=00.241mm；面板的最大容许挠挠度值:[ν]=ll/250=245//250==0.988mm；面板的最大挠度计计算值ν=0.2441mm小小于面板的最最大容许挠度度值[ν]=0.998mm，满满足要求！四、梁侧模板内外外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直直接承受模板板传递的荷载载，按照均布布荷载作用下下的三跨连续续梁计算。本工程中，龙骨采采用木楞，截截面宽度455mm，截面面高度85mmm，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=4.5××8.52×1/6=54..19cm33；I=4.5××8.53×1/122=2330.3cmm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式式如下:其中，σ内楞弯弯曲应力计算算值(N/mm2)；M内楞的的最大弯距((N·mm))；W内楞的的净截面抵抗抗矩；[f]--内楞楞的强度设计计值(N/mm2)。按以下公式计算内内楞跨中弯矩矩：其中，作用在内楞楞的荷载，qq=(11.2×266.4×0..9+1.44×2×0..9)×0..245=77.6kN//m；内楞计算跨度(外外楞间距)::l=900mmm；内楞的最大弯距::M=0..1×7.660×9000.002=6.116×1055N·mm；最大支座力:R==1.1×77.603××0.9=77.527kN；经计算得到，内楞楞的最大受弯弯应力计算值值σ=6..16×1005/5.422×104=111.365N/mm22；内楞的抗弯强度设设计值:[[f]=13N/mmm2；内楞最大受弯应力力计算值σ=111.365N/mm22小于内楞的的抗弯强度设设计值[ff]=13NN/mm2，满足要求求！（2）.内楞的挠度验算其中l--计算算跨度(外楞间距)：l=9900mm；；q作用在模板板上的侧压力力线荷载标准准值：q=26.440×0.225=6..47N//mm；E内楞的的弹性模量：：90000N/mm22；I内楞的的截面惯性矩矩：I=2.30××106mm4；内楞的最大挠度计计算值:ν=0.6677×6..47×90004/(1000×90000×2.300×106)=11.386mm；内楞的最大容许挠挠度值:[ν]=9900/2550=3.66mm；内楞的最大挠度计计算值ν=1.3886mm小小于内楞的最最大容许挠度度值[ν]=3.66mm，满足足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承承受内楞传递递的集中力，取取内楞的最大大支座力7..527kNN,按照集中中荷载作用下下的三跨连续续梁计算。本工程中，外龙骨骨采用钢楞，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:截面类型为圆钢管管48×3..0；外钢楞截面抵抗矩矩W=8.98ccm3；外钢楞截面惯性矩矩I=21.566cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kNN·m)外楞变形图(mmm)（1）.外楞抗弯强度验算算其中σ外楞受受弯应力计算算值(N/mm2)M外楞的的最大弯距((N·mm))；W外楞的的净截面抵抗抗矩；[f]--外楞的的强度设计值值(N/mm2)。根据连续梁程序求求得最大的弯弯矩为M=1.5433kN·mm外楞最大计算跨度度:l==500mmm；经计算得到，外楞楞的受弯应力力计算值:σ=1..54×1006/8.988×103=1771.8266N/mmm2；外楞的抗弯强度设设计值:[[f]=205N//mm2；外楞的受弯应力计计算值σ=1711.826NN/mm2小于外楞的的抗弯强度设设计值[ff]=2055N/mm22，满足要求求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得得到外楞的最最大挠度为11.174mmm外楞的最大容许挠挠度值:[ν]=5500/4000=1.225mm；外楞的最大挠度计计算值ν=1.174mm小于外楞的的最大容许挠挠度值[ν]=1.225mm，满满足要求！五、穿梁螺栓的计计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A穿梁螺螺栓有效面积积(mm2)；f穿梁螺螺栓的抗拉强强度设计值，取取170NN/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径::14mm；穿梁螺栓有效直径径:111.55mmm；穿梁螺栓有效面积积:A=105mmm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=((1.2×226.4+11.4×2))×0.9××0.55=17.0068kNN。穿梁螺栓最大容许许拉力值:[N]==170××105/11000==17.885kN；；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=17.0068kN小于穿梁螺螺栓最大容许许拉力值[[N]=177.85kNN，满足要求求！六、梁底模板计算算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和挠度。计算算的原则是按按照模板底支支撑的间距和和模板面的大大小,按支撑在底底撑上的三跨跨连续梁计算算。强度验算要考虑模模板结构自重重荷载、新浇浇混凝土自重重荷载、钢筋筋自重荷载和和振捣混凝土土时产生的荷荷载；挠度验验算只考虑模模板结构自重重、新浇混凝凝土自重、钢钢筋自重荷载载。本算例中，面板的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=9000×15×115/6==3.388×104mm3；I=900××15×155×15/112=22.53×1105mm4；1.抗弯强度验算算按以下公式进行面面板抗弯强度度验算：其中，σ梁底模板板的弯曲应力力计算值(N/mm2)；M计算的的最大弯矩(kN·mm)；l计算跨度(梁底支撑间间距):ll=1333.33mmm；q作用在在梁底模板的的均布荷载设设计值(kN/m))；新浇混凝土及钢筋筋荷载设计值值：q1:1.2×（224.00++1.50）×0.900×1.100×0.900=27.226kN/mm；模板结构自重荷载载：q2:1.2×0.335×0.990×0.990=0.334kN/mm；振捣混凝土时产生生的荷载设计计值：q3:1.4×2..00×0..90×0..90=2..27kN//m；q=q1++q2++q3=227.26++0.34++2.27==29.877kN/m；；跨中弯矩计算公式式如下:Mmax=0..10×299.873××0.13332=0.0553kN·mm；σ=0.053××106/3.388×104=1.5774N/mmm2；梁底模面板计算应应力σ=1.5574N//mm2小于梁底模模面板的抗压压强度设计值值[f]==13N/mmm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计计算手册》刚刚度验算采用用标准荷载，同同时不考虑振振动荷载作用用。最大挠度计算公式式如下:其中，q--作用用在模板上的的压力线荷载载:q==（(24.0++1.50))×1.1000+0.335）×0.900=25..56KN//m；l计算跨度(梁底支撑间间距):ll=1333.33mmm；E面板的弹性性模量:EE=95500.0NN/mm2；面板的最大允许挠挠度值:[ν]=1333.33//250==0.5333mm；面板的最大挠度计计算值:ν=0.6677×255.56×1133.344/(1000×95000×2.533×105)=0.0023mm；；面板的最大挠度计计算值:ν=0.0223mm小于面板的的最大允许挠挠度值:[ν]=133.33/2550=00.533mmm，满足要要求！七、梁底支撑的计计算本工程梁底支撑采采用方木。强度及抗剪验算要要考虑模板结结构自重荷载载、新浇混凝凝土自重荷载载、钢筋自重重荷载和振捣捣混凝土时产产生的荷载；；挠度验算只只考虑模板结结构自重、新新浇混凝土自自重、钢筋自自重荷载。1.荷载的计算：：(1)钢筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=(24+11.5)×11.1×0..133=33.74kkN/m；(2)模板的自重线线荷载(kN/m))：q2=0.35××0.1333×(2×11.1+0..4)/00.4=0..303kkN/m；(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN/m))：经计算得到，活荷荷载标准值P1=(2..5+2)××0.1333=0.6kN/m；；2.方木的支撑力力验算静荷载设计值qq=1..2×3.774+1.22×0.3003=4.8852kNN/m；活荷载设计值PP=1..4×0.66=0.844kN/mm；方木计算简图方木按照三跨连续续梁计算。本算例中，方木的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=4.5×8..5×8.55/6=54.199cm3；I=4..5×8.55×8.5××8.5/112=2230.3cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的设计值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:线荷载设计值q=4.8522+0.844=5.6992kN//m；最大弯距MM=0.11ql2=0.11×5.6992×0.2225×0..225=0.0299kN.mm；最大应力σσ=M//W=0.0299×106/541887.5==0.5332N/mmm2；抗弯强度设计值[f]==13N//mm2；方木的最大应力计计算值0..532NN/mm2小于方木抗抗弯强度设计计值13N/mm22,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须须满足:其中最大剪力:V=00.6×5..692×00.225=3.0074kNN；方木受剪应力计算算值τ=3××3073..68/(22×45×885)=1.2055N/mmm2；方木抗剪强度设计计值[τ]=11.4N//mm2；方木的受剪应力计计算值1..205NN/mm2小于方木抗抗剪强度设计计值1.44N/mmm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，计计算公式如下下:q=3.7440+00.303=4.0043kNN/m；方木最大挠度计算算值ν=0.6677×4..043×22254/(1000×90000×2300.297××104)=0.0003mm；；方木的最大允许挠挠度[ν]=0.2225×10000/2550=0.9900mmm；方木的最大挠度计计算值ν=0.0003mmm小于方木木的最大允许许挠度[ν]=0.99mm，满满足要求！3.支撑托梁的强强度验算支撑托梁按照简支支梁的计算如如下荷载计算公式如下下：(1)钢筋混凝土梁梁自重(kN/m2)：q1=(244.000++1.5000)×1.1100=228.0500kN/mm2；(2)模板的自重((kN/m2)：q2=0.3350kNN/m2；(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN/m2)：q3=(2.5500+2..000)==4.5000kN/mm2；q=1.2××(28.0050+0.3500)+11.4×4..500=40..380kkN/m2；梁底支撑根数为n，梁底小小横杆支撑间间距为a，梁宽为b，梁高为h,,梁底支撑传传递给托梁的的集中力为PP，梁侧模板板传给托梁的的集中力为NN。当n=2时：当n＞2时：计算简图(kN))变形图(mm)弯矩图(kN·mm)经过连续梁的计算算得到：支座反力RA=RB=0.0661kN，中中间支座最大大反力Rmaax=1.8867；最大弯矩Mmaax=0.0054kNN.m；最大挠度计算值Vmax=0..049mmm；最大应力σ=00.054××106/44900=11.9939N//mm2；支撑抗弯设计强度度[f]==205NN/mm2；支撑托梁的最大应应力计算值11.9339N/mmm2小于支撑托托梁的抗弯设设计强度2205N//mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢钢管的计算作用于支撑钢管的的荷载包括梁梁与模板自重重荷载，施工工活荷载等,,通过方木的的集中荷载传传递。1.梁两侧支撑钢钢管的强度计计算：支撑钢管按照集中中荷载作用下下的三跨连续续梁计算；集集中力P=0.0611KN.支撑钢管计算简图图支撑钢管计算弯矩矩图(kN·m))支撑钢管计算变形形图(mm)支撑钢管计算剪力力图(kN)最大弯矩Mmaax=00.021kN·m；最大变形Vmaax=00.053mm；最大支座力Rmmax=0.2666kN；；最大应力σ=0.0211×106/(4..49×1003)=4..574NN/mm2；支撑钢管的抗压强强度设计值[f]=2205N//mm2；支撑钢管的最大应应力计算值4.5744N/mmm2小于支撑钢钢管的抗压强强度设计值205NN/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度Vmaxx=0.0553mm小于于900/1150与10mmm,满足要求求!2.梁底支撑钢管管的强度计算算：支撑钢管按照集中中荷载作用下下的三跨连续续梁计算；集集中力P=1.8677KN.支撑钢管计算简图图支撑钢管计算弯矩矩图(kN·m))支撑钢管计算变形形图(mm)支撑钢管计算剪力力图(kN)最大弯矩Mmaax=00.63kkN·m；；最大变形Vmaax=11.62mmm；最大支座力Rmmax=8.1677kN；；最大应力σ=0.63××106/(4..49×1003)=1440.3466N/mmm2；支撑钢管的抗压强强度设计值[f]=2205N//mm2；支撑钢管的最大应应力计算值140.3346N//mm2小于支撑钢钢管的抗压强强度设计值205NN/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度Vmaxx=1.622mm小于900//150与10mmm,满足要求求!九、立杆的稳定性性计算:立杆的稳定性计算算公式1.梁两侧立杆稳稳定性验算::其中N--立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：纵向钢管的最大支支座反力：N1=0.2266kNN；脚手架钢管的自重重：N2=1..2×0.1139×7..9=1.3322kNN；N=0..266+11.322==1.5888kN；φ--轴心受受压立杆的稳稳定系数，由由长细比llo/i查表得得到；i--计算立杆的的截面回转半半径(cmm)：i=11.59；A--立杆净截面面面积(ccm2)：A=4.24；；W--立杆净截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--钢管管立杆轴心受受压应力计算算值(NN/mm2)；[f]钢管立立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；lo--计算算长度(mm)；参照《扣件式规范范》不考虑高高支撑架，按按下式计算lo=k1uhk1--计算算长度附加系系数，取值为为：1.1555；u计算长长度系数，参参照《扣件式式规范》表，u=1.7；上式的计算结果：：立杆计算长度LLo=k1uh=1.1555×1.7××1.5==2.9445m；Lo/i=29445.25/15..9=1185；由长细比lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.2209；钢管立杆受压应力力计算值；σσ=15877.686//(0.2009×4244)=117.9166N/mmm2；钢管立杆稳定性计计算σ=177.916N/mm22小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205N/mm22，满足要求求！2.梁底受力最大大的支撑立杆杆稳定性验算算:其中N--立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：梁底支撑最大支座座反力：NN1=8.1167kNN；脚手架钢管的自重重：N2=1..2×0.1139×(77.9-1..1)=1..322kkN；N=8..167+11.322==9.3055kN；φ--轴心受受压立杆的稳稳定系数，由由长细比llo/i查表得得到；i--计算立杆的的截面回转半半径(cmm)：i=11.59；A--立杆净截面面面积(ccm2)：A=4.24；；W--立杆净截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--钢管管立杆轴心受受压应力计算算值(NN/mm2)；[f]钢管立立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；lo--计算算长度(mm)；参照《扣件式规范范》不考虑高高支撑架，按按下式计算lo=k1uhk1--计算算长度附加系系数，取值为为：1.1555；u计算长长度系数，参参照《扣件式式规范》表，u=1.7；上式的计算结果：：立杆计算长度LLo=k1uh=1.1555×1.7××1.5==2.9445m；Lo/i=29445.25/15..9=1185；由长细比lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.2209；钢管立杆受压应力力计算值；σσ=93044.828//(0.2009×4244)=1105.0002N/mmm2；钢管立杆稳定性计计算σ=1005.0022N/mmm2小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205N/mm22，满足要求求！十、立杆的地基承承载力计算::立杆基础底面的平平均压力应满满足下式的要要求p≤fg地基承载力设计值值:fg=fgk×kkc=3440×1=3340kPPa；其中，地基承载力力标准值：ffgk=3440kPaa；（在拉拉梁砼上）脚手架地基承载力力调整系数：：kc=1；立杆基础底面的平平均压力：pp=N//A=8..167/00.36=222.6877kPa；其中，上部结构传传至基础顶面面的轴向力设设计值：N=8.1167kNN；基础底面面积：AA=0..36m22。p=22.6877≤fg=340kPa。地地基承载力满满足要求！12.2板模板((碗扣架)计算书板模板(碗扣式支支撑)计算书一、综合说明由于其中模板支撑撑架高8.88米，为确保保施工安全，编编制本专项施施工方案。设设计范围包括括：楼板，长长×宽＝11.66m×8.66m，厚0.122m。（一）模板支架选选型根据本工程实际情情况，结合施施工单位现有有施工条件，经经过综合技术术经济比较，选选择碗扣式钢钢管脚手架作作为模板支架架的搭设材料料，进行相应应的设计计算算。（二）编制依据1、《建筑施工模板板安全技术规规程》JGJ1662-200082、《建筑施工碗扣扣式钢管脚手手架安全技术术规程》JGJ1666-200083、《建筑施工安全全检查标准》JGJ599-994、本工程相关图纸纸，设计文件件。5、国家有关模板支支撑架设计、施施工的其它规规范、规程和和文件。二、搭设方案（一）基本搭设参参数模板支架高H为88.8m，立立杆步距h（上下水平平杆轴线间的的距离）取11.5m，立立杆纵距la取0.9m，横横距lb取0.9m。立立杆伸出顶层层横向水平杆杆中心线至模模板支撑点的的自由长度aa取0.2m。整整个支架的简简图如下所示示。模板底部的方木，截截面宽85mmm，高45mmm，布设间距距0.33mm。（二）材料及荷载载取值说明本支撑架使用ΦΦ48×3钢管，钢钢管壁厚不得得小于3mmm，钢管上严严禁打孔。模板支架承受的荷荷载包括模板板及支架自重重、新浇混凝凝土自重、钢钢筋自重，以以及施工人员员及设备荷载载、振捣混凝凝土时产生的的荷载等。三、板模板支架的的强度、刚度度及稳定性验验算荷载首先作用在板板底模板上，按按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序序，分别进行行强度、刚度度和稳定性验验算。其中，取取与底模方木木平行的方向向为纵向。（一）板底模板的的强度和刚度度验算模板按三跨连续梁梁计算，如图图所示:（1）荷载计算，按单单位宽度折算算为线荷载。此此时，模板的截面抵抗矩矩为：w＝1000××152/6=3..75×1004mm3；模板自重标准值：：x1＝0.3×11=0.33kN/m；；新浇混凝土自重标标准值：x2＝0.12××24×1=2.888kN/m；；板中钢筋自重标准准值：x3＝0.12××0.8×11=0.0096kN//m；施工人员及设备活活荷载标准值值：x4＝1×1==1kN/mm；振捣混凝土时产生生的荷载标准准值：x5＝2×1=22kN/m。以上1、2、3项项为恒载，取取分项系数11.2，4、5项为活载，取取分项系数11.4，则底底模的荷载设设计值为：g1==(x1+x2+x3)×1.22=(0.33+2.888+0.0996)×1..2=3.9931kN//m；q1==(x4+x5)×1.44=(1+22)×1.44=4.22kN/m；；对荷载分布进行最最不利布置，最最大弯矩取跨跨中弯矩和支支座弯矩的较较大值。跨中最大弯矩计算算简图跨中最大弯矩计算算公式如下::M1max=00.08g11lc2+0.1qq1lc2=0..08×3..931×00.332+0.1××4.2×00.332=0.088kN·m支座最大弯矩计算算简图支座最大弯矩计算算公式如下：：M2max=-00.1g1lc2-0.1117q1lc2=-0..1×3.9931×0..332-0.1117×4.22×0.3332=-0..096kNN·m；经比较可知，荷载载按照图2进行组合，产产生的支座弯弯矩最大。MMmax=0..096kNN·m；（2）底模抗弯强度验验算取Max(M1maax，M2max)进行底模抗抗弯验算，即即σ=0.096××106/(3..75×1004)=2.5569N/mmm2底模面板的受弯强强度计算值σσ=2.5569N/mmm2小于抗弯强强度设计值fm=15NN/mm2，满足要求求。（3）底模抗剪强度计计算。荷载对模板产生的的剪力为Q==0.6g11lc+0.6117q1lc=0.6××3.9311×0.333+0.6117×4.22×0.333=1.6334kN；按照下面的公式对对底模进行抗抗剪强度验算算：τ=3×16333.54/((2×10000×15))=0.1663N/mmm2；所以，底模的抗剪剪强度τ=0.1163N/mmm2小于抗剪强强度设计值ffv=1.44N/mm22满足要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E==6000N/mm22；模板惯性矩II=10000×153/12=22.812××105mm4；根据JGJ1300－2001，刚刚度验算时采采用荷载短期期效应组合，取取荷载标准值值计算，不乘乘分项系数，因因此，底模的的总的变形按按照下面的公公式计算：ν=0.365mmm；底模面板的挠度计计算值ν=0.3365mm小小于挠度设计计值[v]=Min((330/1150，10)mmm，满足要要求。（二）底模方木的的强度和刚度度验算按三跨连续梁计算算（1）荷载计算模板自重标准值：：x1=0.3××0.33==0.0999kN/m；；新浇混凝土自重标标准值：x2=0.122×24×00.33=00.95kNN/m；板中钢筋自重标准准值：x3=0.122×0.8××0.33==0.0322kN/m；；施工人员及设备活活荷载标准值值：x4=1×0..33=0..33kN//m；振捣混凝土时产生生的荷载标准准值：x5=2×0..33=0..66kN//m；以上1、2、3项项为恒载，取取分项系数11.2，4、5项为活载，取取分项系数11.4，则底底模的荷载设设计值为：g2=(x1+x22+x3)×1.22=(0.0099+0..95+0..032)××1.2=11.297kkN/m；q2=(x4+x55)×1.44=(0.333+0.666)×1..4=1.3386kN//m；支座最大弯矩计算算简图支座最大弯矩计算算公式如下::Mmax=-0..1×g2×la2-0.1117×q2×la2=-0..1×1.2297×0..92-0.1117×1.3386×0..92=-0.2236kN··m；（2）方木抗弯强度验验算方木截面抵抗矩W=bh22/6=855×452/6=2..869×1104mm3；σ=0.236××106/(2.8869×1004)=8.2242N/mmm2；底模方木的受弯强强度计算值σσ=8.2242N/mmm2小于抗弯强强度设计值ffm=13NN/mm2，满足要求求。（3）底模方木抗剪强强度计算荷载对方木产生的的剪力为Q==0.6g22la+0.6117q2la=0.6××1.2977×0.9++0.6177×1.3886×0.99=1.477kN；按照下面的公式对对底模方木进进行抗剪强度度验算：τ=0.577NN/mm2；所以，底模方木的的抗剪强度ττ=0.5577N/mmm2小