江苏高层住宅楼悬挑脚手架施工方案

目录TOC\o"1-2"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc356027144"一、编制依据2HYPERLINK\l"_Toc356027145"二、工程概况2HYPERLINK\l"_Toc356027146"三、脚手架方案选择2HYPERLINK\l"_Toc356027147"四、脚手架材料选择4HYPERLINK\l"_Toc356027148"五、脚手架搭设流程及要求5HYPERLINK\l"_Toc356027149"1、立杆间距5HYPERLINK\l"_Toc356027150"2、纵横向扫地杆设置6HYPERLINK\l"_Toc356027151"3、大横杆设置6HYPERLINK\l"_Toc356027152"4、小横杆设置7HYPERLINK\l"_Toc356027153"5、剪刀撑7HYPERLINK\l"_Toc356027154"6、脚手板、竹笆的铺设要求8HYPERLINK\l"_Toc356027155"7、防护栏杆9HYPERLINK\l"_Toc356027156"8、连墙件9HYPERLINK\l"_Toc356027157"9、架体内封闭10HYPERLINK\l"_Toc356027158"10、悬挑型钢做法大样11HYPERLINK\l"_Toc356027159"11、板厚小于120的加固措施11HYPERLINK\l"_Toc356027160"12、采光井的构造做法11HYPERLINK\l"_Toc356027161"13、阳台处、电梯井处的构造做法12HYPERLINK\l"_Toc356027162"14、遇突发事件的应急做法13HYPERLINK\l"_Toc356027163"六、脚手架的拆除要求14HYPERLINK\l"_Toc356027164"1、拆除前的准备工作14HYPERLINK\l"_Toc356027165"2、脚手架的拆除施工工艺14HYPERLINK\l"_Toc356027166"3、拆除要求及注意事项14HYPERLINK\l"_Toc356027167"4、卸料要求15HYPERLINK\l"_Toc356027168"七、脚手架的劳动力安排及进度计划15HYPERLINK\l"_Toc356027169"八、脚手架的检查与验收15HYPERLINK\l"_Toc356027170"1、构配件的检查与验收15HYPERLINK\l"_Toc356027171"2、脚手架检查与验收15HYPERLINK\l"_Toc356027172"九、脚手架搭设安全技术措施17HYPERLINK\l"_Toc356027173"1、技术保障措施17HYPERLINK\l"_Toc356027174"2、质量保障措施17HYPERLINK\l"_Toc356027175"3、安全保障措施18HYPERLINK\l"_Toc356027176"十、脚手架拆除安全技术措施19HYPERLINK\l"_Toc356027177"十一、防坠落、物体打击安全技术措施20HYPERLINK\l"_Toc356027178"十二、17#、18#、25#楼悬挑脚手架计算书22HYPERLINK\l"_Toc356027179"十三、15#、21#楼悬挑脚手架计算书64附件：悬挑式脚手架平面布置图、立面图、剖面图一、编制依据《建筑施工手册》第四版；《钢结构设计规范》(GB50017-2003)；《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)）；《建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)》；《建筑施工悬挑式钢管脚手架安全技术规程》（DGJ32/J121-2011）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)；《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)；《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)；XX海德公园二期15#、17#、18#、21#、25#楼施工图纸。二、工程概况本工程系江苏XX房地产开发有限公司投资兴建，位于XX南路与XX路交叉口XX海德公园范围内。本工程总建筑面积约为：67000m2，由15#、17#、18#、21#、25#五栋单体和人防地下室组成。本工程15#楼17层，无地下室，层高均为3.0m，建筑高度58.14m；17#楼一个单元11层，另两个单元17层，地下两层，地上部分层高均为3.0m，建筑高度56.0m；18#楼三个单元均为17层，地下一层，地上部分层高均为3.0m，建筑高度56.0m；21#楼30层，地下两层，地上部分层高均为3.0m，建筑高度98.15m；25#楼一个单元11层，另两个单元15层，地下一层，地上部分层高均为3.0m，建筑高度50.0m。三、脚手架方案选择由于本工程5栋单体建筑高度均在50m以上，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）中条：双排脚手架搭设高度不宜超过50m，因此本工程5栋单体7层以上部位全部采用悬挑式脚手架分段搭设，悬挑高度18m，符合规范中条规定：一次悬挑脚手架高度不宜超过20m。各单体7层以下部位全部采用落地式脚手架，由于搭设高度不足24m（仅19m），则无需单独编制方案，可参照本方案构造要求进行搭设。平直段悬挑型钢采用16#工字钢（4.0m长），型钢悬挑长度1500，锚固于楼层内长度2500；阳角处悬挑型钢采用16#工字钢（6.0m长），型钢悬挑长度2000，锚固于楼层内长度4000，转角部位水平向加固型钢采用[14a槽钢，预埋钢筋套环采用Φ18圆钢（具体尺寸详见悬挑型钢做法大样），采用14#钢丝绳斜拉，立杆纵向间距1500，横向间距950，里内杆距建筑物300，具体如下图所示：平直段型钢悬挑脚手架构造（钢丝绳与钢梁水平夹角不小于45度）阳角处由于悬挑长度过大，在内、外立杆下方悬挑型钢分别采用14#、18#钢丝绳斜拉，外侧钢丝绳参与计算，内侧钢丝绳只作为安全储备，不参与计算，具体构造大样详见下图：阳角处型钢悬挑脚手架构造（钢丝绳与钢梁水平夹角不小于45度）四、脚手架材料选择l、选用架设钢管外径48mm，壁厚2.8mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆红白相间色。底排立杆、扫地杆均漆黄色。4、脚手板、竹笆采用符合有关要求。5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色，要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T700）中Q235A钢的要求。7、型钢水平悬挑杆统一采用16号工字钢，钢丝绳统一采用6×37钢丝绳。8、预埋钢筋套环的直径为18.0mm，套环钢筋采用HPB235级钢，严禁采用其它等级钢筋。五、脚手架搭设流程及要求悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑型钢→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭设。1、立杆间距(1)脚手架立杆纵距1.500m，横距0.950m，步距1.800m；连墙杆间距竖直3.00m，水平4.50m(即两步三跨)；当架体离地高度超过50m时，连墙杆间距竖直3.00m，水平3.00m（即两步两跨）。(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。如下图所示：(3)立杆底部套放在型钢上表面短钢筋上（短钢筋选用直径25的钢筋，长度不少于150，与型钢上表面焊接牢固），立杆设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400，在搭设过程中随时检查、调整。2、纵横向扫地杆设置纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。3、大横杆设置（1）大横杆杆设置在小横杆之上，长度不小于3跨。采用直角扣件与立杆、小横杆扣紧。根据作业层脚手板铺设的需要，在两根大横杆之间等间距设置两根大横杆。（2）大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不在同步或同跨内，两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至最近主接点的距离不大于纵距的1/3，本工程各接头距最近立杆的距离不大于500mm。如下图所示：4、小横杆设置（1）每一主节点处必须设置一根小横杆，用直角扣件扣紧在大横杆上，严禁拆除。（2）小横杆轴线偏离主节点的距离不大于150mm。（3）上下层小横杆在立杆处错开布置，同层相邻的小横杆，在立杆处相向布置。如下图所示：（4）小横杆伸出外立杆长度不小于100mm。5、剪刀撑（1）双排脚手架需设剪刀撑与横向斜撑。（2）每道剪刀撑跨越立杆的根数按下表的规定确定。每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°～60°之间。剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面面的倾角α45°50°60°剪刀撑跨越立杆的的最多根数nn765（3）脚手架沿外侧立面整个长度和高度上连续设置单杆剪刀撑，斜杆与地面的倾角按50°控制。（4）剪刀撑斜杆的接长采用搭接。搭接长度不小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定。端部扣件盖板边缘至杆端距离不小于100mm。（5）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。（6）横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字形连续布置，在里外排立杆之间上下连续布置，斜杆采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。（7）脚手架应在拐角及架体断开部位设置横向斜撑。剪刀撑布置如下图所示：6、脚手板、竹笆的铺设要求本工程采用竹笆脚手片，自重不超过0.10kN/㎡。（1）作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120～150mm。（2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。（3)脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。（4)脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长度取130～150mm，两块毛竹片外伸长度的和不应大于300mm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头板及空档现象。7、防护栏杆(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和20cm高踢脚板（踢脚板每4步须设置一道），顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和20cm高踢脚板。8、连墙件(1)脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.0m，设一拉结点；当脚手架离地高度超过50m时，按水平方向3.0m，垂直方向3.0m，设一拉结点。(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.0米设一拉结点。(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。(5)连墙件统一采用双扣件连接、固定。连墙件搭设示意图如下：9、架体内封闭(1)脚手架施工层里立杆与建筑物之间沿高度方向每4步架采用木板进行封闭隔离，在脚手架的那端应比楼层那端略高一些，防止楼层垃圾掉到脚手架上。(2)施工层及以下外架每隔10m以及底部用水平网兜底一道，架体水平层隔一步满铺一层竹笆。支承结构型钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑的支承结构上。上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在悬挑型钢上焊接150-200mm、直径φ25mm的钢筋，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。10、悬挑型钢做法大样11、板厚小于120的加固措施由于部分楼层板不足120厚，根据规范要求，需进行加固处理，处理办法：采取斜拉钢丝绳卸载或在楼层板下方采取钢管架回顶加固楼层板。12、采光井的构造做法采光井处采用16#工字钢作为架体基础，工字钢间距同采光井脚手架立杆间距，宜控制在1.5m以内，且在工字钢上方200处纵横向搭设脚手架扫地杆，遇楼层处满铺竹笆、并设置连墙杆拉结。13、阳台处、电梯井处的构造做法1）阳台处的构造做法同楼层其它部位的构造做法，对于阳台悬挑梁及其端部连续梁的承载力验算详见计算书。2）由于电梯井为中空无现浇板，因此悬挑工字钢必须延伸至电梯井内侧结构上进行锚固，其它构造做法同楼层其它部位的构造做法，考虑到悬挑工字钢在穿越电梯井时，除了两侧有固定点外，其余部位全为悬空，因此需对电梯井后端结构梁跨中上部钢筋进行负弯矩验算，具体详见计算书。14、遇突发事件的应急做法1）当遇脚手架体外倾斜（垂直度偏差超过规范值较大时），在倾斜架体对应的每个连墙杆位置增设一道斜拉钢丝绳，避免架体的进一步倾斜造成事故。2）根据天气预报，当未来有强台风来袭时，立即组织架子工从架体最高处往下逐层逐片拆除密目安全网（人为减小挡风系数，避免架体受强台风影响发生变形、扭曲），并将安全网堆放在临近楼层挡风处，待强台风消退后，迅速将密目安全网恢复张挂起来。六、脚手架的拆除要求1、拆除前的准备工作(1)脚手架拆除前，应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件和支撑体系等是否符合要求。(2)应根据检查结果，补充完善脚手架专项施工方案中的拆除顺序和措施，经有关单位审批后方可实施。(3)脚手架拆除前，由技术人员进行拆除安全技术交底。(4)脚手架拆除前，应清除架上杂物及地面障碍物。2、脚手架的拆除施工工艺(1)拆除原则由上而下，后搭先拆，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、钭撑，后拆小横杆、大横杆、立杆和悬挑梁等。(2)拆除顺序安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→横向水平杆→纵向水平杆→立杆→悬挑梁。3、拆除要求及注意事项(1)拆除顺序应由上而下逐层进行，不准分立面拆架，严禁上下同时进行拆架作业。做到一步一清、一杆一清。(2)拆除立杆时，先抱住立杆，再拆开最后两个扣件。拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。(3)所有连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。(4)当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。4、卸料要求(1)各构配件应及时分段集中运送到地面，严禁抛掷。(2)运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。七、脚手架的劳动力安安排及进度计计划1、为确保工程进度的的需要，同时时根据本工程程的结构特征征和外脚手架架的工程量，确确定本工程外外脚手架搭设设人员需要330人左右（各单单体平均6人），均有上上岗作业证书书。2、外脚手架的搭设和和拆除，均应应有项目技术术负责人的认认可，方可进进行施工作业业，并必须配配备有足够的的辅助人员和和必要的工具具。3、外脚手架随主体体楼层进度进进行搭设，外外脚手架搭设设必须高出作作业楼层不少少于1.5mm高。八、脚手架的检查与验验收1、构配件的检查与与验收(1)严格按照《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》（JJGJ1300-2011）第8.1条相关条款款要求进行验验收。(2)根据江苏省、盐盐城市等地方方的相关要求具备备有关资料。2、脚手架检查与验验收(1)严格按照《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》（JJGJ1300-2011）第8.2条要求求进行验收。(2)严格按照《建建筑施工安全全检查标准》（JGJ59-99）检查评分表中所列项目和施工方案要求的内容进行检查。(3)脚手架搭设的的技术要求、允允许偏差与检检验方法见下下表。脚手架搭设的技术术要求、允许许偏差与检验验方法序号项目技术要求允许偏差mm检查方法1地基基础表面坚实平整—观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102立杆垂直度—±100用经纬仪或吊线和和卷尺3间距步距—±20钢板尺纵距—±50横距—±204纵向水平杆高差一根杆的两端—±20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水水平杆高差—±105双排脚手架横向水水平杆外伸长长度偏差外伸500mm-50钢板尺6扣件安装主节点处各扣件中中心点相互距距离a≤150mm—钢板尺同步立杆上两个相相隔对接扣件件的高差a≥500mm—钢卷尺立杆上的对接扣件件至主节点的的距离a≤h/3—钢卷尺纵向水平杆上的对对接扣件至主主节点的距离离a≤la/3—钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力力矩40～65N·mm—扭力扳手7剪刀撑斜杆与地面面的倾角α45°～60°角尺8脚手板外伸长度对接a＝130～150mmml≤300mm—卷尺搭接a≥100mml≥200mm—卷尺九、脚手架搭设安全技技术措施1、技术保障措施(1)架子搭设完毕毕，用合格密密目安全网铺铺于架子的外外围及底部。(2)钢管与扣件进进场前应经过过检查挑选((选择标准见见本设计表33)，所用扣扣件在使用前前应清理加油油一次，扣件件一定要上紧紧，不得松动动。每个螺栓栓的预紧力在在40N·m～65N·m之间。^(3)架子搭设到66～8m高度时由架架子搭设单位位进行自检；；架子搭设完完毕后由搭设设会同使用单单位对整个脚脚手架进行验验收检查，验验收合格后方方可投入使用用。(4)该脚手架作为为建筑物装饰饰作业时安全全防护屏障及及装修时作业业平台，严禁禁将模板支架架、揽风绳、泵泵送混凝土和和砂浆的输送送管道等固定定在脚手架上上；脚手架严严禁悬挂起重重设备。(5)脚手架的安全全性是由架子子的整体性和和架子结构完完整性来保证证的，未经允允许严禁他人人破坏架子结结构或在架子子上擅自拆除除与搭设脚手手架各构件。其其中在脚手架架使用期间，下下列杆件严禁禁拆除：主节节点处横、纵纵向水平杆，连连墙件。2、质量保障措施(1)操作人员作业业前必须进行行岗位技术培培训与安全教教育。(2)技术人员在脚脚手架搭设、拆拆除前必须给给作业人员下下达安全技术术交底，并传传达至所有操操作人员。(3)脚手架必须严严格依据本施施工组织设计计进行搭设，搭搭设时，技术术人员必须在在现场监督搭搭设情况，保保证搭设质量量达到设计要要求。(4)脚手架搭设完完备，依据施施工组织设计计与单项作业业验收表对脚脚手架进行验验收，发现不不符合要求处处，必须限时时或立即整改改。3、安全保障措施(1)操作人员必须须持有登高作作业操作证方方可上岗。(2)架子在搭设((拆卸)过程要做到到文明作业，不不得从架子上上掉落工具、物物品；同时必必须保证自身身安全，高空空作业需穿防防滑鞋，佩戴戴安全帽、安安全带，未佩佩戴安全防护护用品不得上上架子。(3)在架子上施工工的各工种作作业人中应注注意自身安全全(尤其是在卸卸料平台上的的工作人员))，不得随意意向下、向外外抛、掉物品品，不得随意意拆除安全防防护装置。(4)雨、雪及六级级以上大风等等天气严禁进进行脚手架搭搭设、拆除工工作。(5)应设专人负责责对脚手架进进行经常检查查和保修。A在下列情况下下，必须对脚脚手架进行检检查|a在六级大风和和大雨后b停用超过二个个月，复工前前。B检查保修项目目a各主节点处处各杆件的安安装、连墙件件等构造是否否符合施工组组织设计的要要求；b扣件螺丝是是否松动；c安全防护措措施是否符合合要求。(6)在脚手架上进进行电、气焊焊作业时，必必须有防火措措施和专人看看护。(7)脚手架临街面面必须有防止止坠物伤人的的防护措施。(8)搭拆脚手架期期间，地面应应设置围栏和和警戒标志，严严禁非操作人人员入内。(9)钢管架应设置置避雷针，分分置于主楼外外架四角立杆杆之上，并联联通大横杆，形形成避雷网络络，并检测接接地电阻不大大于30Ω。(10)外脚手架不不得搭设在距距离外电架空空线路的安全全距离内，并并做好可靠的的安全接地处处理。(11)定期检查脚脚手架，发现现问题和隐患患，在施工作作业前及时维维修加固，以以达到坚固稳稳定，确保施施工安全。(12)外脚手架严严禁钢竹、钢钢木混搭，禁禁止扣件、绳绳索、铁丝、竹竹篾、塑料篾篾混用。(13)外脚手架搭搭设人员必须须持证上岗，并并正确使用安安全帽、安全全带、穿防滑滑鞋。(14)严禁脚手板板存在探头板板，铺设脚手手板以及多层层作业时，应应尽量使施工工荷载内、外外传递平衡。(15)保证脚手架架体的整体性性，不得与井井架、升降机机一并拉结，不不得截断架体体。(16)结构外脚手手架每支搭一一层，支搭完完毕后，经项项目部安全员员验收合格后后方可使用。任任何班组长和和个人，未经经同意不得任任意拆除脚手手架部件。(17)严格控制施施工荷载，脚脚手板不得集集中堆料施荷荷，施工荷载载不得大于33kN/m22，确保较大大安全储备。(18)结构施工时时不允许多层层同时作业，装装修施工时同同时作业层数数不超过两层层，装修阶段段严禁将外墙墙使用材料堆堆放在架体上上，若无处可可放必须要放放在架体上，则则架体上堆放放的材料不得得超过2000kg/m22，堆放材料料宜分散、不不宜集中堆放放。(19)当作业层高高出其下连墙墙件3.6mm以上、且其其上尚无连墙墙件时，应采采取适当的临临时撑拉措施施。(20)各作业层之之间设置可靠靠的防护栅栏栏，防止坠落落物体伤人。十、脚手架拆除安全技技术措施1、拆架架前，全面检检查拟拆脚手手架，根据检检查结果，拟拟订出作业计计划，报请批批准，进行技技术交底后才才准工作。作作业计划一般般包括：拆架架的步骤和方方法、安全措措施、材料堆堆放地点、劳劳动组织安排排等。2、拆架架时应划分作作业区，周围围设绳绑围栏栏或竖立警戒戒标志，地面面应设专人指指挥，禁止非非作业人员进进入。3、拆架架的高处作业业人员应戴安安全帽、系安安全带、扎裹裹腿、穿软底底防滑鞋。4、拆架架程序应遵守守由上而下，先先搭后拆的原原则，即先拆拆拉杆、脚手手板、剪刀撑撑、斜撑，而而后拆小横杆杆、大横杆、立立杆等，并按按一步一清原原则依次进行行。严禁上下下同时进行拆拆架作业。5、拆立立杆时，要先先抱住立杆再再拆开最后两两个扣，拆除除大横杆、斜斜撑、剪刀撑撑时，应先拆拆中间扣件，然然后托住中间间，再解端头头扣。6、连墙墙杆(拉结点)应随拆除进进度逐层拆除除，拆抛撑时时，应用临时时撑支住，然然后才能拆除除。7、拆除除时要统一指指挥，上下呼呼应，动作协协调，当解开开与另一人有有关的结扣时时，应先通知知对方，以防防坠落。8、拆架架时严禁碰撞撞脚手架附近近电源线，以以防触电事故故。9、在拆拆架时，不得得中途换人，如如必须换人时时，应将拆除除情况交代清清楚后方可离离开。10、拆拆下的材料要要徐徐下运，严严禁抛掷。运运至地面的材材料应按指定定地点随拆随随运，分类堆堆放，当天拆拆当天清，拆拆下的扣件和和铁丝要集中中回收处理。11、高高层建筑脚手手架拆除，应应配备各良好好的通讯装置置。12、输输送至地面的的杆件，应及及时按类堆放放，整理保养养。13、当当天离岗时，应应及时加固尚尚未拆除部分分，防止存留留隐患造成复复岗后的人为为事故。14、如如遇强风、雨雨、雪等特殊殊气候，不应应进行脚手架架的拆除，严严禁夜间拆除除，雨、雪后上上架作业应有有防滑措施。15、翻掀垫铺竹竹笆应注意站站立位置，并并应自外向里里翻起竖立，防防止外翻将竹竹笆内未清除除的残留物从从高处坠落伤伤人。16、所有杆件和和扣件在拆除除时应分离，不不准在杆件上上附着扣件或或两杆连着送送到地面。17、所有的脚手手板，应自外外向里竖立搬搬运，以防脚脚手板和垃圾圾物从高处坠坠落伤人。十一、防坠落、物体打击击安全技术措施施1、做好高处作业人员员的安全教育育及相关的安安全预防工作作。(1)所有高处作作业人员接受受高处作业安安全知识的教教育；特种高高处作业人员员持证上岗，上上岗前依据有有关规定进行行专门的安全全技术签字交交底。采用新新工艺、新技技术、新材料料和新设备的的，按规定对对作业人员进进行相关安全全技术签字交交底。(2)高处作业人人员经过体检检，合格后方方可上岗。为为作业人员提提供合格的安安全帽、安全全带等必备的的安全防护用用具，作业人人员须按规定定正确佩戴和和使用。2、高处作业前，项目目分管负责人人组织有关部部门对安全防防护设施进行行验收，经验验收合格签字字后，方可作作业。需要临临时拆除或变变动安全设施施的，须经项项目分管负责责人审批签字字，并组织有有关部门验收收，经验收合合格签字后，方方可实施。3、脚手架按相关规定定编制施工方方案，项目分分管负责人审审批签字，并并组织有关部部门验收，经经验收合格签签字后，方可可作业。作业业层脚手架的的脚手板要铺铺设严密，下下部用安全平平网兜底。脚脚手架外侧采采用密目式安安全网做全封封闭，不得留留有空隙。密密目式安全网网应可靠固定定在架体上。作作业层脚手板板与建筑物之之间的空隙不不大于15cm，防止人人员和物料坠坠落。作业人人员上下走楼楼内楼梯，不不得攀爬架体体。4、进入施工现场人员员必须戴好安安全帽，高空空作业必须佩佩戴安全带，并并应系牢。5、工作前应先检查使使用的工具是是否牢固，扳扳手等工具必必须用绳链系系挂在身上，以以免掉下伤人人。工作时要要思想集中，防防止钉子扎脚脚和空中滑落落。6、遇六级以上的大风风时，应暂停停室外的高空空作业，雪霜霜雨后应先清清扫施工现场场，略干不滑滑时再进行工工作。7、外脚手架上作业时时，应搭好临临时操作台，铺铺好脚手板，并并检查后方可可进行下道工工序。8、施工期间，在作业业层下方搭设设水平挑网拦拦截坠物。十二、17#、18#、25#楼楼悬挑脚手架计计算书由于本工程17##楼、18#楼、25#楼户型基本本一致，从简化及安全的的角度出发，选选择18#楼顶部悬挑段代代表17#楼、18#楼及25#楼所有悬挑段段进行验算。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高高度为188米，立杆杆采用单立杆杆；搭设尺寸为：立杆杆的纵距为1.5米，立立杆的横距为为0.95米，立杆的的步距为1..8米；内排架距离墙长度度为0.30米；大横杆在上，搭接接在小横杆上上的大横杆根根数为2根；采用的钢管类型为为Φ48×2.75（I=1000427mmm4，W=41184mm33，A=3911mm2）；横杆与立杆连接方方式为单扣件件；连墙件布置取两步步三跨，竖向间间距3.66米（实际为3..0米），水平间间距4.5米，采采用扣件连接接；当架体高高度离地超过过50m时，连连墙件布置取取两步两跨，竖竖向间距3..6米（实际际为3.0米），水水平间距3..0米，采用用扣件连接。连墙件连接方式为为双扣件连接接；2.活荷载参数施工均布荷载(kkN/m2):3.0000；脚手手架用途:结构脚手架架；同时施工层数:22层；3.风荷载参数本工程地处江苏省省盐城，查荷荷载规范基本本风压为0..250（n=10），风风荷载高度变变化系数μz为1.2（高度60m），风荷载载体型系数μμs为1.153（1.3Φ，Φ=0.1533＋0.8411－0.1533×0.8411÷1.2==0.8887）；计算中考虑风荷载载作用；4.静荷载参数每米立杆结构自重重荷载标准值值(kN/m)):0.12295；脚手板自重标准值值(kN/m2):0.100；栏杆挡挡脚板自重标标准值(kN/m)):0.1770；安全网自重标准值值(kN/m2):0.0005；脚手板板铺设层数::5层（隔层铺设设）；脚手板类别:竹笆笆片脚手板；；栏杆挡板类类别:栏杆、竹笆笆片脚手板挡挡板；5.水平悬挑支撑撑梁悬挑水平钢梁平直直段采用16号工字钢（长长度4.0米），阳角处采用用16号工字钢钢（长度6米），其中建建筑物外悬挑挑段长度1..5米，建筑物物内锚固段长长度2.5米；阳角处建建筑外悬挑段段长度2.0米，建筑物物内锚固段长长度4.0米。与楼板连接的螺栓栓直径(mm):188.00；楼板混凝土标号::C25；6.拉绳与支杆参参数①平直段悬挑脚手架架侧面图如下下：悬挑水平钢梁采用用悬臂式结构构，钢丝绳不不参与计算，仅仅作为安全储储备。②阳角处悬挑脚手架架侧面图如下下：悬挑水平钢梁采用用简支式结构，外侧钢丝绳参参与计算，内内侧钢丝绳不不参与计算，仅作为安全储备。③悬挑脚手架正立面面图如下：二、大横杆的计算算:按照《扣件式钢管管脚手架安全全技术规范》(JGJ130-2011)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计计算大横杆的自重标准准值:P1=0.12995kN//m；脚手板的自重标准准值:P2=0.1×0.95/3=0.032kN/mm；活荷载标准值:Q=3×0.95/3=0.95kkN/m；静荷载的设计值::q1=1.2×0.12955+1.2×0.032=0.1938kN//m；活荷载的设计值::q2=1.4×0.95=11.33kN//m；图1大横杆设计荷荷载组合简图图(跨中最大弯弯矩和跨中最最大挠度)图2大横杆设计荷荷载组合简图图(支座最大弯弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯弯距分别按图图1、图2组合。跨中最大弯距计算算公式如下::跨中最大弯距为MM1max=00.08×0.1938×1.52+0.100×1.33×1.52=0.3334kN..m；支座最大弯距计算算公式如下::支座最大弯距为M2maxx=-0..10×0.1938×1.52-0.1117×1.33×1.52=-0..394kNN.m；选择支座弯矩和跨跨中弯矩的最最大值进行强强度验算：σ=Max(0.3334×106,0.3944×106)/41844=94.177N/mmm2；大横杆的最大弯曲曲应力为σ=94.117N/mmm2小于大横杆杆的抗压强度度设计值[[f]=2005N/mmm2，满足要求求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三三跨连续梁均均布荷载作用用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.12995+0.032=0.1615kN/mm；活荷载标准值:q2=Q==0.95kkN/m；最大挠度计算值为为：V=0.6777×0.1615×15004/(1000×2.06×105×1004277)+0.9990×0.95×15004/(1000×2.06×105×1004277)=2..569mmm；大横杆的最大挠度度2.5699mm小于于大横杆的最最大容许挠度度15000/150mm与10mmm，满足要求求！三、小横杆的计算算:根据JGJ1300-2011第条规定，小小横杆按照简简支梁进行强强度和挠度计计算，大横杆杆在小横杆的的上面。用大大横杆支座的的最大反力计计算值作为小小横杆集中荷荷载，在最不不利荷载布置置下计算小横横杆的最大弯弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准准值：p1=0.12295×1.5==0.19943kNN；脚手板的自重标准准值：P2=0.1×0.95×1.5/3=0.0475kN；活荷载标准值：QQ=3×0.95×1.5/3=1.4225kN；集中荷载的设计值值:P=11.2×(0.19433+0.0475)+1.44×1.425=2.2855kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小小横杆自重均均布荷载与大大横杆传递荷荷载的标准值值最不利分配配的弯矩和均均布荷载最大大弯矩计算公公式如下:Mqmax=11.2×0.12955×0.952/8=0.0188kN.mm；集中荷载最大弯矩矩计算公式如如下:Mpmax=22.285×0.95/33=0..724kNN.m；最大弯矩M=Mqmaxx+Mpmmax=0.7422kN.mm；最大应力计算值σσ=M/W==0.7442×106/4184=177.334N/mmm2；小横杆的最大弯曲曲应力σ=177..34N/mmm2小于小横杆杆的抗压强度度设计值2205N//mm2，满足要求求！3.挠度验算最大挠度考虑为小小横杆自重均均布荷载与大大横杆传递荷荷载的设计值值最不利分配配的挠度和小小横杆自重均均布荷载引起起的最大挠度度计算公式如如下:Vqmax=5×00.12955×9504/(3844×2.06×105×1004277)=00.066mm；大横杆传递荷载P=pp1+p2+Q=0.11243+0.0475+1.425=1.667kN；集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度计算公式式如下:Vpmax=11667×950×(3×9502-4×9502/9)/(72××2.06×105×100427)=2.4452mmm；最大挠度和V=Vqmmax+Vpmaxx=0..066+2.4522=2.5518mmm；小横杆的最大挠度度为2.5118mm小于小横杆杆的最大容许许挠度10050/1550=7与10mmm,满足要求求！四、扣件抗滑力的的计算:按规范表,直角、旋旋转单扣件承承载力取值为为8.00kkN。纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):R≤≤Rc其中Rc扣件抗滑滑承载力设计计值,取8.00kN；R--纵向或或横向水平杆杆传给立杆的的竖向作用力力设计值；小横杆的自重标准准值:P1=0..1295×0.95×2/2=00.123kN；大横杆的自重标准准值:P2=0..1295×1.5=00.194kNN；脚手板的自重标准准值:P3=0..1×0.95×1.5/22=0.0771kN；活荷载标准值:Q=33×0.95×1.5//2=22.138kNN；荷载的设计值:R=1.22×(0.123+0.1944+0.071)+1.44×2.138=3..474kNN；R<8.000kN，单单扣件抗滑承承载力的设计计计算满足要要求!五、脚手架立杆荷荷载的计算::作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静静荷载标准值值包括以下内内容：(1)每米立杆承受受的结构自重重标准值(kN)，为0.12295NG1=0.12995×18.000=2..331；(2)脚手板的的自重标准值值(kN/m2)；采用竹笆笆片脚手板，标标准值为0..1NG2=00.1×5×1.5×(0.95+00.5)/22=0..544kN；(3)栏杆与挡挡脚手板自重重标准值(kN/m))；采用栏杆杆、竹笆片脚脚手板挡板，标标准值为0..17NG3=0.17××5×1.5/22=0..638kkN；(4)安全网((kN/m2)；0.005NG4=0.0055×1.5×18=0.1355kN；经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG1+NGG2+NG3+NG4=3.648kNN；活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的11/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值（取取2层同时施工工活荷载）NQ=3××2×0.95×1.5/22=4..275kkN；风荷载标准值按照照以下公式计计算其中Wo基本风风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20012)的规定采用用：Wo==0.255kN/mm2（n=10）；Uz风荷载载高度变化系系数，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20012)的规定采用用：Uz=1.2；Us风荷载载体型系数：：取值为1..153（1.3Φ，Φ=0.1553＋0.8411－0.1533×0.8411÷1.2==0.8887）；经计算得到，风荷荷载标准值Wk=0.25××1.2×1.153=0.3446kN//m2；不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=11.2NG+1.4NNQ=1.22×3.648+11.4×4.2755=10.336kN；考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值为为N=1.2NG+0.9×1.4NQ=1..2×3.648+00.9×1.4×4.2755=9.7664kN；风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW为Mw=0.9××1.4WkLah2/10==0.9××1.4×0.346×1.5×1.82/10=0..212kNN.m；六、立杆的稳定性性计算:不考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算公式为为：立杆的轴向压力设设计值：N=10..36kNN；计算立杆的截面回回转半径：ii=√I÷A=1..6cm；计算长度附加系数数参照《扣件件式规范》55.2.8得：k=1.1555；当验算算杆件长细比比时，取块11.0；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表5.2.8得：μ=1..5；计算长度,由公公式lo=k×μ×h确定：l0=3..118mm；长细比Lo/ii=1995；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比llo/i的计算算结果查表得得到：φ=0.1189；立杆净截面面积：：A=3.91cm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=44.184cmm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；σ=103600/(0.1189×391)=140..19N//mm2；立杆稳定性计算σσ=1400.19NN/mm2小于立杆的的抗压强度设设计值[ff]=2205N//mm2，满足要求求！考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算公式立杆的轴心压力设设计值：N=9.7764kNN；计算立杆的截面回回转半径：ii=√I÷A=1..6cm；计算长度附加系数数参照《扣件件式规范》55.2.8得：k==1.1555；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表5..2.8得：μ=1..5；计算长度,由公公式l0=kuuh确定：：l0=3..118mm；长细比:L0//i=1195；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比llo/i的结果果查表得到：：φ=0.1189立杆净截面面积：：A=3.91cm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=44.184cmm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；σ=9764//(0.1889×391)+2120000/41844=182.8N/mmm2；立杆稳定性计算σσ=1822.8N/mmm2小于立杆的的抗压强度设设计值[ff]=2205N//mm2，满足要求求！七、连墙件的计算算:连墙件的轴向力设设计值应按照照下式计算：：Nll=Nlww+N0风荷载标准值WWk=0..346kNN/m2；每个连墙件的覆盖盖面积内脚手手架外侧的迎迎风面积AAw=13.5m2（两部三跨跨）；当架体离地高度超过过50m时，根根据规程要求求须按两步两两跨搭设，则则Aw，=9m2（两部两跨跨）按《规范》5.22.12条连墙件约约束脚手架平平面外变形所所产生的轴向向力(kN),N0=3.0000kNN；风荷载产生的连墙墙件轴向力设设计值(kN)，按照照下式计算：：Nlw=1.44×Wk×Aw=6.54kN；Nlw，=1..4×Wk×Aw，=4.36kN连墙件的轴向力设设计值Nl=Nlww+N0=9.54kN；Nl，=Nlww+N0=7.36kN连墙件承载力设计计值按下式计计算：Nf=φ·A·[f]计算立杆的截面回回转半径：ii=√I÷A=1..6cm；计算长度附加系数数参照《扣件件式规范》55.2.8得：k==1.1555；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表5..2.8得：μ=1..5；计算长度,由公公式l0=kuuh确定：：l0=1.646m；长细比:L0//i=1103；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比llo/i的结果果查表得到：：φ=0.5666又：A=3..91cm2；[f]=2205N//mm2；连墙件轴向承载力力设计值为Nf=0..566×3.91×10-4×205×103=45.368kNN；Nl=9.54<Nf=45..368,连墙件（两部部三跨）的设设计计算满足足要求！Nl，=7.36<Nf=45..368,连墙件（两部部两跨）的设设计计算满足足要求！连墙件采用双扣件件与墙体连接接。由以上计算得到Nl=9.554、Nl，=7.336小于双扣扣件的抗滑力力12kN，满足足要求！连墙件扣件连接示示意图八、16#工字钢钢悬挑梁（平直直段）的受力力计算:悬挑脚手架按照带带悬臂的单跨跨梁计算悬出端C受脚手架架荷载N的作用，里里端B为与楼板的的锚固点，AA为墙支点。悬臂单跨梁计算简简图支座反力计算公式式支座弯矩计算公式式C点最大挠度计算公公式其中k=mm/l,kll=mll/l,k22=m22/l。本方案算例中，mm=1.55m，l=2.5m，m1=0.3m，m2=1.25m；水平支撑梁的截面面惯性矩I=11330cm4，截面模量量(抵抗矩)WW=1441cm33。受脚手架作用集中中强度计算荷荷载P=33.648＋4.2755=7.9233kN；水平钢梁自重强度度计算荷载q=2.661×10-3×78.5=0.2005kN//m；k=1.5/2..5=0.6k1=0.3//2.5=0..12k2=1.25/2.5=0..5代入公式，经过计计算得到支座反力RA=21..21kNN支座反力RB=-4..77kNN最大弯矩MA=12..57kNN.m最大剪力VA==21.221kN最大弯矩应力σ=125570000/1411000==89.115N/mmm2水平支撑梁的最大大弯矩应力计算算值89.115N/mmm2小于水平支支撑梁的抗压压强度设计值值215N/mmm2,满足要求!最大剪应力t=212100×138000/(11330×6×104)=44.32NN/mm2水平支撑梁的最大大剪应力计算值值4.32NN/mm2小于水平支支撑梁的抗剪剪强度设计值值125N//mm2,满足要求!受脚手架作用集中中计算荷载N=3.6648＋4.2755=7.9233kN水平钢梁自重强度度计算荷载q=2.661×10-3×78.5=0.2005kN//m；最大挠度Vmaax=6.98mm按照《钢结构设计计规范》(GB500017-20003)附录录A结构变形规规定，受弯构构件的跨度对对悬臂梁为悬悬伸长度的两两倍，即30000mm水平支撑梁的最大大挠度6.98mm小于水平支支撑梁的最大大容许挠度33000/360mmm,满足要求求!九、16#工字钢钢悬挑梁（平直直段）的整体体稳定性计算算:水平钢梁采用166号工字钢,计算公式如如下其中φb--均匀弯曲的的受弯构件整整体稳定系数数，按照下式式计算：φb=570××9.9×888×2335/((2500×1660×2355)=11.24由于φb大于0..6，查《钢钢结构设计规规范》(GB500017-20003)附录B，得到φ’b值为0.843。经过计算得到最大大应力σ=1255700000/(0..843×1441000)=1005.75NN/mm2；水平钢梁的稳定性性计算σ=1055.75小于于[f]=215N/mmm2,满足要求求!十、锚固段与楼板板连接的计算算（平直段）::水平钢梁与楼板压压点采用钢筋筋拉环，拉环环强度计算如如下：水平钢梁与楼板压压点的拉环受受力R=4.777kN；水平钢梁与楼板压压点的拉环强强度计算公式式为:其中[f]为为拉环钢筋抗抗拉强度，按按照《混凝土土结构设计规规范》条[f]==50N//mm2；根据规范JGJ1130-20011中条，当型钢钢锚固段采用用2个及以上压压环时，压环环钢筋承载能能力乘以0..85的折减减系数。所需要的水平钢梁梁与楼板压点点的拉环最小小直径D==[4770×4/(3.1142×0.85×50×4)]1/22=5.998mm，采用用直径18的钢筋拉拉环符合要求求。十一、楼面承载力力验算（平直直段）一、几何数据及计计算参数单位:mm混凝土:C225主筋:HRBB400箍筋:HPBB235(QQ235)第一排纵筋合力中中心至近边距距离:335mm跨中弯矩调整系数数:1..00支座弯矩调整系数数:0..85最大裂缝宽度:0.300mm自动计算梁自重::是由永久荷载控制时时永久荷载分分项系数G11:1..35由可变荷载控制时时永久荷载分分项系数G22:1..20可变荷载分项系数数Q:11.40可变荷载组合值系系数c:0.70可变荷载准永久值值系数q:0.400二、荷载数据1．恒载示意图单位:集中荷载载--kN集中弯矩矩--kN·m其他荷荷载--kNN/m2．活载示意图单位:集中荷载载--kN集中弯矩矩--kN·m其他荷荷载--kNN/m三、内力及配筋1．剪力包络图单位:kN 2．弯矩包络图单位:kN·mm 3．截面内力及配筋筋正弯矩下钢筋负弯矩上钢筋剪力箍筋挠度裂缝0支座0.00计算As:2226.19实配4C20As:1256.644-0.00计算A's:2240.000实配4C18A's:10177.8887.570.001跨中157.63(3.60)计算As:8778.25实配4C20As:1256.6440.00(0.00)计算A's:2226.199实配2C18A's:508..9487.57(0.00)计算Asv/s::0.00实配双肢A8@1150Asv/s:0.66713.93(3.60)0.200(3.60)1支座0.00计算As:2440.00实配4C20As:1256.6440.00计算A's:2226.199实配4C18A's:10177.880.00注:1.弯矩--kkN·m剪力--kNN钢筋面面积--mmm2挠度度--mm裂缝--mmm2.括号中中的数字表示示距左端支座座的距离,单位为m四、局部受压承载力验验算Fl=1.35βcc·βl·fc·Aln=11.35×1.0×√3×11.9×（200×88）/10000=489..73KN＞21.211KN，局部受受压承载力符符合要求。十二、阳台处承载载力验算（平平直段）（一）连系梁承载载力验算一、计算简图：计算简图中的符号号说明：GG-恒载载QQ-活载载RR-人防防二、计算条件：(1)计算参数数：混凝土强度等级::C225纵筋级别:HRB4000箍筋级别:HPB2335上部保护层厚度cc1(mm)):225下部保护层厚度cc2(mm)):225箍筋间距s:200箍筋肢数n:2最小配筋率(%)):00.25配筋放大系数:1.00是否计算挠度:是挠度控制系数LL0/:250是否计算裂缝:是最大裂缝限值(mmm):0.3是否进行支座弯矩矩调幅:是支座弯矩调幅系数数:00.85抗震构造等级:非抗震震输出标准组合内力力图:是输出准永久组合弯弯矩图:是恒载分项系数gGG:自自动活载分项系数gQQ:自自动活载组合值系数yyc:0.7活载准永久值系数数yq:0.4考虑梁自重:是砼容重r(kN//m3):25..0考虑活载不利布置置:是裂缝计算依据《混混凝土结构设设计规范》GGB500110-20110(2)以下是输输入的荷载数数据：符号说明：P-荷载载值或荷载起起点值(kN)P1--荷载终点值值(kN)X-对左左右端均布荷荷载为荷载长长度(mm),对称称梯形荷载为为折点距两端端节点距离((mm)对集中力和集中力力矩荷载为荷荷载点距左端端节点距离((mm)对称三角形荷载和和任意线布荷荷载为荷载起起点距左端节节点距离(mm)X1-对称称三角形荷载载为荷载长度度(mm),对任任意线布荷载载为荷载长度度(mm)单元号或节点号荷载类型荷载种类PP1XX11集中力恒载21.217501均布荷载活载0.41集中力恒载21.2122502集中力恒载21.217502集中力恒载21.212250三、计算依据：《混凝土结构设计计规范》GBB500100-20100《建筑结构荷载规规范》GB55009-22012四、计算结果：(1)单位说明明：弯矩kkN.m剪力:kN纵筋面积:mm22 箍筋面积:mmm2/m裂缝:mm 挠挠度:mm符号说明：Ø--HPB2235AA-HPPB300B-HRB3335C-HRBB400D-HHRB5000(2)以下是非非人防组合下下的内力、配配筋、裂缝及及挠度计算结结果：跨号:11跨长:30000截面尺寸寸:200×550项目跨左跨中跨右M(基本调幅)0.018.9-24.3M(标准)0.013.3-21.2M(准永久)0.013.1-21.1Q(基本)-25.312.344.3上筋(计算)275275275下筋(计算)225225225上筋(实配)2C142C142C14下筋(实配)2C162C162C16上筋(实As)308308308下筋(实As)402402402箍筋(实配)Ø8@200(2)Ø8@200(2)Ø8@200(2)裂缝0.0000.0200.050弹性挠度0.0000.1030.000长期挠度0.0000.4100.000最大裂缝:00.050mmm<==0.33mm,满足足设计要求。最大挠度:[[L0/73317]<=[[L0/2550],满足足设计要求。跨号:22跨长:30000截面尺尺寸:200×550项目跨左跨中跨右M(基本调幅)-24.318.50.0M(标准)-21.212.90.0M(准永久)-21.113.00.0Q(基本)-43.7-12.224.7上筋(计算)275275275下筋(计算)225225225上筋(实配)2C142C142C14下筋(实配)2C162C162C16上筋(实As)308308308下筋(实As)402402402箍筋(实配)Ø8@200(2)Ø8@200(2)Ø8@200(2)裂缝0.0500.0200.000弹性挠度0.0000.1010.000长期挠度0.0000.4000.000最大裂缝:00.050mmm<==0.33mm,满足足设计要求。最大挠度:[[L0/75500]<=[[L0/2550],满足足设计要求。五、内力简图：六、局部受压承载力验验算Fl=1.35βcc·βl·fc·Aln=11.35×1.0×√3×11.9×（200×88）/10000=489..73KN＞21.211KN，局部受受压承载力符符合要求。（二）悬挑梁承载载力验算一、几何数据及计计算参数单位:mm混凝土:C225主筋:HRBB400箍筋:HPBB235(QQ235)第一排纵筋合力中中心至近边距距离:335mm最大裂缝宽度:0.300mm自动计算梁自重::是由永久荷载控制时时永久荷载分分项系数G11:1..35由可变荷载控制时时永久荷载分分项系数G22:1..20可变荷载分项系数数Q:11.40可变荷载组合值系系数c:0.70可变荷载准永久值值系数q:0.400二、荷载数据1．恒载示意图单位:集中荷载载--kN集中弯矩矩--kN·m其他荷荷载--kNN/m2．活载示意图单位:集中荷载载--kN集中弯矩矩--kN·m其他荷荷载--kNN/m三、内力包络图1．弯矩包络图Mmax=11.35（0.5×2.75×1.92＋44.3×1.9）＋1.4（0.5×0.4×1.92）=121.334单位:kN·mm2．剪力包络图Vmax=11.35（2.75×1.9＋44.3）＋＋1.4（0.4×1.9）=67.992单位:kN四、配筋验算1、正截面承载力配配筋验算一）计算条件：梁截面宽度B(mmm):200梁截面高度H(mmm):550梁截面所受弯矩设设计值M(kkN.m)::1221.34最小配筋率(%)):自自动梁上侧保护层厚度度c1(mmm):25梁下侧保护层厚度度c2(mmm):25混凝土强度等级::C225纵筋级别:HRB4000二）计算依据：《混凝土结构设计计规范》GBB500100-20100三）计算结果：混凝土轴心受压强强度设计值：：fc==11.99N/mm22混凝土轴心受拉强强度设计值：：ft==1.277N/mm22混凝土轴心受压强强度标准值：：fck=16..7N/mmm2钢筋抗拉强度设计计值：fyy=3660N/mmm2钢筋受压强度设计计值：fyy'=3360N/mmm2钢筋弹性模量：Es=2000000N/mmm2最小配筋率：rrmin==max{{0.00225,0.555×ft/Fyy}=mmax{0..0025,,0.55××1.27//360}==0.255%最大配筋率：rrmax==2.5%%系数：a1==1混凝土立方体轴心心受压强度标标准值：ffcuk==25N//mm2系数：b1==0.8非均匀受压时的混混凝土极限压压应变：EEcu=0.00333-((fcuk-50))×10-55=0.00333-(225-550)×10-55=0.00036Ecu>0..0033,Ecuu=0..0033相对界限受压区高高度：xbb=b11/(11+fyy/(EEs×Ecu)))=11.0/(1+360//(2000000××0.00033))==0.51176截面有效高度：H0=H-cc2-220=5550-25-20=5505mmmAomax=xb××(1--0.5×xb)=0.55176××(1--0.5×0.51176)=0.38337Mb=Aoomax××a1×fc×B×H02=0.33837××1.0×11.990×200×50522=23228708000.00N.mM<Mb,,按单筋矩矩形截面梁进进行设计。受压区高度：xx=H00-(HH02-2×M/(a1××Fc×B))--2=5055-(55052--2×12133400000.00//(1.00×11.990×200)))-2=114mmm受压区高度与有效效高度之比：：x=xx/H00=1114/5505=00.225受拉钢筋配筋面积积：As=a1×fc×B×x/fy=1.0××11.990×200×114/3600=7522mm2受压区构造配筋面面积：Ass'=00.3×As==0.3×752==225..6497mm2计入受压钢筋的受受压区高度：：x=(fy××As--fy'×As'))/(aa1×fc×B)==(3600×752-3600×226))/(11.0×11.990×200))=80mm计入受压钢筋的受受压区高度与与有效高度之之比：x==x/H0=80/505=0.1588受拉区计算配筋：：2C222(760..2mm22)，实配钢钢筋3C20；受压区计算配筋：：2C122(226..2mm22)，实配钢钢筋2C14；因此，正截面承载载力符合设计计要求。2、斜截面承载力配筋筋验算一）计算条件：梁截面宽度B(mmm):200梁截面高度H(mmm):550梁计算跨度L(mmm):19000梁截面所受剪力设设计值V(kkN):67.992箍筋间距s(mmm):200箍筋肢数n:2梁上侧保护层厚度度c1(mmm):25梁下侧保护层厚度度c2(mmm):25混凝土强度等级::C225箍筋级别:HPB2335二）计算依据：《混凝土结构设计计规范》GBB500100-20100三）计算结果：混凝土轴心受压强强度设计值：：fc==11.99N/mmm2混凝土轴心受压强强度标准值：：ft==1.277N/mmm2箍筋抗拉强度设计计值：fyyv=2210N//mm2混凝土保护层厚度度：c==max{c1,c2}=225mm截面有效高度：H0=H-cc-200=5550-225-220=5005mm混凝土强度影响系系数：bc=1对矩形截面，截面面的腹板高度度：Hw=H0=5055mmhb=Hw/B==505/2000=2.5525，hb≤4。Vx=(0..25×bc×fc×B×H0)/11000==(0.225×1.0×11.900×200×505)//1000==300..48kNNV≤Vx,,满足截面受受剪限制条件件。Vcs1=((0.7×ft×B×H0)/11000==(0.77×1.27×200×505)//1000==89.88kNV≤Vcs11,构造配配箍即可。梁端加密区箍筋间间距构造要求求取minn{H/44,1500}=1137.5mmm。（混混凝土规范条条）箍筋直径构造要求求取d==8mm。（混凝土土规范条）计算配箍筋:ØØ8@1377.5(2))，实配箍筋筋Ø8@1000(2)，斜斜截面承载力力符合设计要要求。五、挠度、裂缝宽宽度验算1、挠度验算W=PL3/3EEI＋qL4/88EI=444.3×1.93×1012/（3×2.7733×109×2.8×104）＋2.755×1.94×1012/（8×2.7733×109×2.8×104）=1.36mm＜l0/250==2×1900/2250=155.2mm，挠度符符合要求。2、裂缝宽度验算W=acrΦσss/Es（1.9Css＋0.08ddeq/