污水厂消化池施工新技术鲁班奖总结卵形

****污水厂消化池施工新技术北京市****建设工程有限责任公司二零零七年六月目录TOC\o"1-3"\h\zHYPERLINK\l"_Toc158704456"第一章工程简介1HYPERLINK\l"_Toc158704458"第二章施工新技术研究成果4HYPERLINK\l"_Toc158704459"第一节混凝土耐久性研究4HYPERLINK\l"_Toc158704460"第二节穿墙螺栓防渗漏性能研究15HYPERLINK\l"_Toc158704461"第三节后压浆钻孔灌注桩新技术25HYPERLINK\l"_Toc158704462"第四节环向受力大型双曲面整体自稳钢模板29HYPERLINK\l"_Toc158704463"第五节预应力施工技术31HYPERLINK\l"_Toc158704464"第三章施工新技术效益37第一章工程简介一、消化池结构形式****污水处理厂消化池工程由5个容积为12,300m3的卵形封闭薄壁混凝土水池组成。每座消化池池体总高44.861m，消化池运行后其内部工作水头为39.861m，池身上部和下部为圆台体，中部呈长鼓形，最大外径为26.970m，为目前国内容积最大的卵形消化池，竖向剖面图见图1-1。图1-1消化池竖向剖面图每座消化池承台下布置4圈共54棵φ800mm钢筋混凝土后压浆灌注桩，桩长从27.5m到34.4m不等，桩端伸入承台900mm长。压浆后，单桩承载力可达6500KN。消化池池壁为无粘结预应力钢筋混凝土结构，壳体厚度由700mm渐变到400mm。每座消化池沿池壁环向施加177组无粘结预应力,每组含2至8束7φ5钢绞线，锚具为环形移动锚；沿径向施加60组无粘结预应力，每组4束7φ5钢绞线，下部固定端采用埋入式挤压锚具，上部张拉端采用夹片式锚具。整个消化池桩基础采用C25混凝土，主体结构在高程34.400m以下采用C35，S8混凝土浇筑，高程34.40m以上采用C40，S8混凝土浇筑。二、单池的主要工程量单个卵形消化池的主要工程量详见表1。表1单池主要工程量编号名称单位规格或技术指标数量备注1结构混凝土m3C35S8794高程34.400以下下结构用2结构混凝土m3C40S81743.5高程34.400以上上结构用3混凝土m3C10383垫层及承台四周围围护壁4钢筋tφ12-φ32440不包括措施用钢筋筋5钢绞线t7φ579.4标准强度18600N/mm226游动锚具套2孔—8孔16867固定锚具套480挤压锚具和夹片锚锚具8预埋件（铁）t厚10mm9.6不包括设备埋管9后压浆灌注桩棵φ80054用于桩基础10模板m2木模16按清水模板标准加加工11模板m2异型885双向有弧，钢制12模板m2大模板3687双向有弧，钢制13脚手架t管壁3.5mm240扣件式三、开工与完工时间****污水处理厂大型卵形封闭薄壁混凝土消化池工程于2003年3月开始打基础桩，2006年10月完成主体结构施工，2006年12月完成闭水和闭气试验。四、施工质量****污水处理厂大型卵形封闭薄壁混凝土消化池工程，经过两年多时间的施工，质量达到了预期的效果，主要表现在：5个消化池完工后，池体半径、中心位置和最终池顶标高实际量测的偏差均在10mm之内。经检验，混凝土强度和抗渗性符合设计要求。混凝土施工缝接茬密实、外观平整圆顺，线条美观。5个消化池环径向无粘结预应力筋共计410t，张拉施工质量符合行业规程《无粘结预应力混凝土结构技术规程》JGJ92-2004的要求。5个消化池闭水试验试验结果均不超过0.4L/m2.d，远优于国家规范不得超过2L/m2的规定；闭气试验试验结果符合国家规范《给水排水构筑物施工及验收规范》GBJ141-90的要求。第二章施工新技术研究成果第一节混凝土耐久性研究耐久性是高性能混凝土(HPC)的重要指标之一，它是指结构及其构件在可能引起材料性能劣化的各种作用下能够长期维持其原有性能的能力。一般来说，影响混凝土耐久性的因素有环境因素和自身破坏因素两类，环境因素有外界温度、湿度、介质等；自身因素有温度裂缝破坏、渗漏破坏、冻融破坏、碳化破坏、碱骨料反应破坏、腐蚀破坏等方面。污水处理厂构筑物往往规模大、数量多、形式复杂，又加上其本身承载的介质为水，而水中常含有氮、磷、氯及一定量汞、铬等重金属，这就要求混凝土必须具备较高的耐久性要求。本部分课题研究人员从混凝土施工的各个环节，包括原材料选择、优化配合比、支搭模板、搅拌、运输、浇筑、养护、拆模、施工缝及穿墙螺栓处理等进行了系统研究，并与施工企业施工技术水平、施工管理水平相结合，找出了北京地区及周边有利于提高混凝土耐久性的混凝土原材料产地、生产厂家、产品规格，研制出了有利于提高混凝土抗渗性能的不同强度等级的混凝土配合比，提出了混凝土搅拌、运输、浇筑的指导性意见。一、预防混凝土裂缝产生1裂缝类型和产生原因构筑物混凝土裂缝主要有塑性裂缝、收缩裂缝和温度裂缝三种，这三种裂缝在水工构筑物施工中普遍出现，对结构的耐久性均有较大影响，从以往施工情况来看，对于污水处理厂构筑物而言，尤以温度裂缝影响最甚。上述三种裂缝产生的原因、易出现的部位及主要外观特点见表2-1。2减少裂缝的具体措施2.1混凝土原材料选择正确地检测与评价混凝土的收缩与开裂趋势，是采取措施有效减少或避免开裂的前提。对材料的抗裂性能进行评价并作为设计、施工与原材料选用的依据，已成为当今一些工业国家混凝土研究领域的热点。在工程施工前，对开裂性能影响最大的水泥、外加剂、砂、粉煤灰，利用圆环试验方法对所配制的净浆、砂浆和混凝土进行了抗裂性试验。表2-1裂缝产生的原因、出现的部位和特点序号裂缝名称产生原因外观特点主要出现部位1塑性裂缝凝结前没有沉实或或者沉实不够够，模板移动动、基础沉陷陷等。为断续的水平裂缝缝，裂缝中部部较宽、两端端较窄、呈梭梭状。底板上表面、墙体体上表面、结结构变截面处处。2收缩裂缝混凝土收缩超过极极限拉伸值而而开裂。裂缝走向不规则，宽宽度一般较小小，数量随时时间变化而增增加。底板上表面、墙体体上表面和侧侧面。3温度裂缝混凝土内部和表面面的散热条件件不同出现温温差，造成温温度应力超过过混凝土的抗抗拉强度而开开裂。初期出现的裂缝很很细，随着时时间的发展而而继续扩大，最最大可达1～3mm。大体积混凝土底板板和墙体。表2-2水泥性能及化学组分水泥品种凝结时间（h:mmin）抗压强度（MPaa）抗折强度（MPaa）当量Na2O（％）水化热（kJ/kkg）初凝终凝3天28天3天28天3天7天2﹕223﹕3028.852.65.78.50.54276297甲P.O32.53﹕244﹕2023.650.64.48.30.512662933﹕103﹕5622.944.75.89.3///乙P.O32.52﹕553﹕4719.341.45.18.9///丙P.O42.5//23.654.35.79.00.56256.7385.2（288）丙P.O32.52﹕443﹕2622.143.05.28.40.48//表2-3水泥净浆圆环收缩试验结果项目甲W/C=0.455流动度140乙W/C=0.444流动度130丙W/C=0.455流动度140甲W/C=0.477流动度140乙W/C=0.444流动度130丙W/C=0.444流动度130开裂时间（h）120758812490102开裂时裂缝宽度((mm)0.030.350.370.010.230.73开裂时抗压强度（MPa）21.527.021.320.322.432.1开裂后24h裂缝缝开展宽度（mm）0.060.620.460.050.520.95表2-4水泥粉煤灰净浆圆环收缩试验结果项目甲P.O42.5W/C=0.455流动度140乙P.O42.5RW/C=0.433流动度130丙P.O42.5W/C=0.444流动度150甲P.O32.5W/C=0.444流动度135乙P.O32.5W/C=0.422流动度130丙P.O32.5W/C=0.433流动度130开裂时间（h）12891108132105117开裂时裂缝宽度（mm）0.020.050.040.030.450.16开裂时抗压强度（MPa）40.047.047.038.541.050.0开裂后24h裂缝缝开展宽度（mm）0.130.110.100.040.820.21（1）水泥选择常用的三个品牌两种型号P.O.32.5和P.O.42.5的水泥，分别进行了水泥净浆、砂浆圆环试件收缩试验。六种水泥性能及化学组分见表2-2，不同水泥品种净浆圆环试验结果见表2-3，水泥+20%粉煤灰净浆圆环试验结果见表2-4。从表2-3可以看出，开裂时间快慢顺序：乙P.O.42.5>乙P.O32.5>丙P.O42.5>丙P.O32.5>甲P.O42.5>甲。甲品牌水泥的开裂时间要比乙品牌水泥和丙品牌水泥明显延长，相应的水泥抗裂性能较高。从表2-4圆环收缩开裂试验结果来看，三种水泥加粉煤灰的开裂趋势与纯水泥净浆的开裂趋势基本一致。但水泥加粉煤灰与纯水泥相比，掺加粉煤灰后水泥粉煤灰浆体比纯水泥浆体的开裂时间明显延长，且三种水泥的结果一致。可见掺加优质粉煤灰能明显延长水泥浆体的开裂时间，相应地提高了水泥浆体的抗裂性能。从纯水泥浆体和水泥粉煤灰浆体收缩开裂的结果来看，甲品牌水泥的抗裂性能最好。另外，本部分试验还考虑了水胶比对水泥收缩开裂的影响，表2-5为相同品牌不同型号水泥（甲、甲）的不同水胶比水泥净浆圆环收缩试验结果。从试验研究结果来看，水胶比对水泥收缩开裂的影响非常显著，不论是P水泥，或是P.O.32.5水泥，水胶比越小的浆体越易开裂，反之，增大水胶比能延缓浆体的开裂时间。表2-5不同水胶比对水泥净浆圆环收缩试验结果项目W/C=0.300W/C=0.355W/C=0.400W/C=0.300W/C=0.355W/C=0.400开裂时间(h)166974237594开裂时裂缝宽度((mm)0.450.260.250.360.040.17（2）外加剂选用三种具有减水、引气效果的复合外加剂，分别是北京产X、北京产Y、天津产Z，采用圆环收缩试验方法对水泥浆体的抗裂性进行研究。表2-6为三种不同外加剂对水泥浆体圆环收缩开裂试验结果，按影响大小排序为天津产Z>北京产X>北京产Y。从表2-6所示结果来看，保持W/C=0.28不变，通过调整外加剂的掺量来控制净浆的流动度保持在160mm左右，X、Y与Z对水泥浆体开裂时间影响差别较大。表2-6水泥+外加剂圆环收缩试验结果（拉发基P.O32.5）项目X（1.6%）流动度160mmmY（2.5%）流动度160mmmZ（1.2%）流动度165mmm开裂时间（h）454830开裂时最大裂缝宽宽度（mm）0.170.280.39开裂时抗压强度（MPa）40.136.040.9开裂后24h裂裂缝开展宽度度（mm）0.751.020.89备注W/C=0.288（C=500g，W=1400ml，用外加剂剂调整流动度度）。（3）砂采用涿州产天然砂、人工砂、混合砂（天然:人工=7:3）三种细骨料进行试验，砂浆环的配合比为：灰砂比1:2，水灰比为0.45和0.5，试验结果见表2-7。从表2-7试验结果看，三种砂相比，天然砂的抗裂性能要差一些，混合砂比人工砂抗裂性要好。这主要与砂的细度模数、石粉含量、含泥量等有关。这次选的天然砂偏细，而混合砂的细度模数达到2.6左右。从试验来看，施工时，在天然砂偏细的情况下可掺加一定比例的人工砂，提高砂的细度模数，可改善混凝土的抗裂性能。表2-7细骨料对水泥砂浆圆环收缩试验结果项目天然砂人工砂混合砂水灰比0.450.50.450.50.450.5开裂时间（d）5.38.5202530>35开裂时最大裂缝宽宽度（mm）0.050.030.0450.040.02开裂后24h裂裂缝开展宽度度（mm）0.070.0350.0450.0450.02（4）粉煤灰为了验证河北某电厂I级粉煤灰对混凝土收缩开裂的影响效果，同样利用圆环收缩试验来评价不同粉煤灰掺加量对混凝土的收缩开裂影响。混凝土配合比及抗压强度试验结果见表2-8，圆环收缩试验结果见图2-1。表2-8混凝土配合比及强度结果序号水泥粉煤灰（kg/mm3）水（kg/m3）砂（kg/m3）石子（kg/m3）TK-2(%)坍落度（cm）抗压强度（MPaa）3d7d28d1400017070011352.21525.532.542.523208016770011352.21427.636.944.5328012016570011352.214.529.338.547.5424016016270011352.21532.542.350.6520020015870011352.21630.045.251.5从表2-8数据来看，在保持混凝土坍落度一定的情况下，随着水泥用量的减少，粉煤灰掺加量的增加，单方用水量降低，混凝土早期和后期强度都随之提高。从圆环收缩开裂结果来看，降低水泥用量，掺加粉煤灰后混凝土的初裂时间明显延长，开裂宽度明显降低，当粉煤灰掺量大于30%后，延长初裂时间和降低开裂宽度的效果已不太明显。可见，在进行混凝土配合比设计时，减少水泥用量，适量掺加粉煤灰，可以明显延长混凝土的初裂时间和减少混凝土的收缩。（5）原材料选择结果通过水泥净浆和砂浆圆环收缩开裂试验研究，从提高混凝土的抗裂性能角度考虑，应优先选择甲品牌PO42.5（用于C30以上强度等级）和甲品牌PO32.5水泥（用于C30以下强度等级）、Y外加剂、涿州中粗砂、河北某电厂I级粉煤灰。考虑到施工技术水平和当前建材市场原材料供应的实际情况，在天然砂偏细的情况下，尽量掺加一定比例的优质人工砂。2.2混凝土配合比优化（1）W/B（水胶比）降低水胶比，可以提高混凝土强度，但也使混凝土更易开裂。这主要与低水胶比增大了混凝土的自收缩，早期弹性模量增大，徐变松弛能力下降等有关。因此，在保证混凝土强度的前提下，要选择合适的水胶比。（2）水泥用量增加水泥用量，增大了混凝土结构的开裂几率，降低了混凝土结构的安全性和使用服务年限；减少水泥用量会增加混凝土的渗透性，从而影响混凝土的耐久性，因此必须掺加一定量的活性混合材料。（3）砂率在一定范围内，砂率对混凝土的抗裂性能有明显影响，减少砂率，可延长混凝土的开裂时间；反之，加快混凝土的开裂。因此，在配合比设计应适当降低混凝土的砂率。（4）掺合料在混凝土中加入一定量的优质粉煤灰可提高混凝土的抗裂性能，提高混凝土的韧性，降低混凝土早期的弹性模量，可改善混凝土的抗裂性能。但降低水泥用量相当于减少了混凝土体系中的浆体比例，势必影响混凝土的工作性、塌落度及物理力学性能，因此，为了保持混凝土工作性，必须掺加I级粉煤灰。根据以上研究结果，委托某试验中心对用于****污水处理厂卵形消化池工程的混凝土配合比进行了优化，优化后的配合比见表2-9。表2-9****污水处理厂卵形消化池混凝土配合比表序号混凝土强度和抗渗渗等级使用部位每立方米混凝土材材料用量（kg）水泥掺和料外加剂碎石砂水1C35P8承台323（P.O442.5）6311.5610827831502C40P8壳体355（P.O442.5）6214.7711646551642.3混凝土搅拌为了降低混凝土的总温升，减少消化池混凝土的内外温差，要尽可能降低混凝土的出机温度和浇筑温度。降低混凝土的出机温度和浇筑温度，最有效的方法是降低原材料温度，尤其是碎石的温度，混凝土中碎石比热虽较小，但每立方米混凝土中碎石所占重量最大，因此降低碎石的温度对降低混凝土出机温度效果明显。卵形消化池施工时，在气温较高时，为了防止太阳直接照射，采用碎石集中成大堆堆放、搭设简易遮阳棚、使用前用冷水冲洗碎石等措施降低碎石的温度，有效的降低了混凝土出机温度。每天搅拌混凝土前设专人检测当天砂、碎石的含水量，核定当天的投料比，确保混凝土出盘坍落度准确。2.4模板选择根据以往的经验，采用钢模板浇筑的混凝土比用复合木模板浇筑混凝土的开裂几率小的多，这主要与模板的保温散热效果以及季节性气候有关。****污水处理厂消化池主要采用了钢模板，在合模前对内表面进行了精细除锈处理，保证了混凝土墙体内外表面的光亮。从测温数据看出，采用钢模板后，混凝土内部的最高温度在50℃左右，大大低于以往工程采用木模板的测温结果。同时，为加快混凝土的散热，降低混凝土的最高温度，在高温天气浇筑混凝土过程中，不断向模板表面浇水降温，以降低模板表面温度。通过以上措施，降低混凝土受温度影响开裂的几率。2.5浇注过程控制（1）浇筑现场设专人量测塌落度，严格控制混凝土入模塌落度在120~160mm，严禁现场加水。（2）加强现场混凝土浇筑管理，特别是对于墙体结构，控制合理的振捣时间，不能因为混凝土含气量大而随意延长振捣时间。（3）浇注墙体混凝土时，混凝土自高处倾落的自由高度不超过2m，当超过2m时应加串筒等辅助下料。在下料过程中，控制两下料口间的距离不大于3m，这样有利于墙体内混凝土均匀，强度发展均匀，不造成墙体薄弱环节。2.6养护和拆模混凝土养护主要是保持其适当的温度和湿度条件。从温度应力的观点出发，保温的目的有两个：其一是减少混凝土表面的热扩散，减少混凝土表面的温度梯度，防止产生表面裂缝，其二是延长散热时间，充分发挥混凝土强度的潜力和材料松弛特性，使平均总温差对混凝土产生的拉应力小于混凝土抗拉强度，防止产生贯穿性裂缝。潮湿养护的作用是：首先刚浇灌不久的混凝土，尚处于凝固硬化阶段，水化的速度较快，适宜的潮湿条件可防止混凝土表面的脱水而产生干缩裂缝；其次混凝土在保温（25～40℃）及潮湿条件下可使水泥的水化作用顺利进行，提高混凝土极限拉伸和抗拉强度，早期抗拉能力上升很快。在****污水处理厂施工现场，构筑物底板混凝土浇筑成型后，在四周设置挡水埂，向底板注水养护，养护时间不少于14d。墙体混凝土浇筑成型后，立即用塑料薄膜覆盖浇筑面，使用塑料管向模板浇水，并在4h内在模板顶端向模板不间断浇水至松模或拆模。拆模后，立即向混凝土表面喷水，保持混凝土表面湿润，同时用塑料花管滴水养护，养护时间不少于14d。现场有计划的埋放温度感应器，使用温度感应器量测混凝土凝结过程的温度变化情况，通过对混凝土内外部温度的掌握，随时了解混凝土内外温度差值，从而确定拆模时间。根据现场环境（气候、养护条件是否到位等）来拆模，不随意提前拆模时间。对于大体积混凝土结构，拆模时内外温差不得大于25℃，降温速率不大于1.5℃/d。对于长墙结构，控制混凝土降温速率不大于3℃/d，控制拆模时混凝土表面与最低环境温度差值小于10℃。卵形消化池在混凝土浇筑阶段以及预应力张拉施工期间及以后的不间断观察，没有发现温度裂缝及塑性裂缝。二、预防碱集料反应1碱集料反应碱集料反应是混凝土中的水泥、外加剂、矿物掺合料和拌和水中的可溶性碱（钾、钠）溶于混凝土孔隙液中，与骨料中能与碱反应的活性成分在混凝土硬化后逐渐发生的一种使混凝土体积膨胀，发生内应力，最终导致混凝土从内延伸开裂和损毁的现象。它包括碱硅酸反应和碱碳酸盐反应两种情况。影响碱集料反应的主要因素有两方面：一方面为集料（砂、碎石）碱活性成分，另一方面为混凝土综合碱含量。2材料碱含量及碱活性检验在进行混凝土配合比设计前，委托法定检测单位对配制混凝土所用的水泥、外加剂、掺合料等进行碱含量检测，对砂、石进行集料活性检测，选择满足要求的材料是一项重要工作。对于污水处理厂构筑物而言，所用砂、石优先选择A种非碱活性集料（膨胀量小于或等于0.02%），控制使用低碱活性集料（膨胀量大于0.02%，小于或等于0.06%），不使用碱活性集料（膨胀量大于0.06%，小于或等于0.10%）和高碱活性集料（膨胀量大于0.10%）。尽可能采用低碱水泥（水泥中碱含量不大于0.60%）。鉴于目前北京市范围内和周边地区非碱活性集料砂、碎石少之又少，且成本很高，在一个大型给排水构筑物中使用很不现实，经试验比较后确定，****污水处理厂工程采用了河北涿州产低碱活性集料砂、碎石。水泥、掺合料按规范《水泥化学分析方法》（GB/T176）检验碱含量，外加剂按规范《混凝土外加剂》（GB1076）检验碱含量。经检测，前面所提到的由于****污水处理厂工程的甲水泥碱含量0.51%、甲水泥碱含量0.61%、河北某电厂粉煤灰碱含量1.12%、Y外加剂碱含量5.8%。3混凝土综合碱含量控制按照北京市标准《预防混凝土结构工程碱集料反应规程》的规定，在混凝土排水构筑物处于直接与水接触的环境中，属于Ⅱ类工程，如果使用了低碱活性集料，每立方米混凝土最大综合碱含量不得大于3kg。混凝土配合比设计出来后，施工单位必须委托法定检测单位对混凝土进行碱含量评估，最大综合碱含量不得超标。每立方米混凝土综合碱含量按下式计算：Ac=mc×Rc+ma×Ra+mk×Ek+mw×Rw公式中mc、ma、mk、mw分别为每立方米混凝土中水泥、外加剂、掺合料、水用量；Rc、Ra、Rw分别为每立方米混凝土中水泥、外加剂、水碱含量,Ek为掺合料有效碱含量(Ek=β×Rk，其中Rk为掺和料碱含量，β为有效碱含量系数，当掺合料是粉煤灰时β等于15%)。表2-10每立方米综合碱含量计算情况表序号配合比水泥掺和料外加剂水综合碱含量（Kg）用量（Kg）碱含量（%）用量（Kg）有效碱含量（%）用量（Kg）碱含量（%）用量（Kg）碱含量（%）1C35P8323（PO422.5）0.51630.15×1.11211.565.815002.422C40P8355（PO422.5）0.51620.15×1.11214.775.816402.77根据上述计算公式，****污水处理厂卵形消化池混凝土配合比的每立方米综合碱含量计算详细情况汇总成表，列于表2-10。从计算结果看，每立方米混凝土最大综合碱含量均不大于3kg。以上是****污水处理厂消化池等工程中，在提高构筑物混凝土耐久性问题上，从减少混凝土裂缝、避免碱骨料反应等方面做的一些探索，其它详细内容可见北京市****建设工程有限责任公司所做的《混凝土原材料耐久性研究报告》(第一阶段)和《****污水处理厂混凝土材料抗裂性能研究报告》(第二阶段)。第二节穿墙螺栓防渗漏性能研究一、研究目的****污水处理厂共有卵形消化池5座，每座消化池池体总高44.861m，其中地面以下部分高10.100m，地面以上部分高34.761m，最大外径为26.970m，池壁为无粘结预应力钢筋混凝土结构，厚度由700mm渐变到400mm，采用C40、S8混凝土浇筑。消化池运行时内部工作水头为39.861m，因此对池体结构的防渗漏性能要求较高；另一方面，消化池外壁要施加环向及径向预应力，在此情况下对池壁模板安装所用穿墙螺栓提出了特殊要求：既不影响预应力钢筋埋置，还要保证池壁不渗漏。为了更好的解决施工过程中穿墙螺栓渗漏问题，并最大限度地减少对预应力筋埋置的影响，需对穿墙螺栓形式进行试验比较，确定最好的穿墙螺栓形式，并为以后类似工程中如何使用穿墙螺栓提供参考资料。二、试验对象及设备1穿墙螺栓本次试验对三种不同形式的φ18穿墙螺栓进行防渗漏性能试验，这三种φ18穿墙螺栓分别为：无止水环有塑料套管型、有止水环长型和有止水环短型。制作φ18穿墙螺栓试件的钢筋采用HPB235级钢筋，止水环采用50×50×3mm的钢板，其中的有止水环短型和无止水环有塑料套管为两端套丝，而有止水环长型为一端套丝，套丝长度均为40mm，套丝要求丝扣完整，不得有断丝现象。在加工有止水环的穿墙螺栓时，将止水环中间的圆孔与穿墙螺栓杆身满焊。φ18穿墙螺栓试件具体加工外形尺寸详见图2-2、图2-3和图2-4，图中单位为mm。图2-2无止水环有塑料套管型图2-3有止水环长型图2-4有止水环短型以上三种穿墙螺栓在池壁模板安装中起内外联接和固定作用，混凝土浇筑完毕后其在池壁内的正常使用情况如图2-5、图2-6和图2-7所示。图2-5无止水环有塑料套管型实际使用情况图2-6有止水环长型实际使用情况图2-7有止水环短型实际使用情况2混凝土模拟件图2-8混凝土模拟件外形图混凝土模拟件根据穿墙螺栓的形式也分为3种，分别为：放无止水环φ18穿墙螺栓混凝土模拟件、放长型φ18穿墙螺栓混凝土模拟件及放短型图2-8混凝土模拟件外形图φ18穿墙螺栓混凝土模拟件。混凝土模拟件采用抗渗试模制作，混凝土技术标准C40、S8，试件尺寸见图2-8，单位为mm。混凝土模拟件制作前，先将试模清擦干净，并在其内壁涂上一层脱模剂。制作时在试验平台上操作，将加工好的穿墙螺栓放在抗渗试模正中，分两层放入混凝土，两层布放厚度基本相同。每层均采用捣棒人工插捣密实，插捣应按螺旋方向从边缘向中心均匀进行，插捣底层时，捣棒应达到试模表面，插捣上层时，捣棒应穿入下层，深度为20～30mm，插捣时，捣棒应保持垂直，不得倾斜。每层插捣次数不少于1200次/m2。混凝土布放和振捣时要保证穿墙螺栓的垂直度。插捣完后，刮除多余的混凝土，并用抹刀抹平。混凝土模拟件成型后24h拆模，用钢丝刷刷去两端面水泥浆膜，然后送入标养间养护28天。混凝土模拟件养护28天后，从标养室内取出，将表面晾干，对其各部尺寸进行量测、检查。其理论尺寸：上口直径175mm，下口直径185mm，高150mm。经量测其各部位尺寸误差不得超过±2mm。在长型穿墙螺栓混凝土模拟件上下端面的穿墙螺栓外露处用穿心式钻孔机钻出一个直径40mm，深40mm的孔，将露出的钢筋从孔底用气割截去，用配制好的纤维水泥堵孔料将螺栓孔填击密实，在标养室养护7天。对于无止水环φ18穿墙螺栓混凝土模拟件，将穿墙螺栓和塑料套管一并取出，用配制好的纤维水泥堵孔料将螺栓孔填击密实，在标养室养护7天。将短型穿墙螺栓混凝土模拟件的上下端面和穿墙螺栓孔处清理干净，用配制好的纤维水泥堵孔料将螺栓孔填击密实，在标养室养护7天。标养7天后，将混凝土模拟件从标养室取出，在每个试件侧面涂一层黄油，放在加压装置上，压入经烘箱预热过的试件套中，然后连同试件套装在抗渗仪上进行试验。3试验设备及试件明细穿墙螺栓防渗漏研究所需试验设备、穿墙螺栓及混凝土模拟件明细详见表2-11，试验设备、穿墙螺栓及混凝土模拟件均由北京市****建设工程有限责任公司提供。表2-11试验设备、穿墙螺栓及混凝土模拟件明细表序号设备及试件名称数量1混凝土抗渗仪1台2有止水环长型φ118穿墙螺栓6套3有止水环短型φ118穿墙螺栓6套4无止水环有塑料套套管型φ18穿墙螺栓6套5放有止水环长型穿穿墙螺栓混凝凝土模拟件6块6放有止水环短型穿穿墙螺栓混凝凝土模拟件6块7放无止水环有塑料料套管型穿墙墙螺栓混凝土土模拟件6块三、抗渗试验1试验步骤试验从水压0.1MPa开始，每隔8h增加水压0.1MPa，加压过程中随时注意观察试件端面有无渗水情况；加到0.4MPa，8h后观察试件端面有无渗水情况；再按上述加压方法加压至0.8MPa，加压过程中随加随注意观察试件端面有无渗水情况；当6块试件中有3块试件端面出现渗水现象，即可停止试验，记下当时的水压；在试验过程中，如发现水从试件周边渗出，则应停止试验，重新密封。2具体试验情况1）无止水环有塑料套筒型第一次试验时，压力达到0.3MPa时，6个试件还未发现渗漏现象。压力达到0.4MPa，4个试件发生渗漏现象，由于已有三分之二试件出现渗漏，试验停止。有关试验过程及渗漏情况见表2-12。本部分试验出现渗漏的原因：主要是穿墙螺栓堵孔料操作时填击不密实造成的。于是，试验小组重新对相关的6个试件螺栓孔进行了重新填击密实，标养7天后，进行了第二次试验。有关试验过程及渗漏情况见表2-13，图2-9为加压至0.8MPa的混凝土模拟件及压力表示值情况的现场试验照片。表2-12无止水环有塑料套筒型穿墙螺栓第一次试验过程及渗漏情况试验压强(MPa)加压时间试验渗漏情况月日时分0.11180935不渗不漏0.21181735不渗不漏0.31190135不渗不漏0.41190935四块出现渗水0.50.60.70.8表2-13无止水环有塑料套筒型穿墙螺栓第二次试验过程及渗漏情况试验压强(MPa)加压时间试验渗漏情况月日时分0.12261020不渗不漏0.22261820不渗不漏0.32270220不渗不漏0.42271020不渗不漏0.52271820不渗不漏0.62280220不渗不漏0.72281020不渗不漏0.82281820不渗不漏a.加压到0.8MPPa螺栓孔未出出现渗漏b.加压到0.8MPPa时压力表指指示值图2-9无止水水环有塑料套套筒穿墙螺栓栓现场照片表2-14有止止水环长型穿穿墙螺栓试验验过程及渗漏漏情况试验压强(MPa)加压时间试验渗漏情况月日时分0.11150940不渗不漏0.21151740不渗不漏0.31160140不渗不漏0.41160940不渗不漏0.51161740不渗不漏0.61170140不渗不漏0.71170940不渗不漏0.81171740不渗不漏表2-15有止止水环短型穿穿墙螺栓试验验过程及渗漏漏情况试验压强(MPa)加压时间试验渗漏情况月日时分0.12220930不渗不漏0.22221730不渗不漏0.32230130不渗不漏0.42230930不渗不漏0.52231730不渗不漏0.62240130不渗不漏0.72240930不渗不漏0.82241730不渗不漏2）有止水环长型和和短型φ18穿墙螺栓长型和短型φ188穿墙螺栓试试验过程及渗渗漏情况详见见表2-14和表2-15。图2-10为加压至0.8MPPa的放有止水水环穿墙螺栓栓混凝土模拟拟件及压力表表示值的现场场情况的试验验照片。a.加压到0.8MPPa螺栓孔未出出现渗漏b.加压到0.8MPPa时压力表示示值情况图2-10有止水环环穿墙螺栓现现场试验照片片3结果分析根据试验，无止水水环有塑料套套筒φ18穿墙螺栓混混凝土模拟件件第一次试验验加压到0.4MPPa时发生渗漏漏现象，重新新填击密实后后，第二次试试验加压到0.8MPPa时未发生渗渗漏现象；有有止水环长型型和短型φ18穿墙螺栓混混凝土模拟件件加压到0.8MPPa均无渗漏现现象。试验具具体结果分析析如下：1）无止水环有塑料料套型φ18穿墙螺栓对本混凝土模拟件件第一次试验验压力仅到0.4MPPa就出现渗漏漏情况，主要要是由于向螺螺栓孔中填入入堵孔料操作作不规范造成成的。第二次次严格按规范范方法操作填填入堵孔料，试试验效果不错错。实际施工工现场操作环环境比试验室室环境较差，施施工时不认真真操作，可能能会出现渗水水情况。由此此可见，这种种穿墙螺栓孔孔防渗漏处理理受工人操作作因素影响较较大。2）有止水环长型φφ18穿墙螺栓此穿墙螺栓孔处理理方法是在混混凝土达到强强度后，以外外露的穿墙螺螺栓中心为轴轴线，用穿心心式混凝土钻钻孔机钻出直直径40mmm，深40mmm的孔穴，再再将露出的钢钢筋从孔穴底底端用气割割割掉，然后在在孔穴处填入入堵孔料。在在施工现场，这这样施工操作作很可能对消消化池预应力力钢绞线造成成不必要的破破坏，如钻断断或钻破包皮皮；另一方面面，螺栓孔周周围的预应力力钢绞线会因因气割操作受受热而强度变变低，有可能能造成钢绞线线在张拉时折折断。可见，这这种方法对保保护消化池环环向和径向钢钢绞线不是十十分有利。3）有止水环短型φφ18穿墙螺栓这种穿墙螺栓中间间有止水环，且且填击堵孔料料的长度相对对较短，故受受人工操作因因素影响较小小，有利于确确保螺栓孔处处不会出现因因受人工操作作影响出现渗渗漏情况；另另一方面，这这种穿墙螺栓栓施工时两端端加有锥形限限位件，在模模板拆除后，可可将该限位件件从墙体取出出，在墙体内内外两侧就自自然形成了规规则的纤维料料填料孔穴，无无需用穿心式式钻孔机钻出出直径40mmm，深40mmm的孔穴，有有利于对消化化池无粘结预预应力钢绞线线的保护。4）三种穿墙螺栓优优劣分析经过以上的分析比比较，得出如如下优劣分析析表2-16：表2-16三种种穿墙螺栓优优劣分析比较较表序号穿墙螺栓型式试验情况优劣分析结论1无止水环加塑料套管型第一次加压至0..4MPa出现渗漏；；第二次加压至0..8MPa无渗漏受人工操作责任心心等因素影响响较大。不推荐使用2有止水环长型加压至0.8MPPa无渗漏1)需用穿心钻钻孔，用用气割切割钢钢筋,施工较繁锁锁。2)对预应力钢绞线不不利。限制使用3有止水环短型加压至0.8MPPa无渗漏1)受人工操作影响较较小。2)不用穿心钻钻孔，不不用气割切割割钢筋，较方方便。3)不会对预应力钢绞绞线产生不利利影响。优先使用四、试验结论根据对三种穿墙螺螺栓的抗渗试试验过程及渗渗漏情况比较较，得出如下下结论：三种穿墙螺栓在00.8MPaa水压作用下下均可满足抗抗渗要求；使用有止水环短型型穿墙螺栓是是最佳方案；；在没有钢绞线部位位或钢绞线比比较少的部位位也可采用有有止水环长型型φ18穿墙螺栓方方案。但现场场要注意认真真监控管理，保保护好无粘结结预应力钢绞绞线，使之不不被破坏。第三节后压浆浆钻孔灌注桩桩新技术一、技术简介图2-11消化池桩基础平面布置图后压浆钻孔灌注桩桩技术是一种种新兴的桩基基施工技术，它它利用高压劈劈裂灌浆原理理，在灌注桩桩浇制完成后后，通过预埋埋的压浆管路路对钻孔灌注注桩桩端及桩桩侧压注水泥泥浆液，使桩桩周及桩底松松软土体的强强度得到有效效加强，同时时浆液填充挤挤扩桩端土体体并加固持力力层，从而大大大提高桩周周摩阻力或桩桩端的承载力力。钻孔灌注注桩后压浆自自实施至今，已已被实践证明明是一项具有有创造性、新新颖性和实用用性的新概念念桩基施工技技术，是有效效提高单桩承承载力以及桩桩基整体承载载力的新型施施工方法。图2-11消化池桩基础平面布置图每座消化池设计有有后压浆钻孔孔灌注基础桩桩54棵，桩径均均为800mmm，桩长从从27.5000m至33.0000m不等，沿沿每座消化池池下部承台环环向布置，各各圈桩中心间间距2.4000m，每圈圈桩数分别是是4棵、10棵、17棵、23棵，消化池桩桩基础平面布布置详见图2-11。这这是后压浆钻钻孔灌注桩施施工技术首次次应用于北京京市给水排水厂站工程中。二、施工工艺图2-12后压压浆钻孔灌注注桩施工工艺艺流程图图2-13压浆管布置示意图后压浆钻孔灌注桩桩施工工艺流流程如图2-12所示。在工工艺流程中，钻钻机就位、钻钻孔、清孔和和灌注混凝土土的工序与普普通钻孔灌注注桩施工方法法基本相同，这这里不再叙述述。下面仅对对压浆管布置置、压浆管安安装工序、压压浆装置绑扎扎、钢筋笼就就位工序以及及侧桩、桩端端压浆工序进进行描述。图2-13压浆管布置示意图1压浆管的布置与安安装图2-14桩底注浆管根据本工程实际土土层地质情况况，共设置两两根桩侧压浆浆管，布设原原则是在钢筋筋笼圆周范围围内分层对称称布置，层与与层之间压浆浆管位置错开开。桩底注浆浆管共两根，对对称布置，其其中一根为备备用管或作为为劈裂注浆使使用。桩底注注浆管应长出出钢筋笼2000mm，使其根部部深入孔底部部钻头影响范范围内土层并并伸入持力层层，以达到较较好的注浆效效果。四根桩侧压压浆管均装设设单向压浆阀阀，以防止压压浆停止后压压浆管内浆液液出现倒流现现象。图2-13及图2-14为压浆管布布置示意图及及现场的照片片。图2-14桩底注浆管2压浆装置绑扎、钢钢筋笼就位下放钻孔桩钢筋笼笼前，后压浆浆的导管上端端用管堵封严严，6根压浆管接接顺，绑扎在在钢筋笼上相相应的位置，并并注水检查是是否有渗漏等等情况。钢筋笼分两段吊装装，并保持垂垂直吊起，防防止钢筋笼吊吊起过程中变变形而破坏压压浆管。在两两段钢筋笼相相接处，注浆浆管采用硬质质厚壁塑料管管连接。钢筋筋笼就位时，严严格控制钢筋筋笼下放深度度，以免桩端端压浆阀埋在在混凝土中，影影响压浆效果果。钢筋笼就位后，从从下灰导管内内向孔中投入入一定量的碎碎石。投碎石石的目的就是是使注浆管下下部的喷浆孔孔在泵压作用用下能有效打打开，使浆液液均匀地注入入岩土层。碎碎石层的厚度度主要根据桩桩径大小而选选择。本工程程碎石选用具具有新鲜断面面的微风化碎碎石，投放高高度为3000mm，总量量为0.133m3。3后压浆施工3.1压浆系统组组成压浆系统由储浆筒筒、压浆泵、压压力泵、压浆浆管等组成,,其中压浆泵泵为最大压力力不小于7.5MPa的BW-3220型高压压浆浆泵，另配有有水泥浆搅拌拌筒，及其用用于测量水泥泥浆体积的测测量尺和筛除除水泥中的杂杂物的筛子，地地面输送浆液液的高压胶管管（高压胶管管承受压力不不小于7.5MPa）。3.2开始注浆时时间选择后压力注浆施工何何时开始，是是关系到注浆浆成败的关键键因素。注浆浆过早会导致致因桩身混凝凝土强度低而而使压力浆液液破坏桩身，同同时浆液会沿沿着桩身冒出出地面，注浆浆层位会因注注不进浆液而而形不成扩大大体，起不到到增大桩端截截面积的作用用。注浆过晚晚，难以使桩桩底已硬化的的混凝土形成成注浆通道，从从而使桩中心心形成低强度度区，而使浆浆液流向远处处。根据水泥泥浆与岩土层层的胶结硬化化机理，注浆浆时间应以成成桩后3～7d左右最佳。如如果按照灌注注桩混凝土强强度控制，在在混凝土强度度达50％－70％时注浆为为好。3.3后压浆控制制后压浆质量控制采采用注浆量与与注浆压力双双重控制，以以水泥注入量量为主，压力力控制为辅。本本工程压浆量量基本控制参参数如下：表2-17压浆浆量基本控制制参数桩径桩端压浆桩侧压浆水泥压入量中止泵送压力水泥压入量中止泵送压力800mm1400kg/桩桩1.5—2.5MMPa400kg/层××层1.0—2.0MMPa压浆合格的标准及及技术参数如如下1）桩底压注水泥浆浆量应达到设设计值。2）持续时间为2hh左右，灌注注压力为1.0~3.5MPa，水灰比为0.5。三、后压浆钻孔灌灌注桩质量情情况1桩质量检测及承载载力试验为了检测对后压浆浆钻孔灌注桩桩施工质量的的效果，施工工完毕后，对对后压浆灌注注桩进行桩身身结构完整性性检测，检测测方法采用应应力波反射法法，根据现场场低应变检测测数据，最终终的检测结果果表明消化池池所有后压浆浆灌注桩桩身身均完整，属属于Ⅰ类桩。单桩承载力试验方方面，从试验验报告中，通通过对基桩QQ～S曲线、s—lgQ曲线及试验验数据分析，当当试验荷载达达到设计单桩桩承载力设计计值的2.0倍，即13,000KNN时，基桩竖向向抗压承载力力仍未达到破破坏极限。根根据现行规范范判定基桩承载载力满足单桩桩承载力设计计值6,500KN的要求。2满水试验的情况在消化池满水试验验时，对每座座消化池进水水前、进水中中和达到设计计水位的三个个阶段，分别别进行了沉降降观测，检测测结果表明，各各观测点沉降降值均不大于于10mm，而而且从所有的的沉降观测点点所得出的数数据来看，每每一个消化池池各观测点沉沉降均匀，无无明显不良沉沉降现象，单单桩竖向承载载力完全满足足设计要求。四、结论课题研究人员从多多方面采集数数据，结合*****污水处理厂厂消化池所处处位置的地质质特点和卵形形消化池本身身的承载力要要求，在北京京市首次攻克克了污水厂站站工程中，粉粉细砂地质、环环向密集布桩桩且桩底桩顶顶标高各异情情况下后压浆浆混凝土基础础桩成孔、布布置注浆管、压压力注浆施工工技术。有关关检测报告表表明，5座卵型消化池共260棵后压浆混混凝土灌注桩桩施工质量优优良，全部达达到Ⅰ类桩标准，单单桩竖向承载载力完全满足足设计要求。第四节环向受受力大型双曲曲面整体自稳稳钢模板国外大型卵形水池池模板技术，最最能代表其施施工技术水平平和方向的是是奥地利RSB公司，该公公司在卵形水水池池壁施工工时，采用整整体钢结构做做混凝土模板板骨架，内铺铺覆膜密度板板做模板面，每每次混凝土浇浇注高度可达达4m，且施工机械械化程度高。图2-15奥地利RSB公司卵形水池施工照片图2-15奥地利RSB公司卵形水池施工照片图2-16消化池环向受力大型双曲面自稳钢模板研究和使用照片目前，国内已经有有一些城市，如山东济宁宁、福建厦门门等，出现中型或或小型卵形封封闭消化池，个个别城市如浙浙江杭州、河河北石家庄等等已经建成和和正在建设容容积10,0000m3左右的大型卵卵形封闭消化化池。但由于受国内内施工技术的的限制，卵形形水池池壁施施工时，采用传传统国标模板板补异型钢板板条、利用脚脚手架做防倾倾覆支撑体系系，每次混凝凝土浇注高度度在1.5mm左右。施工工机械化程度度低，速度慢慢，施工缝多多，结构外观观和内在质量量较差。本次大型卵形封闭闭薄壁混凝土土消化池施工工，研究人员员设计并采用用了环向受力力大型双曲面面整体自稳钢钢模板，通过过采用环向受受力双曲面模模板体系自身身刚度和强度度来承受浇筑筑混凝土重力力及钢筋、模模板自重等荷荷载，解决卵卵型池壁下放放和上敛部位位模板稳定问问题，避免了了架设专用支支撑架，同时时每次浇筑高高度可达5mm。采用环向向受力大型双双曲面整体自自稳钢模板施施工，每一层层模板在高度度方向为整块块，在环向分分块，分块时时主要考虑塔塔吊最大幅度度处额定起重重量的要求，每每块重量控制制在1.2t之内。该套套模板体系技技术水平明显显领先国内现现有的卵形封封闭混凝土结结构水池模板板体系，比奥奥地利RSB公司的整体钢结构构做混凝土模模板体系更轻轻便，更能提提高结构的内内在和外观质质量，同时，组组装性强，使使用方便。经经测算，*****污水处处理厂5座卵型消化化池采用环向向受力双曲面面自稳模板体体系，比租用用RSB公司的整体钢结构构做混凝土模模板体系节约约资金258.6万元。第五节预应力力施工技术一、工程概况卵形消化池池壁为为无粘结预应应力钢筋混凝凝土结构，无无粘结预应力力筋分别沿池池壁环、径向向布置，采用用低松弛预应应力钢绞线，规规格为7Φj5，直径15..2mm，公公称面积1440mm2，标准强度度为1860N／mm2。消化池环向采用夹夹片环向移动动锚具，单个个消化池环向设置177环无粘结预预应力筋，由由池底部向顶顶部分4种布放形式式：8束Φ15.2、6束Φ15.2、4束Φ15.2、2束Φ15.2，其中环向向S1~S168每圈由呈半圆圆形的2个两张拉段段组成，采用用180°张拉，S169~S176每圈由1个张拉段组组成，采用3360°张拉。消化化池径向采用夹片片固定锚锚具具，均布60组预应力筋，每每组设4束15.2无粘粘结预应力钢钢绞线。每池池共布放无粘粘结预应力筋筋82t。预应力筋的张拉控控制应力为00.73ffptk(fptk==1860NN/mm2)，为防止环向向预应力筋张拉拉时出现断丝丝、滑丝等异异常现象，在在池体上设计计有补足张拉拉孔。当施工工过程未出现现断丝等异常常情况时，补补足孔内的无无粘结预应力力筋的张拉控控制应力为00.7fpptk。****污水处理理厂卵形污泥泥消化池无粘粘结预应力筋筋铺放从2005年5月开始，至2006年6月结束，张张拉施工从2006年8月至9月共两个月月。二、预应力筋铺设设1预应力筋下料1.1下料长度由于消化池为卵形形结构形式，环环向每环无粘粘结预应力筋筋的下料长度度均不一样。下下料之前，需需要计算出每每1/2环（180°张拉）或整整环（360°张拉）的理理论长度，然然后在加上工工作长度，从从而得到下料料长度。工作作长度考虑的的因素包括：：移动锚锚具具固定无粘结结预应力筋一一侧外露长度度20mm、移移动锚锚具1150mmm、夹片长度50mmm、整体张拉拉时的工具锚锚长度约1000mm，变角垫块长度度650mmm，加长套筒筒长度1800mm，千斤顶长度500mmm，工作长度总总计16500mm。1.2下料操作作下料前用砖砌筑出出操作台，台台顶用水泥砂砂浆抹平，下下料时在台上上铺彩条布防防止磨损预应应力筋外包层层。每次下料料时将预应力力筋拉直后，用用砂轮锯切割割，严禁使用电电弧切割，避避免预应力筋筋局部加热和和急骤冷却，引引起脆性变态态，在张拉力力时出现脆断。下料完成后，逐根根对预应力筋筋外包层进行外外观检查，凡凡破损处用塑塑料胶带缠绕绕修补，胶带带的搭接长度度不小于二分分之一胶带宽宽度。最后，每根无粘结结预应力筋两两端用塑料胶胶布做好标记记，有序摆放放好，以便铺铺设和张拉时时区分。2预应力筋的铺设与与固定2.1无预留孔处处铺设方法对于180°张拉的环环向无粘结预预应力筋，铺铺设时要注意意一个锚固穴穴内左右两根根筋甩头长度度，一根筋甩甩头长度应是是：半个锚固固穴长度+工作长度-半个移动锚锚锚具长度；；另一根筋甩甩头长度应是是：半个锚固固穴长度+半个移动锚锚锚具长度+移动锚锚具具固定无粘结结预应力筋一一侧外露长度度20mm。无粘结预应力筋铺铺设时保证位位置准确、平平顺，各根筋筋应保持平行行走向，防止止互相扭绞。为保证预应力筋的位置准确，无粘结预应力筋与池壁非预应力筋用绑丝绑扎牢固，绑扎时用力适度，注意保护预应力筋护套，以防破损、漏油。每圈预应力筋绑扎就位后，再次检查每根预应力外包层，及时修补破损部位，如有严重破坏，重新进行更换。由于整个卵形消化化池池壁混凝凝土分11次浇筑，其其径向无粘结结预应力筋属属于一次放置置，多次铺设设。在施工时时，暂不浇筑筑到混凝土中中的部分规距距盘好，外罩罩彩条布做成成的口袋，防防止太阳长时时间照射造成成塑料外包层层老化以及施施工碰损。图2-17预留孔处无粘结预应力筋铺设2.2预留孔处图2-17预留孔处无粘结预应力筋铺设在遇到工艺管线预预留孔处位置置，无粘结预预应力筋平缓缓绕过，将钢钢绞线升到管管顶（底）与与预留孔净距距不小于1550mm，水平偏移的的曲率半径不不小于2m，弯起点结束位位置至预留孔孔间距不小于于300mmm。当无粘结预预应力筋与非非预应力筋位位置发生矛盾盾时，适当调调整非预应力筋位位置。3混凝土浇筑3.1铺装验收收无粘结预应力筋铺铺装完毕后，施工单位设专人检查其位置、高程、预留长度是否符合要求，锚固穴模板固定是否牢固。然后由建设、设计、监理及施工单位联合进行隐蔽验收，确认合格后方可浇筑混凝土。3.2混凝土浇浇筑混凝土浇筑过程中中，严禁踩踏踏或用振捣棒棒触动托架筋筋、无粘结预预应力筋，确保无粘结结预应力筋位位置准确。锚固穴四周要求认认真振捣、严严禁漏振，同同时避免混凝凝土在此处产产生离析，保保证其密实度度。三、张拉施工1张拉控制应力和加加载分级：1.1张拉控制制应力当消化池池壁混凝凝土强度达到到40.0MPa后，进行张张拉施工。无无粘结预应力力筋的设计张张拉控制应力力为0.73ffptk(ffptk==1860NN/mm2)，并采用超超张拉1.03倍预应力筋筋的张拉控制制应力（千斤斤顶张拉力=0.7552fpttk）。当施工工过程未出现现断丝等异常常情况时，补补足张拉孔内内的无粘结预预应力筋的张张拉控制应力力按照0.7fpptk(fpptk=18860N/mmm2)执行。1.2张拉方法由于移动锚具是利利用锚具其自自身的强度来来抵抗左右两两侧预应力的的拉应力，因因此，它与平平常使用的固固定锚具比，需需要张拉时保保持其左右两两侧拉力相等等，否则，易易出现移动锚锚具偏转，预预应力筋易折折等情况，影影响施工质量量。因此，其其施工顺序及及加载应力分分级方法十分分重要，经反反复试验确定定采用如下施施工顺序及分分级方法：每组环向预应力筋筋同一编号束束同步张拉，不不同编号束分分级循环张拉拉。竖向均匀匀布置的预应力筋每组组内逐束依次次张拉。环向向和径向张拉拉加载分级均均为0.2σcon→0.5σcon→0.8σcon→1.03σcon。2张拉顺序2.1张拉环向向无粘结预应应力筋到控制制应力的80%（1）张拉环向单号位位筋。顺序是是由下而上，隔隔圈张拉1#位-3#位-5#位-1#位（非补足足张拉孔），张张拉应力为控制应应力的80%。（2）张拉环向双号位位筋。单号位位筋沿全高张张拉完毕后，再再由上而下，隔隔圈张拉2#位-4#位-6#位-2#位（非补足足张拉孔），张张拉力为控制制应力的80%。2.2张拉径向向无粘结预应应力筋图2-18环向预应力筋张拉顺序图2-19竖向预应力筋张拉顺序竖向筋下端为固定定端，上端为为张拉端。60组无粘结预预应力筋张拉拉端在2个标高上。采采取平面内正正交四方向同同步张拉工艺艺，按逆时针针方向，张拉拉力一次到位位到控制应力力的103%。张拉时，先先操作高位的的30组，再操作作低位的30组。图2-18环向预应力筋张拉顺序图2-19竖向预应力筋张拉顺序2.3张拉环向向无粘结预应应力筋到控制制应力的103%先张拉环向单号位位无粘结预应应力筋到控制制应力的103%。顺序是由由下而上，隔隔圈张拉1#位-3#位-5#位-1#位。接着补足张拉环向向双号位无粘粘结预应力筋筋到控制应力力的103%。顺序也是是由上而下，隔隔圈张拉2#位-4#位-6#位-2#位。3