船厂区域2E3-1下沉式广场项目

目 幕墙分类计 第一 设计说 工程概 设计依 材料物理特性及力学性 控制指 第二 1#南侧防火幕墙系统计 荷载计 夹胶玻璃及其连接计 中空玻璃及其连接计 横梁及其连接计 立柱及其连接计 第三 1#东侧防火幕墙系统计 立柱及其连接计 第四 1#西侧标准剖面B1/B0层计 荷载计 中空玻璃面板计 夹胶玻 横梁及其连接计 B1层立柱计 B0层立柱计 第五 陶板幕墙系 荷载计 陶板计 陶板连 横梁校 简支立柱校 双跨立柱校 转接校 后置锚栓校 第六 点支承幕墙系 荷载计 夹胶玻璃面板计 埋件校 第七 铝板幕墙系 荷载计 面板校 横梁校 立柱校 转接校 后置锚栓校 第八 格栅系统计 荷载计 立柱校 连接计 转接校 后置锚栓校 幕墙分类计算第一 设计说工程概况幕墙基本风压：0.55kpa（50年重现期幕墙基本雪压：0.20kpa（50年重现期地面粗糙度：C水平影响系数最大值：0.08（按标准反应谱法） 设计依据 GB50009- GB50017- GB50011- GB50429- GB/T21086- GB50010- GB50018- 《市建筑幕墙工程技术规范 材料物理特性及力学性能序10.8～1.00×10-232.35×10-41.2×10-5-1.8×10-60.8×10-控制指标幕墙变形性能短边距跨距--长孔边距--跨距-上表除*来自《建筑幕墙工程技术说明书》外，其余均来自《建筑幕墙》 板跨距内的最大挠度不应超过跨距的1/500，且不应超过3mm。材料的强度设计值玻璃的强度设计值厚度铝合金型材的强度设计值壁厚上表数据均来自《铝合金结构设计规范》GB50429-厚度或直径厚度或直径上表数据均来自《钢结构设计规范》GB50017-上表数据均来自《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-根据《市建筑幕墙工程技术规范》DGJ08-56-2012，316和304不锈钢的抗拉强度、抗剪强度、和承压强度分别为178N/mm2、104N/mm2、246N/mm2。螺栓的连接强度设计值A2-A2-钢4.6、4.8上表数据均来自《铝合金结构设计规范》GB50429-对接焊缝（三级对接焊缝（三级E43E50上表数据均来自《钢结构设计规范》GB50017-对接焊缝（三级E43E50上表数据均来自《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003，硅酮结构密封胶的强度设计值为：与相接触材料相容性试验报告，并应有保险年限的质量。根据《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001，花岗石板材的弯曲强度不小于8.0N/mm2。第二 1#南侧防火幕墙系统计面材配置：8+1.52PVB+6mm夹胶钢化玻璃；8+12A+6mm荷载计算风荷根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102－20035.3.2有，玻璃幕墙的风荷载标准值应按下式计算，且不应小于1.0kN/m2，转角不应小于1.5kN/m2： 中Wk──风荷载标准值值得βgz=2.05；规定有：风荷载局部体型系数取-1.4×1.2=1.68/+1.0×1.2=1.2，考虑±0.2内压，计算时不考虑折减，计算取值μs1=-1.88/+1.4；μz──风压高度变化系数，根据《建筑结构荷载规范》GB50009－20128.2查表有：本工程粗糙度为C类，其风压高度变化系数μz=0.65；βgz=2.05，μs1=-Wk-=-于1.5kN/m2，故取：Wk-=-自重荷载中空/夹胶玻璃自重：η1=25.6×0.014=0.3584kN/m夹胶玻璃及其连接计算夹胶玻璃计算Wk1=Wk-t13/（t13+t23）=1.055Wk2=Wk-t23/（t13+t23）=0.445水平作用标准值：水平作用标准值按玻璃自重进行分配：qEk1=βE·αmax·ηt1=5×0.08×0.2048=0.082kN/m2水平组合荷载标准值：q=Wk-=1.512度：te=（t3+t3）1/3=9mm12等效厚度为9mm的玻璃面板刚度为： 等效厚度为9mm ——σ1=6mq1a2η/t12=30.3Mpa≤84Mpa，玻璃强度——σ2=6mq2a2η/t22=22.3Mpa≤84Mpa，玻璃强度——m=0.113q1=0.000662N/mm2a=1400mmη=0.923t2=6mm连接计算结构胶厚ts=10mm，宽Cs=15mm，玻璃面板高hg=3650mm，短边幕墙玻璃相对于铝合金框的位移us=θhg=4.5625mmts=10mmus/[δ(δ+2)]1/2=8.85mm —— 第水平荷载标准值：qEk=5×0.08×0.3584=0.14336kN/m水平组合荷载设计值：q=1.4Wk-sq1. —— 第

33重力作用偏心距e=30.85mm，偏心弯矩M=Pse=33873.3N.mm左分格B1=1400mm，右分格B2=1400mm，玻璃高度H1=3650mm，q=2.2kN/m2压块@300mm3650mm的面材上压块数量为3650/300=12个左玻璃传递给单个压块的水平力F1=qH1B1/2/12=468N压块固定机制钉（M5，A2-M5机制钉有效受拉截面积：As=14.2mm2机制钉拉应力：σ=F/As=936/14.2=66Mpa≤280Mpa，满足要中空玻璃及其连接计算中空玻璃计算Wk1=1.05Wk-t13/（t13+t23）=1.16kN/m2Wk2=Wk-t23/（t13+t23）=0.445水平作用标准值：水平作用标准值按玻璃自重进行分配：qEk1=βE·αmax·ηt1=5×0.08×0.2048=0.082kN/m2水平组合荷载标准值：q=Wk-=1.5等效厚度为8.546mm的玻璃面板刚度为：D=Ete3/1（1-υ2= E7200/m2te8.46mυ02等效厚度为8.546mm的玻璃面板挠度为：——σ1=6mq1a2η/t12=30.3Mpa≤84Mpa，玻璃强度——σ2=6mq2a2η/t22=20.9Mpa≤84Mpa，玻璃强度——连接计算2水平组合荷载设计值：q=1.4Wk-2压板通长，截面厚2mm，竖直线荷载qH=q×B/2=2.2×1.4/2=1.54kN/m，偏心e=33.4mm，截面拉应力σ=qHe/（22/6）=77.2Mpa≤215Mpa，满足要求。竖向压板固定螺栓校核（材质A2-M5螺栓有效受拉截面积：As=14.2mm2螺栓拉应力：σ=N/As=65.1Mpa≤280Mpa，满足横梁及其连接计算B=1400mmH1=1500mmH2=2500mm。水平荷载标准值：qEk=5×0.08×0.6=0.24kN/m2风荷载标准值：Wk-水平组合荷载标准值：q1=1.0Wk-水平组合荷载设计值：q2=1.4Wk-横梁计算44σ=My/γWy+Mx/γWx=0.526E6/1.05/44603+0.2646E6/1.05/38771=17.7Mpa≤215Mpa，水平方向挠度（式中a=B/4）：c).竖直方向挠度（式中a=B/4）：连接计算重力作用横梁通过2颗M6（A2-70）螺栓组与立柱连接，抗剪截面竖直偏心扭矩：T=Vze=83810.16N.mm，抵抗力l=30mm扭单颗螺栓剪应力：τ=V/Ase=3366/28.3=119Mpa≤265Mpa，满足要立柱及其连接计算 700 700荷载计算水平荷载标准值：qEk=5×0.08×0.06=0.24kN/m2荷载标准值：qE=，取荷载组合1.0qW+1.0qG+1.0W--1.0qW+1.0qG+1.0W-1.4qW+0.65qE+1.2qG+1.4W--1.4qW+0.65qE+1.2qG+1.4W-立柱计算5 X轴的惯性距5 Y轴的惯性距 型材X轴上抗弯距 X轴下抗弯距 型材Y轴左抗弯距 Y轴右抗弯距 型材Y轴的面积矩

型材面积 55 1 1

建立SAP2000模型并

防火幕墙龙骨最大变形：df=16.8mm≤5900/250=23.6mm， df≤30mm，满足要求σ=MWx+= 1.57549 220.149.2pa215pa，满足要求。 /2252.8=142.9Mpa≤215Mpa，满足要求。稳定性计算夹胶幕墙龙骨连接计算立柱通2M12（A2-70）螺栓与转接件连接，抗剪截xz剪力合力：V=sqrt（V2+V2）=28kNxz单颗螺栓剪应力：τ=V/4Ase=28000/4/113=62Mpa≤265Mpa，满足要 截面剪应力：τ=V/2A=11880/2/1200=4.95Mpa≤125Mpa，满足要 fff=sqrt｛（52.4/1.22）2+5.982｝=43.4Mpa≤ff预埋件校核：

——GB50017-2003中第 ASaaf0.8af1.3aafrv b rbN 0.8a

0.4afb rb 中ar──钢筋层数影响系数，两层取1.0，三层取av──锚筋受剪承载力系数，av=（4-0.08d）×（fc/fy）1/2，当大于0.7时，fc──混凝土抗压强度设计值，C35凝土 论筋端部采用机械锚固，锚固长度折减系数为0.6)：l fyf ft 中ξa──锚固长度修正系数，取0.6；ξ──抗震修正系数，取1.1；t─混凝土抗拉强度设计值(Pa)，按《混凝土结构设计规范》50106060 论防火幕墙龙骨连接计算立柱通2M12（A2-70）螺栓与转接件连接，抗剪截xz剪力合力：V=sqrt（V2+Vxz单颗螺栓剪应力：τ=V/4Ase=8700/4/113=19.2Mpa≤265Mpa，满足要8型材X轴主惯性X轴的惯型材Y轴主惯性Y轴的惯型材X轴上抗弯X轴下抗型材Y轴左抗弯Y轴右抗型材X轴的面积型材Y轴的面积型材 型材X轴主惯性距型材X轴主惯性距X轴的惯性距型材Y轴主惯性距Y轴的惯性距型材X轴上抗弯距X轴下抗弯距型材Y轴左抗弯距Y轴右抗弯距型材X轴的面积矩型材Y轴的面积矩型材面积 fff=sqrt｛（6.5/1.22）2+2.12｝=5.72Mpa≤ff——GB50017-2003中第 V aa

0.8a1.3aarv b rb AS0.8af0.4aafb rb 中ar──钢筋层数影响系数，两层取1.0，三层取av──锚筋受剪承载力系数，av=（4-0.08d）×（fc/fy）1/2，当大于0.7时，fc──混凝土抗压强度设计值，C35凝土fc=16.7N/mm2； 论筋端部采用机械锚固，锚固长度折减系数为0.6)：l fyf ft 中la──受拉锚筋的锚固长度ξa──锚固长度修正系数，取t─混凝土抗拉强度设计值(Pa)，按《混凝土结构设计规范》50106060 论第三 1#东侧防火幕墙系统计面材配置：8+1.52PVB+6mm夹胶钢化玻璃；8+12A+6mm立柱及其连接计算建立SAP2000模型并施加荷载防火幕墙龙骨最大变形：df=11.8mm≤5900/250=23.6mm， df≤30mm，满足要求 /2252.8=150.7Mpa≤215Mpa，满足要稳定性计算夹胶幕墙龙骨连接计算防火幕墙龙骨连接计算立柱通2M12（A2-70）螺栓与转接件连接，抗剪截xz剪力合力：V=sqrt（V2+V2）=7.6kNxz单颗螺栓剪应力：τ=V/4Ase=7600/4/113=16.8Mpa≤265Mpa，满足要 fff｛（28.2/1.22）2+2.842｝=23.3Mpa≤ff预埋件校核：

——GB50017-2003中第 ASaaf0.8af1.3aafrv b rbN 0.8a

0.4afb rb 中ar──钢筋层数影响系数，两层取1.0，三层取av──锚筋受剪承载力系数，av=（4-0.08d）×（fc/fy）1/2，当大于0.7时，fc──混凝土抗压强度设计值，C35凝土 论筋端部采用机械锚固，锚固长度折减系数为0.6)：l fyf ft 中ξa──锚固长度修正系数，取0.6；ξ──抗震修正系数，取1.1；t─混凝土抗拉强度设计值(Pa)，按《混凝土结构设计规范》50106060 论第四 1#西侧标准剖面B1/B0层计本部分最大计算标高：1.0m横向分格：1400计算校核时选取最部位在工况下进行校核荷载计算风荷载计算有，玻璃幕墙的风荷载标准值应按下式计算，且大面不应小于1.0kN/m2，转角不应小于Wkgzslz参数取值： 2.05，0.65，W0.55kN/m2， sl1.41.20.2=k计算结果：Wk1.026kN/m2 1.378kN/k取风荷载：k 1.026kN/m2，Wk1.5kN取风荷载：k自重荷载计算Gk121玻璃面板：25.60.0140.35kN13（取最重玻璃板块计算）附件自重：0.2kN/3水平荷载计垂直于板块的水平荷载标准值为qEkE Gk/A50.080.650.26kN/荷载组合水平方向荷载组合设计S11.4Wk竖直方向荷载设计值：S2 0.66S3中空玻璃面板计算大分格为1400×3050mm（标准位置）。荷载计算风荷载标准值：Wk1.5kNm2（取最大负风压下校核水 荷载标准值：qEk50.0825.60.0140.14kN/刚度校核时中6.1玻璃结构设计的规定得到玻璃等效厚度如下：t0.953t3t38.55mm（中空玻璃 强度校核时强度校核时取单片玻璃分别进行计算根据 中6.1玻璃结构设计的规定得到荷载分配如下：8mm玻璃：Wk11.1Wt3t3t31.16kNk Ek qt3/t3t3 Ek SH11.4Wk10.65qEk11.68kNm2（荷载组合设计值k内片6mm玻璃 Wt3/t3t30.45kN/kk qEk2qt3/t3t30.06kN/Ek SH31.4Wk20.65qEk20.66kNm2（荷载组合设计值玻璃刚度计算ED121e2E72000Nmm2，等效厚度t8.55mm，玻璃泊松比D .25Nwd 挠度系数0.0140wk1.5kN玻璃短边边长a1400mm，面板刚度D .25N15，查表得到df19.39mma/60 论：8+12A+6mm玻璃面板刚度满足要求玻璃强度计算外片8mm玻璃强度计 max

tHt21弯矩系数m0.1296SH11.68kN玻璃短边边长a1400mm，面板厚度t121.86，查表得到

36.46N/mm2

56N/内片6mm玻璃强度计

tHt22弯矩系数m0.1296SH20.66kN玻璃短边边长a1400mm，面板厚度t121.3，查表得到

25N/mm2

56N/ 论：8+12A+6mm中空半钢化玻璃面板强度满足要求玻璃合片结构胶校核

t t3t

1.05kN/外片承受的水平荷载：qEk50.0825.68/10000.123kN/

1.4Wk10.65qEk1.704kN/ cs1S1a/2000参数：荷载组合设计值S11.704kN/m2，短边边长a1400mm，f0.2N1cs15.97mm<实际粘结宽度=10mmst ss式ts2──硅酮结构密封胶的最小粘接厚度 ──玻璃在主体结构侧移产生的相对位移影响下相对于铝框的位移──风荷载标准值作用下主体结构的楼层弹性层间位移角限值hg──玻璃面板高度──0.14N/mm2时的伸参数取值：1800hg3050mm计算结果ts7.397mm实际硅酮结构密封胶粘结宽度为10mm，粘接厚度为12mm，满足要求。夹胶玻璃承，最大分格为3650×1400mm。荷载计算风荷载标准值：Wk1.5kNm2（取最大负风压下校核水平荷载标准值：qEk50.0825.60.0140.14kN/刚度校核3t33t3 强度校核时取单片玻璃分别进行计算根据 中6.1玻璃结构设计的规定得到荷载分配如下：外片8mm玻璃 Wt3/t31.05kN/ k Ek qEk1qt3/t30.08kNEk SH11.4Wk10.65qEk11.53kNm2（荷载组合设计值中间6mm玻璃 Wt3/t30.45kN/k k Ek qEk2qt3/t30.06kNEk SH21.4Wk20.65qEk20.66kNm2（荷载组合设计值玻璃强度计算外片8mm玻璃强度计 max

tHt21弯矩系数m0.1287，水平荷载组合设计值SH11.53kN玻璃短边边长a1400mm，面板厚度t119.93，查表得到

33.29N/mm2fa56N/内片6mm玻璃强度计

tHt22弯矩系数m0.1287，水平荷载组合设计值SH20.66kN玻璃短边边长a1400mm，面板厚度t227.3，查表得到

24.83N/mm2fa56N/参见B1层图纸横梁跨度B=1400mm，上分格H1=1500mm，下分格H2=2500mm。水平荷载标准值：qEk=5×0.08×0.55=0.22kN/m2风荷载标准值：Wk-水平组合荷载标准值：q1=1.0Wk-水平组合荷载设计值：q2=1.4Wk-横梁计算横梁双向受弯：Myu=qu2×B2/12=0.256kN.m，σ=My/γWy+Mx/γWx=0.513E6/1.05/50707+0.243E6/1.05/40383=15.29Mpa≤215Mpa，水平方向挠度（式中a=B/4）：c).竖直方向挠度（式中a=B/4）：连接计算横梁通过2颗M6（A2-70）螺栓组与立柱连接，抗剪截面螺栓组所受竖直剪力：Vz=qc=0.693kN，偏心e=89mm单颗螺栓剪应力：τ=V/Ase=1833/28.3=64.78Mpa≤265Mpa，满足要扭矩T=61677N.mm，a=80mm，b=120mm，δ1=δ2=δ=4mmB1层立柱计立柱跨度：H=6325荷载宽度分格：B=1400型材截面立柱型材，材质 荷载计算风荷载标准值（取负风压下进行校核）：Wk1.5kNm水 荷载标准值：qEk0.26kN/m2Gk0.55kNm取公型材进行校核，由此得到（其中B=1400mm）：风荷载标准值线荷载：Wk1WkB2.1kN/水平荷载标准值线荷载：qEk1qEkB0.31kN/强度荷载组合：ULS1.2Gk1.4Wk立柱校核 df,mix22.958mm6250/250, NM33M22111.43MPaf 支座反力Rx=5.14kN，4.5连接校立柱通2M12（A2-70）螺栓与转接件连接，抗剪截xz剪力合力：V=sqrt（V2+V2）=7.623kNxz单颗螺栓剪应力：τ=V/4Ase=76230/4/113=16.87Mpa≤265Mpa，满足要求 N=Rx=5.14kN，V=== sqrt｛（σf/βf）2+τ2｝=sqrt｛（24.08/1.22）2+1.522｝=19.8Mpa≤f ——GB50017-2003中第预埋件校核： ASaaf0.8af1.3aafrv b rbA 0.4aafz 0.8ab rb 中ar──钢筋层数影响系数，两层取1.0，三层取0.9，四层取av──锚筋受剪承载力系数，av=（4-0.08d）×（fc/fy）1/2，当大于0.7时，fc──混凝土抗压强度设计值，C30凝土fc=14.3mm2； 论筋端部采用机械锚固，锚固长度折减系数为0.6)：l fyf ft 中ξa──锚固长度修正系数，取0.6；ξ──抗震修正系数，取1.1；t─混凝土抗拉强度设计值(Pa)，按《混凝土结构设计规范》50106060 论B0层立柱计立柱跨度：H=6325荷载宽度分格：B=1400型材截面立柱型材，材质 荷载计算风荷载标准值（取负风压下进行校核）：Wk1.5kNm水 荷载标准值：qEk0.26kN/m2Gk0.55kNm取公型材进行校核，由此得到（其中B=1400mm）：风荷载标准值线荷载：Wk1WkB2.1kN/水平荷载标准值线荷载：qEk1qEkB0.31kN/强度荷载组合：ULS1.2Gk1.4Wk立柱校核立柱FG120*80*4内转接龙骨FG200*120*8内力FG120*80*4在刚度工况下最大挠度为 df,mix1.02mm2140/125, 立柱FG120*80*4最大拉应力为 NM33M2238.49MPaf 转接龙骨FG200*120*8在刚度工况下最大挠度为df,mix0.0102mm650/125, 转接龙骨FG200*120*8最大拉应力为 NM33M2238.49MPaf 结论：龙骨刚度及强度均满足要求。支座反力连接校核立柱通2M12（A2-70）螺栓与转接件连接，抗剪截螺栓所受剪力：Vx5.51kN，Vzxz剪力合力：V=sqrt（V2+Vxz单颗螺栓剪应力：τ=V/4Ase=5510/4/113=12.19Mpa≤265Mpa，满足要转接件为FG120*80*4槽钢：N=4.75kN，V= ==M=角焊缝拉应力：σf=M/Wf=ff｛（10.55/1.22）2+2.142｝=8.91Mpa≤ff——GB50017-2003中第 ASaaf0.8af1.3aafrv b rbA 0.4aafz 0.8ab rb 中ar──钢筋层数影响系数，两层取1.0，三层取0.9，四层取av──锚筋受剪承载力系数，av=（4-0.08d）×（fc/fy）1/2，当大于0.7时，fc──混凝土抗压强度设计值，C30凝土fc=14.3mm2； 论筋端部采用机械锚固，锚固长度折减系数为0.6)：l fyf ft 中la──受拉锚筋的锚固长度ξa──锚固长度修正系数，取t─混凝土抗拉强度设计值(Pa)，按《混凝土结构设计规范》50106060 论第五 陶板幕墙系最大计算标高：5.9m立柱跨度：6900mm横向分格：892mm截面：J80×60×4mm立柱跨度：6900mm（双跨梁计算校核时选取最部位在工况下进行校核荷载计算风荷载计算有，玻璃幕墙的风荷载标准值应按下式计算，且大面不应小于1.0kN/m2，转角不应小于Wkgzslz参数取值： 2.05，0.65，W0.55kN/m2， sl1.41.20.2=计算结果：Wk1.03kN/m2 1.38kN/k计算取值：Wk1.03kN/m2 1.5kN/k自重荷载计算陶板面

0.48kN/

Gk12（30mm陶板自重，根据厂家数据2附件自重：0.2kN2水平荷载计垂直于板块的水平荷载标准值为 Gk/A50.080.680.272kN 荷载组合水平方向荷载组合设计S11.4Wk竖直方向荷载设计值：S2 S3陶板计算面板：30mm线膨胀系数：0.70×10-荷载计算风荷载标准值（取负风压下进行校核）：Wk-1.5kN/水 荷载标准值：qEk50.080.48=0.192kN/m2k强度校核设计值：ULS 0.65qEk2.23kN/k2.2建模计算陶板尺寸：574×1250pf2.80N/p根据《市建筑幕墙工程技术规范》3.2.13条规定，陶板抗弯强度设计值

/24N/mm2 陶板连接FH312N（左上），FH488N（右上FH312NFV161N（左下），FH488NFV352N（右下铝合金转接件校核FH976NFV352N（上下叠加FH488N（单处水平力截面积：A16.5466mm2抵抗矩：W16.542/6剪应力 F/A/27.4N/mm2115N/ 正应力 F/AF15.5/W/288.7N/mm2200N/ 截面积：A604240mm2抵抗矩：W6042/6剪应力 F/A4.1N/mm2115N/ 正应力 F31F29/WF/A126.8N/mm2200N/ 固定螺栓校核NFFH46Fv29/2 NvFV/2不锈钢螺栓承载t力如e下：抗拉设计值NbA2805628N NbA2456923N 自攻螺钉校核FH976N，FV352NNt

/2FH21FV39NvFV/2自攻螺钉承载力t如下e：抗拉设计值：NbA1782031N NbA1041881N 横梁校核龙骨截面：50×50×4mm矩形龙骨跨度：892mm上板块分格：1250下板块分格：1250荷载计算风荷载标准值：Wk1.5kNm2（取负风压计算水平荷载标准值：qEk50.080.680.272kN/F1.0W1.5kN F1.0G0.68kN 水平荷载组合设计值：F1.4W 2.28kN/ F1.2G0.816kN qhFhH1.875NmmqvFvH0.85NqHFHH2.85NmmqVFVH1.02N横梁截面材 ：刚度及强度校核刚度校核5qdf,maxxE206000Nmm2Ldf,max0.14mmL500,3mmmin5qdf,maxyE206000Nmm2a225mmL结果df,max0.32mmL250强度校核 My 参数MyqHL2/8283455Nmm，WyMqL2/8101447Nmm，W 结果：max40.6MPafs立柱跨度：6900mm荷载分格：892mm荷载计算风荷载标准值：Wk1.5kNm2（取负风压计算）Gk0.68kN/m2水 荷载标准值：qEk0.272kN/F1.0W1.5kN F1.0G0.68kN 水平荷载组合设计值：F1.4W 2.28kN/ F1.2G0.82kN qh1.34Nmmqv0.61NqH2.04NmmqV1.2qv0.73N龙骨截面材 ：刚度及强度校核df,mix24.73mm6900/250 qVM130.2MPa

支点反力截面：80×60×4立柱跨度：6900荷载分格：1020mm（主方向）、365mm（次方向荷载计算风荷载标准值：Wk1.5kNm2（取负风压计算）Gk0.68kN/m2水 荷载标准值：qEk0.272kN/F1.0W1.5kN F1.0G0.68kN 水平荷载组合设计值：F1.4W 2.28kN/ F1.2G0.82kN qh1.53Nmmqc0.55Nmmqv0.94NqH2.33NmmqC0.79NmmqV1.13N龙骨截面材 ：刚度及强度校核df,mix4.81mm330625013.23mm（主方向df,mix2.73mm330625013.23mm（次方向

qVM

192.8MPa

支点反力FH9173NFC3250N转接校核螺栓校核根据《钢结构设计规范》 中7.2可得螺栓抗剪校核计算式Q2 Q2 v式

nnA 1 Q1──螺栓承受的水平方向Q2──螺栓承受的竖直方向的剪nv──单个螺栓受剪面（单剪为1，双剪为2）nvfv──螺栓抗剪设fv245MPa。Q12168N，A113.0426.92 核 论：螺栓抗剪强度满足要求式──竖型材挤压应力

QQ──螺栓承受的最大Qd──b──f──型材（Q235）f325Q12168N，d12mm，b6 核 论：型材抗挤压强度满足要求转接钢件校8mm厚转接钢件截面高度：100mm

6214N，FC2201N，FV7797NFH9173N，FC3250N单侧截面参数截面抗弯抵抗矩：W113333.33mm3，W2maxV/2A5.1MPafsmaxFH1/2AM/2W124.4MPafsmaxV/2A2.1MPafsmaxFH1/2/AM/2/W144.4MPafs后置锚栓校核水平力：FH6.22kN竖向荷载e6625M1FC0.0910.20kNM2FV0.0910.71kN

公司设计者公司设计者地址页码项目子项目名称及代码日期PAGE4|设计者注释1输入数据锚栓类型和型号 HSAM12有效埋置深度 h=50mm,h=64材质认证编号 ETA有效期 2012/7/19|验证 设计方法ETAGNo.001附录悬臂安装 e=0mm(无悬臂);t=8锚板 lxlxt=250mmx250mmx8mm;(锚板推荐厚度:不做计算型钢型式 空心圆钢;（LxWxT）=100mmx100mmx6基材 非裂缝混凝土,C30/37,f=37.00N/mm;h=1000钢筋 无钢筋或钢筋间距>=150mm(任意Ø)或间距>=100mm(Ø<=10无纵向边缘钢根据ETAG001录C，5.2.2.6，钢筋用于控制基材中劈裂的形[mm&[kN2荷载组合计荷锚栓反作用力拉力（＋拉力，－压力锚 拉 剪力作 x轴方向的剪力y轴方向的剪 12x3拉4最大混凝土抗压应变0.06最大混凝土抗压强度1.70（x/y）=（-40/-7）组合拉力9.150（x/y）=（117/47）组合压力2.930123拉力荷载（ETAG，附录C荷载承载力利用状钢材破坏 拔出破坏 确混凝土锥体破坏 确劈裂破坏 *最不相关的锚 **群锚(锚栓受拉3.1钢材N NN 3.2混凝土锥体破坏A A

ec1Nec1ec2Nec2 s re7 N0NRk

NRd

压压 4力荷载（ETAG，附录C，荷载承载力利用率状钢材破坏（无力臂作用9确钢材破坏（带力臂作用撬起破坏8确轴向混凝土边缘破坏*最不相关的锚 **群锚(相应锚栓4.1钢材破坏（无力臂作用VVV4.2撬起

A

k-ec1Vec1ec2Vec2sNRk0VRd,c10VSd5力和剪力复合作利用率状确 +<= 6位移（最不利锚栓短期荷==2.8801.501===0.1020.1890.214长期荷=2.880=0.237=1.501==0.2880.373注释：拉力作用下的位移值适合于按一半安装扭矩要求的混凝土锚固！非裂锚栓位移允许值取决于施工对象，须由设计师做出判断！7锚板假设具有足够的刚度，锚栓承受荷载时锚板不产生变形依据ETAG节7，需要校验锚栓荷载传递到基材锚固设计只适合锚板的孔径尺寸不大于ETAG001附录C表格4.1的要求范围！对于大直径的设计，请参考ETAG001附录C的章节Theaccessorylistinthisreportisfortheinformationoftheuseronly.Inanycase,theinstructionsforuseprovidedwiththeproducthavetobefollowedtoensureaproperinstallation.锚固满足设计要求8装数锚板，钢材型钢型式:空心圆钢;100x100x6x6

锚栓类型和型号HSAM12安装扭矩:0.050被固定物钻孔直径:d=14 基材孔径:12锚板厚度（输入）:8 基材钻孔深度:72锚板推荐厚度:不做计 基材最小厚度:100清孔照安装指引要求手动清8.1需附属钻清安合适电合适尺寸的钻手动吹扭力杆配合电动扳手或手动锤y3412锚栓布置锚xyc-c-123 第六 点支承幕墙系玻璃面板最大分格：2875×1250mm荷载计算风荷载计算有，玻璃幕墙的风荷载标准值应按下式计算，且大面不应小于1.0kN/m2，转角不应小于Wkgzslz参数取值： 2.05，0.65，W0.55kN/m2， sl1.41.20.2=计算结果：Wk1.03kN/m2 1.38kN/k计算取值：Wk1.03kN/m2 1.5kN/k自重荷载计算Gk12陶板面

25.60.0270.69kN/

（30mm陶板自重，根据厂家数据2附件自重：0.1kN/2水平荷载计垂直于板块的水平荷载标准值为qEkEmaxGk/A50.080.790.32kN/荷载组合水平方向荷载组合设计S11.4Wk竖直方向荷载设计值：S2 S3夹胶玻璃面板计算最大分格：2875mm×1250mm强度限值：48.0荷载计算风荷载标准值：Wk1.5kNm2（取最大负风压下校核水 荷载标准值：qEk50.0825.60.0270.28kN/刚度校核时3t33t3 te 17.22mm（夹胶玻璃强度校核时强度校核时取单片玻璃分别进行计算根据 中6.1玻璃结构设计的规定得到荷载分配如下：k qEk1qt3t3t30.15kNm2（夹胶玻璃Ek SH11.4Wk10.65qEk11.49kNm2（荷载组合设计值k Wt3/t3t30.51kN/kk qEk2qt3t3t30.12kNm2（夹胶玻璃Ek SH31.4Wk20.65qEk20.79kNm2（荷载组合设计值刚度校核ED121e2E72000Nmm2，等效厚度te17.22mm，玻璃泊松比D Nwd 挠度系数0.0138，风荷载标准值wk1.5kN玻璃短边边长a1250mm，面板刚度D N0.58，查表得到计算结df,max1.59mmLab60强度校核外片15mm玻璃强度计算

t Ht1弯矩系数m0.1293SH10.99kN玻璃短边边长a1250mm，面板厚度t11.0，查表得到

8.02N/mm2f

48N/内片6mm玻璃强度计

tHt22弯矩系数m0.1293SH20.79kN玻璃短边边长a1250mm，面板厚度t21.0，查表得到

6.66N/mm2

56N/ 论：半钢化玻璃面板强度满足要求埋件校核

1.4Wk0.65qEkBH弯矩MFVe626010N公司设计者公司设计者地址页码项目子项目名称及代码日期PAGE4|设计者输入数据锚栓类型和型号 HSAM12有效埋置深度 h=50mm,h=64材质认证编号 ETA有效期 2012/7/19|验证 设计方法ETAGNo.001附录悬臂安装 e=0mm(无悬臂);t=8锚板 lxlxt=250mmx250mmx8mm;(锚板推荐厚度:不做计算型钢型式 空心圆钢;（LxWxT）=100mmx100mmx6基材 非裂缝混凝土,C30/37,f=37.00N/mm;h=1000钢筋 无钢筋或钢筋间距>=150mm(任意Ø)或间距>=100mm(Ø<=10无纵向边缘钢根据ETAG001录C，5.2.2.6，钢筋用于控制基材中劈裂的形[mm&[kN3y3y4拉x压12荷载组合计荷锚栓反作用力拉力（＋拉力，－压力锚 拉 剪力作 x轴方向的剪力y轴方向的剪1234最大混凝土抗压强度0.030.94（x/y）=（-39/0）组合拉力10.236（x/y）=（119/0）组合压力1.93633力荷载（ETAG，附录C荷载承载力利用率状钢材破坏 确拔出破坏 混凝土锥体破坏 确劈裂破坏 *最不相关的锚 **群锚(锚栓受拉3.1N NN 3.2混凝土锥体破 A ec1Nec1ec2Nec2sre0 N

Rk Rd 4力荷载（ETAG，附录C，荷载承载力利用率状钢材破坏（无力臂作用4确钢材破坏（带力臂作用撬起破坏3确轴向混凝土边缘破坏*最不相关的锚 **群锚(相应锚栓4.1钢材破坏（无力臂作用VVV4.2撬起

A

k-ec1Vec1ec2Vec2sNRk0VRd,c10VSd5力和剪力复合作利用率状确 +<= 6位移（最不利锚栓短期荷==3.0310.552===0.1070.0690.128长期荷=3.031=0.250=0.552==0.1060.271注释：拉力作用下的位移值适合于按一半安装扭矩要求的混凝土锚固！非裂锚栓位移允许值取决于施工对象，须由设计师做出判断！7锚板假设具有足够的刚度，锚栓承受荷载时锚板不产生变形依据ETAG节7，需要校验锚栓荷载传递到基材锚固设计只适合锚板的孔径尺寸不大于ETAG001附录C表格4.1的要求范围！对于大直径的设计，请参考ETAG001附录C的章节Theaccessorylistinthisreportisfortheinformationoftheuseronly.Inanycase,theinstructionsforuseprovidedwiththeproducthavetobefollowedtoensureaproperinstallation.锚固满足设计要求8装数锚板，钢材型钢型式:空心圆钢;100x100x6x6

锚栓类型和型号HSAM12安装扭矩:0.050被固定物钻孔直径:d=14 基材孔径:12锚板厚度（输入）:8 基材钻孔深度:72锚板推荐厚度:不做计 基材最小厚度:100清孔照安装指引要求手动清8.1需附属钻清安合适电合适尺寸的钻手动吹扭力杆配合电动扳手或手动锤y3412锚栓布置锚xyc-c-123 第七 铝板幕墙系计算参考：-2.3m面板用材：3mm竖型材：100×50×4mm矩形横型材：EA50×5mm角钢计算时取最位置在最不利荷载组合下进行校核荷载计算风荷载计算有，玻璃幕墙的风荷载标准值应按下式计算，且大面不应小于1.0kN/m2，转角不应小于Wkgzslz参数取值： 2.05，0.65，W0.55kN/m2， sl1.41.20.2=计算结果：Wk1.03kN/m2 1.38kN/k计算取值：Wk1.03kN/m2 1.5kN/k自重荷载计算Gk121陶板面板：0.081kN/12附件自重：0.3kN2

（3mm铝板水平荷载计

Gk/A50.080.3810.152kN/荷载组合水平方向荷载组合设计S11.4Wk竖直方向荷载设计值：S2 S3面板校核铝板规格：3mm最大分格：950×2500荷载计算风荷载标准值：Wk1.5kNm2，Wk1.0kNm2水平荷载标准值：qEk50.080.0810.04kN/ULS11.4Wk0.65qEk2.13kN/ULS21.4Wk0.65qEk1.426kN/SLS11.0Wk1.5kN/SLS21.0Wk1.0kN/抗拉强度：93MPa（采用非线性大变形分析df,max5.6mmL/120,6minmax16.5MPafa横梁校核龙骨截面：EA50×50×4mm角钢龙骨跨度：950mm上板块分格：1500下板块分格：2500荷载计算风荷载标准值：Wk1.5kNm2（取负风压计算水平荷载标准值：qEk50.080.080.04kN/FV1.2GkH0.15kN横梁截面材 ：刚度及强度校核刚度校核Fdf,max E206000Nmm2L结果：df,max0.04mmL/500, dFd yf yE206000Nmm2L结果df,max0.42mmL250强度校核 My MFL212151921Nmm，W yMFL2/811281Nmm，W 结果：max52.1MPafs立柱校核截面：140×80×4跨度：5875荷载分布：4050分格：925荷载计算风荷载标准值：Wk1.5kNm2（取负风压计算）Gk0.381kNm2水平荷载标准值：qEk50.080.3810.153kN/F1.0W1.5kN F1.0G0.381kN 水平荷载组合设计值：F1.4W 2.2kN/ F1.2G0.46kN qhFhB1.39NmmqvFvB0.36NqHFHB2.04NmmqVFVB0.43N龙骨截面材 ：刚度及强度校核df,mix18.0mm5875/250 qVM118.1MPa

转接校核螺栓校核根据《钢结构设计规范》 中7.2可得螺栓抗剪校核计算式Q2 Q2 v式

nnA 1 Q1──螺栓承受的水平方向Q2──螺栓承受的竖直方向的剪nv──单个螺栓受剪面（单剪为1，双剪为2）nvfv──fv245MPa。Q5414N，A113.0412.0 核 论：螺栓抗剪强度满足要求式

Q──竖型材挤压应力Q──螺栓承受的最大的Q5414d──b──f──型材（Q235）f325Q5414N，d12mm，b4 核 论：型材抗挤压强度满足要求转接钢件校核8mm厚转接钢件截面高度：100mm单侧截面参数：截面抗弯抵抗矩：W113333.33mm3，W2水平力FH1侧向力FH2maxV/2A1.1MPafsmaxFH1/2AM/2W7.8MPafs后置锚栓校核水平力：FH2.85kN竖向荷载e6625

公司设计者公司设计者地址页码项目子项目名称及代码日期PAGE4|设计者输入数据锚栓类型和型号 HSAM12有效埋置深度 h=50mm,h=64材质认证编号 ETA有效期 2012/7/19|验证 设计方法ETAGNo.001附录悬臂安装 e=0mm(无悬臂);t=8锚板 lxlxt=250mmx250mmx8mm;(锚板推荐厚度:不做计算型钢型式 空心圆钢;（LxWxT）=100mmx100mmx6基材 非裂缝混凝土,C30/37,f=37.00N/mm;h=1000钢筋 无钢筋或钢筋间距>=150mm(任意Ø)或间距>=100mm(Ø<=10无纵向边缘钢根据ETAG001录C，5.2.2.6，钢筋用于控制基材中劈裂的形[mm&[kN3y3y4拉x12荷载组合计荷锚栓反作用力拉力（＋拉力，－压力锚 拉 剪力作 x轴方向的剪力y轴方向的剪1234最大混凝土抗压强度0.010.21（x/y）=（-38/0）组合拉力3.184（x/y）=（121/0）组合压力0.33433力荷载（ETAG，附录C荷载承载力利用率状钢材破坏 5确拔出破坏 混凝土锥体破坏 9确劈裂破坏 *最不相关的锚 **群锚(锚栓受拉3.1N NN 3.2混凝土锥体破 A ec1Nec1ec2Nec2sre0 N

Rk Rd 4力荷载（ETAG，附录C，荷载承载力利用率状钢材破坏（无力臂作用2确钢材破坏（带力臂作用撬起破坏2确轴向混凝土边缘破坏*最不相关的锚 **群锚(相应锚栓4.1钢材破坏（无力臂作用VVV4.2撬起

A

k-ec1Vec1ec2Vec2sNRk0VRd,c10VSd5力和剪力复合作利用率状3确 +<= 6位移（最不利锚栓短期荷==0.9300.322===0.0330.0410.052长期荷=0.930=0.077=0.322==0.0620.098注释：拉力作用下的位移值适合于按一半安装扭矩要求的混凝土锚固！非裂锚栓位移允许值取决于施工对象，须由设计师做出判断！7锚板假设具有足够的刚度，锚栓承受荷载时锚板不产生变形依据ETAG节7，需要校验锚栓荷载传递到基材锚固设计只适合锚板的孔径尺寸不大于ETAG001附录C表格4.1的要求范围！对于大直径的设计，请参考ETAG001附录C的章节Theaccessorylistinthisreportisfortheinformationoftheuseronly.Inanycase,theinstructionsforuseprovidedwiththeproducthavetobefollowedtoensureaproperinstallation.锚固满足设计要求8装数锚板，钢材型钢型式:空心圆钢;100x100x6x6

锚栓类型和型号HSAM12安装扭矩:0.050被固定物钻孔直径:d=14 基材孔径:12锚板厚度（输入）:8 基材钻孔深度:72锚板推荐厚度:不做计 基材最小厚度:100清孔照安装指引要求手动清8.1需附属钻清安合适电合适尺寸的钻手动吹扭力杆配合电动扳手或手动锤y3412锚栓布置锚xyc-c-123 第八 格栅系统计计算参考：0.9m竖型材：120×60×4mm矩形分格：1550mm计算时取最位置在最不利荷载组合下进行校核荷载计算风荷载计算有，玻璃幕墙的风荷载标准值应按下式计算，且大面不应小于1.0kN/m2，转角不应小于Wkgzslz参数取值： 2.05，0.65，W0.55kN/m2， sl1.41.20.2=计算结果：Wk1.03kN/m2 1.38kN/k计算取值：Wk1.03kN/m2 1.5kN/k自重荷载计算Gk121陶板面板：0.0050.040.125kN/12附件自重：0.3kN2水平荷载计 Gk/A50.080.3250.13kN 荷载组合水平方向荷载组合设计S11.4WkS2S3立柱校核截面：120×60×4跨度：7800分格：1550荷载计算风荷载标准值：Wk1.5kNm2（取负风压计算Gk0.325kNm2水 荷载标准值：qEk50.080.3250.13kN/F1.0W1.5kN F1.0G0.325kN 水平荷载组合设计值：F1.4W 2.19kN/ F1.2G0.39kN qhFhB300.70Nmm（格栅部分qhFhB2.33N/（格栅+背衬板部分）qvFvB/qHFHB301.02Nmm（格栅部分）qHFHB3.40N/mm（格栅+背衬板部分）qVFVB0.61