杭州某高层调度楼型钢混凝土梁转换层施工方案

目录TOC\o\h\z\t"jr1.1,2,jr1.1.1.1,4,jr1.1.1,3,jr1,1"HYPERLINK\l"_Toc76274317"一、工程概况3HYPERLINK\l"_Toc76274318"二、工程特点和施工关键4HYPERLINK\l"_Toc76274319"三、总体安排4HYPERLINK\l"_Toc76274320"四、模板承重架5HYPERLINK\l"_Toc76274321"1劲性大梁5HYPERLINK\l"_Toc76274322"2框架梁6HYPERLINK\l"_Toc76274323"3非框架梁6HYPERLINK\l"_Toc76274324"4板7HYPERLINK\l"_Toc76274325"5高支撑架要求7HYPERLINK\l"_Toc76274326"五、模板工程8HYPERLINK\l"_Toc76274327"1柱模板8HYPERLINK\l"_Toc76274328"2大梁模板8HYPERLINK\l"_Toc76274329"六、钢筋工程9HYPERLINK\l"_Toc76274330"七、混凝土工程9HYPERLINK\l"_Toc76274331"八、钢结构工程9HYPERLINK\l"_Toc76274332"九、相关计算9HYPERLINK\l"_Toc76274333"1板高支撑架计算9HYPERLINK\l"_Toc76274334"1.1支撑方木的计算10HYPERLINK\l"_Toc76274335"1.2横向支撑钢管计算11HYPERLINK\l"_Toc76274336"1.3扣件抗滑移的计算12HYPERLINK\l"_Toc76274337"1.4立杆的稳定性计算荷载标准值12HYPERLINK\l"_Toc76274338"1.5立杆的稳定性计算13HYPERLINK\l"_Toc76274339"2型钢梁高支撑架计算14HYPERLINK\l"_Toc76274340"2.1梁底支撑的计算15HYPERLINK\l"_Toc76274341"2.2梁底纵向钢管计算17HYPERLINK\l"_Toc76274342"2.3扣件抗滑移的计算17HYPERLINK\l"_Toc76274343"2.4立杆的稳定性计算17HYPERLINK\l"_Toc76274344"3框架梁高支撑架计算19HYPERLINK\l"_Toc76274345"3.1梁底支撑的计算19HYPERLINK\l"_Toc76274346"3.2梁底纵向钢管计算21HYPERLINK\l"_Toc76274347"3.3扣件抗滑移的计算21HYPERLINK\l"_Toc76274348"3.4立杆的稳定性计算22HYPERLINK\l"_Toc76274349"4非框架梁高支撑架计算23HYPERLINK\l"_Toc76274350"4.1梁底支撑的计算24HYPERLINK\l"_Toc76274351"4.2梁底纵向钢管计算26HYPERLINK\l"_Toc76274352"4.3扣件抗滑移的计算26HYPERLINK\l"_Toc76274353"4.4立杆的稳定性计算26HYPERLINK\l"_Toc76274354"5模板计算28HYPERLINK\l"_Toc76274355"5.1截面1000×1500柱模28HYPERLINK\l"_Toc76274356"5.2截面1000×1000柱模34HYPERLINK\l"_Toc76274357"5.3截面900×2500型钢砼大梁模39附图1型钢砼大梁承重架体剖面示意图附图2承重架立杆平面布置图一、工程概况浙江**生产调度大楼系浙江省重点建设工程，本工程位于杭州市**路与**路交叉口的东南侧，建筑面积84724m2。建筑高度65.4m。地下三层，地上十四层，为现浇钢筋（型钢）混凝土框架剪力墙、现浇梁板式楼盖结构，基础采用人工挖孔桩。本工程设计标高±0.000相当于黄海标高5.500m。考虑建筑功能的要求，结构设置了多根型钢混凝土转换大梁（KZL1、KZL2、KZL2a、KZL3、KZL4、KZL5、KZL6、KZL7、KZL8）。分布区域在三层（9.250m标高）(1)～(10)/(A)～(F)和四层（13.450m标高）(13)～(17)/(E)，详下表：梁号跨度梁顶标高(m）截面尺寸型钢梁尺寸配筋宽高宽高度KZL1(A)～(E)～～(F)10.2509001700～250006001400～22000主筋20～32箍筋14III级钢KZL2(B)～(C)～～(E)～(F)9.2501500～250001200～22000KZL2aKZL3(B)～(C)～～(E)～(F)KZL4(3)～(7)9.9502200400～6001900KZL5(C)～(E)～～(F)9.2501500～220006001200～19000KZL5aKZL6(C)～(E)～～(F)1500～250001200～22000KZL7(7)～(9)9.95022001900KZL8(13)～(144)～(16)～(17)13.4501500～220001200～19000转换梁(1)～(3)轴间（除(2)～(3)/(B)～(C)区域）、(3)～(9)/(A)～(B)、(3)～(10)/(E)～(F)外，下部一层楼面结构标高-0.080、-0.900；(2)～(3)/(B)～(C)、(3)～(9)/(B)～(E)区域下部地下一层楼面结构标高-6.050m～-6.300m；(9)～(10)/(C)～(E)区域下部一层楼面结构标高-0.800m（上翻梁板面）由于建筑上大空间以及绿化平台、会议厅等功能要求，建筑物多处设置了高空间，施工架体搭设高度较高。主要区域如下：部位标高范围板厚(m)架高(m)上部结构情况（典型梁截面）备注底顶调度门厅(1)~~(3)/((C)~(EE)-0.0809.2500.2009.13400×800400×650250×650型钢砼梁KZL11～71F~3F(7)~(10)//(A)~((E),(99)~(100)/(C))~(E)-0.1509.2500.2009.20水池(3)~(9)/((A)~(BB),(8))~(9)//(A)~((C),(1)~(2)/((A)~(CC),(2))~(3)//(B)~((C)-0.9009.2500.2009.95下沉式广场(3)~(8)//(B)~((E)除(4)~(77)/(C))~(E)-5.8509.2500.20014.90-1F~3F-6.3009.2500.20015.3546.75055.1500.1308.2712F~14F二、工程特点和施工关键根据设计要求和工程现场情况，型钢梁转换层施工中应注意如下问题：型钢梁吊装方案确定及其与现场实际情况的协调。支模承重架搭设。模板、钢筋与钢结构的协调。混凝土施工质量控制，尤其是梁底混凝土的振捣。现场狭小场地的调配。三、总体安排根据大地公司钢结构施工方案，型钢梁采用把杆吊装。型钢梁吊装顺序为KZL1→KZL2（两根）→KZL7→KZL3→KZL5a→KZL6→KZL2a→KZL5→KZL4→KZL8。考虑到钢结构吊装难度，在钢结构搬运、吊装区域内，支模承重架暂不搭设。楼面要求钢结构单位采用枕木分散荷载，保证设计要求的楼面承载力不大于10kN/m2。型钢梁吊装完成后搭设承重架进行转换层砼结构施工。二层梁板结构完成后，该部位施工顺序：二层钢柱吊装→二层墙柱扎筋支模→二层墙柱砼浇捣→三层钢梁吊装→承重架搭设→三层梁板扎筋支模→砼浇捣。四、模板承重架劲性梁板区域下部承重架高度大体分为三种：（I）由于二层、一层楼面留空，架体自地下一层下沉式广场区域开始搭设，高度约15～15.6m；（II）由于二层楼面留空，架体自一层楼面开始搭设，高度约9.3m～10.5m；（III）架体自二层楼面开始搭设，高度约4.2m。具体分布区域、立杆布置详见附图。本层施工期间，地下二层以上承重架不得拆除，地下三层承重架梁底支架不得拆除。承重架搭设尺寸要求如下：1劲性大梁梁说明：劲性混凝土梁，截截面900×22500立杆布置（纵距、横距）跨度方向：(I))型架不大于450，(II)、(III)型架不大于400。宽度方向：4000、450，梁底底设两根立杆杆（详附图）。水平杆布置（步高高）设扫地杆、牵杠双双向拉结。步高：不大于12200剪刀撑、斜撑布置置（竖向、水平）跨度方向：设两道道竖向剪刀撑撑。宽度方向：以梁为为中心的六根立杆区区域内设置竖竖向剪刀撑。高度方向：每隔两两排设置一道道水平剪刀撑撑钢管、扣件钢管、扣件不得采采用锈蚀、使使用时间长的的材料。立杆连接均需采用用双扣件。备注架体与周边梁板承承重架、已完完砼结构双向向拉结，连成成整体。立杆尤其是梁底立立杆，不得搭搭接。立杆接接头50％错开。梁底方木加密，梁梁底小横杆与与立杆接头采用用三扣件。(D)/(1)～～(4)、(7)～(10)处大梁底注注意加固，也也可采用钢管管格构柱型式式，柱四角各各设四立杆，立立杆间按格构构柱型式用扣扣件固定，钢钢管格构柱与与周边架体连连成整体。2框架梁梁说明：钢筋混凝土梁，截截面400×11000、400×8800、400×6650立杆布置（纵距、横横距）跨度方向：(I))型架不大于于800，(II)、(III)型架不大于于900。宽度方向：4000，梁底设一一根立杆（双双立杆）。水平杆布置（步高高）设扫地杆、牵杠双双向拉结。步高：不大于15500剪刀撑、斜撑布置置（竖向、水平）跨度方向：设两道道竖向剪刀撑撑宽度方向：以梁为为中心的五根立杆区区域内设置竖竖向剪刀撑。高度方向：每隔两两排设置一道道水平剪刀撑撑钢管、扣件钢管、扣件不得采采用锈蚀、使使用时间长的的材料。立杆连接均需采用用双扣件。备注架体与周边梁板承承重架、已完完砼结构双向向拉结，连成成整体。立杆尤其是梁底立立杆，不得搭搭接。立杆接接头50％错开。3非框架梁梁说明：钢筋混凝土梁，截截面250×6650立杆布置（纵距、横横距）跨度方向：(I))型架不大于800，(II)、(III)型架不大于900。宽度方向：6500，梁底不设设立杆。水平杆布置（步高高）设扫地杆、牵杠双双向拉结。步高：不大于15500剪刀撑、斜撑布置置（竖向、水平）跨度方向：竖向剪剪刀撑与板同同向设置。宽度方向：以梁为为中心的四根立杆区域域内设置竖向向剪刀撑。高度方向：每隔两两排设置一道道水平剪刀撑撑钢管、扣件钢管、扣件不得采采用锈蚀、使使用时间长的的材料。立杆连接均需采用用双扣件。备注架体与周边梁板承承重架、已完完砼结构双向向拉结，连成成整体。立杆接头50％错错开。4板板说明：钢筋混凝土板，厚厚度200。立杆布置（纵距、横横距）(I)型架不大于于800，(II)、(III)型架不大于900。水平杆布置（步高高）设扫地杆、牵杠双双向拉结。步高：不大于15500剪刀撑、斜撑布置置（竖向、水平）架体区块外围设置置竖向剪刀撑撑，内部双向向每隔五排设置一道道竖向剪刀撑撑（可考虑均均布置在靠近近梁的区域）。水平剪刀撑每隔两两排设置一道道钢管、扣件钢管、扣件不得采采用锈蚀、使使用时间长的的材料。立杆连接均需采用用双扣件。备注架体与周边梁板承承重架、已完完砼结构双向向拉结，连成成整体。立杆接头50％错错开。5高支撑架要求立杆底部必须设置底座或垫板。架体必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于20cm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。立杆接长除顶层顶步可以采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆上对接扣件应交错布置，接头错开距离大于500mm。各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。设在支架立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过300时，应采取可靠措施固定。满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4根立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。板块内剪刀撑可按下图布置。剪刀撑斜杆的接长采用双扣件搭接。架体须采用力矩扳手检查，保证扣件拧紧力矩达到要求。架体搭设使用的钢管、扣件等材料必须按规定进行验收，保证材质优良。高度不同的模板支撑架交界处应加设一排立杆。五、模板工程1柱模板转换层下柱截面一般为800×800、1000×1000、1000×1500三种。柱模面板采用木质胶合板，背楞采用60×80方木，柱箍采用12＃槽钢（宽加400），间距不大于500。2大梁模板型钢大梁模板采用木质胶合板，背楞采用60×80方木，支撑采用Ф48×3.5钢管。大梁侧模采用对穿螺杆拉结（Ф12@600），底模采用螺栓吊挂。常规要求详见施工组织设计。六、钢筋工程钢柱吊装完后，在钢梁吊装前，先行在梁柱节点牛腿（1m长）上套上梁内箍筋，以方便今后梁箍筋穿套。扎筋时先立底模和一边侧模，梁筋绑扎时，先穿主筋，再布箍筋，预埋管、扎丝完成后方可封另一侧模板。型钢梁上放置马镫筋，间距500，按梅花形布置。钢筋绑扎完成后，通知测试单位埋设测试传感器。常规要求详见施工组织设计。七、混凝土工程三层层高4.2m，钢梁截面高度2.5m，实际钢柱自由高度约1.7m，为保证结构刚度，部署中尽量考虑柱砼先行施工。考虑模板支撑架因素，混凝土浇捣方向考虑对称散开。由于梁截面较高（2500），宽度不大（900），且中部设有600×2200的钢梁。因此梁底砼的振捣质量是重点。除常规技术措施及加强管理外，拟设置附着式振捣器。由于该部位配筋较密，钢柱、钢梁截面尺寸较大，故砼振捣是重点。振捣前须全面检查操作面，预先考虑振捣棒插入位置；坍落度要求在18cm左右，保证混凝土流动性；振捣时注意对称多点振捣，同时也要避免过振。大体积砼、常规砼要求详见施工组织设计。八、钢结构工程详见专项施工方案九、相关计算1板高支撑架计算高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。模板支架搭设高度为16.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.90米，立杆的横距l=0.90米，立杆的步距h=1.50米。采用的钢管类型为48×3.0。楼板支撑架立面简图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元1.1支撑方木的计算方木楞计算简图方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为：W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3；I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4；荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.000×0.200×0.300=1.500kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.350×0.300=0.105kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.000+2.000)×0.900×0.300=1.080kN强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算如下:均布荷载q=1.2×1.500+1.2×0.105=1.926kN/m集中荷载P=1.4×1.080=1.512kN最大弯矩M=1.512×0.90/4+1.93×0.90×最大支座力N=1.512/2+1.93×0.90/2=1.623kN截面应力=0.535×106/53333.3=10.04N/mm2方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!1.1.3抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.900×1.926/2+1.512/2=1.623kN截面抗剪强度计算值T=3×1623/(2×50×80)=0.609N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!1.1.4挠度计算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=1.500+0.105=1.605kN/m集中荷载P=1.080kN最大变形v=5×1.605×900.04/(384×9500.00×2133333.5)+1080.0×900.03/(48×9500.00×2133333.5)=1.486mm方木的最大挠度小于900.0/250,满足要求!1.2横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.25kN支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到：最大弯矩Mmax=0.779kN.m最大变形vmax=2.038mm最大支座力Qmax=10.602kN截面应力=0.778×106/44911.0=1773.44NN/mm2支撑钢管的计算强强度小于2005.0N//mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度小于9000.0/1150与10mm,满足要求!1.3扣件抗滑移移的计算纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):R≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kNN；R——纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；计算中R取最大支支座反力，RR=10.660kN单扣件抗滑承载力力的设计计算算不满足要求求,可以考虑采采用双扣件!!当直角扣件的拧紧紧力矩达400--65NN.m时,试验表明:单扣件在122kN的荷载载下会滑动,,其抗滑承载载力可取8..0kN；双双扣件在200kN的荷载载下会滑动,,其抗滑承载载力可取122.0kN。1.4立杆的稳定定性计算荷载载标准值作用于模板支架的的荷载包括静静荷载、活荷荷载和风荷载载。1.静荷载标准值值包括以下内内容：(1)脚手架钢管的的自重(kN)：NG1=00.129××16.0000=2.0066kN钢管的自重计算参参照《扣件式式规范》附录录A双排架自自重标准值，设设计人员可根根据情况修改改。(2)模板的自重((kN)：NG2=00.350××0.9000×0.9000=0.2883kN(3)钢筋混凝土楼楼板自重(kN)：NG3=225.0000×0.2000×0.9000×0.9000=4.0550kN经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG11+NG2+NG3=66.399kkN。2.活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=(22.000++2.0000)×0.9000×0.9000=3.2440kN3.不考虑风荷载载时,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1.2NNG+1..4NQ1.5立杆的稳定定性计算立杆的稳定性计算算公式：其中N——立杆的轴心心压力设计值值，N=12.222kN；——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i查表得得到；i——计算立杆的的截面回转半半径(cmm)；i=11.60A——立杆净截面面面积(ccm2)；A=4.24W——立杆净截面面抵抗矩(cm3)；W=44.49——钢管立杆抗压强度度计算值((N/mm22)；[[f]——钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]]=2005.00NN/mm2；l0——计算长度((m)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，由公式式(1)或(2)计算l00=k1uh(1))l00=(hh+2a)((2)k1——计算长度附附加系数，按按照表1取值为1.1163；u——计算长度系系数，参照《扣扣件式规范》表表；u=11.70a——立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=0.330m；公式(1)的计算算结果：==137..58N/mmm2，立杆的稳定定性计算<<[f],,满足要求!公式(2)的计算算结果：==73.666N/mmm2，立杆的稳定定性计算<<[f],,满足要求!如果考虑到高支撑撑架的安全因因素，适宜由由公式(3)计算l00=k1k2(h+2a)(3)k2——计算长度附附加系数，按按照表2取值为1.0032；公式(3)的计算算结果：==102..75N/mmm2，立杆的稳定定性计算<<[f],,满足要求!模板承重架应尽量量利用剪力墙墙或柱作为连连接连墙件，否否则存在安全全隐患。表1模板支架计计算长度附加加系数k1步距h(m)h≤≤0.90.99<h≤1.21.2<hh≤1.511.5<h≤≤2.1kk11.22431.18551.16771.1633表2模板支架计计算长度附加加系数k2H((m)4468110121441618200253033540h+2aa或u1h(m)1.3351..01..0141.02661.003911.0421.05541..0611.08111.009211.1131.13371..1551.17331.4441..01..0121.02221.003111.0391.04471..0561.06441.007211.0921.11111..1291.14991.5531..01..0071.01551.002411.0311.03391..0471.05551.006211.0791.09971..1141.13221.6621..01..0071.01441.002111.0291.03361..0431.05111.005611.0741.09901..1061.12331.8801..01..0071.01441.002011.0261.03331..0401.04661.005211.0671.08811..0961.11111.9921..01..0071.01221.001811.0241.03301..0351.04221.004811.0621.07761..0901.10442.0041..01..0071.01221.001811.0221.02291..0351.03991.004411.0601.07731..0871.10112.2251..01..0071.01001.001611.0201.02271..0321.03771.004211.0571.07701..0811.09442.7701..01..0071.01001.001611.0201.02271..0321.03771.004211.0531.06661..0781.0911以上表参照**：：《扣件式钢钢管模板高支支撑架设计和和使用安全》2型钢梁高支撑架计计算高支撑架的计算参参照《建筑施施工扣件式钢钢管脚手架安安全技术规范范》（JGJJ130-22001）。支撑高度在4米以以上的模板支支架被称为扣扣件式钢管高高支撑架，对对于高支撑架架的计算规范范存在重要疏疏漏，使计算算极容易出现现不能完全确确保安全的计计算结果。本本计算书还参参照《施工技技术》20002.3.《扣扣件式钢管模模板高支撑架架设计和使用用安全》。模板支架搭设高度度为16.00米，基本尺寸寸为：梁截面面B×D=900mmm×2500mmm，梁支撑撑立杆的横距距(跨度方向)l=0.445米，立杆的步步距h=1.220米，梁底增加加2道承重立杆杆。采用的钢钢管类型为448×3.0。图1梁模板支撑撑架立面简图图2.1梁底支撑的的计算作用于支撑钢管的的荷载包括梁梁与模板自重重荷载，施工工活荷载等。2.1.1荷载的的计算(1)钢筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=255.000××2.5000×0.4500=28.1125kN//m(2)模板的自重线线荷载(kN/m))：q2=0..350×0.4500×(2×2.5000+0.9000)/0..900=11.033kkN/m(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN)：经计算得到，活荷荷载标准值P1=(11.000++1.0000)×0.9000×0.4500=0.8110kN方木楞的支撑力计计算均布荷载q==1.2××28.1225+1.22×1.0333=34.9989kN//m集中荷载P==1.4××0.8100=1.1334kN方木计算简图经过计算得到从左左到右各方木木传递集中力力[即支座力]分别为N1=4.114kNNN2=12.1151kNN33=12.2245kNNN4=4.1114kN方木按照三跨连续续梁计算，方方木的截面力力学参数为WW=5..00×10.000×10.000/6=83.333cm3；II=5..00×10.000×10.000×10.000/12==416..67cm44；方木强度计算最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:均布荷载q==12.1151/0..450=227.0022kN/m最大弯矩M==0.1qql2=0.1×27.000×0.45×截面应力=0.5547×106/833333.3=66.56N//mm2方木的计算强度小小于13.00N/mm22,满足要求!方木抗剪计算最大剪力的计算公公式如下：Q=00.6ql截面抗剪强度必须须满足：T=33Q/2bhh<[TT]其中最大剪力QQ=0.6××0.4500×27.0002=7.2291kN截面抗剪强度度计算值TT=3×7291//(2×50×100)==2.1877N/mm22截面抗剪强度度设计值[[T]=1..30N/mmm2方木的抗剪强度计计算不满足要要求!故方木间距距必须加密一一倍。方木挠度计算最大挠度考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，计计算公式如下下:最大变形v==0.6777×22.5002×450.004/(1000×9500..00×41666666.8))=0.1558mm方木的最大挠度小小于450..0/2500,满足要求求!支撑钢管的强度计计算支撑钢管按照连续续梁的计算如如下计算简图支撑钢管弯矩图((kN.m))支撑钢管变形图((mm)经过连续梁的计算算得到支座反力RA=RB=1.977kN中间支座最最大反力Rmax=155.92kNN最大弯矩Mmaax最大变形vmaax=0.4022mm截面应力=0.4462×106/44911.0=1002.8988N/mm22支撑钢管的计算强强度小于2005.0N//mm2,满足要求!2.2梁底纵向钢钢管计算纵向钢管只起构造造作用，通过过扣件连接到到立杆。2.3扣件抗滑移移的计算纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):R≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kNN；R——纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；计算中R取最大支支座反力，RR=15.992kN单扣件抗滑承载力力的设计计算算不满足要求求,可以考虑采采用双扣件和和三扣件!当直角扣件的拧紧紧力矩达400--65NN.m时,试验表明:单扣件在122kN的荷载载下会滑动,,其抗滑承载载力可取8..0kN；双双扣件在200kN的荷载载下会滑动,,其抗滑承载载力可取122.0kN。2.4立杆的稳定定性计算立杆的稳定性计算算公式：其中N——立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：横杆的最大支座反反力N1=15.992kN((已经包括组组合系数1..4)脚手架钢管的自重重N2=1..2×0.1499×16.0000=2.8859kNN=15..921+22.859++0.0000=18.7780kN——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i查表得得到；i——计算立杆的的截面回转半半径(cmm)；i=11.60A——立杆净截面面面积(ccm2)；A=4.24W——立杆净截面面抵抗矩(cm3)；W=44.49——钢管立杆抗压强度度计算值((N/mm22)；[f]——钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]]=2005.00NN/mm2；l0——计算长度((m)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，由公式式(1)或(2)计算l00=k1uh(1))l00=(hh+2a)((2)k1——计算长度附附加系数，按按照表1取值为1.1167；u——计算长度系系数，参照《扣扣件式规范》表表；u=11.70a——立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=0.330m；公式(1)的计算算结果：==141..99N/mmm2，立杆杆的稳定性计计算<[[f],满足足要求!公式(2)的计算算结果：==88.006N/mmm2，立杆的的稳定性计算算<[ff],满足要要求!如果考虑到高支撑撑架的安全因因素，适宜由由公式(3)计算l00=k1k2(h+2a)(3)k2——计算长度附附加系数，按按照表2取值为1.0040；公式(3)的计算算结果：==120..60N/mmm2，立杆的稳定定性计算<<[f],,满足要求!模板承重架应尽量量利用剪力墙墙或柱作为连连接连墙件，否否则存在安全全隐患。表1模板支架计计算长度附加加系数k1步距h(m)h≤≤0.90.99<h≤1.21.2<hh≤1.511.5<h≤≤2.1kk11.22431.18551.16771.1633表2模板支架计计算长度附加加系数k2H((m)4468110121441618200253033540h+2aa或u1h(m)1.3351..01..0141.02661.003911.0421.05541..0611.08111.009211.1131.13371..1551.17331.4441..01..0121.02221.003111.0391.04471..0561.06441.007211.0921.11111..1291.14991.5531..01..0071.01551.002411.0311.03391..0471.05551.006211.0791.09971..1141.13221.6621..01..0071.01441.002111.0291.03361..0431.05111.005611.0741.09901..1061.12331.8801..01..0071.01441.002011.0261.03331..0401.04661.005211.0671.08811..0961.11111.9921..01..0071.01221.001811.0241.03301..0351.04221.004811.0621.07761..0901.10442.0041..01..0071.01221.001811.0221.02291..0351.03991.004411.0601.07731..0871.10112.2251..01..0071.01001.001611.0201.02271..0321.03771.004211.0571.07701..0811.09442.7701..01..0071.01001.001611.0201.02271..0321.03771.004211.0531.06661..0781.0911以上表参照**：：《扣件式钢钢管模板高支支撑架设计和和使用安全》3框架梁高支撑架计计算高支撑架的计算参参照《建筑施施工扣件式钢钢管脚手架安安全技术规范范》（JGJJ130-22001）。支撑高度在4米以以上的模板支支架被称为扣扣件式钢管高高支撑架，对对于高支撑架架的计算规范范存在重要疏疏漏，使计算算极容易出现现不能完全确确保安全的计计算结果。本本计算书还参参照《施工技技术》20002.3.《扣扣件式钢管模模板高支撑架架设计和使用用安全》。模板支架搭设高度度为16.00米，基本尺寸寸为：梁截面面B×D=400mmm×1000mmm，梁支撑撑立杆的横距距(跨度方向)l=0.990米，立杆的步步距h=1.550米，梁底增加加1道承重立杆杆。采用的钢钢管类型为448×3.0。图1梁模板支撑撑架立面简图图3.1梁底支撑的的计算作用于支撑钢管的的荷载包括梁梁与模板自重重荷载，施工工活荷载等。荷载的计算(1)钢筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=255.000××1.0000×0.9000=22.5500kN//m(2)模板的自重线线荷载(kN/m))：q2=0..350×0.9000×(2×1.0000+0.4000)/0..400=11.890kkN/m(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN)：经计算得到，活荷荷载标准值P1=(11.000++1.0000)×0.4000×0.9000=0.7220kN方木楞的支撑力计计算均布荷载q==1.2××22.5000+1.22×1.8900=29.2268kN//m集中荷载P==1.4××0.7200=1.0008kN方木计算简图经过计算得到从左左到右各方木木传递集中力力[即支座力]分别为N11=2.1997kNN22=8.3221kNN33=2.1997kN方木按照三跨连续续梁计算，方方木的截面力力学参数为WW=5..00×10.000×10.000/6=83.333cm3；II=5..00×10.000×10.000×10.000/12==416..67cm44；方木强度计算最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:均布荷载q==8.3221/0.9900=9..246kNN/m最大弯矩M==0.1qql2=0.1×9.25×0.90×截面应力=0.7749×106/833333.3=88.99N//mm2方木的计算强度小小于13.00N/mm22,满足要求!方木抗剪计算最大剪力的计算公公式如下：Q=00.6ql截面抗剪强度必须须满足：T=33Q/2bhh<[TT]其中最大剪力QQ=0.6××0.9000×9.2466=4.9993kN截面抗剪强度度计算值TT=3×4993//(2×50×100)==1.4988N/mm22截面抗剪强度度设计值[[T]=1..30N/mmm2方木的抗剪强度计计算不满足要要求!，间距加密密即可满足要要求。方木挠度计算最大挠度考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，计计算公式如下下:最大变形v==0.6777×7.7055×900.004/(1000×9500..00×41666666.8))=0.8665mm方木的最大挠度小小于900..0/2500,满足要求求!支撑钢管的强度计计算支撑钢管按照连续续梁的计算如如下计算简图支撑钢管弯矩图((kN.m))支撑钢管变形图((mm)经过连续梁的计算算得到支座反力RA=RB=0.411kN中间支座最最大反力Rmax=111.27kNN最大弯矩Mmaax最大变形vmaax=0.1199mm截面应力=0.2276×106/44911.0=611.434NN/mm2支撑钢管的计算强强度小于2005.0N//mm2,满足要求!3.2梁底纵向钢钢管计算纵向钢管只起构造造作用，通过过扣件连接到到立杆。3.3扣件抗滑移移的计算纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):R≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kNN；R——纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；计算中R取最大支支座反力，RR=11.227kN单扣件抗滑承载力力的设计计算算不满足要求求,可以考虑采采用双扣件!!当直角扣件的拧紧紧力矩达400--65NN.m时,试验表明:单扣件在122kN的荷载载下会滑动,,其抗滑承载载力可取8..0kN；双双扣件在200kN的荷载载下会滑动,,其抗滑承载载力可取122.0kN。3.4立杆的稳定定性计算立杆的稳定性计算算公式：其中N——立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：横杆的最大支座反反力N1=11.227kN((已经包括组组合系数1..4)脚手架钢管的自重重N2=1..2×0.1299×16.0000=2.4479kNN=11..274+22.479++0.0000=13.7752kN——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i查表得得到；i——计算立杆的的截面回转半半径(cmm)；i=11.60A——立杆净截面面面积(ccm2)；A=4.24W——立杆净截面面抵抗矩(cm3)；W=44.49——钢管立杆抗压强度度计算值((N/mm22)；[[f]——钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]]=2005.00NN/mm2；l0——计算长度((m)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，由公式式(1)或(2)计算l00=k1uh(1))l00=(hh+2a)((2)k1——计算长度附附加系数，按按照表1取值为1.1163；u——计算长度系系数，参照《扣扣件式规范》表表；u=11.70a——立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=0.330m；公式(1)的计算算结果：==154..90N/mmm2，立杆杆的稳定性计计算<[[f],满足足要求!公式(2)的计算算结果：==82.993N/mmm2，立杆的的稳定性计算算<[ff],满足要要求!如果考虑到高支撑撑架的安全因因素，适宜由由公式(3)计算l00=k1k2(h+2a)(3)k2——计算长度附附加系数，按按照表2取值为1.0032；公式(3)的计算算结果：==115..68N/mmm2，立杆的稳定定性计算<<[f],,满足要求!模板承重架应尽量量利用剪力墙墙或柱作为连连接连墙件，否否则存在安全全隐患。表1模板支架计计算长度附加加系数k1步距h(m)h≤≤0.90.99<h≤1.21.2<hh≤1.511.5<h≤≤2.1kk11.22431.18551.16771.1633表2模板支架计计算长度附加加系数k2H((m)4468110121441618200253033540h+2aa或u1h(m)1.3351..01..0141.02661.003911.0421.05541..0611.08111.009211.1131.13371..1551.17331.4441..01..0121.02221.003111.0391.04471..0561.06441.007211.0921.11111..1291.14991.5531..01..0071.01551.002411.0311.03391..0471.05551.006211.0791.09971..1141.13221.6621..01..0071.01441.002111.0291.03361..0431.05111.005611.0741.09901..1061.12331.8801..01..0071.01441.002011.0261.03331..0401.04661.005211.0671.08811..0961.11111.9921..01..0071.01221.001811.0241.03301..0351.04221.004811.0621.07761..0901.10442.0041..01..0071.01221.001811.0221.02291..0351.03991.004411.0601.07731..0871.10112.2251..01..0071.01001.001611.0201.02271..0321.03771.004211.0571.07701..0811.09442.7701..01..0071.01001.001611.0201.02271..0321.03771.004211.0531.06661..0781.0911以上表参照**：：《扣件式钢钢管模板高支支撑架设计和和使用安全》4非框架梁高支撑架架计算高支撑架的计算参参照《建筑施施工扣件式钢钢管脚手架安安全技术规范范》（JGJJ130-22001）。支撑高度在4米以以上的模板支支架被称为扣扣件式钢管高高支撑架，对对于高支撑架架的计算规范范存在重要疏疏漏，使计算算极容易出现现不能完全确确保安全的计计算结果。本本计算书还参参照《施工技技术》20002.3.《扣扣件式钢管模模板高支撑架架设计和使用用安全》。模板支架搭设高度度为16.00米，基本尺寸寸为：梁截面面B×D=250mmm×650mmm，梁支撑立立杆的横距((跨度方向)l=0.990米，立杆的步步距h=1.550米，采用的钢管管类型为488×3.0。图1梁模板支撑撑架立面简图图4.1梁底支撑的的计算作用于支撑钢管的的荷载包括梁梁与模板自重重荷载，施工工活荷载等。荷载的计算(1)钢筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=255.000××0.6500×0.9000=14.6625kN//m(2)模板的自重线线荷载(kN/m))：q2=0..350×0.9000×(2×0.6500+0.2550)/0..250=11.953kkN/m(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN)：经计算得到，活荷荷载标准值P1=(11.000++1.0000)×0.2500×0.9000=0.4550kN方木楞的支撑力计计算均布荷载q==1.2××14.6225+1.22×1.9533=19.8894kN//m集中荷载P==1.4××0.4500=0.6330kN方木计算简图经过计算得到从左左到右各方木木传递集中力力[即支座力]分别为N11=2.8002kNN22=2.8002kN方木按照三跨连续续梁计算，方方木的截面力力学参数为WW=5..00×10.000×10.000/6=83.333cm3；II=5..00×10.000×10.000×10.000/12==416..67cm44；方木强度计算最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:均布荷载q==2.8002/0.9900=3..113kNN/m最大弯矩M==0.1qql2=0.1×3.11×0.90×截面应力=0.2252×106/833333.3=33.03N//mm2方木的计算强度小小于13.00N/mm22,满足要求!方木抗剪计算最大剪力的计算公公式如下：Q=00.6ql截面抗剪强度必须须满足：T=33Q/2bhh<[TT]其中最大剪力QQ=0.6××0.9000×3.1133=1.6881kN截面抗剪强度度计算值TT=3×1681//(2×50×100)==0.5044N/mm22截面抗剪强度度设计值[[T]=1..30N/mmm2方木的抗剪强度计计算满足要求求!方木挠度计算最大挠度考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，计计算公式如下下:最大变形v==0.6777×2.5944×900.004/(1000×9500..00×41666666.8))=0.2991mm方木的最大挠度小小于900..0/2500,满足要求求!支撑钢管的强度计计算支撑钢管按照连续续梁的计算如如下计算简图支撑钢管弯矩图((kN.m))支撑钢管变形图((mm)经过连续梁的计算算得到支座反力RA=RB=2.800kN最大弯矩Mmaax最大变形vmaax=1.1644mm截面应力=0.5560×106/44911.0=1224.7700N/mm22支撑钢管的计算强强度小于2005.0N//mm2,满足要求!4.2梁底纵向钢钢管计算纵向钢管只起构造造作用，通过过扣件连接到到立杆。4.3扣件抗滑移移的计算纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):R≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kNN；R——纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；计算中R取最大支支座反力，RR=2.800kN单扣件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!!当直角扣件的拧紧紧力矩达400--65NN.m时,试验表明:单扣件在122kN的荷载载下会滑动,,其抗滑承载载力可取8..0kN；双双扣件在200kN的荷载载下会滑动,,其抗滑承载载力可取122.0kN。4.4立杆的稳定定性计算立杆的稳定性计算算公式：其中N——立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：横杆的最大支座反反力N1=2.800kN(已已经包括组合合系数1.44)脚手架钢管的自重重N2=1..2×0.1299×16.0000=2.4479kN楼板的混凝土模板板的自重NN3=1.0880kNN=2.8802+2..479+11.080==6.3600kN——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i查表得得到；i——计算立杆的的截面回转半半径(cmm)；i=11.60A——立杆净截面面面积(ccm2)；A=4.24W——立杆净截面面抵抗矩(cm3)；W=44.49——钢管立杆抗压强度度计算值((N/mm22)；[[f]——钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]]=2005.00NN/mm2；l0——计算长度((m)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，由公式式(1)或(2)计算l00=k1uh(1))l00=(hh+2a)((2)k1——计算长度附附加系数，按按照表1取值为1.1163；u——计算长度系系数，参照《扣扣件式规范》表表；u=11.70a——立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=0.330m；公式(1)的计算算结果：==71.664N/mmm2，立杆的稳稳定性计算<[f]],满足要求求!公式(2)的计算算结果：==38.335N/mmm2，立杆的稳定定性计算<<[f],,满足要求!如果考虑到高支撑撑架的安全因因素，适宜由由公式(3)计算l00=k1k2(h+2a)(3)k2——计算长度附附加系数，按按照表2取值为1.0032；公式(3)的计算算结果：==53.550N/mmm2，立杆的稳定定性计算<<[f],,满足要求!模板承重架应尽量量利用剪力墙墙或柱作为连连接连墙件，否否则存在安全全隐患。表1模板支架计计算长度附加加系数k1步距h(m)h≤≤0.90.99<h≤1.21.2<hh≤1.511.5<h≤≤2.1kk11.22431.18551.16771.1633表2模板支架计计算长度附加加系数k2H((m)4468110121441618200253033540h+2aa或u1h(m)1.3351..01..0141.02661.003911.0421.05541..0611.08111.009211.1131.13371..1551.17331.4441..01..0121.02221.003111.0391.04471..0561.06441.007211.0921.11111..1291.14991.5531..01..0071.01551.002411.0311.03391..0471.05551.006211.0791.09971..1141.13221.6621..01..0071.01441.002111.0291.03361..0431.05111.005611.0741.09901..1061.12331.8801..01..0071.01441.002011.0261.03331..0401.04661.005211.0671.08811..0961.11111.9921..01..0071.01221.001811.0241.03301..0351.04221.004811.0621.07761..0901.10442.0041..01..0071.01221.001811.0221.02291..0351.03991.004411.0601.07731..0871.10112.2251..01..0071.01001.001611.0201.02271..0321.03771.004211.0571.07701..0811.09442.7701..01..0071.01001.001611.0201.02271..0321.03771.004211.0531.06661..0781.0911以上表参照**：：《扣件式钢钢管模板高支支撑架设计和和使用安全》5模板计算5.1截面10000×15000柱模一、柱模板基本参参数柱模板的截面宽度度B=10000mm，柱柱模板的截面面高度H==1500mmm，柱模板的计算高度度L=3000mmm，柱箍间间距计算跨度度d=300mmm。柱模板竖楞截面宽宽度60mmm，高度80mmm，间距2000mm。柱箍采用[12槽槽钢，每道柱柱箍1根钢箍，间间距300mmm。柱箍是柱模板的横横向支撑构件件，其受力状状态为受弯杆杆件，应按受受弯杆件进行行计算。柱模板计算简图二、柱模板荷载标标准值计算强度验算要考虑新新浇混凝土侧侧压力和倾倒倒混凝土时产产生的荷载；；挠度验算只只考虑新浇混混凝土侧压力力。新浇混凝土侧压力力计算公式为为下式中的较较小值:其中——混凝土土的重力密度度，取24..000kNN/m3；t——新浇混凝土的初凝凝时间，为00时(表示无资料料)取200/((T+15))，取5.0000h；T——混凝土的入入模温度，取取25.0000℃；V——混凝土的浇浇筑速度，取取3.0000m/h；H——混凝土侧压压力计算位置置处至新浇混混凝土顶面总总高度，取33.000mm；1——外加剂影响修正系系数，取1..200；2——混凝土坍落度影响响修正系数，取取1.1500。根据公式计算的新新浇混凝土侧侧压力标准值值F1=663.1000kN/m22实际计算中采用新新浇混凝土侧侧压力标准值值F1=663.1000kN/m22倒混凝土时产生的的荷载标准值值F2=3.0000kN/m22。三、柱模板面板的的计算面板直接承受模板板传递的荷载载，应该按照照均布荷载下下的三跨连续续梁计算，计计算如下面板计算简图1.面板强度计算算支座最大弯矩计算算公式跨中最大弯矩计算算公式其中q——强度设计荷荷载(kN/m))；q=(1..2×63.100+1.4××3.00))×0.30=23..98kN//md——竖楞楞的距离，dd=2000mm；经过计算得到最大大弯矩M=0.110×23.9776×0.20×面板截面抵抗矩W=3300.0××18.0×18.0//6=162200.0mmm3经过计算得到==M/W=0.0096×106/162000.0==5.9220N/mmm2面板的计算强度小小于15.00N/mm22,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公公式：Q==0.6qqd截面抗剪强度必须须满足：T=33Q/2bhh<[TT]其中最大剪力QQ=0.6××0.2000×23.9776=2.8877kN截面抗剪强度度计算值TT=3×2877//(2×300×18)=00.799NN/mm2截面抗剪强度度设计值[[T]=1..40N/mmm2面板的抗剪强度计计算满足要求求!3.面板挠度计算算最大挠度计算公式式其中q——混凝土侧压压力的标准值值，q=63.1000×0.3000=18.9930kN//m；E——面板板的弹性模量量，E=6000..0N/mmm2；I——面板板截面惯性矩矩I=300.00×18.0×18.0×18.0//12=1445800..0mm4；经过计算得到vv=0.6677×(63.1000×0.30))×200.004/(1000×6000×1458000.0)=0.2234mm[v]面面板最大允许许挠度，[vv]=2200.0000/2500=0..80mm；；面板的最大挠度满满足要求!四、竖楞方木的计计算竖楞方木直接承受受模板传递的的荷载，应该该按照均布荷荷载下的三跨跨连续梁计算算，计算如下下竖楞方木计算