常州某框剪建筑工程模板支撑系统施工方案

目录HYPERLINK\l"_Toc226185800"一、工程概况2HYPERLINK\l"_Toc226185801"二、编制依据2HYPERLINK\l"_Toc226185802"三、荷载选择3HYPERLINK\l"_Toc226185803"四、材料选择3HYPERLINK\l"_Toc226185804"五、施工方法4HYPERLINK\l"_Toc226185805"六、支模系统验收要求8HYPERLINK\l"_Toc226185806"七、拆除9HYPERLINK\l"_Toc226185807"八、安全及应急措施9HYPERLINK\l"_Toc226185808"九、附件：模板支撑系统计算书9HYPERLINK\l"_Toc226185809"（一）地下室320厚顶板模板支撑计算10HYPERLINK\l"_Toc226185810"1、荷载的计算10HYPERLINK\l"_Toc226185811"2、底模多层板验算:10HYPERLINK\l"_Toc226185812"3、板底50×100木方验算12HYPERLINK\l"_Toc226185813"4、钢管小横杆验算13HYPERLINK\l"_Toc226185814"5、钢管立杆稳定验算15HYPERLINK\l"_Toc226185815"（二）地下室变更后350厚砼板模板支撑验算17HYPERLINK\l"_Toc226185816"1、荷载的计算17HYPERLINK\l"_Toc226185817"2、底模多层板验算:17HYPERLINK\l"_Toc226185818"3、板底50×100木方验算19HYPERLINK\l"_Toc226185819"4、钢管小横杆验算20HYPERLINK\l"_Toc226185820"5、钢管立杆稳定验算22HYPERLINK\l"_Toc226185821"（三）、500×1000梁模板计算24HYPERLINK\l"_Toc226185822"1、荷载计算24HYPERLINK\l"_Toc226185823"2、梁底多层板模板验算24HYPERLINK\l"_Toc226185824"3、梁底木方验算26HYPERLINK\l"_Toc226185825"4、梁底钢管小横杆验算27HYPERLINK\l"_Toc226185826"5、梁侧板对拉螺栓计算28HYPERLINK\l"_Toc226185827"6、梁下钢管支撑验算29梁、板模板支撑系统施工方案一、工程概况**01地块3#、11#、12#、14#房及地下室由常州**房地产开发有限公司开发,江苏省**设计研究院设计，江苏**工程有限公司承建。地下室二层，地下室建筑面积（含车库）约17100m2,框架-剪力墙结构（主楼部分为剪力墙、地下室部份为框架结构），基础采用桩基。本工程设计标高±0.00相当于黄海标高5.450m。地下室柱距纵横向均为8000×8000，本标段地下室总长横向120m，纵向104m；底板厚主楼(3#、14#)下为1000、主楼(11#、12#)下为1500、其余为450。部位主梁截面次梁截面结平板厚板顶标高层高负二层X轴向300*700Y轴向300*600250*550120mm-5.72m3500mm负一层500*10000/300、320、350、120-1.97m3750mm汽车坡道入口500*800/320//本工程对负一层梁板支模系统进行专家论证。二、编制依据施工图纸《施工手册》（第四版）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）建筑施工扣件式钢管脚手架施工安全技术规范》《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程混凝土结构工程》（DGJ32/J30-2006）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008三、荷载选择模板及其支架荷载标准值及荷载分项系数，采用《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程混凝土结构工程》（DGJ32/J30-2006）附录A中的数据序号名称荷载载1木模板自重0．30KN/mm22砼自重24KN/m33梁钢筋自重板钢筋自重1．524KN/mm31．124KN//m34振捣荷载计算水平面荷载2．0KN/m22计算垂直面荷载4．0KN/m225施工人员及设备荷荷载计算底模及小横杆杆时2．5KN/m22，计算弯矩矩时再以集中中力2.5KN验算，取大大值计算大横杆时1．5KN/m22计算立杆及其他支支承构件1．0KN/m22四、材料选择材料规格性能指标及其他钢管Q235钢φ488×2.8抗弯强度设计值：：fm=205NN/mm2截面积：A=3..97cm2惯性矩：I=100.2cm4截面模量：W=44.25cmm3回转半径：i=11.60cmm弹性模量：E=22.06×105N/mmm2模板材（松木）5×10方自重30N/m截面惯性距Ix==41666667mm44截面最大抵抗距WWx=833333mm3顺纹抗剪：fv==1.4N//mm2顺纹抗压：fc==10N/mmm2顺纹抗拉：ft==8.0N//mm2抗弯：fm=133N/mm22弹性模量：E=99000N//mm2多层板12厚根据《江苏省建筑筑安装工程施施工技术操作作规程混凝土土结构工程》（DGJ332/J300-20066）表-2中的数据：：截面模量：W=224000mmm2，弹性模量：E=44050N/mm2惯性矩：I=1444000mmm4静弯曲强度垂直纤纤维向最小值值：f=10.332N/mmm2抗剪：τ=1.22N/mm22自重0.066KNN/m2（现场秤量量）对拉螺栓φ12【N】=12.9KN扣件单扣件承载力8KN双扣件承载力12KN五、施工方法1、本工程地下室模板采用50×100木方，12厚多层板和壁厚不少于2.8的φ48×2.8定尺钢管，φ12穿墙螺杆，螺帽、“3”形卡、立杆顶部采用顶托，立杆采用定尺钢管，无接头。2、地下室砼按后浇带分区域施工。地下室内混凝土框架柱先浇筑，剪力墙板与地下室顶板砼同时浇筑。3、立杆支承在地下室混凝土底板和负一层砼楼面上。负二层结平梁板砼与地下室负一层梁顶板砼浇筑时间间隔约20天，此时负二层结平板砼强度已达C20以上。4、地下二层的模板立杆上下对齐，负一层施工时负二层的梁板支模系统不拆除。5、支模系统搭设前，先做专项安全技术交底，支模系统由架子工搭设。6、施工前，由现场技术人员根据施工方案在砼板面上按平面布置图确定立杆及纵横水平杆位置。7、施工顺序：①地下室底板砼→负二层梁排架、内柱砼→搭设负二层梁、板、墙板支模系统→负二层外墙板、梁、板砼浇筑→负一层梁排架、内柱砼→搭设负一层梁、板、墙板支模系统→负一层墙、梁，板砼→墙模板拆除→梁、板模板支模系统等砼到设计强度后拆除。②模板搭拆施工顺序：立杆→水平杆（大横杆）→小横杆→50×100木方立放→底模→梁筋→侧模、拉结螺栓→板模→板筋→梁、板、剪力墙砼→砼养护→拆除支撑系统。③施工时先搭设主梁排架→搭设次梁排架→根据已搭设梁的排架，调整立杆间距，搭设板的支模系统。8、300、320、变更后局部350厚、主楼外负二层的现浇砼板支模：板底采用12厚多层板；多层板下用50×100木方，木方间距不大于200；木方搁置在水平钢管上，钢管纵横向间距均不大于800×800，板底立杆顶部采用顶托，立杆采用定尺钢管，无接头，立杆支承在负一层砼楼板上，立杆底部设底座和垫木；水平钢管与钢管立杆用扣件连接，水平杆步距不大于1800，水平杆件与已浇筑的砼柱相连接；离地200处设纵横向扫地杆。9、500×1000梁支模系统为：梁底12厚多层板，50×100木方四根，小横杆间距800，立杆三根，其中梁底一根梁侧二根，立杆横距1100（550+550），纵距800，立杆步距不大于1800。10、汽车坡道处500*800梁的支模系统如下图：11、其它次梁根据负二层轴线上的主梁排架，搭设次梁的排架，使次梁的立杆横距不大于800，纵距同主梁的纵距。12、主楼位置120厚板的支模系统为：板底采用12厚多层板；多层板下用50×100木方，木方间距不大于200；木方搁置在水平钢管上，钢管纵横向间距均不大于1000×1000，板底立杆顶部扣件为双扣件；水平钢管与钢管立杆用扣件连接，水平杆步距不大于1800，水平杆件与已浇筑的砼柱相连接；离地200处设纵横向扫地杆。13、支模系统的平面图和剖面图见附图。14、全高设置纵横向水平杆，梁板柱支撑系统形成一整体，从而确保结平层砼浇筑时整个支撑系统的稳定。15、在地下室外墙的边跨处设垂直剪刀撑；施工缝处的支模系统连续搭设，不间断。16、水平杆件采用对接接头。17、每个扣件的拧紧力矩都要控制在40-65N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的钢管。梁板底模板起拱1‰。18、砼浇筑方向先远后近，砼分层浇筑，不能集中堆载，砼堆载高度不能大于作业面设计标高100mm。19、其他搭设要求按常规模板搭设方法。六、支模系统验收要求1、钢管扣件进场后进行材料验收，提供钢管、扣件合格证。2、施工过程中：项目部管理人员、架子工组长同步检查。3、施工完毕后，由公司技术安全部门、现场项目经理、安全员验收。4、验收标准：按施工方案搭设立杆垂直度全高不大于30mm梁、板底立杆扣件拧紧力矩40~65N·m。其他模板起拱、平整度等验收内容由项目部质检员按《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）会同监理人员共同验收。七、拆除1、砼施工完毕待监理批准方可拆去梁、剪力墙侧模板。2、待负一层梁、板砼强度达到设计强度时拆除再开始拆除负二层及负一层的支模系统。后浇带处支模系统不拆除。八、安全及应急措施作业工人佩戴好安全防护用品。支模前进行专项安全交底，并履行签字手续。临边无防护设施情况下支模应系好安全带。在水平杆件上铺木板或竹笆，供搭设时工人行走。精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，本工程按后浇带分段施工，在后浇带处的立杆外侧搭设垂直剪刀撑。搭设时，钢筋等材料不能在支架上方堆放。泵车送料时，平台上不准过量堆放，砼堆放高度不得超出设计板厚100mm，严防平台超载而倒塌伤人。施工作业人员不要聚集在一起，应分散作业。按既定的砼浇筑方案确定的砼浇筑方向浇筑砼。砼浇筑时项目部安排专人木工进行看模，看模时工人站在支模架外，用强光手电照明监控支撑系统情况，听到异常声响立即报告项目部人员，并停止作业，施工人员撤离。项目部接到报告后与监理、业主分析施工情况，决定是否需要采取措施。待隐患消除后才能继续作业。若发生事故，立即报告并按公司和项目部的应急预案方案执行。抢救伤员防止伤害扩大。九、附件：模板支撑系统计算书地下室顶板、现浇砼梁模板支撑系统设计计算书（一）地下室320厚顶板模板支撑计算本工程地下室320厚顶板支模系统为：模板采用50×100木方，12厚多层板和φ48×2.8钢管，按板厚320进行验算,300板厚均按照320板厚支撑系统搭设。320厚板设计方案为：12厚多层板+50×100木方，木方立放，木方间距不大于200；木方下纵横向钢管水平杆，间距均为800，立杆间距800×800，立杆无接头，立杆顶部均采用顶托。本工程300厚砼顶板也按此规定搭设支模系统。1、荷载的计算序号荷载名称计算式值（kN/m2）①模板自重标准值0.30.3②砼自重标准值24×0.328.08③钢筋自重标准值1.124×0..320.36④施工人员及设备荷荷载2.52.5荷载组合一:由活荷载效应控制时,q1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.3+8.08+0.36）×1.2+2.5×1.4=13.99KN/m2荷载组合二:由永久荷载效应控制时,q2=（①+②+③）×1.35+④×0.7×1.4=（0.3+8.08+0.36）×1.35+2.5×0.7×1.4=14.25KN/m2二者取大值,取q2=14.25KN/m22、底模多层板验算:2.1弯矩验算按照简支梁计算，模板下木方间距为200施工荷载为均布线荷载时计算简图如下：此时线荷载q=q2×1.0=14.25×1.0=14.25KN/m=14.25N/mm最大弯距M1==71250N.mm施工荷载为集中荷载时，计算简图如下：多层板模板自重线荷载设计值q=0.066×1.0×1.2=0.08KN/m跨中集中荷载设计值P=2.5×1.4=3.5KN此时最大弯矩M2=+=0.1754KN.m=175400N.mm由于M2>M1，故多层板模板强度验算采用M2=175400N.mm12厚多层板截面模量W=24000mm3静弯曲强度最小值f=10.32N/mm2弹性模量E=4050N/mm2所以多层板承载力为2.2挠度验算惯性距I=144000mm4荷载q=（①+②+③）×1.0=（0.3+8.08+0.36）×1.0=8.74KN/m=8.74N/mm最大挠度ωmax===0.31＜【ω】=l/400=200/400=0.5mm满足要求。2.3剪应力验算剪力V===1425N剪应力τ===0.18N/mm2＜【τ】=1.2N/mm2满足要求3、板底50×100木方验算木方间距为200，竖放。钢管间距800×800。50×100木方截面模量W=83333mm350×100木方惯性距I=4166667mm450×100木方弹性模量E=9000N/mm23.1弯矩验算木方上施工荷载为线荷载时的计算简图如下：木方上线荷载q=14.25×0.2=2.85KN/m=2.85N/mm此时最大弯距M1===228000N.mm木方上施工荷载集中荷载时，计算简图如下：木方自重线荷载设计值0.03×1.2=0.036KN/m跨中集中荷载设计值P=2.5×1.4=3.5KN/m此时最大弯矩M2=+=0.703KN.m=703000N.mm由于M2>M1，故木方弯矩应按M2验算强度承载力σ===8.44＜fm=13N/mm2满足要求.3.2剪应力验算剪力V===1140Nτ===0.34N/mm2＜【τ】=1.4N/mm2满足要求.3.3挠度验算挠度验算时，不计算施工人员设备荷载及荷载分项系数，即此时q=（①+②+③）×0.2=(0.3+8.08+0.36)×0.2=1.75KN/m=1.75N/mm最大挠度ωmax===0.3mm＜【ω】=l/400=800/400=2.0mm满足要求。4、钢管小横杆验算算4.1荷载计算算序号荷载名称计算式值（kN/m2）①模板自重标准值0.30.3②砼自重标准值24×0.328.08③钢筋自重标准值1.124×0..320.36④施工人员及设备荷荷载1.51.5荷载组合一:由活荷载效应控制制时,q1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.3+88.08+00.36）×1.2++1.5×11.4=122.59KKN/m2荷载组合二:由永久荷载效应控控制时,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（0.3+88.08+00.36）×1.355+1.5××0.7×11.4=122.86KKN/m2二者取大值,取qq2=12.866KN/mm2则钢管小横杆上线荷荷载为q=12..86×0..2=2.557KN//m=2.557N/mmm4.2弯矩验算钢管小横杆承受木木方传来的集集中荷载，木木方间距是2200mm，立杆作为钢管管小横杆支点点，按最不利利的单跨集中中荷载考虑.计算简图：：集中力P=ql==2.57××800=22056NNφ48×2.8抗弯弯强度设计值值：fm=205NN/mm2截面积：A=3..97cm2惯性矩：I=100.20cmm4截面模量：W=44.25cmm3弹性模量：E=22.06×105N/mmm2最大弯距Mmaxx===8222400NN.mm承载力σ===1193.5N/mm22＜f=2055N/mm22满足要求4.3挠度验算验算挠度时不包括括荷载分项系系数及施工人人员和设备荷荷载，此时P=（①+②+③）×0.2×8000=（0.3+88.08+00.36）×0.2××800=11398N最大挠度ωmaxx===1.7mmm＜【ω】=l/4000=8000/400==2.0mmm满足要求5、钢管立杆稳定验验算5.1荷载计算序号荷载名称计算式值（kN/m2）①模板自重标准值0.30.3②砼自重标准值24×0.328.08③钢筋自重标准值1.124×0..320.36④施工人员及设备荷荷载1.01.0荷载组合一:由活荷载效应控制制时,q1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.3+88.08+00.36）×1.2++1.0×11.4=111.89KN/m2荷载组合二:由永久荷载效应控控制时,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（0.3+88.08+00.36）×1.355+1.0××0.7×11.4=122.78KKN/m2二者取大值,取qq2=12.788KN/mm2所以每根立杆承载N==12.788×0.8××0.8=88.18KNN所以板底立杆下顶顶部设顶托。5.2本工程板底钢管立立杆无接头，步距不大于1.8米,l00/i=188006.心件表数φ=0.4881立杆的稳定性：σ=m0m满足要求所以320厚板支撑系系统验算符合合要求。（二）地下室变更更后350厚砼板模板板支撑验算本工程地下室变更更后局部320板改为350厚板，350厚板支模系系统拟根据320厚的板搭设设，现对支模模系统进行复复核。350厚板支模系系统为：12厚多层板+50×1000木方，木方方立放，木方方间距不大于于200；木方下纵纵横向钢管水水平杆，间距距均为800，立杆间距800×8800，立杆无接接头，立杆顶顶部均采用顶顶托。1、荷载的计算序号荷载名称计算式值（kN/m2）①模板自重标准值0.30.3②砼自重标准值24×0.358.40③钢筋自重标准值1.124×0..350.39④施工人员及设备荷荷载2.52.5荷载组合一:由活荷载效应控制制时,q1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.3+88.40+0.339）×1.2++2.5×11.4=144.41KNN/m2荷载组合二:由永久荷载效应控控制时,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（0.3+88.40+0.339）×1.355+2.5××0.7×11.4=144.72KN/mm2二者取大值,取qq2=14.72KN/mm22、底模多层板验算算:2.1弯矩验算算按照简支梁计算，模模板下木方间间距为200施工荷载为均布线线荷载时计算算简图如下：：此时线荷载q=qq2×1.0==14.722×1.0==14.722KN/mm=14.772N/mmm最大弯距M1===736600NN.mm施工荷载为集中荷荷载时，计算算简图如下：：多层板模板自重线线荷载设计值值q=0.0066×1..0×1.22=0.088KN/m跨中集中荷载设计计值P=2.55×1.4==3.5KNN此时最大弯矩M22=+=0.11754KKN.m==1754000N.mmm由于M2>M1，故多层板板模板强度验验算采用M2=1755400NN.mm12厚多层板截面模量量W=240000mm3静弯曲强度最小值值f=10..32N/mmm2弹性模量E=40050N/mmm2所以多层板承载力为2.2挠度验算算惯性距I=1444000mmm4荷载q=（①+②+③）×1.0=（0..3+8.440+0.339）×1.0==9.09KNN/m=99.09NN/mm最大挠度ωmaxx===0.32＜【ω】=l/4000=2000/400==0.5mmm满足要求。2.3剪应力验验算剪力V===14722N剪应力τ====0.18NN/mm2＜【τ】=1.2NN/mm2满足要求3、板底50×1000木方验算木方间距为2000，竖放。钢钢管间距800×8800。50×100木方方截面模量W=833333mm350×100木方方惯性距I=41666667mmm450×100木方方弹性模量E=90000N/mmm23.1弯矩验算算木方上施工荷载为为线荷载时的的计算简图如如下：木方上线荷载q==14.722×0.2==2.94KN//m=2.994N/mmm此时最大弯距M11===2352000N.mmm木方上施工荷载集集中荷载时，计计算简图如下下：木方自重线荷载设设计值0.03×1.2==0.0366KN/m跨中集中荷载设计计值P=2.55×1.4==3.5KNN/m此时最大弯矩M22=+=0.7003KN.mm=7030000N..mm由于M2>M1，故木方弯弯矩应按M2验算强度承载力σ===88.44＜fm=13N//mm2满足要求.3.2剪应力验验算剪力V===11766Nτ===0.35N//mm2＜【τ】=1.4NN/mm2满足要求.3.3挠度验算算挠度验算时，不计计算施工人员员设备荷载及及荷载分项系系数，即此时时q=（①+②+③）×0.2=(0..3+8.440+0.339)×0.22=1.822KN//m=1.882N/mmm最大挠度ωmaxx===0.3mmm＜【ω】=l/4000=8000/400==2.0mmm满足要求。4、钢管小横杆验算算4.1荷载计算算序号荷载名称计算式值（kN/m2）①模板自重标准值0.30.3②砼自重标准值24×0.328.08③钢筋自重标准值1.124×0..320.36④施工人员及设备荷荷载1.51.5荷载组合一:由活荷载效应控制制时,q1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.3+88.40+0.339）×1.2++1.5×11.4=133.0KN//m2荷载组合二:由永久荷载效应控控制时,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（0.3+88.4+0.39）×1.355+1.5××0.7×11.4=133.7KN//m2二者取大值,取qq2=13.7KN//m2则钢管小横杆上线线荷载为q=13.77×0.2==2.7KKN/m=22.7N//mm4.2弯矩验算钢管小横杆承受木木方传来的集集中荷载，木木方间距是2200mm，立杆作为钢钢管小横杆支支点，按最不不利的单跨集集中荷载考虑虑.计算简图：：集中力P=ql==2.7×8800=21160Nφ48×2.8抗弯弯强度设计值值：fm=205NN/mm2截面积：A=3..97cm2惯性矩：I=100.20cmm4截面模量：W=44.25cmm3弹性模量：E=22.06×105N/mmm2最大弯距Mmaxx===864000N.mm承载力σ===2203N//mm2＜f=2055N/mm22满足要求4.3挠度验算验算挠度时不包括括荷载分项系系数及施工人人员和设备荷荷载，此时P=（①+②+③）×0.2×8000=（0.3+88.4+0.39）×0.2××800=11454NN最大挠度ωmaxx===1.8mm＜【ω】=l/4000=8000/400==2.0mmm满足要求5、钢管立杆稳定验验算5.1荷载计算序号荷载名称计算式值（kN/m2）①模板自重标准值0.30.3②砼自重标准值24×0.358.40③钢筋自重标准值1.124×0..350.39④施工人员及设备荷荷载1.01.0荷载组合一:由活荷载效应控制制时,q1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.3+88.40+0.339）×1.2++1.0×11.4=122.31KNN/m2荷载组合二:由永久荷载效应控控制时,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（0.3+88.40+0.339）×1.355+1.0××0.7×11.4=133.25KNN/m2二者取大值,取qq2=13.25KNN/m2所以每根立杆承载N==13.255×0.8××0.8=88.48KN所以板底立杆顶采采用顶托。5.2本工程板底钢管立立杆无接头，步距不大于1.8米,l00/i=188006.心件表数φ=0.4881立杆的稳定性：σ=20m满足要求所以变更后350厚板板按320厚板支撑系系统搭设是可可行的。（三）、500×10000梁模板计算梁底12厚多层板，50××100木方四根，小横杆杆间距800，立杆三根根，其中梁底底一根梁侧二二根，立杆横横距1100（550+550），纵距800，立杆步距距不大于1800。1、荷载计算序号荷载名称计算式值（kN/m）①梁模板自重标准值值0.3×(0.55+1.0××2)0.75②砼自重标准值24×0.5×11.012.0③钢筋自重标准值1.524×0..5×1.000.76④砼振捣荷载标准值(2×0.51.0荷载组合一:由活荷载效应控制制时,q1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.75++12.0++0.76）×1.2++1.0×11.4=177.61KKN/m荷载组合二:由永久荷载效应控控制时,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（0.75++12.0++0.76）×1.355+1.0××0.7×11.4=199.22KNN/m二者取大值,取qq2=19.222KN/m2、梁底多层板模板板验算本工程地下室钢管管支撑均采用用定尺钢管。多层板下四根木方方，如图按三跨简支梁计算，计计算简图如下下：活载最大时弯矩系系数Km=0..117剪力系数Kv=0..617挠度系数Kw=0..9902.1底模多层板板弯矩验算梁纵向线荷载转换换成横向线荷荷载:q=199.221..KNN/最大弯距M=Kmmql2=0.1177415N.m==1254000N.mmm12厚多层板W==240000mm32.2剪力验算算剪力V=Kvql=00.617×38..44×1667=3961NNτ===0.50NN/mm2＜【τ】=1.2NN/mm2满足要求.2.3挠度验验算(不包括活荷荷载及荷载分分项系数):荷载组合:①+②②+③=0.755+12.00+0.7665KN//梁纵向线荷载转换换成横向线荷荷载:q=×07KN/12厚多层板惯性距II=1440000mm4弹性模量E=40550N/mmm2最大挠度ωmaxx=Kw=0..990×=0.4mmm＜【ω】=l/250=1167/2550=0.77mm满足要求。3、梁底木方验算底模下木方净距1100mm，木方按按150计算单单元计算钢管小横杆作为木木方的支点，间间距800mmm，按三跨跨连续梁计算算，计算简图图如下：最不利荷载组合时时的弯矩系数数Km=0..117挠度系数Kw=0..990最大剪力系数Kvv=0.61173.1木方弯矩验验算(梁底四根木方，中中间部位的木木方承受的荷荷载最大)：最大值为:q=119.22××0.15/0.55=5.777KN/Mmax=Kmqll2=0.1117×5.777×80002=4320558