广东框架结构医院工程高支撑工程专项施工方案米高支撑

目录HYPERLINK\l"_Toc232608393"一、工程概况及编制说明1HYPERLINK\l"_Toc232608394"1.1工程概况1HYPERLINK\l"_Toc232608395"1.2编制说明1HYPERLINK\l"_Toc232608396"二、编制依据2HYPERLINK\l"_Toc232608397"三、高支撑方案设计2HYPERLINK\l"_Toc232608398"3.1支撑系统选择2HYPERLINK\l"_Toc232608399"3.2碗扣式脚手架搭设的构造要求2HYPERLINK\l"_Toc232608400"3.3高支撑设计要求3HYPERLINK\l"_Toc232608401"3.4高支撑材料选择3HYPERLINK\l"_Toc232608402"3.5高支模计算3HYPERLINK\l"_Toc232608403"3.6计算模型5HYPERLINK\l"_Toc232608404"3.7高支撑方案确定6HYPERLINK\l"_Toc232608405"四、高支撑搭设质量管理体系7HYPERLINK\l"_Toc232608406"五、高支撑搭设质量保证措施8HYPERLINK\l"_Toc232608407"5.1高支撑搭设要求8HYPERLINK\l"_Toc232608408"5.2模板安装要求9HYPERLINK\l"_Toc232608409"5.3施工使用要求10HYPERLINK\l"_Toc232608410"5.4高支撑体系验收10HYPERLINK\l"_Toc232608411"5.5高支模支撑架及模板的拆除11HYPERLINK\l"_Toc232608412"六、高支模搭设安全管理体系12HYPERLINK\l"_Toc232608413"七、高支撑搭设安全保证措施13HYPERLINK\l"_Toc232608414"八、高支撑搭设技术管理体系15HYPERLINK\l"_Toc232608415"十一、应急救援预案16HYPERLINK\l"_Toc232608416"十二、梁、板高支撑设计节点图22HYPERLINK\l"_Toc232608416"十三、附件：22一、工程概况及编制说明1.1工程概况,主体工程为特需诊疗中心建筑。建筑面积64023m2,占地面积7854m2，建筑主体高度20.8m。地下2层，地面以上5层。设计使用年限为50年，结构类型为框架结构，建筑结构安全等级为二级，建筑类别一类，耐火等级一级，抗震设防烈度七度。屋面防水等级Ⅰ级，地下室防水等级Ⅰ级。1.2编制说明本工程梁层高变化大，梁截面多，层高统计见下表。地下二层，地下一层及一层模板支撑体系高度超过4.5米，属于高支模施工，特编制此专项施工方案。本专项施工方案按照施工图纸内容及相关规定和技术规范进行编制，包括模板及其支撑系统的设计及相应的计算书、搭设和拆除、验收和使用、职业健康和环境保护、安全文明施工和应急救援预案、混凝土浇筑方法和浇筑过程观测及安全控制要求等方面内容，并绘制高支撑模板系统的示意图。表一：层高统计层数底标高顶标高板厚净高立杆拟用-2层-11.10-6.080.124.90LG-240+LLG-1800+KTC--60+短杆-11.10-6.400.154.55LG-240+LLG-1800+KTC--60-11.10-6.300.144.66-11.10-6.800.144.16LG-180+LLG-1800+KTC--60-1层-6.08-0.900.185.00LG-240+LLG-1800+KTC--60+短杆-6.30-0.300.185.82LG-300+LLG-2400+KTC--60-6.08-0.300.185.60LG-300+LLG-2400+KTC--60-6.30-0.080.186.04LG-300+LLG-2400+KTC--60+短杆-6.30-0.600.185.52LG-300+LLG-1800+KTC--60-6.30-0.900.185.22LG-300+LLG-1800+KTC--60-6.30-1.200.184.92LG-300+LLG-1200+KTC--60+短杆1层-0.085.520.115.49LG-300+LLG-1800+KTC--60+短杆-0.305.300.255.35-0.085.300.255.13LG-300+LLG-1800+KTC--602层5.529.320.113.69LG-300+KKTC-600+短杆3层9.3213.120.113.694层13.1216.920.113.695层16.9220.800.153.73二、编制依据结构施工图纸；气象、水文资料、地质以及现场和周边环境的实地踏勘情况。深圳市及我公司有关建筑工程质量管理、安全管理、文明施工管理规定。《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)以及《施工技术》2002（3）；粤建监字（1998）27号《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》。深建规〔2007〕14号《深圳市建设工程高大模板施工安全管理办法》。国家及广东省地区其它相关工程建设法律、法规和有关规定文件。我公司类似工程施工经验等。三、高支撑方案设计3.1支撑系统选择楼板模板高支撑系统设计拟选择碗扣式脚手架（顶托）高支撑满堂红脚手架搭设。梁模板高支撑系统设计拟选择碗扣式脚手架（顶托）高支撑满堂红脚手架搭设。3.2碗扣式脚手架搭设的构造要求1.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆；2.立杆之间必须按步距设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；3.大于700高梁底下加立杆支撑，要求此支撑必须同步搭设，同时每步必须与其它杆件相连。4.梁下受力横杆与立柱连接必须双扣件连接。5.高支撑架步距以取1.8m。6.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。7.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；8.按4跨3步距设置剪刀撑，需与立横杆连接。9.顶部支撑设置可调顶托,可调支撑点的自由段出管口不得超过300mm。3.3高支撑设计要求3.3.1立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，采用等步距设置；b.所有杆件长细比l/i不得大于250。；3.3.2整体性构造层的设计：a.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。3.3.3剪刀撑的设计：a.沿支撑架四周外立面应满足立面满设剪刀撑，用钢管扣件搭设。b.满堂模板支架所有跨中（和≤4排）和梁底纵横向错开各设置一道纵、横向竖排剪刀撑，由底至顶连续设置；高支撑模板支架从顶层开始向下每隔两步设置一道水平剪刀撑。c.剪刀撑的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1M，应采用不小于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端不应小于100㎜，剪刀撑跨越立杆根数宜按下表的规定确定：剪刀撑斜杆与地面面的倾角（α）45°50°60°剪刀撑跨越立杆的的最多根数（n）7653.3.4顶部支撑点的设计：梁下立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于300mm；3.4高支撑材料选择：模板：厚度为18mm，无翘曲。木枋：顺直柏木50×90mm，无节痕，不得弯曲。脚手板：无裂痕，无翘曲碗扣架钢管：φ48，壁厚3.5mm无裂纹、凹陷、锈蚀。碗扣件：标准铸铁扣件，保养良好。对拉螺栓：高强对拉螺栓直径M123.5高支模计算高支撑架的计算应当根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)以及《施工技术》2002（3）等规范的要求编写设计计算书，本方案计算书内容包括：施工荷载（包含动力荷载）、支架系统、模板系统、支承地面或楼面承载力计算，以确保支架体系强度、刚度、稳定性、抗倾覆满足标准和规范的要求。本方案验算一下几个典型界面尺寸梁、板构件的支撑体系。表二：所验算梁板的数据结构形式梁(板)所处位置验算梁截面(板厚)梁(板)底标高(m)支撑架高度(m)适用梁截面梁10米层400×600-0.685.4200×400、300×6600250×500、300×6650400×600、300×7700梁20米层400×900-0.985.1400×700、400×7750400×900、400×8850400×970、300×8870450×800、300×11000300×820梁30米层650×13000-1.384.7400×11500、450×11200500×10000、650×1200400×12700、650×11300500×11000、板10米层180mm-0.265.82根据相关规范、本高支撑方案设计要求、施工现场特有条件，并结合我司以往相关经验，综合考虑本工程各处梁板的截面后，选取下表二所示的数据进行高支撑设计并进行验算：3.6计算模型按表二中结构形式梁1至梁3及板1依次进行梁截面及板的模板高支撑验算，并编写出计算书：计算结果详表四，计算书详附件一至附件四。表三：计算数据结构形式验算截面梁宽*梁梁高支撑高度(m)楼板厚度(mm)支撑杆排数支撑横向间距(mm)支撑纵向间距(mm)支撑杆步距(m))支撑点长度

a(mmm)梁边至板支撑距离离

(mm)第一层龙骨间距((m)第二层龙骨间距((m)对拉螺杆直径

(mmm)对拉螺杆间距

(mmm)对拉螺杆排数(排排)竖肋距

(mm)碗扣钢管Φ48xx3.5单木枋高强对拉螺栓直径径M1250×90mm木枋梁1400×6005.6218021.20.61.830040050×90mm木枋@2001.2300梁2400×9005.3230.60.61.830040050×90mm木枋@2000.6125001300梁3650×130004.9240.40.61.830027550×90mm木木枋@2000.4125002250板1180mm6.04180满堂架1.21.21.8300顶托加双钢管，板板底支撑50×900mm木枋，间间距300表四：计算结果结构形式验算截面

梁宽*梁梁高计算结果梁1400×600梁侧碗扣架承重立立杆为2道；梁底支支撑第一层龙龙骨50×900mm单木枋@200mmm，第二层龙龙骨单钢管双双扣件连接，梁梁侧立杆纵向向@600mmm，横向@12000mm，底模厚度度18mm；梁侧竖楞50×900@300，加斜模板支撑撑，侧模厚度度18mm。梁2400×900梁底和梁侧碗扣架架承重立杆为为3道，第一层层龙骨50×90mm单木枋@200mm，第二层龙龙骨双钢管Φ48x3..5；立杆横向向@600mm；纵向@600mm，横向间距1200mmm，底模厚度度18mm；竖肋50××90mm木枋@300mm，对拉螺栓1排φ12@500mm，侧侧模厚度188mm。梁3650×13000梁底和梁侧碗扣架架承重立杆为为4道，第一层层龙骨50×90mm单木枋@200mm，第二层龙龙骨顶托双钢钢管Φ48x3..5；立杆横向向间距400；纵向间距600，，底模厚厚度18mm；竖肋50××90mm木枋@250mm，对拉螺栓2排φ12@500mm，侧侧模厚度188mm。板1180mm采用的碗扣架钢管管类型为φ48×3..5,立杆的纵距b=1.2米，立杆的的横距l=1.2米，立杆的的步距h=1.8米，立杆上端为顶托加加双钢管，伸伸出至模板支支撑点长度((m):0..30；模板支架架搭设高度((m):6.00；板底底50×90mm方木支支撑，间隔距距离300mm。3.7高支撑方案确定根据计算结果，同时考虑搭设方便、安全、简易的特点，本工程各楼层梁模板高支撑体系的参数选择确认结果如下：板支撑：板高支撑系统采用碗扣式脚手架（顶托）高支撑满堂红脚手架搭设。板下立杆上端统一用可调支座，双钢管顶托，可调范围不超过300mm。扫地杆距底撑200mm；纵横每隔4排架加设一排剪刀撑，剪刀撑斜杆与地面夹角为45°～60°。水平剪刀撑从顶层开始向下每隔两步设置一道水平剪刀撑。垫板选用脚手板或者长度不少于2跨，厚度不小于50mm的木垫板（1）0米层板厚180mm，-1层、2～5层板厚150、120及110等不大于180的板都按板1形式搭设。梁支撑：梁模板高支撑系统设计采用碗扣式脚手架（顶托）高支撑满堂红脚手架搭设。梁下立杆上端统一采用可调支撑托，双钢管顶托梁，可调支撑的伸出长度不得大于300，托梁居中设置。扫地杆均距离楼面200mm；梁底至少需加设一道剪刀撑，剪刀撑斜杆与地面夹角为450～600。垫板选用脚手板或者长度不少于2跨，厚度不小于50mm的木垫板（1）(梁高≤700)时，梁底无承重立杆，梁侧立杆承重，荷载通过横杆传力到梁侧立杆，按梁一形式搭设。（2）(700＜梁高≤1000)时，梁底1道承重立杆，按梁二形式搭设。（3）(1000＜梁高≤1500)时，梁底2道承重立杆，按梁三形式搭设。（4）极少数梁高大于1500，梁底3道承重立杆，间距300mm。注意事项:在现场实际搭设过程中,在搭设前需进行预排,并报技术部、安全部确认方可进行大面积搭设，务必保证梁下每一跨的钢管搭设合理、搭设简易、高效，并满足方案设计要求。因为碗扣架横杆及立杆必须符合模数制，在允许范围内，承重立杆纵横间距可根据现场实际情况进行调整。四、高支撑搭设质量管理体系滨海医院项目工程的质量目标是创鲁班奖或国家优质机构工程奖，必须严格控制工程质量。鉴于高大模板支撑工程的复杂性，其施工质量的优劣直接影响工程整体质量和施工安全，必须对高支撑系统的施工质量进行严格控制。建立以项目经理为领导，项目总工为骨干，由工程部、质保部、技术部、安全部组成的质量管理小组。项目经理：王以洋项目经理：王以洋项目总工：刘培项目总工：刘培工程部质保部技术部安全部工程部质保部技术部安全部施工一队施工二队施工一队施工二队五、高支撑搭设质量保证措施5.1高支撑搭设要求高支撑搭设流程图高支撑搭设流程图1.底座和垫板应准确地放置在定位线上；垫板宜采用长度不少于2跨，厚度不小于50mm的木垫板；底座的轴心线应与地面垂直。2.脚手架搭设应按立杆、横杆、斜杆、连墙件的顺序逐层搭设，每次上升高度不大于3m。底层水平框架的纵向直线度应≤L/200；横杆间水平度应≤L/400。3.脚手架的搭设应分阶段进行，第一阶段的撂底高度一般为6m，搭设后必须经检查验收后方可正式投入使用。4.建筑楼板多层连续施工时，应保证上下层支撑立杆在同一轴线上。5.脚手架全高的垂直度应小于L/500；最大允许偏差应小于100mm。6.脚手架内外侧加挑梁时，挑梁范围内只允许承受人行荷载，严禁堆放物料。7.采用钢管扣件作加固件、斜撑时应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2002）的有关规定。10.脚手架搭设到顶时，应组织技术、安全、施工人员对整个架体结构进行全面的检查和验收，及时解决存在的结构缺陷。5.2模板安装要求1.梁底模安装时，梁头两边吊线，中间拉通线；吊边梁线排中间梁线。梁底模安装好后，梁底木枋两侧用扣件卡住防止底模移动，再绑扎钢筋。梁钢筋验收后封梁侧模板，梁侧设穿墙Φ12螺杆。侧模采用50×90mm木枋。为了防止因螺杆过紧而梁模板变形，在框架梁拉钩两端绑垫块作为梁的保护层，同时作为模板支撑。框支梁和框支柱相交处、框支梁和框支梁相交处、框支柱端部无法对穿螺杆时，模板安装前预埋螺杆，螺杆与框支柱箍筋和框支梁钢筋水平焊100mm。2.模板及楞木进场时要进行验收，对翘曲不平、对角线不相等的模板及不够尺寸的楞木要坚决退场，对已进场的材料要进行加工，楞木、大板修整至统一尺寸。3.模板安装要求位置尺寸准确、牢固、稳定，防止出现胀模现象。在浇筑混凝土时，安排木工现场值班，对发生偏移的地方要及时校正、加固。4.模板吊运至施工现场后，要有临时固定措施和防倾措施，尤其是在大风天气和上下班时的交接。5.模板按规定支设好后，必须经过项目部的验收，验收时加强对模板的支撑尤其是水平支撑及剪刀撑的检查，模板上的堆载不能超出规定，尤其是吊运钢筋时，不能将大捆的钢筋集中吊运在模板的同一位置。6.浇筑混凝土时，应对称浇筑竖向混凝土，以加强整个模板支撑系统的稳定性，对于先浇筑混凝土的部位的模板下方应设相对泵送混凝土冲击力的斜向支撑和剪刀撑，斜向支撑要有撑亦有拉，以防模板的整体倾斜。7.模板的存放要按规定，堆放要整齐，高度不超过1.5m，模板要按区按段进行编号，拆除的模板也要分区分段堆放，并对已损坏的模板边角进行修补。5.3施工使用要求1.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；2.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；3.高大模板工程浇筑混凝土前应当做好浇筑范围内人员的清场工作，严禁无关人员进入模板支撑系统下方。浇筑时施工单位应当派专人检查支架和支承情况，对模板支撑系统的变形进行监控，发现下沉、松动和变形情况应及时汇报及解决。5.4高支撑体系验收1.进入现场的碗扣架构配件应具备以下证明资料：（1）主要构配件应有产品标识及产品质量合格证（2）供应商应配套提供管材、零件、铸件、冲压件等材质、产品性能检验报告。2.构配件进场质量检查的重点：钢管管壁厚度；焊接质量；外观质量；可调底座和可调托撑丝杆直径、与螺母配合间隙及材质。3.脚手架搭设质量应按阶段进行检验：（1）架体应随施工进度定期进行检查；达到设计高度后进行全面的检查与验收；（2）遇6级以上大风、大雨、大雪后特殊情况的检查；（3）停工超过一个月恢复使用前。4.对整体脚手架应重点检查以下内容：（1）保证架体几何不变性的斜杆、连墙件、十字撑等设置是否完善；（2）基础是否有不均匀沉降，立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情况；（3）立杆上碗扣是否可靠锁紧；（4）立杆连接销是否安装、斜杆扣接点是否符合要求、扣件拧紧程度；5.搭设高度在20m以下（含20m）的脚手架，应由项目负责人组织技术、安全及监理人员进行验收。5.5高支模支撑架及模板的拆除施工单位在准备模板工程拆除时，结构构件强度必须达到方案规定的拆除强度，并符合《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）的要求。模板拆除申请单，必须经项目负责人和总监理工程师审批合格后，方可实施模板拆除作业。1.高支撑拆除：（1）应全面检查脚手架的连接、支撑体系等是否符合构造要求，经按技术管理程序批准后方可实施拆除作业。（2）脚手架拆除前现场工程技术人员应对在岗操作工人进行有针对性的安全技术交底。（3）脚手架拆除时必须划出安全区，设置警戒标志，派专人看管。（4）拆除前应清理脚手架上的器具及多余的材料和杂物。（5）拆除作业应从顶层开始，逐层向下进行，严禁上下层同时拆除。（6）连墙件必须拆到该层时方可拆除，严禁提前拆除。（7）拆除的构配件应成捆用起重设备吊运或人工传递到地面，严禁抛掷。（8）脚手架采取分段、分分立面拆除时时，必须事先先确定分界处处的技术处理理方案。（9）拆除的构配件应分分类堆放，以以便于运输、维维护和保管。2.模板拆除：（1）支拆模板时，2mm以上人员要要挂设安全带带，并有可靠靠的立足点，拆拆模区域应设设置警示区域域并设专人监监护，模板应应一次拆完，不不能留有悬空空模板。（2）模板及其支架拆除除时的砼强度度，应符合下下列规定：1）模板拆除应根据据混凝土拆模模试块的强度度以及施工规规定的要求进进行，要有拆拆模通知单及及拆模的安全全技术交底。非非承重墙模板板应在混凝土土强度能保证证其表面及棱棱角不因拆除除而损坏时方方能拆除，跨跨度大于8m的梁板模板板和悬臂构件件待混凝土强强度达到100%设计强度时时，方可拆除除。预留洞模模板应在混凝凝土强度达到到能保证构件件和孔洞表面面不发生塌陷陷和开裂，方方可拆除。2）梁侧模板在浇筑筑完24小时后可拆拆除模板，所所有底模板砼砼强度必须达达到100%方可拆模；；拆模以同条条件养护试件件试压结果为为依据，拆模模后必须加强强养护工作。3)预应力梁应在混凝凝土达到张拉拉强度且预应应力钢绞线已已经张拉并封封锚、预应力力孔道已经注注浆完成，拆拆模时混凝土土温度与环境境温度差不大大于20℃,并且张拉验验收合格后，方可拆除底模。4）拆除模板应先支支的后拆，后后支的先拆。先先拆非承重部部分，后拆承承重部分。5）板支撑的拆除应应从中心开始始，间隔两端端拆除。6）拆模板时不允许许乱撬乱砸模模板、木枋。墙墙柱梁模板先先用木尖来松松动模板，再再用撬棍，以以免损伤模板板和砼表面和和棱角。拆除除的木枋、模模板要及时拔拔掉钉子，清清理干净上面面的砼。模板板面刷上脱模模剂，堆码整整齐，做到工工完场清。7）所有梁、板模板板拆除申请单单，必须经监监理审批签字字后方可拆除除。六、高支模搭设安全全管理体系高支模技术要求较较高，稍有疏疏忽，会造成成失稳坍塌，人人员群体伤亡亡的安全事故故。高支撑模模施工难度较较大，施工过过程中的安全全问题尤为重重要，主要体体现在模板的的安装及模板板支架的强度度及稳定性方方面，为了安安全、优质、高高效、如期的的完成该模板板分项工程，特特成立专门的的高支撑模板板系统的管理理小组进行全全程追踪管理理，以确保安安全生产。组长：王以洋副组长：李宝庆、刘刘培、黄诗昌昌、马伟、付仁仁君、叶荣新新、宋彦忠。组员：质保部、安安全部、工程程部、技术部部、机电部等职职能部门成员员以及施工1队、2队主要成员员。高支支模搭设安全全管理小组组组织机构图项目经理项目经理机电经理质量经理安全经理施工经理总工程师机电经理质量经理安全经理施工经理总工程师 架子班木工班机电部施工2队施工1队安全部质保部技术部工程部架子班木工班机电部施工2队施工1队安全部质保部技术部工程部高支撑模板体系管管理小组要坚坚持过程监督督和每周专门门巡检的制度度，尤其是加加强其搭设、使使用阶段的监监督检查，监监督检查施工工方案的执行行情况，检查查其构造是否否符合规范的的要求，检查查模板骨楞规规格和间距是是否符合方案案要求，模板板支撑体系是是否达到负荷荷和整体稳定定性能的要求求，碗口件是否锁紧，巡巡检过程发现现不合格项应应及时监督施施工班组返工工整改，直至至消除不合格格项。现场施施工由各队木木工工长负责责（1队郑米先、2队陈长学）；；各队队长负负责对现场高高支撑体系施施工的监督工工作（1队金敬辉、2队范廷富）；；工程部、质质保部负责对对两个施工队队现场施工的的整体监督工工作（责任人人：付仁君、叶叶荣新）；高高支撑体系的的验收工作由由项目技术负负责人组织，编编制人员、专专职安全员、总总监理工程师师、专业监理理工程师等人人员参加对其其进行检查，并并应填写验收收表格，履行行签字手续，验验收达到合格格后，方可进进行下步作业业（责任人：：刘培）。七、高支撑搭设安全保保证措施1.贯彻执行国家安全全生产，劳动动保护方面的的方针、政策策和法规。坚坚持“安全第一、预预防为主、综综合治理”的方针。2.通过多种形式对员员工进行安全全教育，对新新方法、新工工艺、新设备备、新材料及及技术难度复复杂的作业和和危险性较大大的行为，要要进行专门的的安全教育，争争取可靠的保保证措施。3、明确安全职责，开开展三级安全全检查制度（即即作业班组每每天自检、现现场管理人员员每周周检，本本公司管理人人员每月月检检），实行目目标安全管理理，把安全事事故压缩到最最小可能。4.针对本工程点，编编制并组织专专项方案及作作业安全技术术交底。严格格落实交底措措施，此方案案必须由项目目总工向项目目相关人员，包包括工程部、安安全部、质保保部及分包队队伍等管理人人员落实方案案交底，现场场应有监理工工程师参与监监督，并履行行签字手续。5.施工过程中，如发发现不安全隐隐患，要马上上指定专人限限期整改，落落实整改措施施，在检查制制度监督下清清除隐患，以以保证安全生生产的顺利进进行。6.严格执行安全操作作规程：①所有施工人员在进进入施工现场场操作必须按按规范要求带带好安全帽；；②所有作业人员必须须经过三级交交底教育才能能上岗操作；；7.模板安装必须按模模板的施工设设计方案进行行，严禁任意意变动。8.模板及其支撑系统统在安装过程程中，必须设设置临时固定定设施，严防防倾覆。9.安装模板应按工序序进行，当模模板没有固定定前，不得进进行下一道工工序作业，禁禁止利用拉杆杆、支撑攀登登上落；10.安装顶板模模板遇到有预预留洞口的地地方，应作临临时封闭，以以防误踏和坠坠物伤人；11.模板安装时时，应先内后后外，单面模模板就位后，应应用支架固定定并支撑牢固固；12.拆模板，应应经施工技术术人员按试块块强度检查，确确认混凝土已已达到拆模强强度时，且必必须经施工负负责人同意，方方可拆除。操操作时应按顺顺序分段进行行，不允许让让模板枋料自自由落下，严严禁猛撬落和和拉倒；13.拆除模板前前，应将下方方一切预留洞洞口及建筑物物周围用木板板或安全网作作防护围蔽，防防止模板枋料料坠落伤人；；14.完工后，不不得留下松动动和悬挂的模模板枋料等，拆拆下的模板枋枋料应及时运运送到指定地地点集中堆放放稳妥。15.严格控制侧侧墙混凝土浇浇筑速度，沿沿高度方向上上升不超过11m/h，侧墙混凝凝土浇筑必须须分层进行，确确保同时浇筑筑的内、外墙墙混凝土面同同时上升，防防止支撑框架架发生整体偏偏移。16、固定式混凝土布布料杆，应根根据现场实际际情况，以尽尽可能覆盖浇浇筑部位，单单独架设。不不能附着高支支撑架。17.作业层上的的施工荷载应应符合设计要要求，不得超超载，不得在在脚手架上集集中堆放模板板、钢筋等物料。18.混凝土输送送管、布料杆杆及塔架拉结结缆风绳不得得固定在脚手手架上。19.遇6级及及以上大风、雨雨雪、大雾天天气时应停止止脚手架的搭搭设与拆除作作业。20.脚手架使用用期间，严禁禁擅自拆除架架体结构杆件件，如需拆除除必须报请技技术主管同意意，确定补救措施后放放可实施。21.严禁在脚手手架基础及邻邻近处进行挖挖掘作业。22.脚手架应与与架空输电线线路保持安全全距离，工地地临时用电线线路架设及脚脚手架接地防防雷措施等应按现行行行业标准《施施工现场临时时用电安全技技术规范》（JGJ46-2005）的有关规定执行。23.使用后的脚脚手架构配件件应清除表面面粘结的灰渣渣，校正杆件件变形，表面面作防锈处理理后待用。八、高支撑搭设技术管管理体系建立健全严格的技技术管理体系系，把整个项项目的技术管管理工作科学学地组织起来来，在本项目目上进行有效效的技术管理，严严格按照国家家相关规范制制定专项施工工方案和进行行技术交底，是建立正常的生产秩序的一项重要的工作。本项目建立如下施工技术管理体系：项目总工：项目总工：技术经理：技术经理：技术员：资料员：女技术员：资料员：女技术员：施工一队施工一队施工一队施工一队技术管理措施：1、建立健全各种技技术管理制度度：（1）技术岗位责任制制。（2）技术交底制度。（3）文件、资料的收收发制度。（4）施工现场技术复复核制度。（5）技术方案会签制制度。2、工程施工技术文文件管理：工程施工技术文件件包括本预应应力施工方案案、工程施工工联系单、监监理工程师通通知单、各种种监理报表、施施工技术交底底等，此部分分文件由项目目总工程师组组织或指导编编制，由资料料员负责工程程施工技术文文件的管理（登登记、归档、保保管）。4、技术交底和作业业指导书：根据现场实际情况况和安全施工工措施要求，各各级管理人员员需亲自逐级级进行书面交交底，职责明明确，落实到到人。项目总工程师会同同施工经理向向技术部、工工程部、施工工队行政和技技术负责人进进行交底；施施工队技术负负责人要对所所管辖的施工工人员进行详详尽的交底，并办理签字字手续、归档档。交底和作作业指导书要要有针对性、实实用性、科学学性、可操作作性，符合设设计图纸及有有关规范、规规程的要求。项目部还需对施工队技术负责人对操作班组进行的安全技术交底进行监督和检查。5、施工过程控制：：在高支撑搭设过程程中进行及时时有效的技术术管理，严格格按照制定的的专项施工方方案搭设，对对不满足要求求的高支撑必须须责令整改以以达到技术要要求。十一、应急救援预案高支模具有高危险险性，对模板板倾倒、坍塌塌、人员高处坠落、落物伤伤人等紧急事事故做出应急急准备的响应应措施，对事事故进行控制制和处理，最最大限度地保保护职工生命命和减少国家家财产的损失失，制订本应应急预案。职责（1）项目经理：a.应急指挥总指指挥。全面负负责应急指挥挥工作。b.有权采取一切切可能手段，以以控制和减少少事故危害。c.授于相关人员员相应的应急急处理权。生产经理：a.事故现场指挥挥，督促有关关部门和人员员进行现场防防护抢险工作作。b.当项目经理不不在现场时，担担任现场总指指挥工作。项目技术负责人：：a.组织有关部门门编制、修订订、评审应急急预案。督促促相关部门做做好事故抢险险过程记录。b.组织相关部门门、人员进行行事故调查，并并形成记录。c.当项目经理、生生产副经理不不在时，担任任应急总指挥挥工作。（4）技术部：负责编制制、修订、评评审应急预案案。负责人：：（5）质保部、安全部a.协助技术部编编制、修订、评评审应急预案案。b.督促检查相关关部门落实应应急准备工作作。负责人：工程部a.协助技术部编编制、修订、评评审应急预案案。b.组织进行应急急预案的演习习，并提出改改进建议。c.发生事故时，组组织施工队成立救援小组组进行抢险、营营救、减损防防护工作。负责人：物资部、机电部落实应急预案所需需物资、设备备的准备工作作。发生事故时，组织织成立由相应应特殊工种（水电工等）成立立救援小组。负责人：综合办公室落实应急物资及其其它措施费的的准备。成立急救组，组员员必须有至少少一名医护人人员。负责人：应急救援小组组织织机构：应急救援小组指挥挥中心设在项项目经理办公公室。组长：副组长：组员：工程部、技技术部、质保保部、安全部部、物资部、机机电部、办公公室等各职能能部门负责人人及成员，以以及施工1队、2队主要成员员。总指挥：项目经理总指挥：项目经理现场组织：生产经理预案管理：技术负责人现场组织：生产经理预案管理：技术负责人施工2队施工1队技术部质保部安全部物质部机电部办公室工程部施工2队施工1队技术部质保部安全部物质部机电部办公室工程部应急救援小组应急救援小组高支模搭设应急救救援小组成员员联系电话职能姓名联系方式职能姓名联系方式职能姓名联系方式项目经理砼工长1队工长总工程师钢筋工长1队工长施工经理机械1队工长安全经理机电工长2队工长工程经理安全员2队工长技术经理技术员2队工长质量经理技术员电工机电经理测量员电工1队队长测量员后勤医疗2队队长质检员3、应急物质准备为了在脚手架工程程施工中事故故发生时能够够及时采取应应对措施，平平时准备下述述物资：（1）警戒隔离物资：：警戒桩，警警戒绒存放地点：现场仓仓库（2）人员急救设备：：急救箱，急急救药品，担担架存放地点：综合办办公室（3）减损防护物资：：钢管、安全全网等存放地点：现场仓仓库·4、脚手架坍塌事故应应急预案（1）、坍塌事故发生后，第一时间内项目经理召开应急救援小组会议，由项目经理负责现场总指挥，认真听取报告并向急救小组发出指令、并统一协调、调动。在“120”急救车来之前指挥人员积极救助、疏散人员、组织急救。（2）、发生坍塌事故后，发发现事故发生生人员首先高高声呼喊，通通知现场安全全员，由安全全员拨打事故抢救救电话"120""，向公司有有关部门和医医院打电话抢抢救，同时通通知项目经理理组织应急救救援小组进行行现场抢救。组织架子工进行倒塌架子的拆除和拉牢工作，防止其他架子再次倒塌；各施工队长组织清理现场材料，如有人员被砸应首先清理被砸人员身上的材料，集中人力先抢救受伤人员，最大限度的减小事故损失。预先成立的应急小组人员分工，各负其责，安排人员在路口迎接救护的车辆，有程序的处理事故、事件，最大限度的减少人员和财产损失。（3）、组织救护：当事故中受伤人员员被从脚手架架中救出后，可可能由于失血血过多或严重重骨折失去知知觉，不能动动弹。这时，应应对受伤人员员立即进行止止血抢救。应应根据受伤者者的具体情况况，迅速对症症救护。现场场应用的主要要救护方法是是外伤包扎和和人工呼吸法法。a.外伤止血包扎用清洁包布覆盖伤伤面做简单包包扎，避免创创面污染。不不要在创面上上涂任何有刺刺激性的液体体或不清洁的的粉和油剂。因因为这样既不不能减轻疼痛痛，相反增加加了感染机会会，并为进一一步创面处理理增加了困难难。经现场处处理后的伤员员要迅速转送送医院救治，转转送过程中要要注意观察呼呼吸、脉搏、血血压等的变化化。如果伤势势不重、神志志清醒，但有有些心慌、四四肢发麻、全全身无力；或或者脚手架坍坍塌过程中曾曾一度昏迷，但但已清醒过来来，应使伤者者安静休息，不不要走动、严严密观察，并并请医生前来来诊治或送往往医院。b.如果受伤者势势较重，发生生严重骨折已已失去知觉，但但心脏跳动和和呼吸还存在在，应将受伤伤者水平托起起，尽量不要要使伤者身体体骨架部位受受力，以免加加重骨折伤势势。保持伤者者舒适、安静静地平卧；周周围不围人，使使空气流通；；解开他的衣衣服以利呼吸吸；如天气寒寒冷，要注意意保温，并速速请医生诊治治或送往医院院。如果发现现伤者呼吸困困难、稀少或或发生痉挛，应应准备心脏跳跳动或呼吸停停止后立即作作进一步的抢抢救。c.如果受伤者伤伤势严重，呼呼吸停止或心心脏跳动停止止，或二者都都已停止，应应立即施行人人工呼吸和胸胸外心脏挤压压，并等急救救车到带速送送往医院进行行抢救。d.人工呼吸①实行人工呼吸前，应应迅速将受伤伤者身上妨碍碍呼吸的衣领领、上衣、裤裤带等解开，并并迅速取出受受伤者口控内内妨障呼吸的的食物、脱落落的假牙、血血块、粘液等等，以免堵塞塞呼吸道。②作口对口（鼻）人人工呼吸时，应应使受伤者仰仰卧，并使其其头部充分后后仰（最好用用一只手托在在受伤者颈后后），至鼻孔孔朝上，以利利呼吸道畅通通。口对口（鼻鼻）人工呼吸吸法操作步骤骤如下：③使受伤者鼻孔（或或口）紧闭，救救护人深吸一一口气后紧贴贴受伤者的口口（鼻）向内内吹气，为时时约2秒钟。④吹气完毕，立即离离开受伤者的的口（鼻），并并松开受伤者者的嘴唇（鼻鼻孔），让他他自行呼气为为时约3秒钟。⑤除口对口（鼻）人人工呼吸法外外，以前还用用过两种人工工呼吸法，即即俯卧背法和和仰卧牵臂法法。人工呼吸吸法不仅简单单易做，便于于和胸外心脏脏挤压法同时时进行，而且且换气量也大大得多。口对对口（鼻）人人工呼吸法每每次换气量约约1000～1500毫升，仰卧卧牵臂法约800毫升，俯压压背法约400毫升。由此此可知，在现现场应优先考考虑应用口对对口（鼻）人人工呼吸法。善后处理现场应急救援工作作完成后，由由项目部技术术负责人组织织项目部有关关部门和人员员，配合上级级部门，对事事故的发生、发发展等方面的的情况进行调调查，形成相相关的调查记记录。对事故故中受伤人员员应及时送医医院治疗，直直到伤愈后方方可出院，并并按有关要求求支付受伤期期间的误工损损失；对事故故中不幸死亡亡人员应做好好其家属的思思想工作，并并按有关要求求及时将赔偿偿费用支付给给其家属。5、高处坠落事故的的应急预案（1）当发生高处坠落事事故后，抢救救的重点放在在对休克、骨骨折和出血上上进行处理。①发生高处坠落事故故后，应马上上组织抢救伤伤者，首先观观察伤者的受受伤情况、部部位、伤害性性质，如伤员员发生休克，应应先处理休克克。遇呼吸、心心跳停止者，应应立即进行人人工呼吸，胸胸外心脏挤压压。处于休克克状态的伤员员要让其安静静、保暖、平平卧、少动，并并将下肢抬高高约20度左右，尽尽快送医院进进行抢救治疗疗。②出现颅脑外伤，必必须维持呼吸吸道通畅。昏昏迷者应平卧卧，面部转向向一侧，以防防舌根下坠或或分泌物、呕呕吐物吸入，发发生喉阻塞。有有骨折者，应应初步固定后后再搬运。偶偶有凹陷骨折折、严重的颅颅底骨折及严严重的脑损伤伤症状出现，创创伤处用消毒毒的纱布或清清洁布等覆盖盖伤口，用绷绷带或布条包包扎后，及时时送就近有条条件的医院治治疗。③发现脊椎受伤者，创创伤处用消毒毒的纱布或清清洁布等覆盖盖伤口，用绷绷带或布条包包扎后。搬运运时，将伤者者平卧放在帆帆布担架或硬硬板上，以免免受伤的脊椎椎移位、断裂裂造成截瘫，招招致死亡。抢抢救脊椎受伤伤者，搬运过过程，严禁只只抬伤者的两两肩与两腿或或单肩背运。④发现伤者手足骨折折，不要盲目目搬运伤者。应应在骨折部位位用夹板把受受伤位置临时时固定，使断断端不再移位位或刺伤肌肉肉，神经或血血管。固定方方法：以固定定骨折处上下下关节为原则则，可就地取取材，用木板板、竹头等，在在无材料的情情况下，上肢肢可固定在身身侧，下肢与与腱侧下肢缚缚在一起。⑤遇有创伤性出血的的伤员，应迅迅速包扎止血血，使伤员保保持在头低脚脚高的卧位，并并注意保暖。正正确的现场止止血处理措施施：a)一般伤口小小的止血法：：先用生理盐盐水（0.9%NNaCl溶液）冲洗洗伤口，涂上上红汞水，然然后盖上消毒毒纱布，用绷绷带，较紧地地包扎。b)加压包扎止止血法：用纱纱布、棉花等等做成软垫，放放在伤口上再再加包扎，来来增强压力而而达到止血。c)止血带止血血法：选择弹弹性好的橡皮皮管、橡皮带带或三角巾、毛毛巾、带状布布条等，上肢肢出血结扎在在上臂上1/2处（靠近心心脏位置），下下肢出血结扎扎在大腿上1/3处（靠近心心脏位置）。结结扎时，在止止血带与皮肤肤之间垫上消消毒纱布棉纱纱。每隔25—40分钟放松一一次，每次放放松0.5—1分钟。⑥动用最快的交通工工具或其它措措施，及时把把伤者送往邻邻近医院抢救救，运送途中中应尽量减少少颠簸。同时时，密切注意意伤者的呼吸吸、脉搏、血血压及伤口的的情况。（2）事故后处理程序序①查明事故原因及责责任人。②制定有效的防范措措施，防止类类似事故发生生。③对所有员工进行事事故教育。6、项目部安全部负负责主持、组组织全项目部部每年进行一一次紧急事故故应急救援的模拟演演练。各组员员按其职责分分工，协调配配合完成演练练。演练结束束后由组长组组织对“应急响应”的有效性进进行评价，必必要时对“应急响应”的要求进行行调整或更新新。演练、评评价和更新的的记录应予以以保持。十二、梁、板高支撑设设计节点图十三、附件附件一板1180厚板高支撑计算书书；附件二梁1400××600mmm梁模板高支支撑计算书；；附件三梁2400××900mmm梁模板高支支撑计算书；；附件四梁3650xx1300mmm梁模板高支支撑计算书；；附件五高支撑验验收表；附件六拆模申请；；附件七技术交底底记录；附件八应急预案案培训记录；；楼板1(180厚)模模板碗扣架高高支撑架计算算书高支撑架的计算依依据《建筑施施工碗扣式脚脚手架安全技技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。1参数信息:1.1模板支架参参数横向间距或排距LLX(m):1..2；纵距LY(m):1..2；步距(m):1..8；立杆上端伸出至模模板支撑点长长度(m):0..10；模板板支架搭设高高度(m):6..0；采用的钢管(mmm):立杆LG-3000,LG--240；；横杆HG-1220板底支撑连接方式式:方木支撑；；1.2荷载参数平面模板及小楞（kN/m3）；0.35混凝土与钢筋自重重(kN/m3):25..000；振捣混凝土时产生生的荷载标准准值(kN/m2):2.00；施工人员及设备荷荷载标准值((kN/m2):1.001.3材料参数面板采用胶合面板板，厚度为118mm。面板弹性模量E((N/mm22):95000；面板抗抗弯强度设计计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木木；1.4木方参数木方弹性模量E((N/mm22):95000.0000；木方抗弯弯强度设计值值(N/mm2):13..000；木方抗剪强度设计计值(N/mm2):1.4400；木方方的间隔距离离(mm):3300.0000；木方的截面宽度((mm):550.00；；木方的截面面高度(mm):990.00；；1.5楼板参数楼板的计算厚度((mm):1180.000；楼板支撑架荷载计计算单元2模板面板计算:面板为受弯构件,,需要验算其其抗弯强度和和刚度，取单单位宽度1mm的面板作为为计算单元面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为：W=100××1.82/6=54cmm3；I=100××1.83/12==48.66cm4；模板面板的按照三三跨连续梁计计算。面板计算简图2.1荷载计算(1)静荷载为钢筋筋混凝土楼板板和模板面板板的自重(kN/m))：q1=25×0..18×1++0.35××1=44.85kkN/m；(2)活荷载为施工工人员及设备备荷载(kN)：q2=1×1=11kN/mm；2.2强度计算最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:其中：q=1.22×4.855+1.4×11=7.222kN/mm；最大弯矩M=0..1×7.222×0.332=0..065kkN·m；面板最大应力计算算值σ=650000/544000==1.2004N/mmm2；面板的抗弯强度设设计值[[f]=133N/mmm2；面板的最大应力计计算值为11.204N/mm22小于面板的的抗弯强度设设计值133N/mmm2,满足要求!2.3挠度计算挠度计算公式为其中q=7..22kN//m面板最大挠度计算算值v==0.6777×7.222×30004/(1000×9500×41666666.6667)=0..010mmm；面板最大允许挠度度[V]]=300//250==1.2mmm；面板的最大挠度计计算值0..010mmm小于面面板的最大允允许挠度1..2mm,,满足要求!3模板支撑方木的计计算:方木按照简支梁计计算，其惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.000××9.0000×9.0000/6=67.500cm3；I=5.000××9.0000×9.0000×9.0000/12==303..75cmm4；方木楞计算简图3.1荷载的计算算：(1)钢筋混凝土板板自重(kN/m))：q1=25.0000×0.3000×0.1800=1..350kkN/m；(2)模板的自重线线荷载(kN/m)):q2=0.350××0.3000=0..105kkN/m；；(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN)：p1=(1.0000+2.0000)×1.2000×0.3000=1..080kkN；3.2方木抗弯强强度验算:最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:均布荷载qq=11.2×(1.3500+0..105)=1.7746kNN/m；集中荷载pp=1..4×1.0800=1.5112kN；；最大弯距MM=Pll/4+ql2/8=1.5122×1.2000/4++1.7446×1.20002/8=0.7688kN.mm；最大支座力N=P/22+qll/2=1.5122/2+1.7466×1.2000/2=1.8044kN；；方木的最大应力值值σ=M//w=0.7688×106/67.5500×103=111.376N/mm22；方木抗弯强度设计计值[f]]=13.00N/mmm2；方木的最大应力计计算值为111.3766N/mmm2小于方木的的抗弯强度设设计值133.0N//mm2，满足要求求!3.3方木抗剪验验算：最大剪力的计算公公式如下:Q=qql/2++P/2截面抗剪强度必须须满足:T=33Q/2bhh<[TT]其中最大剪力:V=11.200××1.7466/2+1..512/22=1..804kkN；方木受剪应力计算算值T==3×1803..600/((2×50.0000×90.0000)=0.6011N/mmm2；方木抗剪强度设计计值[T]]=1..400NN/mm2；方木受剪应力计算算值为0..601NN/mm2小于方木的的抗剪强度设设计值1..400NN/mm2，满足要求求!3.4方木挠度验验算:最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，计计算公式如下下:均布荷载qq=q11+q2=1..350+00.105==1.4555kN/mm；集中荷载pp=1..080kkN；方木最大挠度计算算值VV=5×1.4555×1200..0004/(3884×9500..000×30375500.000)+10080.0000×1200..0003/(448×9500..000×30375500.000)=2.7099mm；方木最大允许挠度度值[[V]=11200.0000/2550=4.8800mmm；方木的最大挠度计计算值2..709mmm小于方方木的最大允允许挠度值4.8000mm,满满足要求!4木方支撑钢管计算算:支撑钢管按照集中中荷载作用下下的三跨连续续梁计算；钢管的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为：W=5.088cm3；I=12.119cm4；4.1荷载计算(1)钢筋混凝土板板自重(kN/m))：q1=25×0.33×1.2××0.18=1.662kN//m；(2)模板的自重线线荷载(kN/m)):q2=0.35×00.3×1..2=00.126kN/m；(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN)：p1=(1.0000+2.0000)×11.2×0..300==1.088kN；4.2钢管抗弯截截面强度验算算集中荷载P取纵向向板底支撑传传递力，P=1.22×（1.62++0.1266）+1.4××1.08=3.6607kNN；支撑钢管计算简图图支撑钢管计算弯矩矩图(kN.m))支撑钢管计算变形形图(kN.m))支撑钢管计算剪力力图(kN)最大弯矩Mmaax=11.623kN.m；最大变形Vmaax=66.559mm；最大支座力Qmmax=15.7882kN；钢管最大应力σσ=1.6623×1006/50800.000==319.5578N//mm2；钢管抗压强度设计计值[f]]=205..000NN/mm2；支撑钢管的计算最最大应力计算算值3199.578N/mm22大于钢管的的抗压强度设设计值2005.0000N/mmm2,单根钢管抗抗压强度不满满足要求!故采用顶托托上放置两根根钢管，强度度与挠度都能能满足要求。5模板支撑架计算模板支撑架计算依依据《建筑施施工碗扣式脚脚手架安全技技术规范》（JGJ1166-20008）5.1荷载参数Q1—平面模板及小楞（kN/m3）：0.35；Q2—混凝土与钢筋自重重(kN/m3):25..000；Q3—振捣混凝土时产生生的荷载标准准值(kN/m2):2.00；Q4—施工人员及设备荷荷载标准值((kN/m2):1.005.2单肢立杆轴轴向力计算5.2.1单肢立立杆轴向力计计算单肢立杆轴向力计计算公式：N=[1.22Q1+1.4((Q3+Q4)]LXLY+1.2QQ2VLX、LY—单肢立杆纵向及横横向间距(m)；V—LX、LY段的混凝土体积；；N=[1.22×0.355+1.4××(2.0++1.0)]]×1.2××1.2++1.2××25×1..2×1.22×0.188=11.552kN5.2.2单肢立立杆承载力计计算单肢立杆承载力计计算公式：N≤φAfA—立杆横截面积，44.89cmm2；φ—轴心受压杆件稳定定系数，按长长细比查本规规范附录Cf—钢材强度设计值，205NN/mm2lO=h+2aa=18800+6000=22400mmmi=1.58ccmλ=l0/i==24000/15.88=1551查附表取φ=0..305则φAf=0.3305×4..89×1002×205=30..6kN＞7.077kN，满足要求求！梁1400mmm×6000mm梁模板支撑撑计算一、计算参数结构楼板厚=1880mm，梁宽b=400mmm，梁高h=600mm，支撑体系系高5.4m；模板材料为：夹板板底模厚度=18mm，侧模厚厚度=18mm；梁边至板支撑的距距离=0.40m；木材弹性模量E==9000..00N/mmm2，抗弯强度fm=13.000N/mm2，抗剪强度fv=1.40N//mm2；支撑采用碗扣式脚脚手架，Φ48钢管:横向间距12200mm，纵向间距距600mm，支架立杆杆的步距h=1.80m；钢管直径48mmm；壁厚3.55mm；截面积积4.89cmm2；截面惯性性矩I=12..19cm44；钢管质量0.03376kN//m，立杆上端端伸出至模板板支撑点的长长度a=0.300m。二、梁底模验算梁底模及支架荷载载计算荷载类型标准值单位梁宽梁高系数设计值模自重00.35kN/m22×(0..40+1.20))×1.22=00.68kN/mm②砼自重24.00kkN/m3×0..40×0.60×1..2=66.92kN/m③钢筋荷载4.6kNN/m3×0..40×0.60×1..2=11.33kN/mm④振捣砼荷载22.0kN//m2×0..4×1.44=1..12kN/mm梁底模和支架承载载力计算组合合①＋②＋③＋④qq1=10.055kN//m梁底模和龙骨挠度度验算计算组组合①＋②＋③q2=8.93kN/m2．梁底模板验算底模厚度h=188mm，板模宽宽度b=400mm；木模板抵抗矩W==bh2/6=400.000×18.0002/6=216600mm3木模板惯性矩I==bh3/12=400×1883/12=1994400mmm4抗弯强度验算第一层龙骨间距LL=200mm，计算跨跨数=五跨。计算简图弯矩系数KM=--0.1055M=KM·q1LL2=-0.1005×10..05×0..202=-0.0443kN.mmσ=M/W=422210/216000=2.0N//mm2梁底模抗弯强度σσ=M/W==2.0N/mmm2小于13.000N/mm22,满足要求。抗剪强度验算剪力系数KV=00.606V=KVq1L==-0.6066×10.005×0.220=-1..22kNτ=3V/（2bhh）=3×12200/(2×400×188)=0.225N/mm2梁底模抗剪强度ττ=3V/((2bh)==0.25N/mmm2小于1.40NN/mm2,满足要求。（3）挠度验算荷载不包振捣砼荷荷载，则计算算荷载q2=73.400kN/m挠度系数Kυ=00.644υ=Kυq2L4//(100EEI)=0..644×88.93×22004/(1000×90000.00×11944000)=0.0553mm[υ]=L/400==200/4400=0..50mm梁底模挠度V=00.053mm小于0.500mm,满足要求。3、第一层龙骨验算算第一层龙骨采用木木枋b=50mmm，h=90mm，木枋抵抗矩W=bbh2/6=50×902/6=675500mm33,木枋惯性矩I=bbh3/12=500×903/12=300375000mm4,立杆横向尺寸L22=1200mmm，梁宽度b=400mm。a、梁传荷载计算q=q1×第一层层龙骨间距/梁宽=10.055×0.200/0.40=5.033kN/mb、板传荷载计算板重量=1.2××(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.118×25++0.35)+1.44×2.500=9.322kN/m22板传递到第一层龙龙骨的荷载P=0.2×0.200×9.322=0.38kkN计算简图经过计算得到最大大弯矩M=0.66kN.mm经过计算得到最大大剪力V=1.339kN（1）抗弯强度验算σ=M/W=0.666×106/675000=9.8N//mm2第一层龙骨抗弯强强度9.8N/mmm2小于13.000N/mm22,满足要求。(2)抗剪强度验验算τ=3V/(2bhh)=3×13900/(2×500×90)=0.466N/mm22第一层龙骨抗剪强强度0.46N/mm2小于1.40NN/mm2,满足要求。（3）挠度验算将计算简图中集中中荷载与均布布荷载简化为为作用在中点点的集中荷载载最大挠度：[υ]=L/250==1200/250=4.8mmm第一层龙骨挠度VV=0mm小于4.8mm,满足要求。4、第二层龙骨验算算第二层龙骨采用单单钢管Φ48x3..5；双扣件连连接W=5080mmm3，I=1219900mm44，A=4.899cm2；第二层龙骨纵向间间距600mmm,计算跨数五跨跨计算简图抗弯强度验算弯矩系数KM=--0.2811P=F=13900N最大弯矩为Mmaax=KmPL=-0..281×1390×600=-00.24kN.mmσ=M/W=2400000/5080=47.3NN/mm2第二层龙骨抗弯强强度σ=M/W==47.3N//mm2小于205.000N/mmm2,满足要求。抗剪强度验算剪力系数KV=11.724V=KVP=1..724×11390/11000=22.4kNτ=3V/(2bhh)=3×2.4×10000/((2×4899.00)==8.5N//mm2第二层龙骨抗剪强强度τ=3V/((2bh)==8.5N/mmm2小于125.000N/mm22,满足要求。挠度验算挠度系数Kυ=00.043P’=F=1390Nυ=KυP’L3//（100EII）=0.0433×13900×6003/(1000×2060000.000×1219900)=00.01mmm[υ]=L/6=6000/250=2.4mmm第二层龙骨挠度VV=0.011mm小于2.4mm,满足要求。5、钢管承载力验算算传至钢管立杆的板板荷载N1=0.8××0.6×00.18×225=2.116KN梁荷载N2=0.4××0.6×225=6.00KN模板荷载N3=0.355×0.8××0.6=00.16KKN振捣荷载N4=2×0..6×1.22=1.444KN每根钢管立杆承受受的竖向荷载载N=[1..2×（2.16++6.0+00.16+11.44）+1.4××1.44]]/2=6..86KN单肢立杆承载力计计算公式：N≤φAfA—立杆横截面积，44.89cmm2；φ—轴心受压杆件稳定定系数，按长长细比查本规规范附录Cf—钢材强度设计值，205NN/mm2lO=h+2aa=18800+6000=22400mmmi=1.58ccmλ=l0/i==24000/15.88=1551查附表取φ=0..305则φAf=0.3305×4..89×1002×205=30.66kN＞6.866kN，满足要求求！6、扣件抗滑移的计计算:按照《建筑施工扣扣件式钢管脚脚手架安全技技术规范培训训讲座》刘群群主编，P996页，双扣扣件承载力设设计值取166.00kNN，按照扣件件抗滑承载力力系数0.880，该工程程实际的旋转转双扣件承载载力取值为112.80kkN。纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范5.2..5):RR≤Rc 其中Rc扣件抗滑滑承载力设计计值,取12.800kN；R--纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；计算中R取最大支支座反力，根根据前面计算算结果得到R=3..35kNN；R<12.880kN，所所以双扣件抗抗滑承载力的的设计计算满满足要求！三、侧模板验算（一）、荷载计算算1、新浇砼的侧压力力F1=0.22rr×200//（T+15）β1β2V1/2=0.22×24..00×4..00×1..20×1..15×2..000.55=41.222kN/mm2(r=24.0β1=1.200β2=1.155V=22.0TT=30.00)F2=rH=24×梁梁高=24×0..6=14.4kNN/m2比较F1、F2两者取小值F=114.4kNN/m22、振捣砼产生的荷荷载4.000kN/m223、倾倒砼产生的荷荷载4.000kN/m22分项系数标准值kN/m22荷载值kN/m221、新浇砼的侧压力力1.214.417.32、振捣砼产生的荷荷载1.44.05.603、倾倒砼产生的荷荷载1.44.05.6028.5（二）、侧模板强强度验算木模板厚度h=118mm木模板抵抗矩W==bh2/6=6000×182/6=324400mm3木模板惯性矩I==bh3/12=6000×183/12=2991600mm4（1）抗弯强度验算取竖肋间距L=2200mm,计算跨数五五跨计算简图弯矩系数KM=--0.1055均布荷载q’=117.1×0.6=17.1kkN/mmM=KM•qL22=-0.1005×17..1×0.32=-0.177kN.mσ=M/W=1771000//324000=5.28N//mm2侧模抗弯强度σ==M/W=55.28N//mm2小于13.000N/mm22,满足要求。（2）抗剪强度验算抗剪系数KV=00.606V=KVq，LL=0.6006×17..1×0.30=3.2kkNτ=3V/（2bhh）=3×3.2×10000/(22×18×6600)=00.45N/mm2侧模抗剪强度τ==3V/(22bh)=00.45N/mmm2小于1.40NN/mm2,满足要求。（3）挠度验算按强度验算荷载组组合，不考虑虑倾倒、振捣捣砼产生的荷荷载，故q，=14.4×0.66=8.64N/mm挠度系数Kυ=00.644挠度υ=Kυq，L4//100EII=0.6444×8.664×3004/(1000×90000.00×22916000)=0.117mm[υ]=L/400==200/4400=0..50mm侧模挠度V=0..12mm小小于0.500mm,满足要求。（三）、侧肋强度度验算木木枋尺寸b=50mm，h=900mm；木木枋抵抗矩W=bh2/6=50××902/6=675500mm33，计算跨度度300mm；木枋惯性矩I=bbh3/12=50××1003/12=300375000mm4,跨数2跨。计算简图（1）、抗弯强度验算算弯矩系数KM=--0.1255均布荷载q=288.5×0..30=8..55N/mmmM=KM.qL22=-0.1225×8.555×0.32=-0.0997kN.mmσ=M/W=962200/675000=1.43NN/mm2侧肋抗弯强度σ==M/W=11.43N//mm2小于13.000N/mm22,满足要求。（2）、抗剪强度验算算剪力系数KV=00.625V=KVq，LL=0.6225×8.555×0.33=1.6kkNτ=3V/（2bhh）=3×1.6×10000/(22×50×990)=0..53N/mm2侧肋抗剪强度τ==3V/(22bh)=00.53N/mmm2小于1.40NN/mm2,满足要求。（3）、挠度验算均布荷载q，=88.55kNN/m挠度系数Kυ=00.521挠度υ=Kυq，L4//100EII=0.5221×8.555×3004/（100×99500×330375000）=0.01mmm[υ]=L/400==300/4000=0.755mm侧肋挠度V=0..01mm小小于0.75mm,满足要求。四、计算结果：梁底支撑撑：第一层龙龙骨50×90mm单木枋@200mm，第二层层龙骨钢管Φ48x3..5，双扣件连连接；钢管立杆纵向@6600mm，钢管横向@1200mm，底模厚度度18mm；梁侧支撑：木枋550×90@@300，加斜模板支支撑。梁2400mmm×900mm梁模板支撑撑计算一、计算参数结构楼板厚=1880mm，梁宽b=4000mm，梁高h=600mm，支撑体系系高5.4m；模板材料为：夹板板底模厚度=18mm，侧模厚厚度=18mm；梁边至板支撑的距距离=0.40m；木材弹性模量E==9000..00N/mmm2，抗弯强度fm=13.000N/mm2，抗剪强度fv=1.40N//mm2；支撑采用碗扣式脚脚手架，Φ48钢管:横向间距1200mmm，纵向间距600mm，支架立杆杆的步距h=1.80m；钢管直径48mmm；壁厚3.55mm；截面积积4.89cmm2；截面惯性性矩I=12..19cm44；钢管质量0.03376kN//m，立杆上端端伸出至模板板支撑点的长长度a=0.300m。二、梁底模验算梁底模及支架荷载载计算荷载类型标准值单位梁宽梁高系数设计值模板自重0.35kkN/m2×(0..40+1.80))×1.22=00.93kN/mm砼自重24.00kkN/m3×0..40×0.90×1..2=110.4kN/m筋荷载4.6