广州某高层住宅高支模计算书

高支模施工方案本方案是根据施工工艺标准、施工规范要求，结合本工程特点编制而成。第二层为模板支撑体系为高支模体系，板面标高为5.95m。首层面板厚为250mm，核心筒部位板厚为180mm，二层板厚200mm，局部板厚100mm。一、材料准备墙板：黑夹板（1830×915㎜）楼板：黑夹板（2440×1220㎜）柱：黑夹板（2440×1220㎜）梁模板：黑夹板（1830×915㎜）木方：50×100（必需刨制成大小一致，两面刨光）钢管φ48×3.5mm二、作业程序具体作业程序为：（放轴线）墙、柱放线梁放线检查墙、柱、梁放线垫立杆垫板架立杆架水平杆架梁平杆铺梁底枋条吊线、钉梁底板钉梁侧板梁侧板斜撑检查梁底板、梁侧板、侧板斜撑架平台板水平杆铺平台板木枋钉平台板模板清洁平台及梁槽刷脱模剂刷墙、柱模板隔离剂封墙、柱模板钉背衬枋条架拉接杆校正位置穿对拉螺杆、塑料套管及紧固冲洗墙、柱模板垂直度及水平位置检查和校正满堂架加固、检查整改及复查吊模预埋件及预留洞设置冲洗孔封模模板工程自检看模……拆模作业面清洁、材料清理。三、支架的搭设梁截面(300～1000)×(600～1800),最大梁截面1000×1800,为确保转换大梁的施工质量,避免模板和支撑系统受力变形或失稳,其支模体系必须进行设计和核算，支模体系采用18mm厚胶合板模，50×100mm木枋，Φ48×3.5mm钢管，Φ12对拉螺杆组成。木枋@200mm，钢管横梁@600mm，立杆间距1200×600mm，其计算如下：四、荷载计算：模板和木枋自重力：0.75×1.0=0.75KN/m钢管自重力：1.00×1.0=1.0KN/m新浇砼自重力：24×1.0×1.8=43.2KN/m钢筋自重力：1.8×1.0×1.8=3.24KN/m施工荷载：2.5×1.0=2.5KN/m振捣砼时的动载：2.0×1.0=2.0KN/m总荷载：52.69KN/m五、模板验算：底模验算：纵向底模承受的荷载：q1=1.2ΣNGK+1.4ΣNQK=1.2×（0.75+43.2+3.24）+1.4×（2.5+2.0）=62.93KN/m计算简图：木枋立放@按200mm设一根，板按四跨连续梁计算。查简明施工计算手册，附录II表II-14中可查得：Km=-0.121；Kv=-0.62；Kw=0.967；强度验算：（1）最大弯矩：Mmax=KmqL2=－0.121×62.93×0.22=－0.31KN.m（2）截面抵抗矩：Wn=EQ\F(1,6)bh2=EQ\F(1,6)×1000×182=54000mm3（3）强度：σmax=EQ\F(Mmax,Wn)=EQ\F(0.31×106,54000)=5.74N/mm2<[fm]=13N/mm2满足！注：胶合板的设计强度值：fm=13N/mm2fv=1.4N/mm2剪力验算：（1）最大剪力：Vmax=KvqL=0.62×62.93×0.2=7.80KN（2）剪应力：τmax=EQ\F(3V,2bh)=EQ\F(3×7800,2×1000×18)=0.65N/mm2<[fv]=1.4N/mm2满足！挠度验算：E=9000N/mm2,[W]=EQ\F(L,400)=200/400=0.5mmWA=Kw×EQ\F(qL4,100EI)=0.967×EQ\F(62.93×2004,100×9000×(1/12)×1000×183)=0.23mm<[W]=0.5mm，可以！所以底模采用18mm厚胶合板，木枋间距200mm满足要求。侧模验算：砼的重力密度γc=25KN/m3，砼的初凝时间t0=EQ\F(200,(T+15))=EQ\F(200,25+15)=5h，浇筑速度V=2m/h，β1=1.2，β2=1.15侧压力计算：F=0.22γct0β1β2V(1/2)=0.22×25×5×1.2×1.15×2(1/2)=53.67KN/m2F=γcH=25×1.8=45KN/m2取二者较小值，F=1.2×45=54KN/m2计算。（1.2为侧压力的荷载分项系数）计算简图，侧模板所受的荷载q=54×1=54KN/m木枋@按300mm设一根，按四跨连续梁计算。强度验算：Mmax=KmqL2=-0.121×54×0.32=0.59KN.mσmax=EQ\F(Mmax,Wn)=EQ\F(0.59×106,54000)=10.93N/mm2<[fm]=13N/mm2强度满足！剪切验算：Vmax=KvqL=0.62×54×0.3=10.044KN<14KN满足剪切要求。挠度验算：WA=Kw×EQ\F(qL4,100EI)=0.967×EQ\F(54×3004,100×9000(1/12)×1000×183)=0.97mm<[W]=EQ\F(300,250)=1.2mm，可以！拉杆计算：Φ12对拉螺杆容许拉力N=12900N,设拉杆间距500×500mm,P=F×A=54×103×0.5×0.5=13500N>12900N，13500/12900<1.1满足!六、木枋验算：（一）沿梁横向间距600mm设3排立杆,按二跨连续梁计算最不利荷载布置。1、木枋所承受的荷载：q=62.93×0.20/1.0=12.57KN/m计算简图：钢管间距按600mm设一根木枋按二跨连续梁计算。查简明施工计算手册，附录Ⅱ表Ⅱ-13可查得：Km=-0.125；Kv=-0.625；Kw=0.521；3、强度验算：（1）Mmax=KmqL2=-0.125×12.57×0.62=-0.57KN·m（2）Wωn=EQ\F(1,6)bh2=EQ\F(1,6)×50×1002=83333mm2（3）σmax=EQ\F(Mmax,Wn)=EQ\F(0.57×106,83333)=6.84N/mm2<[fm]=13N/mm2满足！4、剪切验算：（1）Vmax=KvqL=－0.625×12.57×0.6=－4.71KN（2）τmax=EQ\F(3V,2bh)=EQ\F(3×4710,2×50×100)=1.413N/mm2<[fv]≈1.4N/mm2满足！5、挠度验算：WA=Kw×EQ\F(qL4,100EI)=0.521×EQ\F(12.57×6004,100×9000×（1/12）×50×1003)=0.23mm<[W]=EQ\F(450,400)=1.13mm，可以！七、钢管支架：（一）横管验算：采用2根Φ48×3.5钢管横管所承受的荷载：F=12.57×0.6=7.54KN计算简图：横杆上木枋间距按200mm一根，按跨中布置二根考虑，按四跨连续梁计算。查附录II表II-14③Km=-0.321Kv=-1.321Kw=2.657强度验算（1）弯矩：Mmax=KmFL=-0.321×7.54×0.6=-1.45KN.m（2）2根钢管的截面抵抗矩：WA=EQ\F(π,32)EQ\F(（d4-d14）×2,d)=EQ\F(π,32)×EQ\F(（484-414）,48)×2=10156mm3（3）强度：σmax=EQ\F(Mmax,Wn)=EQ\F(1.45×106,10156)=142.77N/mm2<[f]=205N/mm2满足！注：钢管的强度设计值f=205N/mm2,fv=125N/mm2剪切验算：（1）剪力：Vmax=KvF=－1.321×7.54=－9.96KN（2）2根钢管的惯性矩：I=EQ\F(π,64)(d4-d14)×2=EQ\F(π,64)(484-414)×2=2.44×105mm4（3）、剪切：τmax=EQ\F(2V,A)=EQ\F(2×9960,2×489)=20.37N/mm2<[fv]=125N/mm2,满足！挠度验算：E=2.06×105WA=Kω×EQ\F(FL3,100EI)=2.657×EQ\F(7540×6003,100×2.06×105×2.44×105)=0.87mm<[W]=EQ\F(600,250)=2.4mm3,可以！（二）立杆验算：立杆所承受的荷载：1.2ΣNGK+1.4ΣNQK=1.2×48.19+1.4×4.5=57.828+6.3=64.1281KN/mN=64.128×0.6/3=12.83KN钢管的截面特征：A=EQ\F(π,4)(482-412)=489mm2I=EQ\F((482+412)(1/2),4)=15.78mm强度：σmax=EQ\F(N,A)=EQ\F(12830,489)=26.23N/mm2<[f]=205N/mm2满足！稳定性：长细比λ=EQ\F(L,i)=EQ\F(2000,15.78)=127查表φ=0.412σmax=EQ\F(N,φA)=EQ\F(12830,0.412×489)=63.68N/mm2<[f]=205N/mm2满足！（三）扣件抗滑验算参照同济大学1991年主编的《高层建筑施工手册》P723页，以每个扣件允许承受荷载7KN进行计算，则每1.2米长梁体12个扣件承受荷载84KN，而荷载设计值为64.128*1.2=76.954KN，可满足要求。根据本工程实际情况，为进一步确保架体的稳定性，在梁底立杆支模钢管处采用顶托支承，梁两边立杆采用双扣件连接。详见本方案模板支设示意图。八、楼板承载力验算根据预算计算，转换层单栋梁板砼量为464.63m3，梁板面积为1011.936m2，考虑砼自量为25KN/m3；施工人员及设备的均布活荷载为2.5KN/m2；振捣砼产生的荷载值为2.0KN/m2；则转换层梁板施工时产生的荷载为：F=464.63*25/1011.936+2.5+2=15.98KN/m2原设计板面承受荷载为：地下室顶板回填土密度为18KN/m3，回填土较厚部位厚度为0.8m~0.9m，按0.8m厚计算，地下室顶板土方堆土荷载为18*0.8=14.4KN/m2，土方回填后的活荷载设计标准值为5KN/m2，则地下室顶板土方未回填时，顶板允许承载力为F允=14.4+5=19.4KN/m2，考虑转换层施工时，地下室顶板强度按0.9的系数折减，则地下室顶板在施工时的实际允许承载力为F允’=19.4*0.9=17.46KN/m2。F允’=17.46KN/m2＞F=15.98KN/m2即地下室顶板的承载力能满足支撑要求。九、支撑体系（一）大梁支设示意如图所示，其余楼板部位由于荷载较大，钢管立杆间距不得大于1200,为确保支撑的稳定及梁的质量，本层施工及养护时，支撑体系不允许拆除，需本层砼强度需达到100%，方允许拆除本层支撑体系。（二）为保证支撑体系的稳定，支撑体系按3.6米间距纵横设置剪刀撑。架体底部设置扫地杆，梁下立杆必须铺设垫板。（三）根据计算，由于本层荷载值较大，采用二层结构分担结构荷载。特别是在大梁位置，在大梁投影部位，地下室顶板支撑体系该部位也应当按照上层架体间距一样进行设置。（四）普通梁支模在此不进行阐述，参照模板工程施工作业指导书及施工组织设计。大梁支设示意图以上梁底立杆一律采用钢管加可调座支撑，直接承受荷载的立杆或可调座伸出顶水平杆的高度≤400mm；并严格检查扣件的安装情况，确保扣件安装符合要求，严禁扣件松动情况发生。十、质量安全（一）质量控制施工质量直接关系到塔楼的使用安全与寿命，必须引起高度重视，不可掉以轻心。因而做到方案切实可行，各种措施有效落实，确保大梁的施工质量。模板支架搭设必须按设计和核算的要求进行，所选用的钢管无锈蚀严重的现象，木枋无腐蚀现象。模板安装必须有足够的强度，刚度和稳定性，拼缝应严密，几何尺寸准确，加固支撑和对拉螺栓牢固，梁底三排用双螺帽，浇筑砼时由专人加强对模板的观察，如有异常及时采取相应措施予以处置，严禁出现模板变形和下沉等现象。钢筋绑扎严格按设计图纸和变更通知要求施工，进场的原材料和直螺纹连接符合要求，并按规定抽样检验，严禁不合格的材料用于本工程上，由于转换大梁钢筋自重较大，梁底砼垫块应有足够的强度，并视情形在梁底加设Φ25钢筋垫铁。砼配合比应满足设计和泵送要求，砼的缓凝时间应在4小时以上，砼的搅拌，输送设备必须保障，输送设备除配备二台外，尚应备用一台，以防出现设备故障时应急。砼的浇筑安排专人跟班作业，以确保砼的布料，振捣及养护符合要求。（二）安全保障加强现场施工人员的安全意识，对全体施工人员进行安全生产教育，增强自我保护能力，使每一个施工人员自觉遵守《建筑安装工人安全操作规程》，严格