广州某工程脚手架施工方案

一、工程概况本工程位于**四路XXXXXX,东为XX街,西接XX街,南临XX坊,北面为XXX路,其裙楼为商场、俱乐部，塔楼为单纯的住宅楼，地下室三层，裙楼七层，塔楼为A、B、C三栋31层，总标高为110M，总建筑面积为9.3平方米，总平面布置图如附图1。编制依据根据甲方要求，由于在工程施工期间，售楼部及部分园林绿化工程须插入施工，本工程外脚手架搭设要求施工单位从二层开始采用悬挑式方法搭设。施工规范及有关文件：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001、J84-2001《建筑施工安全检查评分标准》JGJ59-99《施工总平面图》《广州地区安全监督管理、施工现场安全生产管理资料汇编》试行《建施、结施设计图纸》型式选择与搭设要求根据本工程建筑外型特点及我司多年的施工习惯及现有的资源状况等因素综合考虑，脚手架采用悬挑式双排扣件钢管搭设。搭设必须满足以下要求：有足够的刚度和稳定性，保证施工过程中在各种施工操作在允许荷载作用下不产生失稳、变形、倾斜、摇晃及扭曲等现象。有足够的宽度、高度和长度，以满足施工操作工艺和堆放材料、设备的需要。外型整齐美观，横平竖直，图形一致，满足文明施工要求。满足施工外墙装饰及安装工程操作的需要。满足施工现场安全围护的需要。材料的选用竖杆：Ф48*3.5mm钢管。大、小横杆：Ф48*3.5mm钢管。脚手板：钢管配合钢栅。连接件：直角扣件、旋转扣件、对接扣件、底座等。安全挡板：Ф48钢管、篙竹及18mm夹板。围护安全网：绿色密目难燃塑料网。卸荷装置：6*19-Ø21.5冷拔低炭钢丝绳、M20花篮螺丝、U型扣。底座支撑梁：120槽钢。踢脚板：18厚夹板，高度180mm，（红白间隔油漆）。（详细作法如附图2）搭设方法本脚手架从二层开始搭设，底座直接固定于二层楼面上，采用[120槽钢悬挑式为底座，槽钢距离按立柱@1600mm布置,每条槽钢长度为3000(结构悬臂梁位置为3500mm),槽钢伸出结构面为1700,结构面以内设三道Ф16抗拉螺栓,预埋时锚固入结构长度不小于300mm,弯钩不小于200mm,固定悬挑槽钢,此预埋应尽量以梁部位为主,根据槽钢的跨度设置为1600mm,为确保中间立柱的抗弯曲强度,采用加设斜支撑和斜腹杆进行加强,为了防止槽钢的扭转失稳，对外挑的槽钢每隔400mm用钢管把所有外挑的槽钢焊接（可在槽钢与钢管连接处加设钢筋焊接）相连，构成一个整体，具体详见附图3。一般操作方法外脚手架是沿建筑物周边连续封闭搭设的,直接立在固定的底座上,为方便施工，立杆间距按外立杆1000mm,内立杆为2000㎜设置，步距为1800mm,平桥宽度800mm,内立杆离结构外边线200mm,横向水平杆沿平桥在纵向水平杆每@800设置一道,纵向水平杆在平桥位置设置在立杆内侧通长设置,上铺钢筋网格栅作为走道板.脚手架搭设时先立立柱,且先立内立柱,后立外立柱,立柱时要加斜撑临时固定.架设脚手架时,切勿单独一个人操作,要防止脚手架倒塌伤人,立柱立好后，立即搭设大、小横杆，当第一步大、小横杆搭设完毕后，立即在其上铺设脚手板，做好固定件，以方便第二步架设脚手架，同时，在立柱外侧的规定位置及时设剪力撑，约6米一道，以防止脚手架纵向倾倒。剪力撑的设置应与脚手架的向上架设同步进行。立杆、水平杆接头应对接扣件，大小横杆与立杆连接应采用直角扣件，剪力撑与立柱及大横杆的连接应采用旋转扣件，剪力撑搭接时不小于三道旋转扣件，所有扣件的紧固应符合规定，要求用力矩扳手实测拧固，达到40～65N.mm为宜。在搭设脚手架时，每完成一步都要及时校正立柱的垂直度和大小横杆的标高及平整度，使脚手架的步距、横距、纵距上下始终保持一致。脚手架的搭设进度一般应高出施工面二步，至少不小于1.2米，使在操作面的施工人员有可靠的安全围护，又保证脚手架在搭设中的稳定性。如由于流水施工或其它原因，使脚手架不能四周同时向上搭设，而要保持一定差距时，一般不希望有过大的差距，以控制在四米内为宜，并应在高低脚手架连接处，断口的端头部位采取临时安全加固和封闭措施。在搭设脚手架时，同时要做好脚手架的接地（以防止雷击或触电）接地用的地极可接引建筑物的防雷地极，各连接点以不大于10×10米为宜。脚手架搭设完成后，要及时在外排及每隔三层走道钢筋格栅底下用密眼塑料安全网围护，以确保施工作业人员的安全。2、节点部位的处理（1）、与建筑物结构的连接为了防止脚手架在外力的作用下摇摆、扭曲、变形，应设置脚手架与建筑结构物的刚性连接装置，按下述的方法进行处理：①连接杆的间距：水平方向每3.2米设一点；垂直方向每层设一点；上下层应错开按梅花状设置。②连接杆应既能承受向外的拉力，又能承受向内的压力（即脚手架与建筑物结构刚性连接），可用Ф48*3.5mm钢管，长度在600mm左右，一端用直角扣件与脚手架内侧立杆扣紧，另一端用直角扣件与预埋在建筑物上的Ф48钢管扣牢。③连接点应尽可能设在脚手架的立杆与大小杆交界处附近如在规定位置设置连接点有困难时，应在邻近节点处补足，且应从标准层第二层逐层布设。（2）开口处的构造处理如果因为出入或材料搬运需要必须断开时，则必须要有可靠的措施，应在断开处的两侧采用双立柱，并增加脚手架与建筑结构的连接，在断开端部设置剪力撑，并做好端头的封闭工作。（3）基础处理脚手架主杆如直接支承在结构层，立杆底部应作处理，加大受力面，防止结构损坏，采用300*300*200mm砼垫块。如直接支承在[120槽钢上，需在外主杆处与槽钢接触处焊Ф20钢筋，高度为100mm，再沿槽钢面搭设纵槽钢管。（4）卸荷装置外脚手架需设置有效的卸荷装置，以逐段地将架体荷载传道建筑物结构上，采用6*9-Ø21.5冷拔低炭钢丝绳加M20花篮螺栓悬吊。从第二层开始设置，第一道卸荷卸每道槽钢悬挑端，每隔3层设置一道，（s9m）吊环（Ф20钢筋）按建筑物四周水平＠2400mm设置一点，埋设时应错开，形成梅花状（具体吊环预埋以框架梁为主，吊环加设在悬臂梁的位置时必须加设回头，具体安装方法详见附图4）。（5）、安全挡板为了防止上部物体坠落飞出伤人，根据施工现场实际情况，每隔四层沿外排四周设一道安全挡板。挡板用钢管搭设，后铺篙竹或旧夹板，在平铺一层密目眼安全网。斜挑与水平线为300，挡板宽度为2米(水平宽)。人行道安全挡板搭设：建筑物6米范围内的人行道要采取双层安全挡板加强防护措施，搭设时立柱及水平横杆采用钢管，搭设高度5～6米（具体安装详附图5）。（6）、工作上落梯为了方便结构施工操作人员的上落，根据平面布置，上落梯在南边及西北角设置两个。搭设时采用钢管在脚手架的外侧搭设，与脚手架成一个整体。上落梯设施的数量，一般不少于两处，可做成倾角不大于60度带有扶手的扶梯。梯底或梯外侧应满挂安全网。（7）、吊料平台为了方便塔吊对结构层施工时的周转运输，在塔吊半径的范围内每栋塔楼采光井里设置2000×3000mm吊料平台，按每栋号设置二个，层与层之间平面布置应错开搭设。搭设所用材料骨料均为钢管，搭设时不能以外脚手架立柱为支撑杆件，应在结构预埋伸出外脚手架面，采用钢丝绳吊拉方法。吊料平台限载1吨，最大荷载集中地方不能大于6KN/m2，具体安装方法详附图6、7。六、拆除工艺做好上述准备工作，并确认在建筑物施工过程中，不再需要脚手架时，就可进行下一步脚手架的拆除。拆除时应由上向下，延水平方向一步拆完，再拆下一步。在拆除脚手架时，应先清除脚手板上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块杂物应装入桶或吊斗内由塔吊或人货梯向下运送，能用扫帚清扫的要对墙面及门窗加以保护，防止玷污、损坏墙对饰面及门窗。随着脚手架对向下拆除对墙面装饰及窗要及时做好清洁和保护工作，对脚手架对连接处饰面修补应同步进行，并经检查认定合格后方可继续拆除。从脚手架的拆除下的钢管、扣件及其他材料应及时吊落地面，防止超载，禁止从高处向下抛掷。脚手架的拆除原则为后搭先拆，先搭后拆，一般情况下拆除顺序如下：安全网脚手架剪力撑小横杆大横杆立柱。拆除脚手架应自上而下一步一清地往下进行，不可两步以上同时拆除。分段拆除时，高差应不大于两步。如大于两步时，开口应进行加固处理。脚手架与建筑物结构的连接应与脚手架同步进行拆除，不可在脚手架拆除前先进行拆除。剪力撑的拆除，应先拆除中间扣件，再拆除两端扣件，由中间人员往下递送。拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运到地面后，应及时清理，将合格到需要整修的加以区分，按规格堆放，并及时进行保养维修，送仓库保管以备今后使用。每日拆除脚手架要告一段落时，都要对尚未拆除对脚手架的安全状况进行检查，确认一切均安全方可离岗。质量、安全保证措施脚手架搭设和拆除时，必须严格按有关操作规程和施工规范进行施工，确保安全。脚手架搭设必须由专业工种负责搭设，禁止非本工种人员私自搭设与拆除。脚手架搭设时，必须戴好安全帽、工具袋，悬空危险作业必须系好安全带。每层脚手架搭设时，必须严格控制好每根立柱钢管的垂直度，搭设完毕后必须经过有关部门检查验收后方可使用。脚手架搭设采用的连结，加固构件再安装好后要检查是否连接到位，其中吊环、钢丝绳、横竖杆的连接点位置是否正确，牢固，螺栓及吊绳的螺丝接口是否拧紧，避雷连接是否有效，如由质量问题应及时处理。脚手架搭设完毕后应定期进行检查，清理杂物并做好记录，发现有松动等现象应及时进行修理，并做好防火工作。具体详临水临电方案。脚手架搭设操作时，严禁穿拖鞋、赤脚、或硬底靴上架子操作，严禁酒后作业。脚手架搭设操作时，当天的操作必须当天完成，上班操作时，必须检查前期工作是否完成好后才能进行正常的作业。搭设应从下-上，严禁超前操作，严禁上下同时搭设。钢管横、纵、立柱搭设时，应采用麻绳进行牵拉作临时固定，止手动脱落。脚手架拆除时，所用连接件、钢管等材料严禁向下抛落。应集中运到地面，同时，下面楼层禁止其他工种工人进入。拆除脚手架前要检查桥口是否有杂物，必须清理干净后才能拆除。拆除至地面的材料要及时分类堆放。钢管脚手架计算（一）、小横杆计算外排主柱外侧为0.8M，内侧为1.6M。按简支梁计算，其弯曲强度按下式计算：（附图8）〥＝MX/WN≤ƒ〥---小横杆的弯曲应力MX---小横杆的最大弯距WN---小横杆的净截面抵抗炬ƒ---钢管的抗弯、抗压强度设计值，（ƒ＝205N/mm2）Mx=qL2/8其中活载按3kN/m2计算，恒载取0.35kN/m2（排桥宽度为水平距离1.6M设置一小横杆）L＝0.8q=1.6*（3*1.4+0.35*1.2）＝7.39kN/mMX=ql2/8=7.39*0.82WN=π/32*｛(D4-d4)/D｝(D为钢管外径)＝3.14/32*｛(484-414)/48｝＝0.098*51721mm3＝5075mm3V＝MX/WN≤ƒV＝0.59*106÷5075=116.25N/mm2≤205N/mm2(符合要求)（二）大横杆计算按四跨连续梁每隔3.2m设置一点刚性连接杆计算，按最不利荷载计算其最大弯距，其弯曲强度按下式计算〥＝MX/WN≤ƒ〥---大横杆的弯曲应力MX---大横杆的最大弯距WN---大横杆的净截面抵抗距ƒ---钢管的抗弯、抗压强度设计值，（ƒ＝205N/mm2）MX=KmFlKm查表《结构静力计算手册》系数取0.25；F1＝2088（双排立柱）＝1.44*1.2＝1.782KNMXWN=π/32*｛(D4-d4)/D｝(D为钢管外径d为钢管内径)＝3.14/32*｛(484-414)/48｝＝5075mm3〥＝MX/WN≤ƒ〥＝0.356*106÷5075≤205N/mm2〥≈70N/mm2≤205N/mm2(符合要求)(三)、立杆计算a、每跨操作层施工荷载NQK=4.32KNb、每跨钢管、扣件自重NCK1=0.453c、每跨脚手板、拉杆、安全网重NCK2＝0.24KN根据步距h＝1800mm，三层拉结卸荷一次层高为9000mm，n1=5;脚手架稳定性按下式计算：（本工程组合风荷载的影响）本方案取50M以上的风压。N/ψA+MN/W≤Kƒƒ-钢材的抗压强度设计值，查施工手册第二版：ƒ=205N/mm2L-查施工手册第二版，考虑脚手架工作条件的结构抗力调整系数取0.582N-设计的主杆范围内的轴向设计值N＝1.2（n1*NCK1+n1*NCK2）+1.4NQK=1.2*(5*0.453+5*0.24)+1.4*3（三层）*4.32=22.30A-主杆的平载面积，查施工手册第二版：489mm2Ψ-轴心受压构件的稳定系数A=L0/i=0.8Mi=15.08MM查施工手册第二版=53.05，所以查施工手册第二版Ψ=0.843MW=1.4qwkh2/10(h为纵向水平杆横距=0.9m)QwK为全封闭脚手架内线荷载标准值Wkla;Qwb=Wkla=0.36（查施工手册，风压标准值）MW=1.4*0.324*0.922W-查施工手册第二版=5080mm222.30*103/0.843*489+36*103/5080=0.58*20554.09+7.08<119.31(符合要求)(四)、吊绳计算(附图9)N≤[FR]=aFg/kFg---钢丝绳的钢丝破坏拉力总和，按6*19，直径21.5查表FR＝271.5KNN=22.30KN(前面计算得)FR------钢丝绳容许拉力（KN）a---考虑钢丝绳不均匀系数；按6*19取系数0.85K---钢丝绳使用安全系数（取8倍）N=22.30/COS280＝25.26KNN绳≤[FR]=aFg/k＝0.85*271.5/8＝28.85KNN＝25.26KN≤28.85KN(符合要求)（五）、外脚手架二层架空底座根据附图10,可以把它简化为一端固定,一端铰支如:附图11.查建筑结构设计手册RA=(3*22-44*2+1//8*2)**22.3==6.96KKNRB=(5*22-44*2-1//8*2)**22.3==15.333KNMB=(22-1/88*2)*222.3*11.6=-66.69KNNMMAX=KMPLL(KM查建筑结构构设计手册))=0.2222)V=MX/WN==7.92*106/49.44*103=160..3N/mmm2≤ƒ计算双吊绳的承受受力：（如附附图10中，钢丝绳绳固定在槽钢钢的悬挑端另另一端固定在在四层边梁的的吊环上，如如附图12）求得（a=2200RRB=15..33KN）求钢丝绳总拉力RRAC=2P－RB/COS22200=31..57KN查结构设计手册得得每条6*19--Ф21.5冷拔低炭钢钢丝绳得极限限承载力N=2455.5KN，取安全系系数K=8，则每条钢钢丝绳得允许许承受荷载为为[K]=N/K2271.5//8=33..94KN>>RAC=31..57（安全）（六）、吊料平台台验算（承载载重量为10KN）按最不利材料堆放放均匀活荷载载计算按6KN/mm2上横杆计算：〥＝MX/WN≤ƒMX=ql2/8=0..125*（6*1.4）12＝1.05KNWN=π/32*｛(D44-d4)/D｝(D为钢管外径d为钢管内径)＝3.14/32**｛(484-414)/48｝＝0.098*511721mmm3＝5075mm3〥＝MX/WN≤ƒ〥＝1.05*1066÷5075==206NN/mm2≥205N//mm2(不符合要求)外侧采用双钢管。〥＝1.05*1066÷5075**2≤205N//mm2(符合要求)〥＝176N/mm22≤205N//mm2下横杆计算：MX〥＝MX/WN≤ƒ〥＝1.602*1006÷5934≤205N//mm2〥＝269N/mm22>205NN/mm2(不符合要求求，中间两道道采用双钢管管)〥＝1.602*1006÷5934**2N/mmm2≤205N//mm2〥≈135N/mmm2<ƒ＝205N//mm2(符合要求)（七）、斜支撑RA=RB=0.5FF=8.9KKN根据钢管支