住宅楼改造项目脚手架专项施工方案

社区城中村改造项目15-2#住宅楼工程专项脚手架施工方案编制人：审核人：审批人：2014年4月目录1、工程概况.................................................12、编制依据.................................................13、施工计划.................................................14、施工工艺.................................................25、施工安全保证措施.........................................86、劳动力计划.................................................97、计算书及图纸..............................................1015-2#住宅楼专项脚手架施工方案1、工程概况本工程为，长59.75米，高87.45米的剪力墙结构。总建筑面积为27209.18m2，其中地下1668.02m2，地上25541.16m2。建筑耐火等级为地下部分一级，地上部分一级；建筑结构安全等级为二级；设计使用年限为50年；建筑物抗震设防烈度为八度，建筑抗震设防类别为丙类；地基基础设计等级为甲级；地下防水等级为二级。场地特点：场地属非湿陷性黄土场地，轻微液化场地。。施工条件：筏板基础已完成。施工质量目标：实现对业主的质量承诺，以领先行业水平为目标，严格按照合同条款要求及现行规范标准组织施工，达到合格工程。2、编制依据：2.1施工设计图纸2.2施工组织设计2.3主要规范、规程《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2012）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2012）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）3、施工计划(包括施工进度计划、材料与设备计划)3.1工期目标：计划2014年4月28日-11月15日完工3.2材料计划:本工程外脚手架采用Ф48×3.0mm钢管搭设，扣件连接，木脚手板，脚手架外侧张挂密目安全网,里面采用满堂钢管脚手架。材料名称规格单位数量钢管Ф48×3.0t20000木脚手板1200m2扣件十字21000个一字15000个旋转12000个密目安全网1.8m×6m38000m2钢丝绳14mm520m钢丝绳卡子14mm300个工字钢16#600m3.3设备计划施工主要施工塔吊1台。4、施工工艺技术：（工艺流程、技术参数、施工方法、检查验收等）4.1落地式扣件钢管双排脚手架本落地式双排脚手架立杆采用单立管，立杆的纵距0.90米，立杆的横距1.50米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距2.70米、地基处理：四周外脚手架的回填土做为基础，所有的基础必须平整，基础底座下设垫板、底座安放位置应准确。垫板面积不宜小于0.1m2，宽度不宜小于220mm。布设必须平整，不得悬空。、立杆：顶端高出结构层上皮1.5m，立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接，接头交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度向错开的距离不小于50cm。各接头中心距主节点的距离不大于60cm。、大横杆：大横杆置于小横杆之下，在立杆的内侧用直角扣件与立柱扣紧，其长度大于3跨，不小于6m。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内，相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立杆的距离不大于50cm。、小横杆：每一立杆与大横杆相交处（即主节点）都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立杆之间在等间距塔设1-2根小横杆。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm，伸出里排大横杆距结构外边缘不大于15cm。、纵、横向扫地杆：纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20cm处的立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在纵向扫地杆下方的立杆上。4.1.6、剪刀撑：（1）、本脚手架采用必须在外侧两端、转角及中间间隔不超过15m的立面上，各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置。（2）、剪刀撑每3步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45°-60°之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。4.1.7、脚手板：（1）、脚手板采用通长木板，厚5cm长度不少于3.5m的通长木板.在作业层下部架设一道水兜网,随作业层上升,同时作业不超过两层。首层满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。（2）、脚手板设置在3根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径1.2mm的镀锌铁丝箍绕2-3圈固定。当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横杆，并将板两端与其可靠固定，以防倾翻。（3）、脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离不大于15cm，靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。4.1.8、防护设施：脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.8m×6.0m的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网。在架内高度3.6m处设首层平网，往上每隔5步设隔层平网，施工层应设随层网。4.2悬挑式扣件钢管脚手架悬挑式扣件钢管双排脚手架，搭设高度20米。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.65米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。U型螺杆采用成品化，圆18螺杆和带底板10厚钢板焊接固定。4.3地下室楼板模板碗扣式脚手架模板支架搭设高度为4.1m，立杆的纵距0.90m，立杆的横距0.90m，立杆的步距1.50m。木方50×80mm，间距300mm。4.4标准层碗扣式脚手架模板支架搭设高度为2.8m，立杆的纵距1.20m，立杆的横距1.00m，立杆的步距1.50m。木方50×80mm，间距300mm。4.5地下室墙模板扣件钢管模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置12道，内龙骨采用40×80mm木方。外龙骨间距300mm，外龙骨采用单钢管48mm×3.5mm。对拉螺栓布置8道。在断面内水平间距：300+300+300+600+600+600+300+300mm，断面跨度方向间距300mm，直径14mm。4.6、200墙模板扣件钢管模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置10道，内龙骨采用40×80mm木方。外龙骨间距300mm，外龙骨采用单钢管48mm×3.5mm。对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距300+600+600+600+600mm，断面跨度方向间距300mm，直径14mm。4.7、一层以上300墙模板扣件钢管模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置10道，内龙骨采用单钢管48mm×3.0mm。外龙骨间距300mm，外龙骨采用单钢管48mm×3.0mm。对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距300+600+600+600+600mm，断面跨度方向间距300mm，直径14mm。4.8脚手架的拆除脚手架使用完毕后要立即拆除，在脚手架拆除前要做好以下工作：4.8.1对脚手架进行安全检查，确认不存在安全隐患。如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行修理和加固，以确保脚手架在拆除过程中不发生危险。4.8.2在拆除脚手架时，应先清除脚手板上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送，能用扫帚集中的要集中装入容器内运下。4.8.3脚手架在拆除前，应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法，物件垂直运输设备的数量，脚手架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域。4.8.4严格遵循拆除顺序，由上而下，后搭的先拆，先搭的后拆，同一部位拆除顺序是：模板→顶丝→纵横横杆→立杆。满堂脚手架支撑需要两次拆除，第一次将除梁底和短跨中间的支撑外的大部分模板和支撑进行拆除，第二次将梁底和短跨中间的支撑拆除，具体参见施工组织设计中的模板工程。4.8.5满堂脚手架的拆除不得在垂直方向上同时作业。4.8.6拆除脚手架时，必须进行危险范围评估界定，并将危险范围区域进行隔离，并在隔离区边界设置明显的禁行标志和围栏，在坠落范围内应有明显“禁止入内”字样的标志，并有专人监护，以保证擦脚手架时无其他人员入内。4.8.7对于拆除脚手架的垂直运输设备要用滑轮和绳索运送或塔吊配合，严禁乱扔乱抛，并对操作人员和使用人员进行交底，规定联络用语和方法，明确职责，以保证脚手架拆除时其垂直运输设备能安全运转。4.8.8拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地面后，应及时清理，将合格的，需要整修后重复使用的和应报废的加以区分，按规格堆放。对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管以备日后使用。4.8.9本工程脚手架拆除遇大风、大雨、大雾天气时应停止作业。4.8.10拆除时操作人员要系还安全带，穿软底防滑鞋，扎裹腿。4.8.11脚手架拆除工程中，不得中途换人。如必须换人，则应在安全技术交底中交代清楚。4.9脚手架检查与验收脚手架的检查与验收严格按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）第8条检查与验收相关条款及《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）表-1落地式脚手架检查评分表中所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由施工单位主要负责人、安全员、监理工程师签字后，方能交付使用。4.10安全与日常维护管理4.10.1安全管理要求4.10.1.1脚手架的搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗。4.10.1.2搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。4.10.1.3脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范进行检查验收，合格后方准允许使用。4.10.1.4在脚手架使用期间，严禁随意拆除。4.10.1.5脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来。5、施工安全保证措施：5.1质量的管理组织措施:建立安全生产管理网络，落实安全生产责任制，建立安全保证体系，项目经理部设专职安全检查工程师，各施工队设兼职安全员，做到分工明确，责任到人。安全生产教育：坚持每周不少于两小时的安全教育，由主管工程师针对当时施工项目，结合有关规范、规程，上好安全技术课。安全生产教育须持之以恒，工地现场要有安全生产宣传牌、安全标志、警示班组长在每天点名分工时，必须对所派工作进行安全技术交底，重要工作由安全员亲自交底，并做好记录。5.1.3架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。5.1.4在架子上施工的各工种作业人中应注意自身安全(尤其是在卸料平台上的工作人员)，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。5.1.5应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。5.1.6在下列情况下，必须对脚手架进行检查:|:在六级大风和大雨后;停用超过二个月，复工前。5.2技术措施5.2.1脚手架安装前，架子工应熟悉图纸，熟悉现场具体情况，了解技术交底意图和施工操作方法，并将符合要求的架杆，扣件等材料运至现场，分类堆放，搭设前应清除障碍物。5.2.2脚手架拆卸前，脚手架上的材料、杂物等应清理干净，架子工应了解拆卸技术交底意图和操作方法，拉上警戒线或专人看守。5.3应急预案：物体打击与高处坠落与高处坠落事故的处理施工区发生物体打击与高处坠落事故，最早发现事故的人迅速向应急领导小组报告，通讯组立即召集所有成员赶赴出事现场，了解事故伤害程度；警戒组和疏散组负责组织保卫人员疏散现场闲杂人员，警戒组保护事故现场，同时避免其他人员靠近现场。急救员应立即通知现场应急小组组长，说明伤者受伤情况，并根据现场实际施行必要的医疗处理，在伤情允许情况下，抢救组负责组织人员搬运受伤人员，转移到安全地方；由组长根据汇报，决定是否拨打120医疗急救电话，并说明伤员情况，行车路线；通讯组联系值班车到场，随时待命。通讯组安排人员到入场岔口指挥救护车的行车路线。警戒组应迅速对周围环境进行确认，仍存在危险因素下，立即组织人员防护，并禁止人员进出。受伤人员的急救当施工人员发生物体打击与高处坠落时，急救人员应尽快赶往出事地点，并呼叫周围人员及时通知医疗部门，尽可能不要移动患者，尽量当场施救。如果处在不宜施工的场所时必须将患者搬运到能够安全施救的地方，搬运时应尽量多找一些人来搬运，观察患者呼吸和脸色的变化，如果是脊柱骨折，不要弯曲、扭动患者的颈部和身体，不要接触患者的伤口，要使患者身体放松，尽量将患者放到担架或平板上进行搬运。若有人员受伤，立即送往医院或并拨打救护电话"120"与医院联系。5.4监测监控：脚手架搭设完毕后经过验收后，派专职安全员每天检查一次，有无螺丝松动，钢管有无变形，并做好记录，每星期项目部组织人员再进行仔细检查一次，发现问题及时整改。六、劳动力计划：由于该工程结构类型，在施工期间的劳动力组织尤为重要，要选择具有类似工程施工经验的施工队伍，同时安排足够的劳动力，确保施工进度，保证施工工期，施工操作人员除进行必须的入场教育外，还应按《特种作业人员劳动安全管理方法》的规定执行，架子工20人，其中专职安全生产管理人员1名，架子上持证上岗20人。七、计算书及相关图纸1、落地式扣件钢管脚手架计算书1.1依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑地基基础设计规范》GB50007-20111.2计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度24.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距0.90米，立杆的横距1.50米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距2.70米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑4层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。地基承载力标准值105kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.50。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。1.3小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.3.1均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准准值P2=0.3550×0.9900/2==0.1577kN/m活荷荷载标准值Q=33.000××0.9000/2=1..350kNN/m荷载载的计算值q=11.2×0..038+11.2×0..157+11.4×1..350=22.125kkN/m小横杆计算简图1.3.2抗弯强度计计算最大弯矩考虑为简简支梁均布荷荷载作用下的的弯矩计算公式如下:M=2..125×11.50022σ=0..598×1106/44911.0=1333.0844N/mm22小横杆的计算强度度小于205.00N/mm22,满足要求!挠度计算最大挠度考虑为简简支梁均布荷荷载作用下的的挠度计算公式如下:荷载标准值q==0.0388+0.1557+1.3350=1..546kNN/m简支梁均布荷载作作用下的最大大挠度V=5..0×1.5546×15500.044/(3844×2.066×105×1077780.0))=4.5990mm小横杆的最大挠度度小于1500..0/1500与10mm,满足要求!1.4大横杆的计计算:大横杆按照三跨连连续梁进行强强度和挠度计计算，小横杆杆在大横杆的的上面。用小横杆支座的最最大反力计算算值，在最不不利荷载布置置下计算大横横杆的最大弯弯矩和变形。1.4.1荷载值值计算小横杆的自重标准准值P1=0.0338×1.5500=0..058kNN脚手板的荷载标准准值P2=0.3550×1.5500×0..900/22=0.2336kN活荷荷载标准值Q=33.000××1.5000×0.9000/2=22.025kkN荷载载的计算值P=((1.2×00.058++1.2×00.236++1.4×22.025))/2=1..594kNN大横杆计算简图抗弯强度计算最大弯矩考虑为大大横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和均布荷载最大弯矩矩计算公式如如下:集中荷载最大弯矩矩计算公式如如下:M=0..08×(11.2×0..038)××0.90002σ=0.254×1106/44911.0=566.560NN/mm2大横杆的计算强度度小于205.00N/mm22,满足要求!挠度计算最大挠度考虑为大大横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和均布荷载最大挠度度计算公式如如下:集中荷载最大挠度度计算公式如如下:大横杆自重均布荷荷载引起的最最大挠度V1=00.677××0.0388×900..004/(1000×2.0660×1055×1077780.0000)=0..008mmm集中荷载标准值P=(0..058+00.236++2.0255)/2=11.159kkN集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度V1=11.146××1159..425×9900.0003/(1000×2.0660×1055×1077780.0000)=0..436mmm最大挠度和V=V11+V2=0.4444mm大横杆的最大挠度度小于900.00/150与10mm,满足要求!1.5扣件抗滑力力的计算:纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kN；R———纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值；1.5.1荷载值值计算横杆的自重标准值值PP1=0.0338×0.9900=0..035kNN脚手板的荷载标准准值P2=0.3550×1.5500×0..900/22=0.2336kN活荷荷载标准值Q=33.000××1.5000×0.9000/2=22.025kkN荷载载的计算值R=11.2×0..035+11.2×0..236+11.4×2..025=33.160kkN单扣件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!当直角扣件的拧紧紧力矩达40--665N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取8.0kN；双扣件在20kNN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取12.0kkN。1.6、脚手架荷荷载标准值:作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静静荷载标准值值包括以下内内容：(1)每米立杆承承受的结构自自重标准值(kN/mm)；本例为0.11006NG1=0.1111×244.000==2.6555kN(2)脚手板的自自重标准值(kN/m2)；本例采用用木脚手板，标标准值为0.35NG2=0.3350×2××0.9000×(1.5500+0..300)//2=0.5567kN(3)栏杆与挡脚脚手板自重标标准值(kN/mm)；本例采用用栏杆、木脚脚手板标挡板板，准值为0.17NG3=0.1170×0..900×22/2=0..153kNN(4)吊挂的安全全设施荷载，包包括安全网(kN/m2)；0.0100NG4=0.0010×0..900×224.0000=0.2116kN经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG11+NG2+NG3+NG4=33.591kkN。活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=3..000×44×0.9000×1.5500/2==8.1000kN风荷载标准值应按按照以下公式式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，WW0=0..300Uzz——风荷载高度度变化系数，Uz=1..000Us——风荷载体型型系数：UUs=0..600经计算得到：Wkk=0..300×11.000××0.6000=0..180kNN/m2。考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值计计算公式N=1.2NGG+0..9×1.44NQ经过计算得到，底底部立杆的最最大轴向压力力：N=1..2×3.5591+0..9×1.44×8.1000=14..516kNN不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1.2NGG+1..4NQ经过计算得到，底底部立杆的最最大轴向压力力：N=1..2×3.5591+1..4×8.1100=155.650kkN风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW计算公式MW==0.9××1.4Wkklah2/10其中Wk——风荷载标准准值(kN/m2)；laa——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷荷载产生的弯弯矩：Mw1.7、立杆的稳稳定性计算:1.7.1.不考考虑风荷载时时,立杆的稳定定性计算其中N——立杆杆的轴心压力力设计值，N=15..650kNN；i——计算算立杆的截面面回转半径，i=1.660cm；k——计算算长度附加系系数，取1.155；u——计算算长度系数，由由脚手架的高高度确定，u=1.6600；l0——计计算长度(m),由公式l0=kuuh确定，l0=1.1555×1.6600×1..500=22.772mm；A——立杆杆净截面面积积，A=4.2239cm22；W——立杆杆净截面模量量(抵抗矩),W=44.491ccm3；λ——由长细比，为27772/166=174；φ——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比l0/i的结果查表表得到0.238；σ——钢管立杆受压强度度计算值(N/mmm2)；[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]=2205.000N/mm22；经计算得到:σ=15650/((0.24××424)==155.3337N/mmm2；不考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算σ<[ff],满足要求!1.7.2.考虑虑风荷载时,立杆的稳定定性计算其中N——立杆杆的轴心压力力设计值，N=14..516kNN；i——计算算立杆的截面面回转半径，i=1.660cm；k——计算算长度附加系系数，取1.155；u——计算算长度系数，由由脚手架的高高度确定，u=1.6600；l0——计计算长度(m),由公式l0=kuuh确定，l0=1.1555×1.6600×1..500=22.772mm；A——立杆杆净截面面积积，A=4.2239cm22；W——立杆杆净截面模量量(抵抗矩),W=44.491ccm3；λ——由长细比，为27772/166=174；φ——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比l0/i的结果查表表得到0.238；MW——计计算立杆段由由风荷载设计计值产生的弯弯矩，MW=0.0446kN.mm；σ——钢管立杆受压强度度计算值(N/mmm2)；[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]=2205.000N/mm22；经计算得到σ=145116/(0..24×4224)+466000/44491=1154.3007N/mmm2；考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算σ<[ff],满足要求!1.8、最大搭设设高度的计算算:不考虑风荷载时，当当立杆采用单单管时，单、双双排脚手架允允许搭设高度度[H]，按下列计计算：其中NG2K———构配件自重重标准值产生生的轴向力，NG2K=0.9366kN；NQ——活荷载标准准值，NQ=8..100kNN；gk——每米立杆承承受的结构自自重标准值，gk=0..111kNN/m；经计算得到，不考考虑风荷载时时，按照稳定定性计算的搭搭设高度[H]=61..685米。考虑风荷载时，当当立杆采用单单管时，单、双双排脚手架允允许搭设高度度[H]，按下列计计算：其中NG2K———构配件自重重标准值产生生的轴向力，NG2K=0.9366kN；NQ———活荷载标准准值，NQ=8..100kNN；gk——每米立杆承承受的结构自自重标准值，gk=0..111kNN/m；Mwk——计算算立杆段由风风荷载标准值值产生的弯矩矩，Mwk=00.036kkN.m；经计算得到，考虑虑风荷载时，按按照稳定性计计算的搭设高高度[H]=62..466米。取上面两式计算结结果的最小值值，脚手架允允许搭设高度度[H]==61.6885米。1.9、连墙件的的计算:连墙件的轴向力计计算值应按照照下式计算：：NNl=Nlww+No其中Nlw———风荷载产生生的连墙件轴轴向力设计值值(kN)，应按照下下式计算：NNlw=11.4×wk×Awwkk——风荷载标准准值，wk=0..180kNN/m2；Aww——每个连墙件件的覆盖面积积内脚手架外外侧的迎风面面积:Aw=3..00×2..70=8.1000m2；Noo——连墙件约束束脚手架平面面外变形所产产生的轴向力力(kN)；No=3..000经计算得到Nllw=22.041kkN，连墙件轴轴向力计算值值Nl=5..041kNN根据连墙件杆件强强度要求，轴轴向力设计值值Nf1=00.85Acc[f]根据连墙件杆件稳稳定性要求，轴轴向力设计值值Nf2=00.85φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比l/i==30.000/1.600的结果查表表得到φ=0.95；净截面面面积Ac==4.244cm2；毛截面面面积A=18.100cm2；[f]==205..00N/mmm2。经过计算得到NNf1=773.8655kNNf1>Nl，连墙墙件的设计计计算满足强度度设计要求!经过计算得到NNf=3000.1100kNNf2>Nl，连墙墙件的设计计计算满足稳定定性设计要求求!连墙件采用扣件与与墙体连接。经过计算得到NN1=5.0441kN小于扣件的的抗滑力8.0kN，连墙件扣扣件满足要求求!连墙件扣件件连接示意图图1.10、立杆的的地基承载力力计算:立杆基础底面的平平均压力应满满足下式的要要求pk≤fg其中pk——脚手架立杆杆基础底面处处的平均压力力标准值，pk=Nk/A=466.76((kPa)Nkk——上部结构传传至基础顶面面的轴向力标标准值Nk=3..59+8..10=111.69kNNA——基础底面面面积(m2)；A=00.25fg——地基承载力设计值值(kN//m2)；fg=522.50地基承载力设计值值应按下式计计算fg=kc×fgkk其中kc——脚手架地基基承载力调整整系数；kc=0..50fgkk——地基承载力力标准值；fgk=1105.000地基承载力的计算算满足要求!扣件脚手架计算满满足要求！悬挑式扣件钢管脚脚手架计算书书依据规范:《建筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》JGJ1330-20111《建筑结构荷载规规范》GB500009-20012《钢结构设计规范范》GB500017-20003《混凝土结构设计计规范》GB500010-20010计算参数:钢管强度为2055.0N//mm2，钢管强度度折减系数取取1.00。双排脚手架，搭设设高度20.0米，立杆采采用单立管。立杆的纵距1.550米，立杆的的横距0.65米，内排架架距离结构0.50米，立杆的的步距1.50米。采用的钢管类型为为φ48×3..0，连墙件采用2步33跨，竖向间间距3.00米，水平间间距4.50米。施工活荷载为2..0kN/mm2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片片，荷载为0.10kkN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板板，荷载为0.16kkN/m，安全网荷荷载取0.01000kN/mm2。脚手板下小横杆在在大横杆上面面，且主结点点间增加一根根小横杆。基本风压0.300kN/m22，高度变化化系数1.25000，体型系数0.60000。悬挑水平钢梁采用用16号工字钢，建建筑物外悬挑挑段长度1.20米，建筑物物内锚固段长长度1.80米。悬挑水平钢梁采用用悬臂式结构构，没有钢丝丝绳或支杆与与建筑物拉结结。钢管惯性矩计算采采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算算小横杆按照简支梁梁进行强度和和挠度计算，小小横杆在大横横杆的上面。按照小横杆上面的的脚手板和活活荷载作为均均布荷载计算算小横杆的最最大弯矩和变变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准准值P1=0.0338kN/mm脚手板的荷载标准准值P2=0.1000×1.5500/2==0.0755kN/m活荷荷载标准值Q=22.000××1.5000/2=1..500kNN/m荷载载的计算值q=11.2×0..038+11.2×0..075+11.4×1..500=22.236kkN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简简支梁均布荷荷载作用下的的弯矩计算公式如下:M=2.236××0.65002σ=0.118×1106/44911.0=266.295NN/mm2小横杆的计算强度度小于205.00N/mm22,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简简支梁均布荷荷载作用下的的挠度计算公式如下:荷载标准值q=00.038++0.0755+1.5000=1.6613kN//m简支梁均布荷载作作用下的最大大挠度V=5.0×1..613×6650.044/(3844×2.066×105×1077780.0))=0.1669mm小横杆的最大挠度度小于650.00/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算算大横杆按照三跨连连续梁进行强强度和挠度计计算，小横杆杆在大横杆的的上面。用小横杆支座的最最大反力计算算值，在最不不利荷载布置置下计算大横横杆的最大弯弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准准值P1=0.0338×0.6650=0..025kNN脚手板的荷载标准准值P2=0.1000×0.6650×1..500/22=0.0449kN活荷荷载标准值Q=22.000××0.6500×1.5000/2=00.975kkN荷载载的计算值P=((1.2×00.025++1.2×00.049++1.4×00.975))/2=0..727kNN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大大横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和均布荷载最大弯矩矩计算公式如如下:集中荷载最大弯矩矩计算公式如如下:M=0.08×((1.2×00.038))×1.50002σ=0.199×1106/44911.0=444.324NN/mm2大横杆的计算强度度小于205.00N/mm22,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大大横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和均布荷载最大挠度度计算公式如如下:集中荷载最大挠度度计算公式如如下:大横杆自重均布荷荷载引起的最最大挠度V1=0.677×00.038××1500..004/(1000×2.0660×1055×1077780.0000)=0..06mm集中荷载标准值PP=0.0225+0.0049+0..975=11.049kkN集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度V1=1.146×11048.7710×15500.0003/(1000×2.0660×1055×1077780.0000)=1..83mm最大挠度和V=V1+V2==1.8866mm大横杆的最大挠度度小于1500..0/1500与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的的计算纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kN；R——纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值；横杆的自重标准值值PP1=0.0338×1.5500=0..058kNN脚手板的荷载标准准值P2=0.1000×0.6650×1..500/22=0.0449kN活荷荷载标准值Q=22.000××0.6500×1.5000/2=00.975kkN荷载载的计算值R=11.2×0..058+11.2×0..049+11.4×0..975=11.493kkN单扣件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!当直角扣件的拧紧紧力矩达40--665N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取8.0kN；双扣件在20kNN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取12.0kkN；四、脚手架荷载标标准值作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静荷载标准值包括括以下内容：：(1)每米立杆承承受的结构自自重标准值(kN/mm)；本例为0.11996NG1=0.1120×200.000==2.3922kN(2)脚手板的自自重标准值(kN/m2)；本例采用用竹笆片脚手手板，标准值值为0.10NG2=0.1100×4××1.5000×(0.6650+0..500)//2=0.3345kN(3)栏杆与挡脚脚手板自重标标准值(kN/mm)；本例采用用栏杆、冲压压钢脚手板挡挡板，标准值值为0.16NG3=0.1160×1..500×44/2=0..480kNN(4)吊挂的安全全设施荷载，包包括安全网(kN/m2)；0.0100NG4=0.0010×1..500×220.0000=0.3000kN经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG11+NG2+NG3+NG4=33.517kkN。活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=2..000×22×1.5000×0.6650/2==1.9500kN风荷载标准值应按按照以下公式式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0..300Uz——风荷载高度度变化系数，Uz=1..250Us——风荷载体型型系数：Us=0..600经计算得到，风荷荷载标准值Wk=0..300×11.250××0.6000=0..225kNN/m2。考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值计计算公式N=1.2NGG+0..9×1.44NQ经过计算得到，底底部立杆的最最大轴向压力力N=1.22×3.5117+0.99×1.4××1.9500=6.6777kN不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1.2NGG+1..4NQ经过计算得到，底底部立杆的最最大轴向压力力N=1.22×3.5117+1.44×1.9550=6.9950kN风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW计算公式MW==0.9××1.4Wkklah2/10其中Wk——风荷载标准准值(kN/m2)；laa——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷荷载产生的弯弯矩：Mw五、立杆的稳定性性计算1.不考虑风荷载时,,立杆的稳定定性计算其中N——立杆杆的轴心压力力设计值，N=6.9950kN；i——计算算立杆的截面面回转半径，i=1.660cm；k——计算算长度附加系系数，取1.155；u——计算算长度系数，由由脚手架的高高度确定，u=1.5500；l0——计计算长度(m),由公式l0=kuuh确定，l0=1.1555×1.5500×1..500=22.599mm；A——立杆杆净截面面积积，A=4.2239cm22；W——立杆杆净截面模量量(抵抗矩),W=44.491ccm3；λ——由长细比，为25599/166=163；φ——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比l0/i的结果查表表得到0.268；σ——钢管立杆受压强度度计算值(N/mmm2)；[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]=2205.000N/mm22；经计算得:σ=6950/(00.27×4424)=661.1277N/mm22；不考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算σ<[ff],满足要求!2.考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算其中N——立杆杆的轴心压力力设计值，N=6.6677kN；i——计算算立杆的截面面回转半径，i=1.660cm；k——计算算长度附加系系数，取1.155；u——计算算长度系数，由由脚手架的高高度确定，u=1.5500；l0——计计算长度(m),由公式l0=kuuh确定，l0=1.1555×1.5500×1..500=22.599mm；A——立杆杆净截面面积积，A=4.2239cm22；W——立杆杆净截面模量量(抵抗矩),W=44.491ccm3；λ——由长细比，为25599/166=163；φ——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比l0/i的结果查表表得到0.268；MW——计计算立杆段由由风荷载设计计值产生的弯弯矩，MW=0.0996kN.mm；σ——钢管立杆受压强度度计算值(N/mmm2)；[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]=2205.000N/mm22；经计算得到σ=6677/(00.27×4424)+996000//4491==80.0331N/mmm2；考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算σ<[ff],满足要求!六、连墙件的计算算连墙件的轴向力计计算值应按照照下式计算：：Nl==Nlw+NNo其中Nlw———风荷载产生生的连墙件轴轴向力设计值值(kN)，应按照下下式计算：Nlww=1..4×wwk×Awwkk——风荷载标准准值，wk=0..225kNN/m2；Aww——每个连墙件件的覆盖面积积内脚手架外外侧的迎风面面积:Aw=3..00×4..50=13.5000m2；Noo——连墙件约束束脚手架平面面外变形所产产生的轴向力力(kN)；No=3..000经计算得到Nllw=44.253kkN，连墙件轴轴向力计算值值Nl=7..253kNN根据连墙件杆件强强度要求，轴轴向力设计值值Nf1=00.85Acc[f]根据连墙件杆件稳稳定性要求，轴轴向力设计值值Nf2=00.85φA[f]连墙件轴向力设计计值Nf=0..85φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比l/i==50.000/1.600的结果查表表得到φ=0.92；净截面面积Ac=4.24ccm2；毛截面面面积A=18.100cm2；[f]==205..00N/mmm2。经过计算得到NNf1=773.8655kNNf1>Nl，连墙墙件的设计计计算满足强度度设计要求!经过计算得到NNf2=2288.4444kNNf2>Nl，连墙墙件的设计计计算满足稳定定性设计要求求!连墙件采用扣件与与墙体连接。经过计算得到:Nl=7.2553kN小于扣件的的抗滑力8.0kN，连墙件扣扣件满足要求求!连墙件扣件连接示示意图七、悬挑梁的受力力计算悬挑脚手架按照带带悬臂的单跨跨梁计算悬出端C受脚手架架荷载N的作用，里里端B为与楼板的的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简简图支座反力计算公式式支座弯矩计算公式式C点最大挠度计算公公式其中k=m/ll,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，mm=12200mm，l=11800mmm，ml=5000mm，m2=11150mm；水平支撑梁的截面面惯性矩I=11130.000cm4，截面模量(抵抗矩)W==141..00cm33。受脚手架作用集中中强度计算荷荷载N=6..95kN水平钢梁自重强度度计算荷载q=1..2×26..10×0..0001××7.85××10=0..25kN//mk=1..20/1..80=0..67kl=00.50/11.80=00.28k2=11.15/11.80=00.64代入公式，经过计计算得到支座反力RA==20.8886kN支座反力RB==-6.2448kN最大弯矩MA抗弯计算强度ff=11.6645×1006/(1.005×1411000.00)=78..653N//mm2水平支撑梁的抗弯弯计算强度小小于215.00N/mm22,满足要求!受脚手架作用集中中计算荷载N=3..52+1..95=5..47kN水平钢梁自重计算算荷载q=266.10×00.00011×7.855×10=00.21kNN/m最大挠度Vmaax=4.4404mm按照《建筑施工扣扣件式钢管脚脚手架安全技技术规范》(JGJ130-22011)表规定：水平支撑梁的最大大挠度小于2400..0/2500,满足要求!八、悬挑梁的整体体稳定性计算算水平钢梁采用166号工字钢,计算公式如如下其中φb——均匀弯曲的受弯构构件整体稳定定系数，查表表《钢结构设设计规范》(GB500017-22011)附录得到：：φb=2.00由于φb大于0..6，按照《钢钢结构设计规规范》(GB500017-22011)附录B其值φb'φb=0.9229经过计算得到强度度σ=11.665×1066/(0.9929×1441000..00)=888.90NN/mm2；水平钢梁的稳定性性计算σ<[ff],满足要求!九、锚固段与楼板板连接的计算算1.水平钢梁与楼板压压点如果采用用钢筋拉环，拉拉环强度计算算如下：水平钢梁与楼板压压点的拉环受受力R=6.2248kN水平钢梁与楼板压压点的拉环强强度计算公式式为其中[f]为拉环钢筋筋抗拉强度，每每个拉环按照照两个截面计计算，按照《混混凝土结构设设计规范》[f]=65NN/mm2；压点处采用2个U形钢筋拉环环连接，承载载能力乘以0.85的折减系数数；钢筋拉环环抗拉强度为为110.550N/mmm2；所需要的水平钢梁梁与楼板压点点的拉环最小小直径D=[66248×44/(3.11416×1110.500×2)]11/2=6mmm水平钢梁与楼板压压点的拉环一一定要压在楼楼板下层钢筋筋下面，并要要保证两侧30cm以上搭接长长度。2.水平钢梁与楼板压压点如果采用用螺栓，螺栓栓粘结力锚固固强度计算如如下：锚固深度计算公式式其中N——锚固固力，即作用用于楼板螺栓栓的轴向拉力力，N=66.25kNN；d———楼板螺栓的的直径，d=220mm；[fb]———楼板螺栓与与混凝土的容容许粘接强度度，计算中取取1.5N//mm2；h——楼板螺栓在在混凝土楼板板内的锚固深深度。经过计算得到hh要大于6247..96/(33.14166×20×11.5)=666.3mmm。3.水平钢梁与楼板压压点如果采用用螺栓，混凝凝土局部承压压计算如下：：混凝土局部承压的的螺栓拉力要要满足公式其中N——锚固固力，即作用用于楼板螺栓栓的轴向拉力力，N=66.25kNN；d———楼板螺栓的的直径，d=220mm；b———楼板内的螺螺栓锚板边长长，b=5d==100mmm；fccc——混凝土的局局部挤压强度度设计值，计计算中取0.95ffc=13.559N/mmm2；经过计算得到公式式右边等于131.66kN楼板混凝土局部承承压计算满足足要求!4.水平钢梁与楼板锚锚固压点部位位楼板负弯矩矩配筋计算如如下：根据《混凝土结构构设计规范》GB500010-20010第条其中α1──系数，当混凝土强强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按按线性内插法法确定；fcc──混凝土抗压压强度设计值值；h00──截面有效高高度；fyy──钢筋受拉强强度设计值。截面有效高度hh0=1000-15=85mmm；αs=5.62××106/(1.0000×144.300××1.5×11000×885.02)=0.00360ξ=1-(1--2×0.00360)11/2=0..0370γs=1-0.00370/22=0.98820楼板压点负弯矩配配筋为As=5.662×10^^6/((0.98220×85..0×2100.0)==321..0mm22悬挑脚手架计算满满足要求！3、碗扣钢管楼板模板板支架计算书书依据规范:《建筑施工碗扣式式钢管脚手架架安全技术规规范》JGJ1666-20008《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ1162-20008《建筑结构荷载规规范》GB500009-20012《钢结构设计规范范》GB500017-20003《混凝土结构设计计规范》GB500010-20010《建筑地基基础设设计规范》GB500007-20011《建筑施工木脚手手架安全技术术规范》JGJ1164-20008计算参数:钢管强度为2055.0N//mm2，钢管强度度折减系数取取1.00。模板支架搭设高度度为4.0m，立杆的纵距b==0.90mm，立杆的横横距l=0..90m，立杆的步步距h=1..50m。面板厚度15mmm，剪切强度1.4N//mm2，抗弯强度15.0NN/mm2，弹性模量6000..0N/mmm2。木方50×80mm，间间距300mm，木方剪切强度1..3N/mmm2，抗弯强度13.0NN/mm2，弹性模量9000..0N/mmm2。梁顶托采用钢管448×3.55mm。模板自重0.200kN/m22，混凝土钢钢筋自重25.100kN/m33，施工活荷荷载4.50kkN/m2。扣件计算折减系数数取1.00。图1楼板支撑架架立面简图图2楼板支撑架架荷载计算单单元采用的钢管类型为为φ48.3××3.6。钢管惯性矩计算采采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照三跨连续梁梁计算。静荷载标准值qq1=225.1000×0.2000×0.9900+0..200×00.900==4.6988kN/m活荷载标准值qq2=((2.0000+2.5000)×0..900=44.050kkN/m面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=90.000×1.550×1.550/6==33.775cm3；I=90.000×1.500×1.500×1.500/12==25.331cm4；(1)抗弯强度计计算f=MM/W<[f]]其中f——面板板的抗弯强度度计算值(N/mm2)；M——面板板的最大弯距距(N.mmm)；W——面板板的净截面抵抵抗矩；[f]———面板的抗弯弯强度设计值值，取15.000N/mm22；MM=0..100qll2其中q——荷载载设计值(kN/mm)；经计算得到面板抗抗弯强度计算算值f=0.1022×10000×10000/337550=3.0015N/mmm2面板的抗弯强度验验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bbh<[[T]其中最大剪力QQ=0.6000×(1..20×4..698+11.4×4..050)××0.3000=2.0335kN截面抗剪强度度计算值T=3××2035..0/(2××900.0000×155.000))=0.2226N/mmm2截面抗剪强度度设计值[T]==1.40NN/mm2面板抗剪强度验算算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=00.677qql4/1000EI<<[v]=l//250面板最大挠度计算算值v=0.6777×4.6998×30004/(1000×60000×2531125)=00.170mmm面板的最大挠度小小于300.00/250,,满足要求!二、模板支撑木方方的计算木方按照均布荷载载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土土板自重(kN/mm)：q11=25..100×00.200××0.3000=1.5006kN/mm(2)模板的自重重线荷载(kN/mm)：q12=0.2200×0..300=00.060kkN/m(3)活荷载为施施工荷载标准准值与振捣混混凝土时产生生的荷载(kN/mm)：经计算得到，活荷荷载标准值q2=(22.500++2.0000)×0.3300=1..350kNN/m静荷载q1==1.200×1.5006+1.220×0.0060=1..879kNN/m活荷载q2==1.400×1.3550=1.8890kN//m计算单元内的木方方集中力为(1.8900+1.8779)×0..900=33.392kkN2.木方的计算按照简支梁计算，计计算公式如下下:均布荷载q==3.3992/0.9900=3..769kNN/m最大弯矩M==0.1225ql2最大剪力Q=00.5×0..900×33.769==1.6966kN最大支座力N==1.0×00.900××3.7699=3.3992kN木方的截面力学参参数为本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.000×8.000×8.000/6=53.333cm3；I=5.00××8.00××8.00××8.00//12=213.333cm4；(1)木方抗弯强强度计算抗弯计算强度ff=M//W=0..382×1106/533333.3=77.16N//mm2木方的抗弯计算强强度小于13.0NN/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计计算最大剪力的计算公公式如下:Q=0.5qll截面抗剪强度必须须满足:T=3Q/2bbh<[[T]截面抗剪强度计算算值T=3××1696//(2×500×80)==0.6366N/mm22截面抗剪强度设计计值[T]==1.30NN/mm2木方的抗剪强度计计算满足要求求!(3)木方挠度计计算挠度计算按照规范范要求采用静静荷载标准值值，均布荷载通过变形形受力计算的的最大支座力力除以木方计计算跨度(即木方下小小横杆间距)得到q=1.566kkN/m最大变形v=5qql4/384EEI=5/33.84×11.566××900.004/(1000×90000.00×221333334.0)==0.6977mm木方的最大挠度小小于900.00/250,,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均均布荷载下多多跨连续梁计计算。集中荷载取木方的的支座力P=33.392kkN均布荷载取托梁的的自重q=00.046kkN/m。托梁计算简简图托梁弯矩图(kN.m))托梁剪力图(kNN)变形的计算按照规规范要求采用用静荷载标准准值，受力图图与计算结果果如下：托梁变形计计算受力图托梁变形图(mmm)经过计算得到最大大支座F=111.2977kN经过计算得到最大大变形V=00.887mmm顶托梁的截面力学学参数为截面抵抗矩W=5.008cm3；截面惯性矩I=12..19cm44；(1)顶托梁抗弯弯强度计算抗弯计算强度ff=M//W=0..970×1106/1.055/50800.0=1881.85NN/mm2顶托梁的抗弯计算算强度小于205.00N/mm22,满足要求!(2)顶托梁挠度度计算最大变形v==0.8887mm顶托梁的最大挠度度小于900.00/400,,满足要求!四、模板支架荷载载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的的荷载包括静静荷载、活荷荷载和风荷载载。1.静荷载标准值包括括以下内容：：(1)脚手架的自自重(kN)：NG1=0.1153×4..000=00.614kkN(2)模板的自重重(kN)：NG2=0.2200×0..900×00.900==0.1622kN(3)钢筋混凝土土楼板自重(kN)：NG3=25..100×00.200××0.9000×0.9000=4.0066kN经计算得到，静荷荷载标准值NG=(NNG1+NG2+NG3)=44.842kkN。2.活荷载为施工荷载载标准值与振振捣混凝土时时产生的荷载载。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=(22.500++2.0000)×0.9900×0..900=33.645kkN3.不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1.20NNG+1..40NQ五、立杆的稳定性性计算不考虑风荷载时,,立杆的稳定定性计算公式式为：其中N——立杆杆的轴心压力力设计值，N=110.91kkNi——计算立杆的截面回回转半径，i=1.559cm；A——立杆杆净截面面积积，A=5.0060cm22；W——立杆杆净截面模量量(抵抗矩),W=55.260ccm3；[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]==205..00N/mmm2；a———立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度，a=0.330m；h——最大步距，h=11.50m；l0——计算长度，取1..500+22×0.3000=2.1100m；λ——由长细比，为21100/166=132；φ——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.386；经计算得到σ=110913//(0.3886×5066)=55..810N//mm2；不考虑风荷载时立立杆的稳定性性计算σ<[ff],满足要求!考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算公式为为：风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW计算公式MMW=1.4WWklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外外排立杆间横横杆的支撑力力Pr计算公式Pr=5×1.4Wkklal0/16其中Wk——风荷载标准准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0..300×11.000××1.0400=0.3112kN/mm2h——立杆的步距距，1.50m；la——立杆迎风面的间距距，0.90m；lbb——与迎风面垂垂直方向的立立杆间距，0.90m；风荷载产生的内外外排立杆间横横杆的支撑力力Pr=5×1..4×0.3312×0..900×22.100//16=0..258kNN.m；风荷载产生的弯矩矩Mw=1.4××0.3122×0.9000×2.1100×2..100/88-0.2558×2.1100/4==0.0811kN.m；Nww——考虑风荷载载时，立杆的的轴心压力最最大值；Nw=1.2××4.8422+0.9××1.4×33.645++0.9×11.4×0..081/00.900==10.5117kN经计算得到σ=110517//(0.3886×5066)+810000/52260=677.687NN/mm2；考虑风荷载时立杆杆的稳定性计计算σ<[ff],满足要求!风荷载作用下下的内力计算算架体中每个节点的的风荷载转化化的集中荷载载w=00.312××0.9000×1.5000=0.4421kN节点集中荷载w在在立杆中产生生的内力wv=1.5000/0.9900×0..421=00.702kkN节点集中荷载w在在斜杆中产生生的内力ws=(1.5500×1..500+00.900××0.9000)1/2/0.9000×0.4221=0.8819kN支撑架的步数nn=2节点集中荷载w在在立杆中产生生的内力和为为0.8199+(2.0000-1))×0.8119=1.6637kN节点集中荷载w在在斜杆中产生生的内力和为为2.0000×0.7002=1.4404kN架体自重为0.6614kN满足要求!六、楼板强度的计计算1.计算楼板强度说明明验算楼板强度时按按照最不利考考虑,楼板的跨度度取4.50m，楼板承受受的荷载按照照线均布考虑虑。宽度范围内配筋33级钢筋，配配筋面积As=27000.0mm22，fy=360..0N/mmm2。板的截面尺寸为b×h=44500mmm×200mmm，截面有效效高度h0=180mmm。按照楼板每5天浇浇筑一层，所所以需要验算算5天、10天、15天...的承载能力是否满足足荷载要求，其其计算简图如如下：2.计算楼板混凝土55天的强度是是否满足承载载力要求楼板计算长边4..50m，短边4.50××1.00==4.50mm，楼板计算范围内摆摆放6×6排脚手架，将将其荷载转换换为计算宽度度内均布荷载载。第2层楼板所需承受的的荷载为q=1×1.200×(0.220+25..10×0..20)+1××1.20××(0.611×6×6//4.50//4.50))+1..40×(22.00+22.50)==13.877kN/m22计算单元板带所承承受均布荷载载q=4.550×13..87=622.43kNN/m板带所需承担的最最大弯矩按照照四边固接双双向板计算Mmax=0.05513×qll2=0.05513×622.43×44.502按照混凝土的强度度换算得到5天后混凝土强度达达到48.300%，C30.0混凝土强度度近似等效为为C14.5。混凝土弯曲抗压强强度设计值为为fcm=7.220N/mmm2则可以得到矩形截截面相对受压压区高度：ξ=Asfy/bbh0fcm=22700.000×3600.00/((4500..00×1880.00××7.20))=0.177查表得到钢筋混凝凝土受弯构件件正截面抗弯弯能力计算系系数为αs=0.155此层楼板所能承受受的最大弯矩矩为：M1=αsbh02fcm=0.1155×45500.0000×1800.00022×7.2××10-6结论：由于∑Mii=1662.71==162.771>MMmax=644.85所以第5天以后的的各层楼板强强度和足以承承受以上楼层层传递下来的的荷载。第2层以下的模板支撑撑可以拆除。《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ1162-20008《建筑结构荷载规规范》GB500009-20012《钢结构设计规范范》GB500017-20003《混凝土结构设计计规范》GB500010-20010《建筑地基基础设设计规范》GB500007-20011《建筑施工木脚手手架安全技术术规范》JGJ1164-200083.2计算参数::钢管强度为2055.0N//mm2，钢管强度度折减系数取取1.00。模板支架搭设高度度为4.1m，立杆的纵距b==0.90mm，立杆的横横距l=0..90m，立杆的步步距h=1..50m。面板厚度18mmm，剪切强度1.4N//mm2，抗弯强度15.0NN/mm2，弹性模量6000..0N/mmm2。木方50×80mm，间间距200mm，木方剪切强度1..3N/mmm2，抗弯强度13.0NN/mm2，弹性模量9000..0N/mmm2。模板自重0.200kN/m22，混凝土钢钢筋自重25.100kN/m33，施工活荷荷载2.50kkN/m2。扣件计算折减系数数取1.50。图楼板支撑架架立面简图图楼板支撑架架立杆稳定性性荷载计算单单元按照模板规范条规规定确定荷载载组合分项系系数如下：由可变荷载效应控控制的组合S=1.22×(25..10×0..20+0..20)+11.40×22.50=99.764kkN/m2由永久荷载效应控控制的组合S=1.335×25..10×0..20+0..7×1.440×2.550=9.2227kN//m2由于可变荷载效应应控制的组合合S最大，永久久荷载分项系系数取1.2，可变荷载载分项系数取取1.40采用的钢管类型为为φ48×3..0。钢管惯性矩计算采采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计计算采用W=π(D4-d4)/32D。3.3、模板面板板计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照三跨连续梁梁计算。考虑0.9的结构重要要系数，静荷荷载标准值q1=0.99×(25..100×00.200××0.9000+0.2000×0.9900)=44.228kkN/m考虑0.9的结构重要要系数，活荷荷载标准值q2==0.9××(0.0000+2.5500)×00.900==2.0255kN/m面板的