土木工程毕业设计（论文）-大连市民乐居住宅设计

XXXX大学毕业论文〔设计〕题目姓名：学院：专业：土木工程班级：2005级4班学号：指导教师：2021年6月10日目录TOC\o"1-2"\h\z\u摘要： ΣMA=0MA-MB-1/2qL2-QB×L=0QB=(MA-MB)/L-0.5qL公式〔2-9〕ΣMB=0MA-MB-1/2qL2-QB×L=0QA=(MA-MB)/L+0.5qL公式〔2-10〕(2)柱剪力的计算，计算简图如图2-10:ΣMC=0-MC-MD-QD×h=0QD=-(MC+MD)/h公式〔2-11〕ΣM=0-MC-MD-Q×h=0Q=-(MC+MD)/h公式〔2-12〕图2-10柱剪力计算简图恒载作用下的剪力图如图2-11所示：图2-11恒载作用下剪力图(3)柱轴力的计算:图示如图2-12：N=Nu-VL+Vr公式(2-13)Nu－上柱传来的轴力；VL－柱左侧梁剪力Vr－柱右侧梁剪力图2-12柱轴力计算简图柱自重设计值：7×其余柱：×恒载作用下的轴力图如图2-13所示：图2-13恒载下的轴力图2.5.2活载作用下的内力计算采用分层法计算，除底层柱以外，其他各层柱的线刚度×0.9，并取传递系数，底层仍用。各层梁的活荷载值：顶层：AC跨：5.18kN/mCE跨：7.86kN/m标准层：AC跨：5.18kN/mCE跨：7.86kN/m活荷载作用下的简图如图2-14所示：图2-14活载作用简图(1)楼顶屋面为上人屋面，活荷载值为kN/m，荷载较小，不考虑最不利组合，将活荷载满跨布置计算，同时为减小误差，跨中弯矩扩大1.2倍，支座处弯矩不变。其它层均按满布考虑。均布活载作用于顶层时，计算过程如表2-13所示：表2-13均布活载作用于顶层计算过程ACE下柱左梁右梁下柱左梁右梁下柱14均布活荷载作用于标准层时，计算过程如表2-14所示：表2-14均布活载作用于标准层计算过程ACE上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱0.2940.2940.4120.2920.2080.2080.2920.4120.2940.294-1313-.均布活荷载作用于底层时，计算过程如表2-15所示：表2-15均布荷载作用于底层时计算过程ACE上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱0.3140.2240.1480.3140.3140.3270.216-活荷载作用下的弯矩图如下：图2-15活载做用下弯矩图活载作用下的剪力图如下列图：图2-16活载作用下剪力图活载作用下轴力图：图2-17活荷载作用下轴力图2.风荷载作用下的内力计算框架在风荷载的作用下，其内力计算方法和步骤如下：①求各柱反弯点处的剪力值；②计算各柱的反弯点高度；③计算各柱的杆端弯矩及梁端弯矩；④计算各柱的轴力与梁端剪力。第i层m柱分配的剪力Vim=Dim/ΣD×Vi，Vi=ΣWi，公式(2-14)Wi—第i层楼面处集中风荷载标准值；Dim－第i层m柱的抗侧移刚度。框架柱反弯点高度比[8]：y=y0＋y1＋y2＋y3公式(2-15)y0—框架柱标准反弯点高度比；y1—上、下层梁线刚度变化反弯点高度比修正值；y2、y3—上、下层高度变化反弯点高度比修正值；A轴柱反弯点位置如表2-16所示，C轴柱反弯点位置如表2-17所示：E轴柱反弯点位置如表2-18所示：表2-16Ａ轴反弯点位置计算层号h(m)Ky0y1y2y3yy×h6700075200024000370007200010.610000.61表2-17C轴柱反弯点位置计算层号h(m)Ky0y1y2y3yy×h600050.450000.451.2640.490000.49300020001000表2-18E轴柱反弯点位置计算层号h(m)Ky0y1y2y3yy×h6700075200024000370007200010.610000.61框架柱杆端弯矩、梁端弯矩的计算，简图如图2-18所示：图2-18计算简图图2-18计算简图MC上=Vim(1-y)×h公式(2-16)MC下=Vimy×h公式(2-17)中柱：公式(2-18)公式(2-19)边柱：Mb总j=MC下j+1+M下j公式(2-20)Vb=1/L〔M1b+M〕公式(2-21)Nb=Σ(Vlb-Vrb)公式(2-22)风载作用下A轴框架柱剪力和梁弯矩的计算如表2-19所示：表2-19风载作用下A轴框架柱剪力和梁弯矩的计算层数ViΣDDimDim/ΣDVimy×hMc上Mc下M总64414212927544142129274441421292734414212927244142129271155104866风载作用下C轴框架柱剪力和梁弯矩的计算如表2-20所示:表2-20风载作用下B轴框架柱剪力和梁弯矩的计算层数ViΣDDimDim/ΣDVimy×hMc上Mc下Mb左Mb右64414218288544142182881.2644414218288134414218288244142182881155105788风载作用下E轴框架柱剪力和梁弯矩的计算如表2-21所示:表2-21风载作用下C轴框架柱剪力和梁弯矩的计算层数ViΣDDimDim/ΣDVimy×hMc上Mc下M总64414212927544142129274441421292734414212927244142129271155104866风载作用下框架柱和梁的剪力弯矩图如图2-19所示：图2-19风载作用下框架柱和梁的剪力弯矩图风载作用下框架柱轴力图如图2-20：图2-20风载作用下框架柱轴力图2.5.4地震作用下内力计算水平地震作用下的内力计算如表2-22~2-24所示：表2-22水平地震作用下A柱的内力计算柱层号h(m)ViΣDDD/ΣDVikKy0M上M下柱A66674911292775667491129272466749112927366749112927729946674911292711028.1323356248660.61表2-23水平地震作用下B柱的内力计算柱层号h(m)ViΣDDD/ΣDVikKy0M上M下柱C6667491182885667491182880.454667491182880.4936674911828829946674911828811028.132335625788表2-24水平地震作用下C柱的内力计算柱层号h(m)ViΣDDD/ΣDVikKy0M上M下柱E66674911292775667491129272466749112927366749112927729946674911292711028.1323356248660.61梁端剪力和柱轴力计算公式如下，计算结果如表2-25所示：；公式(2-23)VE=(ME左+ME右)/L；公式(2-24)M下=Viky0h，M上=Vik(1-y0)h；公式(2-25)VE=(ME左+ME右)/L。公式(2-26)表2-25梁端剪力和柱轴力标准值层AC跨梁端剪力CE跨梁端剪力柱轴力L(m)ME左ME右VEL(m)ME左ME右VEA轴柱B轴柱C轴柱654321水平地震作用下的框架结构弯矩、剪力图如图2-21所示：图2-21水平地震作用下的框架结构弯矩、剪力图横向框架内力组合框架梁内力组合在竖向荷载作用下，考虑框架梁端的塑性内力重分布，梁端弯矩需考虑弯矩调幅，因而表中恒载、活载两列中的弯矩值为乘以弯矩调幅系数0.8后的值，而剪力值仍采用调幅前的剪力值[9]。横梁的内力组合如表2-26~表2-31所示：表2-26顶层横梁内力组合杆件号截面内力荷载类别内力组合恒载活载风载地震1.2×恒+1.4×活1.35×恒+活1.2×恒+0.9×(1.4×活+1.4×风)1.2×(恒+0.5×活)+1.3×地震最后内力值A6C6A6右MV8跨中MC6左MV-C6E6C6右MV跨中ME6左MV-1表2-27五层横梁内力组合杆件号截面内力荷载类别内力组合恒载活载风载地震1.35×恒+活1.2恒+0.9×(1.4活+1.4风)1.2×(恒+0.5活)最后内力值A5C5A5右MV跨中MC5左MVC5E5C5右MV2跨中ME5左MV表2-28四层横梁内力组合杆件号截面内力荷载类别内力组合恒载活载风载地震1.35×恒+活1.2恒+0.9×(1.4活+1.4风)1.2×(恒+0.5活)最后内力值A4C4A4右M-V跨中MC4左MVC4E4C4右M-52V跨中ME4左MV表2-29三层横梁内力组合杆件号截面内力荷载类别内力组合恒载活载风载地震1.35×恒+活1.2恒+0.9×(1.4活+1.4风)1.2×(恒+0.5活)最后内力值A3C3A3右MV跨中MC3左MV43C3E3C3右M-52V跨中ME3左MV表2-30二层横梁内力组合杆件号截面内力荷载类别内力组合恒载活载风载地震1.35×恒+活1.2恒+0.9×(1.4活+1.4风)1.2×(恒+0.5活)最后内力值A2C2A2右MV跨中MC2左MVC2E2C2右M-52V跨中ME2左MV表2-31一层横梁内力组合杆件号截面内力荷载类别内力组合恒载活载风载地震1.35×恒+活1.2恒+0.9×(1.4活+1.4风)1.2×(恒+0.5活)最后内力值A1C1A1右MV跨中MC1左MVC1E1C1右MV跨中ME1左MV注：M以下部受拉为正，单位为kNm；V以向上为正，单位为kN。后两列的值为乘以后的数值。框架柱内力组合框架柱取每层柱顶和柱底两个控制截面，内力组合如表2-32～表2-35所示：表2-32A柱内力组合表层次截面内力恒载活载风载地震+活1.2恒+0.9×(1.4活+1.4风)1.2×(恒+0.5活)M相应NN应MN相应M6柱顶MN柱底MN5柱顶MN柱底MN2164柱顶MN柱底MN3柱顶MN柱底MN2柱顶MN柱底MN2991柱顶MN383383柱底MN表2-33C柱内力组合表层次截面内力恒载活载风载地震恒+活1.2恒+0.9×(1.4活+1.4风)1.2×(恒+0.5活)M相应NN相应MN应M6柱顶MN00柱底MN005柱顶MN00柱底MN004柱顶MN00柱底MN003柱顶MN00柱底MN002柱顶MN00柱底MN001柱顶MN00柱底MN00表2-34E柱内力组合表层次截面内力恒载活载风载地震恒+活1.2恒+0.9×(1.4活+1.4风)1.2×(恒+0.5活)M相应NN相应MN相应M6柱顶MN柱底MN5柱顶MN柱底MN4柱顶MN柱底MN3柱顶MN柱底MN2柱顶MN柱底MN1柱顶MN柱底MN表2-35柱剪力组合表层次恒载活载风载地震恒+活1.2恒+0.9×(1.4活+1.4风)1.2×(恒+0.5活)调整后柱A654321柱C654321柱E6-2454321注：表中抗震荷载为乘以抗震调整系数后的数值。2.7框架梁柱配筋计算2.7.1横梁配筋计算第一层梁的混凝土强度等级为C30，，；第二层梁的混凝土强度等级为C25，，；纵筋的等级为HRB335，=300N/，箍筋的等级为HPB235，=210N/。1、框架梁的正截面受弯承载力计算：在进行截面配筋计算时，eq\o\ac(○,1)由表中得到的支座处弯矩为支座中心处的弯矩，需换算成支座边缘控制截面的弯矩进行配筋。eq\o\ac(○,2)当梁下部受拉时，按T形截面计算，截面翼缘宽度按规定取值；当梁上部受拉时，按矩形截面计算。eq\o\ac(○,3)截面一律按单筋梁计算[10]。梁设计截面如图2-22所示：图2-22梁设计截面梁截面计算结果如表2-36、2-37所示：表2-36第一层框架梁正截面强度计算截面AC跨CE跨123456M(KNm〕梁截面尺寸b×h〔mm×mm〕250×465250×465250×465250×465250×465250×465A=(mm)815187859957276953选筋118220320220318220318320220318实配面积(mm)882941139113919411391〔%〕〔%〕表2-37第二～六层框架梁正截面强度计算截面AC跨CE跨123456M〔kNm〕梁截面尺寸b×h〔mm×mm〕250×465250×465250×465250×465250×465250×465A=(mm)694193728812242893选筋118220320220318220318320220318实配面积(mm)882941139113919411391〔%〕〔%〕V=/+V公式〔2-27〕—梁端剪力增大系数，三级取1.1；M、—分别为梁左右端截面按反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值。—梁净跨；V—梁的重力荷载代表值作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值，V〔q〕/2公式〔2-28〕梁斜截面强度计算结果如表2-38所示：截面一层二层A右C左C右E左A右C左C右E左设计剪力V〔kN〕〔kN〕b×h〔mm×mm〕250×465250×465250×465250×465250×465250×465250×465250×465箍筋直径肢数2肢82肢82肢82肢82肢82肢82肢82肢8间距S100加密200非加密100加密200非加密100加密200非加密100加密200非加密100加密200非加密100加密200非加密100加密200非加密100加密200非加密〔%〕〔%〕2-38梁斜截面强度计算2.7.2框架柱配筋计算1、柱的轴压比及剪跨比验算如表2-39所示：三级抗震，框架柱轴压比限值：0.9，柱的剪跨比一般不宜小于2。表2-39柱的剪跨比和轴压比柱层bhNC柱64003653.83＞25400365＞24400365＞23400365＞22400365＞21400365＞2由于框架边柱的轴压比中柱小一些，而柱截面、柱净高和混凝土强度等级与中柱相同，因而框架边柱的轴压比和剪跨比也都满足标准要求。2、正截面承载力计算：C柱截面示意图如图2-23所示，柱截面受压承载力计算如表2-40所示：图2-23C柱截面示意图表2-40柱正截面受压承载力计算截面〔M，N〕〔M，N〕1—12—23—31—12—23—3M(kNm)N(kN)b×h〔mm×mm〕400360400360400360400360400360400360e=M/N1391227513912275e(mm)202020202020l0/h1591429515914295325309259325309259偏心性质大大大大大大＜0＜0＜0＜0＜0＜0选筋320320320320320320实配面积〔mm〕941941941941941941〔%〕〔%〕3、柱斜截面受剪承载力计算：为实现框架结构强剪弱弯，剪力设计值按下式调整：/H公式〔2-29〕截面尺寸满足要求〉3，取=3，当<0该层柱应按构造配置箍筋。最小体积配筋率：公式〔2-30〕公式〔2-31〕根据上面公式计算各层柱箍筋结果如表2-41所示：表2-41各层柱箍筋计算结果柱层次(kN)(kN)N(kN)〔%〕实配箍筋及配筋率加密区非加密区C柱1＜03肢8@1500.67%3肢8@2000.5%2＜03肢8@1500.67%3肢8@2000.5%3～5＜03肢8@1500.67%3肢8@2000.5%6＜03肢8@1500.67%3肢8@2000.5%2.8楼板设计双向板肋梁楼盖结构布置图如图2-24所示：图2-24双向板肋梁楼盖结构布置图2.8.1荷载计算值：××2.8.2跨度计算：内跨：支承中心线间距离边跨：取+b/2〕与〔+〕两者中的小值为梁板边跨的净跨长，b为第一内支座的支承宽度各区格板的计算跨度如表2-42所示：2.8.3弯矩计算：按弹性理论设计：连续双向板跨中最大正弯矩，活荷载分布情况可分解为满布荷载g+q/2及隔间布置±q/2，对前一种荷载可近似认为各区格板都固定支撑在中间支承上，对后一种荷载情况，可近似认为各区格板在中间支承处是简支的。支座最大负弯矩近似按满布活荷载考虑，认为各区格板都固定在中间支座，楼盖周边仍按实际支承情况确定，然后按单块双向板计算各支座的负弯矩。根据不同的支承情况，整个楼盖可以分为4种区格板。对于混凝土，=0.2。根据公式m=表中系数×p求各区格板的弯矩值于表所示：表2-42弯矩值计算表ABCDl01(m)l02(m)l01/l02430.643m14892)×6.496×2+8888)××2/2=4892)×6.496×2+8888)××2/2=8951)×6.496×2+96335)××2/2=284137)×6.496×2+653365)××2/2=m29248)×6.496×2+8888)××2/2=9248)×6.496×2+8888)××2/2=9248)×6.496×2+35596)××2/2=137284)×6.496×2+365653)××2/2=69××2=-69××2=-818××2=-668××2=--0.0571××2=--0.0571××2=--0.0571××2=-62××2=-截面设计截面有效高度：假定选用8钢筋，那么l01方向跨中截面的h01=80mm；l02方向跨中截面的h02=70mm；支座截面h0=80mm。故取ρsmin=0.31%，那么Asmin=0.31%×1000×100=310mm2截面设计时取用的弯矩设计值：中间跨的跨中截面及中间支座截面减小20%；边跨跨中截面及楼板边缘算起的第二个支座截面处，当lb/l0<1.5时减小20%，当lb/l为了便于计算，近似取=0.95，，过程见下表2-43、2-44。表2-43楼板配筋计算表〔跨中截面〕跨中截面h0(mm)M(kN∙m)As(mm2配筋实配As(mm2Al01方向804668@180503l02方向702098@180302BL01方向804098@180503l02方向701788@180302Cl01方向801978@180252l02方向701058@180252Dl01方向802068@180252l02方向70938@180252表2-44楼板板配筋计算表〔支座截面〕支座截面h0(mm)M(kN∙m)As(mm2配筋实配As(mm2A-A80-8068@200904A-Bl01方向80-8068@200904l02方向80-5928@200678A-Cl01方向80-8068@200904l02方向80-5928@200678C-D80-5928@200678B-B80-5928@200678B-D80-5928@2006782.9根底设计设计根底[11]的荷载包括:①框架柱传来的弯矩、轴力和剪力〔可取设计底层柱的相应控制力〕；②根底自重，回填土的重量；③底层基梁传来的轴力和弯矩。2.9.1初步确定根底高度：根底总高度为1.6m。采用柱下独立根底，混凝土强度等级C20，垫层采用C10，厚度为100mm，HPB235级钢筋，地基承载力特征值=1702.9.2确定根底地面尺寸：设根底埋置深度d=1.2mB轴力最大，所以以B轴进行布置：=kNmN=kNV=4kN==5.49，设根底及根底上土的重力密度平均值=20将其增大20%～40%，初步选用底面尺寸为：选用矩形l×b×2.5,那么A=mb<3.0,基底承载力不对宽度进行修正。W=bl/6=1/6××2.7=mGk=bld=20××=216kN地基承载力特征值fak=170(kPa)当地震参与荷载组合时地耐力提高系数ξa宽度修正系数ηb=0;深度修正系数ηd=1土的重度γ=18(kN/m3);土的加权平均重度γm=20(kN/m)根底短边尺寸b=2500(mm);根底埋置深度d=1600(mm)承载力设计值：=+ηb×γ×(b-3)+ηd×γm×(d-0.5)=170+0×18×(2.5-3)+1×20×(1.6-0.5)=192.000(kPa)=1.1×192.000=211.200(kPa)根底底面抵抗矩：m根底边缘的最大和最小压力即校核地基承载力：<，=1.2×，故该根底底面尺寸满足要求。2.9.3验算根底高度：地基净反力计算：取h=700mm,冲切长方形的有效高度=700-40=660mm，冲切破坏锥体最不利一侧斜截面上边和下边长分别为：=400+2×350=1100mm，=1100+2×660=2420mm，考虑冲切荷载对取用的多边形面积〔2.7/2-1.1/2-0.66〕×－〔2.5/2-1.1/2-0.66〕=m×0.348=kN=×××0.342=kN〉故该根底高度满足受冲切承载力要求。2.9.4根底底板配筋计算：计算根底长边方向的弯矩设计值，柱边截面Ⅰ-Ⅰ处的弯矩M1：=kN/mMI====×10×660×210=mm柱边截面Ⅲ-Ⅲ处的弯矩MIIIMIII=ASIII=××300×365)=1105.662mm比拟ASI和ASIII应按ASI配筋，配置12@200,A=mm计算根底短边方向的弯矩，取II-II截面MII=mm2ASII=mm2柱边截面Ⅳ-Ⅳ处的弯矩MⅣMⅣ=kNmASⅣ=mm配置14@200，A=mm。2.10楼梯设计2.10.1梯段板设计层高m，踏步尺寸175mm×280mm，采用C25混凝土，板采用HPB235钢筋，梁纵筋采用HRB335钢筋。取板厚h=100mm，板倾斜角tan=175/280=0.625,cos48。取1m宽板带计算。1、荷载计算：梯段板的荷载计算于表2-45。恒荷载分项系数；活荷载分项系数。总荷载设计值×6.75×2=10.9kN/m。表2-45梯段板的荷载荷载荷载标准值〔kN/m〕恒荷载水磨石面层〔0.175+0.28〕×056三角形踏步×××25/0.28=2.345混凝土斜板×48板底抹灰×17/0.848=0.401小计6.75活载22、截面设计：板水平计算跨度=2.36m，弯矩设计值M=1/10p××=6.071kNm。板的有效高度=100-20=80mm。=0.0808=377mm,选配10@120，=419mm分布筋每级踏步1根8。2.10.2平台板设计设平台板厚h=70mm，取1m宽板带计算。1、荷载计算平台板的荷载计算如表2-46××表2-46平台板的荷载荷载荷载标准值〔kN/m〕恒荷载水磨石面层70mm厚混凝土板×板底抹灰×小计活载22、截面计算：平台板的计算跨度=2.4-0.2/2+0.12/2=2.24m，弯矩设计值M=1/10p××=3.055kNm，板的有效高度=70-20=50mm。=0.1036=308mm,选配Φ10@200，=351mm2.10.3平台梁设计设平台梁截面尺寸为200×350mm。荷载计算：平台梁的荷载计算于表2-47××4.38=20.405kN/m。表2-47平台梁的荷载荷载种类荷载标准值〔kN/m〕恒荷载梁自重×〔0.35-0.17〕×梁侧粉刷×〔0.35-0.17〕×2×平台板传来×平台梁传来×小计活荷载2×2、截面设计：计算跨度×〔2.6-0.24〕=2.478m。弯矩设计值M=1/8p=1/8××剪力设计值V=1/2pln=1/2××2.36=24.078kN截面按倒L形计算，=200+5×70=550mm,梁的有效高度=350-35=315mm。经判别属第一类T形截面=0.024=0.861=275mm,选配216，=339mm配置6@200箍筋，那么斜截面受剪承载力××200××210××315=70.796kN>24.078kN，满足要求。第三章施工组织设计3.1工程概况3.1.1工程建筑特征本工程为一幢“一〞字型建筑，共6层，建筑面积约m2。建筑物长47.04m，宽11.04m。3.1.2工程结构特点本工程为现浇钢筋混凝土结构，横向框架梁承重，柱下为独立阶梯型混凝土根底，现浇楼板。3.1.3自然条件施工期间，平均气温为22.7度，最高温度为39度，最低温度为-12度。降雨量为年降雨量700mm，最大雨量160mm/d。该工程所在地底下水位为-7m，水质对混凝土物腐蚀作用。工程的根底垫层在室外地坪下1.6m处。该工程位于市郊，交通便利，施工中各种设备、构件、材料科直接抵运现场；钢筋由公司的加工厂加工成型后运至现场，故现场不设钢筋加工机械设备；在现场设置水泥砂浆搅拌站制备水泥砂浆；水是由本市城市自来水管网提供的饮用水，电源为本市民网提供的38/220V交流电；建筑材料齐全，砂、石、钢筋、水泥由本地区提供。3.2.1施工程序按建筑物的自然层将工程划分为6个施工层。每层不划分施工段。垂直方向按结构层划分。平面方向施工为eq\o\ac(○,1)-eq\o\ac(○,19)轴线依次施工，垂直方向施工为一层→二层→三层→四层→五层→六层。分为三个阶段：根底工程→主体工程→装饰工程〔一层至六层〕。3.2.2施工顺序定位放线→降水→挖土方→验曹→混凝土垫层→底板防水层、保护层→防水层保护墙、防水层标准层顺序：放线→柱子钢筋绑扎→柱支模→柱混凝土浇筑→梁厎模→梁钢筋→梁侧模、顶板模→顶板钢筋〔水电管预埋〕→梁板混凝土浇筑→混凝土养护→拆模。a室内装修：结构处理→放线→里门窗口→水电设备管线安装→搭脚手架→墙面抹灰→拆脚手架→铺花岗石、地砖等→吊顶板、窗帘盒→挂镜线安装、门窗扇及五金、木装饰工程→粉刷油漆→灯具安装→清理→竣工。b室外装修：屋面工程→安装吊篮架子→结构处理→由二层向上抹灰→从屋顶向下做面层→首层装饰工程→台阶散水→清理。3.2.3施工方法根据建设单位、建立公司提供的定位依据和定位放线通知单，在校核定位无误后，进行定位放线。其中角度用J2型经纬仪测设，距离用经验核的钢尺量取，在各主轴延长线上加设付桩，并妥善保护。用S3水准仪测设工程的正负零。在该工程附近不会发生沉降的地方测设3个以上的正负零点，做为该工程的控制高程点。根据施工图及围拢上的坐标轴线，在工程地址平面上用白石灰粉标出基坑土方的挖取范围。采取独立基坑放坡开挖，当考虑机械开挖、机械运输土方时机械队边坡的动载影响，采用的边坡坡度为i=1：0.67，机械开挖采用反铲式挖掘机，在现场适当的位置架设S3水准仪，随时检查基坑的深度，防止出现超挖的现象。柱基坑底面预留200mm土由人工挖土时修整。雨季土方施工应采取的措施：a密切关注天气预报，抓住停雨的空隙进行机械开挖施工。机挖时预留200mm厚的土，在浇筑混凝土垫层时在迅速挖去，防止浸泡后土的承载力下降。b基坑内设置集水沟，采用潜水泵排水。c采用彩条布赫小楠竹搭设可移动的简单抗雨棚，下小雨时，工人仍可以在棚内作业。a定位放线。根据围拢上的轴线，度柱的基坑进行定位，在垫层上个弹好墨线。基坑中各主轴线可利用各主轴线延长线上的付桩用经纬仪降主轴传递至基坑中。b现场绑扎钢筋。钢筋在加工场加工好，现场那么对照施工图进行绑扎，或焊接定位。钢筋安装前，认真检查尺寸、直径、级别和形状，防止钢筋安装错误，并注意留好柱的插筋。c支模板。阶梯型根底采用木模。木模的定型制作在现场的木工棚内完成，木模的位置要由墨线检验，并用木枋将其固定牢靠。钢筋与模板的间隙采用预制的砂浆垫块隔离，保证钢筋的保护层厚度。根底中保护层为40mm。模板内面刷上脱模剂，以便拆模。d混凝土浇捣。混凝土先由科研所根据材料试验提供混凝土配比的设计通知书，在工地简易计量站中将砂、石、水泥、水进行试配，检查其塌落度是否满足施工的要求，并按规定留置混凝土试块。混凝土满足要求后，可进行入模浇筑。混凝土现场采用两轮手推车运输，在水平浇灌道上运送，采用溜筒下送入模。先完成下部台阶混凝土浇筑，待其终凝前进行上部台阶的浇筑，配专人操作混凝土振动棒，并配备专人进行混凝土台阶的外表抹平压实。pa后，可以撤除混凝土根底侧模，拆模时要注意保护混凝土不被拉动或碰缺。pa后，可进行基坑土方人工回填。回填分两次进行，两次回填分两天完成。用经纬仪将各主轴经从根底投测到主体上，用红色油漆标记，并妥善保护，作为向上各层施工的依据。在每个建筑物阳角处用吊锤向上传递各点，作为各主轴线的控制基准点。用水准仪把控制标高从根底面测设到主体的各个大角上，用经过检核的钢尺向上层直接量取高度，作为其上各层楼面标高的控制，在各层用水准仪检查各传递高层点的相对正确性。沉降观测的点位布置在房屋四周，共布置4个测点。观测点安设稳固后及时进行第一次观测记录，然后没施工一层观测一次，直到竣工。编制观察成果表，移交建设单位。混凝土柱内的竖筋采用电渣压力焊接头，1/2有接头的竖筋错开45d以上，且不小于60mm。箍筋采用人工绑扎安装。钢筋均由场外加工成型进场，棚内堆放，地势要高，防止雨后受潮腐蚀外表，钢筋的下料、制作严格按设计和施工标准进行。采用组合钢模板，混凝土柱截面为400mm×400mm，采用200mm一种钢模板进拼装，槽钢柱箍和钢架管箍加固，沿柱高600mm设置一道箍，柱子支模至梁底，并用支撑支牢。模板安装前进行平面修理，并刷脱模剂等。混凝土浇筑前进行轴线和垂直度的校验。支模架用扣件式钢架管。pa后,可拆柱模板。采用组合钢模板，支撑为钢管脚手架。梁底模中部均起拱2‰，梁中采用对拉螺栓与钢管拉结。模支撑在每跨间开剪刀支撑两道。支模架的支座采用铁垫支座，人员浇灌运输道及平台依实际临时钢架管搭设。底模上弹线后，即可进行梁钢筋就位绑扎。钢筋绑扎采用20-22号铁丝。绑扎时注意钢筋位置的正确，绑扎牢固。搭接长度及绑扎点位置符合标准要求。受力钢筋搭接长度应相互错开。用预制水泥砂浆小垫块垫在钢筋与模板之间，以控制保护层厚度。垫块梅花形布置，其相互间距不大于1m。钢筋安装完毕后，应根据施工图纸检查钢筋的级别、直径、数量、位置、间距是否正确，然后安装量的侧模板。在浇筑混凝土前对钢筋及预埋件进行检查验收，并做好隐蔽工程记录。混凝土由现场搅拌机拌制，各种材料的计量偏差控制在2%以内，DJY-350搅拌机的每盘混凝土搅拌时间不少于90s。每一施工段混凝土保证连续浇筑，浇筑沿纵向进行，将临时浇筑施工缝留在次梁跨的1/3处，且在初凝前必须进行新混凝土浇筑，混凝土采用塔吊垂直运输至楼面平台的钢板上，采用人工铲方式入模，由专人进行振捣和随时抹光，并注意保持梁顶面的标高，按台班留混凝土试块。梁侧模可在5d后撤除；底模必须28d后才可撤除，或采取拆底模不拆支撑的方法。楼板的施工方法同梁柱。3.2.4机械设备选择根据根底及主体施工的特点，编制主要机具方案如表3-1所示：表3-1主要机具方案表序号机具名称规格单位数量1反铲挖土机350m2/台班W13台12自卸车DF140,5t台53QT-60塔吊QT-60,低塔，30m幅，2t台14潜水泵Φ50台65电渣压力焊设备台16气割设备套17平板式振动器台28插入式振动器台89人力手推翻斗车台1010测量仪器套111简易计量站公司标准设计，1000kg座112窗式空调〔标准养护用〕2匹，单相台113电弧焊机交流380V，21kV·A台13.3主要技术组织措施1.工程部管理人员齐全，人员持证上岗，分工明确。工程经理和技术负责人有职有权，及时解决和处理生产过程中的人、材、机的需求和技术问题。2.设专职质检员一名，负责原材料及各分局部项工程质量检验。3.在作业班组内设立质量管理小组，对该工程质量进行管理；定期将质量情况进行分析，并提出改良意见；鼓励大家对工程质量提出合理化建议。1.认真学习施工图纸、标准、规程、作业指导书等技术文件，做好图纸审查和技术交底。2.认真编制施工组织设计，按照施工组织设计施工，重大变化应重新设计、重新审批后，方可施工。3.严格设计变更制度，结构变更设计必须有设计院的签章及建设方、监理方的签章方可有效。4.认真进行技术资料的收集、整理和归档工作，做到及时，不遗漏。1.严格执行公司建立的ISO9002质量保证体系，认真做好质量记录，搞好施工全过程的质量控制。2.加强原材料的进场验收工作和实验管理工作，无合格证不进场、不试使用。3.严格执行质量“自检、互检、交接检〞的三检制度，坚持上道工序不合格不进行下道工序。4.现场设置标准养护室，加强试块、试样的管理，按有关规定见证取样送检，设专职专人管理，做到完整、真实、准确、及时。5.严格按国家标准、标准组织施工、评定和检查工程质量；施工操作严格按工艺标准执行，确保本工程验收到达合格。1.层层落实平安责任，工程部设一名专职平安员。2.工地设立平安标牌，加强平安教育和宣传，人员进行上岗平安教育，每天举行班前平安活动，使每个人员自觉遵守平安操作规程，不违章作业，不违章指挥。“三宝、四口、五临边〞的平安管理工作，禁止闲人进入施工现场。4.各类架子搭设后，由平安员会同有关部门组织检查验收，合格前方能使用；撤除模板、脚手架时有专人监护，并设警戒标志；正确使用脚手架的平安防范措施，采取全封闭外脚手架施工。5.特殊工种必须持证上岗。6.抓好设备管理和平安用电。机械设备使用做到定人、定机、定岗位，明确责任；设备做到一机一闸；采用三相五线制供电，工地采用二级漏电保护系统；配