混凝土结构课程设计(35m预应力混凝土T梁)

目录第一部分课程设计任务书………..………2TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"1、主梁毛截面几何特性计算 42、预应力钢束估算及布置 53、 主梁截面几何特性计算 94、 钢束布置位置（束界）校核 11\o"CurrentDocument"5、 钢束预应力损失估算 126、 预加应力阶段的正截面应力验算 177、 使用阶段正应力验算 17\o"CurrentDocument"8、 使用阶段主应力验算 189、 截面强度计算 20\o"CurrentDocument"10、 锚固区局部承压验算 2211、 主梁变形（挠度）计算 2412、梁的一般构造图和配筋构造图……………….附图13、本科生课程设计成绩评定表 附表《混凝土结构设计原理》课程设计任务书题目:永宁高速公路桥梁上部构件设计预应力混凝初始条件：永宁高速公路桥梁基本上都采用标准跨径，上部构造采用装配式预应力混凝土、钢筋混凝土简支空心板或T梁，参照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》进行设计计算。简支T型梁跨径35M;计算跨径34.2m。设计荷载:汽超一20级，挂车一120；无人群荷载;结构重要系数取丫°=1.1；V=251.0KN;V=245.3KN;V=20.0KN;V=50KN;Q G1 G21G22M=2200KN・m;M=208KN・m;M =475KN・mG1 G21 G22环境：永宁高速公路上，1类环境条件材料：预应力钢筋采用Qs5mm的高强钢丝，抗拉强度标准值f=1570Mpa,pk弹性模量E=2.05x105MPa,普通松弛级，锚具采用墩头锚。p非预应力钢筋：普通钢筋用HRB335级钢筋，抗拉强度设计值f=280Mpa，sd弹性模量均为E=2.0x105Mpa;箍筋采用R235级钢筋，抗拉强度设计值sf=195Mpa。sd混凝土：采用C50，E=3.45x104MPa,抗压强度标准值f=32.4MPa,抗压强度cck设计值f=22.4MPa:抗拉强度标准制f=2.65MPa,抗拉强度设计值cdtkf=1.83MPatd设计要求：根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 (JTGD62-2004)》要求，按A类预应力混凝土构件设计此板。施工方法：采用后张法施工，预制主梁时，预留孔道采用预埋金属波纹管成型，钢丝采用YCL型千斤顶两端同时张拉。预应力混凝土结构：1．主梁毛截面几何特性计算； 2．预应力钢束面积的估算及钢束的布置；3．主梁截面几何特性计算； 4．钢束布置位置（束界）的校核5．钢束预应力损失估算； 6．预加应力阶段的正截面应力验算；7．使用阶段的正应力验算； 8．使用阶段的主应力验算；9．截面强度计算； 10．锚固区局部承压验算；11．主梁变形（挠度）计算； 12.用电脑绘制A3幅面的图纸两张即：构件一般构造图和钢束布置图。时间安排：时间任务第1天熟悉资料第2天计算和验算第3天计算和验算第4天绘图第5天说明书整理第6天答辩一、主梁毛截面几何特性计算受压翼缘有效宽度b'的计算f按《公路桥规》规定，T型截面梁受压翼缘有效宽度b'，取下列三者中的最小f值：简支梁计算跨径的1/3,即1/3=34200/3=11400mm；相邻两梁的平均间距，对于中梁为2000m；(b+2b+12h'),式中b为梁腹板宽度，b为承托长，这里b=0,h'为h f h h f受压区翼缘悬出板厚度，h'可取跨中截面翼缘板厚度的平均值，即h'=ff(910X100+100X710/2)/910=139mm,故(b+2b+12h')=180+2X0+12hfX139=1850m所以，受压翼缘有效宽度b'=1850m 翼缘悬出板厚度h'=143mff全截面几何特性计算将主梁截面分割成如下几部分，求得几何特性如下表：跨中与L/4截面的全截面几何特性(表一)分块号分块面积A(cm2)iy(cm)iS=A•yi i i(cm2)y一y(cm)u iI=A(y-y)2x i u i(cm4)I(cm4)i12X83.5X10=16705835087.4612774914.0213916.67271X10=71013.339466.6666779.134445586.23944.444318X195=351097.5342225-5.0489079.23111122313420X13.5=270188.3350850-95.872481640.2826000545X30=1350210283500-117.5418650408.47101250合计工A=7510iy=92.46u工S=6943i91.667工I=38441628.2x工I=11247424iy=132.54bI=工Ix+工I=49689051.81i其中A——分块面积iy——分块面积的重心至梁顶边的距离uy=工Si/A=694391.667/7510=92.46cm y二h-y二132.54cmubuI=工Ix+工I=49689051.81cm4i二、钢筋面积的估算及钢束的布置1）预应力钢筋截面积估算按构件正截面抗裂性要求估算预应力钢筋数量对于A类部分预应力混凝土构件，根据跨中截面抗裂要求，由式可得跨中截面所需的有效预应力为：M/W-0.7fN、一 丽pe1/A+e/Wp式中的M为正常使用极限状态按作用短期效应组合计算的弯矩值。由所给的s资料可得：M=MG1+MG2+Mqs=2200+683+0.7X1685=4062.5KN•ms G1G2QS设与预力钢筋的重心离截面下缘为a=100mm.则预应力钢筋的合力作用点

p至截面重心轴的距离为e=1325-100=1225 由表可得，跨中截面全截面面积pA=751000m2。全截面对抗裂验算边缘的弹性抵抗矩为：W=I/Yb=496890518100/1325=374904.9629X103mm3.f=2.51MP所以有b tk a

效预应力合力为： N、:/二；/f=1-952811"06N预应力钢筋的张拉控制应力为b=0.75f=0.75X1570=1177.5MP，预应力损con pk a失按张拉控制应力的20%估算，则可得到需要预应力钢筋的面积为：NA二 NA二 p p (1-0.2)bcon1.952811x1060.8X1177.5二2073.05mm2采用采用3束3605的高强钢丝。A=3x36X19.63=2120.04mm2p施工方法：镦头锚具，后张法施工。2）预应力钢筋的布置（1）预应力筋的布置如下图所示：全部3束预应力钢筋均锚固于梁端，这样布置符合均匀分散的原则，不仅能满足张拉要求，而且N1、N2在梁端均弯起较高，可以提供较大的预剪力。；I.cililiii ；I.cililiii （2）其它截面钢束位置及倾角计算①钢束弯起形状、弯起角0及弯曲半径采用直线段中接圆弧曲线段的方式弯曲；N1的弯起角取9o,N2、N3的弯起角

取6o；各钢束的弯曲半径为：R=50000mm;r=35000mm;R=20000mmN1 N2 N3

②钢束各控制点位置的确定以N3号钢束为例，其弯起布置如图见CAD详图如下:円线应力邙「筋计奔函由L二c•cot6确定导线点距锚固点的水平距离dL=c•cot6=400Xcot6°=3806mmd6由L=R•tan~确定弯起点至导线点的水平距离TOC\o"1-5"\h\zb2 26L=R•tan0=20000Xtan3o=lO48mmb2 2所以弯起点至锚固点的水平距离L二L+L=3806+1048=4854mwd b2则弯起点至跨中截面的水平距离为X=(34200/2+199)--L=12445mkw由圆弧切线性质，弯止点至导线的水平距离为：L=L•cos6=1048Xcos6o=1042b1 b2 0故弯止点至跨中截面的水平距离为：(x+L+L)=12445+1042+1048=17299mmk b1 b2同理可得N1、N2的控制点位置，将钢束的控制参数汇总于下表中各钢束弯曲控制要素(mm)(表二)钢束号升高值(mm)弯起角弯起半径R(mm)支点至锚固点的水平距离d(mm)弯起点至跨中距离X(mm)弯止点至跨中水平距离LdLb2LwLb1N119509050000479008722123123935162473887N2910603500014567531724586581834104921824N3400602000019912445172993806104848541042③各截面钢束位置及其倾角计算

计算钢束任一点i离梁底距离a=a+c及该点处钢束的倾角0式中a为钢i i i束弯起前其重心至梁底的距离，a=100；c为i点所在计算截面处钢束位置的升i高值。a.当(x-x)<0时，i点位于直线段还未弯起，c•=0,3.=100mm,0=0；TOC\o"1-5"\h\zik i i ii点位于圆弧段，于是有：0=sin-iWib.当0<(x一x)<(L+Li点位于圆弧段，于是有：0=sin-iWiik b1b2c=R-、jR2-(x一x)i ik=00C.当W-叮>叮2）时，,=00c=（x-x-L）tan0i ikb2 0各截面钢束位置及倾角计算值详见上表三④钢束平弯段的位置及平弯角根据《公路桥规》预应力筋的布置构造要求，N1、N2、N3三束预应力钢绞线在跨中截面布置在同一水平面上，而在锚固端三束钢绞线都在肋板中线上，为实现此种布筋方式，N2、N3必须从两侧平弯到肋板中线上。弯转半径R=8000mm,长度1=2750Al 0m,Al=125m。由几何关系 +2Rtan=1,解得0=3.085。tan0 2钢束平弯示意图如下所示：0=0=sin-1i各截面钢束位置（3）及其倾角（0）计算表（表三）计算截面钢束编号Xk(mm)L+Lb1 b2(mm)X-X(mm)i kCi(mm)a=c+ai i(mm)跨中N19007822截面N267533658为负值，钢束尚未弯起00100X=0iN3124452091L/4N190078220<(Xi-Xk)=7650<78228.801589689截面N2675336580<(Xi-Xk)=1797<36582.94346146X=8550iN3124452091(Xi-Xk)<0,未弯00100支点截面X=17100N19007822919432043N267533658(X.-X)〉(L+L)6895995N31244520916379479非预应力钢筋截面积估算及布置：构件按承载能力极限状态要求估算非预应力钢筋数量:设预应力钢筋与非预应力钢筋的合力作用点到截面底边的距离 a=80mm,则有hyh-a=2250-80=2170mm假定为第一类T形截面，由公式丫0Md<fcdbf'x(ho-x⑺计算受压区高度x,即 1.IX5698X106=22.4X1850x(2170-x/2) 求得x=70.9mm〈h；=143mm则根据正截面承载能力计算需要的非预应力钢筋面积为：fb'x-fA 22.4X1850x70.9-2120x1070As二 p^p二 =2385.5mm2f 280sd取5025的HRB335级钢筋，实际钢筋截面面积As=2454m2，在梁底布置成一排，其间距S=(50-2X50)/4=87.5mm，钢筋重心到底边的距离a=45ms三、主梁截面几何特性计算后张法预应力混凝土梁主梁截面几何特性应根据不同的受力阶段分别计算。T形梁从施工到运营经历了如下三阶段：主梁预制并张拉预应力钢筋主梁混凝土达到设计强度的90%后，进行预应力的张拉，此时管道尚未压浆，故其截面特性计入非预应力钢筋影响(将非预应力钢筋换算为混凝土)的净截面，该截面的截面特性计算中应扣除预应力管道的影响，T梁翼缘板宽度bf=1600m。灌浆封锚，主梁吊装就位并现浇湿接缝预应力钢筋张拉完成并进行管道压浆、封锚后，预应力钢筋能够参与截面受力。主梁吊装就位后现浇湿接缝，但接缝还未参与截面受力，故此时的截面特性计算采用计入非预应力钢筋和预应力钢筋影响的换算截面积，梁翼缘板宽度仍取1600mm。（3）桥面、栏杆及人行道施工与运营阶段桥面湿接缝结硬后，主梁即为全截面参与工作，此时的截面特性计算采用计入非预应力钢筋和预应力钢筋影响的换算面积，T梁翼缘板有效宽度b'f=1850mm。截面几何特性的计算列表进行，计算结果如表五各阶段计算结果如下表所示：各控制截面不同阶段的截面几何特性汇总表（表四）受力阶段计算截面A(mm2)yu(mm)yb(mm)ep(mm)I(mmJW(mm3)Wu=I/yWb=I/yWp=I/e阶段1:孔道压浆前跨中截面726227956.01294.01194478.993E+95.010E+083.702E+084.012E+08L/4截面726227959.41290.6979483.447E+95.039E+083.746E+084.938E+08支点截面1174302989.51260.588.2598.552E+96.049E+084.748E+086.786E+09阶段2：管道结硬后至湿缝结硬前跨中截面74824999112591159509.465E+95.141E+084.047E+084.396E+08L/4截面748249988.21262950.4505.537E+95.116E+084.006E+085.319E+08支点截面1196324991.11258.986.6608.045E+96.135E+084.830E+087.021E+09阶段3：湿接缝结硬后跨中截面773249960.71289.31189.3530.914E+95.526E+084.118E+084.464E+08L/4截面773249957.91292.1980.5526.851E+95.500E+084.077E+085.373E+08支点截面1221324973.71276.3104625.697E+96.426E+084.902E+086.016E+09四、钢束布置位置（束界）的校核为了使计算简化，可近似地假定预应力混凝土的合力作用点就是钢筋重心的位置。根据张拉阶段和使用阶段的受力要求，布置钢束重心的限制线（即束界）E、E即卩E>e>E121p2TOC\o"1-5"\h\zE二K+M/N； E -K1b G1 pI 2aN uPI式中K——混凝土截面上核心矩：K二W/Ab b u1K——混凝土截面下核心矩：K二W/Au u b2a——使用阶段的永存预加力N与传力锚固时的有效预加应力N之pe pI比，近似取0.8；N=0.75fA=0.75x1570x2120.04=2496.35KNpI pkpM二1245KNm;M二870.8KNms,L/2 s,L/4将计算过程及结果列于下表（截面特性见表四）：钢束布置位置（束界）校核表截面位置预加应力阶段％（mm2）使用阶段A2（mm2）MS(KNm)MG1(KNm)Wu(mm3)W(mm3)bK=Wu/bA1(mm)Ku=Wb/A2(mm)E1(mm)ep(m)E2(mm)跨中截面726227773249124522005.01E+084.12E+08689.92532.541571.2119490.9L/4截面726227773249870.81700.95.04E+084.08E+08693.91527.321375.3979-91.3支点截面11743021221324006.05E+084.90E+08515.12401.40515.188.2-401.4由上表结果知各截面处都满足 E1工©工E；由表四知阶段二、阶段三的1p2ep均满足束界要求。五、钢束预应力损失估算1） 预应力钢筋张拉控制应力bcon按《公路桥规》规定采用b二0.75f=0.75X1570=1177.5Mpacon pk2） 钢束应力损失（1）预应力钢筋与管道间摩擦引起的预应力损失bl1

由式知：Q=◎ [1—幺-(吩总)]l1 con对于跨中截面：x二1/2+d；d为锚固点到支点中线的水平距离卩=0.25；k=0.0015；0为从张拉端到跨中截面间，管道平面转角9=JB2+92HV跨中截面摩擦应力损失Q11钢束编号e卩0x(m)kxB=1—e-(卩0+总)QconQ11O弧度N190.15710.039317.1470.02570.06291177.574.10N28.6060.15020.037617.2450.02590.06141177.572.36N38.6060.15020.037617.2990.02590.06151177.572.45平均值72.97同理，可计算出其它控制截面处的摩擦应力损失值。各截面摩擦应力损失值的计算列于下表：各设计控制截面Q平均值11截面跨中L/4支点Q的平均值(Mpa)1172.9737.050.23(2)锚具变形、钢丝回缩引起的应力损失Ql2计算锚具变形、钢丝回缩引起的应力损失，后张法曲线布筋构件应考虑锚固后反摩阻的影响。反摩阻影响长度1f，即 1=再A1•E/AqJ f p d式中YAl 张拉锚具变形值，查表知A1=1mm；Aq=(q-q)/1。q为张d0 1 0拉控制应力，Q=Q-Q；1为张拉端至锚固端的距离。将各束预应力钢筋的反摩阻影1011响长度列于下表中。

跨中截面的反摩阻影响长度计算表（Al=1皿）钢束编号c=c0 con(Mpa)cl1cll(mm)Ac二(c—c)/1d 0 llf(mm)Ac(Mpa)N11177.574.101103.40171470.004321688859.53N21177.572.361105.14172450.004196699058.66N31177.572.451105.05172990.004188699658.60求得l后可知七束预应力钢丝均满足l小于/，所以距长拉断为X处的ff截面由锚具变形和钢筋回缩引起的考虑反摩阻后的预应力损失bl—x _=Ab-f； =2Acl。若x>l则表示该截面不受反摩阻影响。l df f将各控制截面c的计算列于下表:l2锚具变形引起的预应力损失计算表截面钢束编号x(mm)l(mm)fAc(Mpa)c12(Mpa)平均值跨中截面N117147688859.53X>Lf不受反摩阻影响0.00N217245699058.66N317299699658.60L/4截面N185971046339.196.992.33N28695599168.43X>Lf不受反摩阻影响N38749628765.22支点截面N1471097437.3637.2037.44N21451069238.3537.83N31991079637.9837.28（3）预应力钢筋分批张拉时混凝土弹性压缩引起的应力损失（c）l4混凝土弹性压缩引起应力损失取按应力计算需要控制的截面进行计算。对简支梁取l/4截面，并以其作为全梁各截面预应力钢筋应力损失的均值。用下式计算：c=m一1acl4 2m Eppc式中m 分批张拉数，m=3a――预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值。f'假定为设计Epck强度的90%,即f'=0.9XC50=C45,查附表1-2得，E'=3.35X104故ckca=E/E'=2.05x1°5=6.12Eppc3.35x104pc全部预应力钢筋的合力N，在其作用点处所产生的混凝土正应力，pNNe2a=p+p—p，截面特性由表四中第一阶段取用;pcAI其中N二Q-a-a)A=(1177.5-37.05-2.33)X2120.04=2412.860KNpcon ll l2pconpcNNe2p亠pp2412.86x103 2412.86x103x9792= + =8.106MPaA1 726.227x103483.477xl09所以al4m—1aa2meppc总1XX128106"5叽钢筋松弛引起的预应力损失al5对于采用超张拉工艺的高强钢丝束，钢筋松弛引起的预应力损失按下式计算aa=屮•匚•(0.52-^e一0.26)•al5 f pepk式中屮一张拉系数，超张拉取0.9；匚一钢筋松弛系数，低松弛钢丝取0.3；a一传力锚固时的钢筋应力，采用L/4截面处的应力值pea=acon-a-a-a=1177.5-37.05-2.33-16.54=1121.58Mpape l1 l2 l4故1121.58a/5=0.9X0.3X【0.52X -0.26】X1121.58=33.76Mpa15 1570混凝土收缩徐变引起的损失al6混凝土收缩、徐变终值引起的受拉区预应力钢筋的应力损失按以下式：0.9E£(t,t)+aaQ(t,t)]a= pcsu0 EPpcu016 1+15ppps式中£(t,t)、0(t,t)——加载龄期为t时混凝土收缩应变终极值和徐变系数终csu0u0 0极值；t一一加载龄期，即达到设计强度80%的龄期，0

0.8f0.8fckcklog28计算得t=14d;对于二期恒载62加载龄期t'，假定为90d.020该构件所属的桥位为野外一般地区，相对湿度为75％，则构件得名义厚度h由图2.1截面可得2Ac/u二2X751000/6085.4=247mm。其中，A为构c件的横截面面积，u为构件与大气接触的周边长度，按《结构设计原理》表12-3查得其相应的徐变系数终值为：甲(t,t)=申(t,14)二1.84 甲(t,t') (t,90)二1.29u0u u0u混凝土收缩应变终值为：£(t,14)二2.3x10-4。ub为传力锚固时在跨中和//4截面的全部受力钢筋截面重心(该设计部考pc虑构造钢筋，故亦为预应力钢筋截面重心)处，由N、M、M (考虑加PI G1 G2载龄期不同，M按徐变系数变小乘以折减系数：甲(t,t')/Q(t,14))所引起G2 u0u的混凝土正应力的平均值：跨中截面：N=Q—b)A二(1177.5-72.97-0-16.54)x2120.04二2306.58kNPIcon l1pNNe2M Q(t,90)Mb =(—吐+—plP)————u X——G2pc,〃2 AIW 申(t,14)Wn n np u op2306.58x1032306.58x103x11942 2200x1061.29683x106=( + )— —X =3.49Max103 478.993x109 4.012x1081.844.464x108L/4截面：N二(1177.5—37.05—2.33—16.54)x2120.04二2377.79kNPINNe2M Q(t,90)Mb 二(pL+ plp)— G1—U x G2pc，//4 AI W Q(t,14)Wn n np u op2377.79x1032377.79x103x13272 2200x1061.29683x106=( + )- -x =2.64MPax103 483.477x103 4.938x1081.845.373x108所以b=(3.49+2.64)/2=3.06Mpapc2120.04+2454773.249x103=0.00592未计构造钢筋影响）aEp=5.94mme2P=1+ps,取跨中与1/4截面的平均值计算，则有psI/A00跨中截面：Ae+Ae 2120.04X1189.3+2454x1244.3 o跨中截面：e= = =1218.8mmpsA+A 2120.04+2454psL/4截面：Ae+Aee=——p~p s―spsA+A212°.°4L/4截面：Ae+Aee=——p~p s―spsA+A2120.04+2454pse=(1218.8+1123.5)/2=1171.2mm;psA=773249mm2_01171.2210=(530.914+526.851)x109/2=528.883x109mm41171.22••Pps=1+528.883x109773249=3.01将以上各式代入即得：l60.9X竺X105X更他+空X型X空=57.24l61+15x0.00592x3.01现将各截面钢束预应力损失平均值及有效预应力汇总于下表各截面钢束预应力损失平均值及有效预应力汇总表工作阶段、应力损失、计算截面预加应力阶段c=c+c+c(Mpa)1I 11 12 14使用阶段c=c+cp11 16 15钢束有效预应力（Mpa）c11c12c14c1Ic15c16c1II预加应力阶段c=c-cpl con 11使用阶段c=c-c-cp1II con 1I 1II跨中截面72.97016.5489.5133.7657.24911087.99996.99L/4截面37.052.3316.5455.9233.7657.24911121.581030.58支点截面0.2337.4416.5454.2133.7657.24911123.291032.29六、预加应力阶段的正截面应力验算（短暂状态的正应力验算）（1）构件在制作、运输及安装等施工阶段，混凝土标号为C50，张拉时取R'=0.9R,即为C45号，由附表1-1内查得：

ck二29.6ck二29.6MPa;f'tk二2.51MPaQt］二0.70f'二20.72MPaTOC\o"1-5"\h\zcc ckQt］二0.70f'二1.76MPact tk2．截面上、下缘混凝土正应力上缘：btct上缘：btctn—pIpn+ G1\o"CurrentDocument"W Wnu nuM二2200KN•mg1其中：N=bA=1087.99XM二2200KN•mg1pIpIp截面特性见表四代入上式得：2306.58x1032306.58x103x1194 2200x106bt= — +——ct726.227X103 5.0104x108 5.0104x108二2.07MPa(压)2306.58x103 2306.58x103x11942200x106bt= + —cc726.227X103 3.702x108 3.702x108=4.67MPa（压）＜0.7f'二20.72MPack预加力阶段混凝土的压应力满足限制要求。预拉区混凝土没有出现拉应力故预拉区只需配置配筋率不小于0.2%的纵向钢筋即可。3．支点截面或运输、安装阶段的吊点截面的应力验算，其方法与此相同。七、使用阶段的正应力验算(1)截面混凝土正应力验算：对于简支等截面预应力混凝土梁的正应力，由于配设曲线筋束的关系，应取跨中L/4、L/8、支点及钢束突然变化处(截断或弯出梁顶等)，分别进行验算。这里只给出跨中截面，按《桥规》相关规定验算。此时有M=2200KNm；M=208KNm；M+M=475+1685二2160KNmG1 G21 G22 QN=b•A—b•A=996.99x2120.04—57.24x2454=1973.19x103KNmpIIpIIpl6sbA(y—a)—bA(y—a)e=pIIpnbp 16snbsTOC\o"1-5"\h\zpn NpII=996.99x2120.04x(1294—100)—57.24x2454x(1294—45)=1190mm1973.19x103 mm跨中截面上边缘压应力计算值为：NN•eMMM+Mb=(—plL—pHpn)+ G1+ G21+——G22 QcuA W WW' Wn nu nu 0u 0u

1973.19xlO31973.19x103xll90 2200x106 208x106 2160x106 — + + + x103 5.0104x108 5.0104x1085.141x1085.526x108二6.73MPa<0.5f二0.5x32.4二16.2MPatk1)持久状况下预应力钢筋的应力验算由二期恒载及活载作用产生的预应力钢筋截面重心处的混凝土应力为MM+MM+Mb= G21+——G22 QktW'W0P 0P208x106 2160x106+4.396x108 4.464x108故钢束应力为：b=b+ab=996.99+5.94x5.31pIIEPkt=1028.54MPa>0.65f=0.65x1570=1020.5MPapk计算表明预应力钢筋拉力超过了规范规定值。但其比值(1028.54/1020.5—1)=0.79%<5%，可认为钢筋应力卯足要求。八、使用阶段的主应力验算本例取剪力和弯矩都有较大变化的L/4截面进行验算。(1)截面面积矩计算计算点分别取上梗肋a-a处、重心轴x-x处、下梗肋b-b处现以第一阶段截面梗肋a-a以上截面面积对净截面重心轴x-x的面积矩S0 0 na计算为例：S=1600X100X(959.4-100/2)+180X100X(959.4-100-100/2)+1/2Xna100X710X2X(959.4-100-100/3)=1.774X108^3同理可得，不同计算点处的面积矩，现汇总与下表：(2)主应力计算以上梗肋a-a处的主应力计算为例。剪应力V二251.0KN;V二245.3KN;V二20.0KN;V二50.0KNQ G1 G21 G22L/4截面处面积矩计算表截面类型第一阶段净截面对其重心轴(X=959.4mm)第二阶段换算截面对其重心轴(X=988.2mm)第三阶段换算截面对其重心轴(X=957.9mm)计算点位置a——ax--x00b--ba--ax--x00b--ba--ax--x00b--b面积矩符号SnaSnx0SnbS'oaS'ox0S'obSoaSox0Sob面积矩(mm3X108)1.7742.2932.1672.2592.8182.2232.412.9272.287

VSVS' (V +V)工&'Absin0ST=G1n+G210+ G22 Q— pep blbl' bl bln 0 0 n245.3x103x1.774x108 20x10sx2.259x108=+180x483.447x109 180x505.537x109(50+251)x103x2.41x108 1030.58x1413.4x0.1022x1.774x108180x526.851x109 - 180x483.447x109=1.01Mpa正应力N=oAcos0+oA—cATOC\o"1-5"\h\zpIIpIIpb ppIIp l6s=1030.58X1413.4X0.9935+1030.58X706.64—57.24X2454=2034.94X10炎epn(c •A•cos0+cA)(y—a)—cA(y—aepn—PIIpb p PIIp nb p 16snb scAcos0+cA

PIIpb p l6s=2175.41x(1290.6—311.62)—140.467x(1290.6—45)2034.94=960.6mm2200x2200x106x(959.4—200)483.477x109208x106x(988.2—200)505.537x109NNeyMyMy' (M +M)yc pII— pIIpnna G1na G21 0a G22 Q0acxA I I I' In n n 0 0=2034.9x1032034.9x103x960.6x(959.4—200)726.227x109483.447x109+杆+153號1：19T一观-6-MP主应力c}ctpcp—Ay )2+Tc}ctpcp2Y2 2^2=—0.16MPa6.56MPa同理，可得x0一x0及下梗肋b一b的主应力如下表:L/4截面主应力计算表计算点位置面积矩(mm3X108)剪应力T(Mpa)正应力b(Mpa)主应力(Mpa)第一阶段净截面sn第二阶段换算截面s'0第三阶段换算截面S0btpbcpa——a1.7742.2592.411.016.40-0.166.56x一x002.2932.8182.9271.085.96-0.216.23b一b2.1672.2232.2870.824.87-0.115.97(3)主压应力的限值混凝土的主压应力限值为0.6f二0.6x32.4二19.44MPa，与上表的计算结果比较，ck可见混凝土主压应力计算值均小于限值，满足要求。(4)主应力验算将上表中主压应力值与主压应力限制进行比较，均小于相应限制值。最大主拉应力为b 二0.27MPa<0.5f二0.5x2.65二1.33MPa，按《公路桥规》要求，tpmaxtk仅需按构造布置箍筋。九、持久状况截面承载能力极限状态计算(截面强度计算)正截面承载能力计算一般取弯矩最大的跨中截面进行正截面承载能力计算。(2)求受压区高度X先按第一类T型梁，不计构造钢筋影响，混凝土受压区高度X,即fA+fA1070x2120.04+280x2454,x=pd_P sd—s= =71.3mmvh^=143mmfb 22.4x1850 fcdf受压区全部位于翼缘板内，说明为第一类T型梁。(2)正截面承载力计算跨中截面的预应力钢筋与非预应力钢筋的布置见钢筋布置图，预应力与非预应力钢筋的合力作用点到截面底边距离a为：fAa+fAa1070x2120.04x100+280x2454x45”ca= ―^-p sd—= =87.2mmfA+fA 1070x2120.04+280x2454pdpsds故ho=h-a=2250-87.2=2162.8mm梁跨中截面弯矩组合设计值Md=5698KN・m截面抗弯承载力Mu有Mu=fb'x(h-x2)=22.4X1850X71.3X(2162.8—71.3/2)cdf0 /2=6285.0KN・m>yM(=1.1X5698=6267.8KN・m)0d即跨中截面正截面承载能力满足要求。斜截面承载能力计算(1)斜截面抗剪承载力计算预应力混凝土简支梁应对按规定需要验算的各截面进行斜截面抗剪承载

力验算。对于跨中截面，进行斜截面抗剪承载力验算:由公式进行截面抗剪强度上、下限复核：0.5x10-3afbh<yV<0.51x10-3、：fbh2td0 0d cu,k0式中V=156KN；f=50MPa（混凝土强度等级）；b=180mm（腹板厚d cu,k度）;h=2162.8mm（截面有效咼度）；a=1.25（预应力提咼系数）；f=1.83MPa0 2 td代入公式得0.5x10-3afbh==445.266Mpa〉YV=1.1X156=171.6KN2td0 0d故只需按构造要求配置箍筋：箍筋选用双肢直径为①10的R235级钢筋，钢筋间距S=150m。V对于支点截面处，进行斜截面抗剪承载力验算：纵向受拉钢筋的合力点距截面下缘的距离为:fAa+fAa 1070x2120.04x1172.3+280x1570x45」a=—pd_sd_s_s= =910.2mfA+fA 1070x2120.04+280x1570pdpsds故h二h-a=2250-910.2=1339.8mmo代入公式0.5x10-3afbh=689.58Mpa<YV=1.1X758=833.8Mpa2td0 0dYV=833.8Mpa<0.51x10一3；'fbh=2174.2Mpa

0d cu,k0故满足截面抗剪强度上、下限：0.5x10-3afbh<YV<0.51x10—3、■厂h2td00d cu,k0计算表明，截面尺寸满足要求，但需配置抗剪钢筋。V<V+V0dCSpdV=aaa0.45x10-3bh（2+0.6p）JfpfCS123 0 cu,ksvsv=0.75x10-3f工Asin9pd pd pd p其中a——异号弯矩影响系数，取1.0；1a——预应力提咼系数，取1.25；2a——受压翼缘影响系数，取1.1；3p二100pA+A+A二100x—p sbh0二100x2120.04+2454450x1339.8=0.759箍筋选用双肢直径为①10的R235级钢筋，钢筋间距S7=150mm,f=i95MpaTOC\o"1-5"\h\zV svAi57.08A=2X78.54=157.08mm2故p=升二 =0.002327>P二0.18%sv svS150X450 minvbsin0采用全部3束预应力钢筋的平均值，即sin0=sin9+6+6=0.1219.所以,p p 3V =1.0 X1.251.1X0.45X 10-3X450X1339.8XCS{(2+0.6x0.759)<500.002327x195=1047.096KN=0.75x10-3X1070X2120.04X0.1219=207.392KNpd+V=1047.096+207.392=1254.488KN>yV=833.8KNCSpd 0d支点处截面抗剪满足要求斜截面抗弯承载力由于钢束均锚固于梁端,钢束数量沿跨长方向没变化,且弯角缓和,其斜截面抗弯强度一般不控制设计,故不另行验算。十.锚固区局部承压验算根据三束预应力钢筋锚固点的分析，N2钢束的局部承压条件最为不利，现在对N2锚固端进行局部承压验算。1)局部受压区尺寸要求配置间接钢筋的混凝土构件，其局部受压区的尺寸应满足下式要求：yF<1.3耳卩fA0ldscdln式中y——结构重要系数，取1.1；0F——局部受压面积上的局部压力设计值，后张法锚头局压区取1.2ld倍张拉是的最大压力，即F=1.2X1177.5X706.7=998.57X103Nldn――混凝土局部承压修正系数去1.0sf——张拉锚固时混凝土抗压设计值，即0.9XC50=C45，查表cdf=20.5Mpacd0――混凝土局部承压承载力提高系数，0=x\/AlA、A――混凝土局部受压面积。A为扣除洞后面积，A为不扣除孔洞面ln l ln l

积；本设计采用孔径为70mm的喇叭管状锚具。（垫板取160X160mm）兀-702故A=160x160=25600mm2A=160xl60—- =21752mm2lln4A——局部受压计算底面积；根据《公路桥规》计算方法，局部承压计b算底面为宽450m，长(160+160+160)=480m的矩形，此时Nl、N2的局部承压计算底面无重叠。故A=450x480=216000mm2b0=^\/Ai=J216000,25600=2.9所以1-3nPfA=1.3X1.0X2.9X20.5X21752=1681.1X103Nscdln>丫F(=1098.42X103N)0ld计算表明，局部承压区尺寸满足要求。局部抗压承载力计算配置间接钢筋的局部受压构件，其局部抗压承载力计算公式为YF<0.9(n卩f+kp卩f)A0ldscdvcorsdln且需满足 P=A/A>1cor corl式中F——局部压力设计值，F=998.57X103Nld ldA——混凝土核心面积，这里配置螺旋钢筋，得corA=n-1902/4=28353mm2corP=JA/A^.■283