年产500万件8寸汤盘隧道窑炉设计

1前言陶瓷工业窑炉是陶瓷工业生产中最重要的工艺设备之一，对陶瓷产品的产量、质量以及成本起着关键性的作用。它把原料的化学能转变成热能或直接把电能转变成热能，以满足制品焙烧时所需要的温度，在期间完成一系列的物理化学变化，赋予制品各种宝贵的特性。因此，在选择窑炉时，为了满足陶瓷制品的工艺要求，应充分了解窑炉类型及其优缺点，考察一些与已投入生产的陶瓷厂，然后结合本厂实际情况和必要的技术论证，方可定之。判断一个窑炉好坏的标准，通常由以下几个方面来评价：能满足被烧成制品的热工制度要求，能够焙烧出符合质量要求的陶瓷制品。烧窑操作要灵活，方便，适应性强，能够满足市场多变的要求。经济性要高。包括热效率要高，单位产品的综合能源消耗要少，炉龄要长。容易实现机械化，自动化操作，劳动生产率高。劳动条件好，劳动强度小，环境污染小。隧道窑的最大特点是产量高，正常运转时烧成条件稳定，并且在窑外装车，劳动条件好，操作易于实现自动化,机械化.隧道要的另一特点是它逆流传热，能利用烟气来预热坯体，使废气排出的温度只在200°C左右，又能利用产品冷却放热来加热空气使出炉产品的温度仅在80°C左右,且为连续性窑，窑墙，窑顶温度不变,不积热，所以它的耗热很低，特别适合大批量生产陶瓷，耐火材料制品，具有广阔的应用前景.123学生姓名123指导教师233年产500万件8寸汤盘隧道窑炉设计2设计任务书123学生姓名123指导教师233年产500万件8寸汤盘隧道窑炉设计无机非金属材料工程原始数据:1、产品名称：8寸汤盘1、产品名称：8寸汤盘SiO2A12O3CaOMgOFe2O3K2ONa2OIL70.1019.650.250.451.051.01.755.72坯料组成（%）产品规格：①206*40mm，单重0.35公斤/件；坯体线收缩率10%2、3、4、入窑水分：2.1%5、产品合格率：94%6、烧成周期：19小时；7、气氛制度：氧化气氛8、最高烧成温度：1320°C9、窑具：SiC棚板、SiC2、3、4、入窑水分：2.1%5、产品合格率：94%6、烧成周期：19小时；7、气氛制度：氧化气氛8、最高烧成温度：1320°C9、窑具：SiC棚板、SiC支柱，尺寸自定10、燃料：0#柴油Qnet=41.8MJ/Nm311、年工作日：330天设计要求1、独立思考完成;2、设计计算准确，窑体结构及工作系统安排合理;1、独立思考完成;2、设计计算准确，窑体结构及工作系统安排合理;3、4、5、3、4、5、设计图纸包括窑炉主体结构图、断面图和异形砖图。说明书完整详细，按学校规定的格式统一用A4纸张打印;图纸整洁清晰，制图规范，视图关系正确，尺寸齐全，图纸上墨;设计进度安排:课程设计时间为两周，2012.06.04-2012.06.173烧成制度的确定根据制品的化学组成、形状、尺寸、线收缩率及其他一些性能要求，制订温度制度如下：（烧成周期二19小时）表2-1温度制度温度（0C）时间（h）烧成阶段20---4003.2预热带400---9503.35预热带950---13204.55烧成带1320---13201.6烧成带（高火保温）1320---7002.2冷却带（急冷带）700---4003.0冷却带（缓冷带）400---801.1冷却带（快冷带）总时间194窑体主要尺寸的计算4.1窑内宽的确定产品直径为206mm，高为40mm，单重0.35公斤/件；考虑坯体线收缩率为10%，则：坯体尺寸二产品尺寸/（1-线收缩率）206/（1-10%）=228.89mm，40/（1-10%）=44.44mm因此坯体规格：228.89mm*44.44mm装车方法的确定：沿车的长度方向装4行棚板，每个棚板的间距为30mm，棚板与车边间距为30mm。沿车的宽度方向装3行棚板，每个棚板的间距为30mm，棚板与车边间距为30mm。棚板采用的规格为：480*480*10密度：2100kg/m3支柱：40*40*50mm；故窑车车面尺寸Le（长）=480*4+30*3+30*2=2070mm，取2110mm（其中预留20mm的石棉绳软连接，起到密封效果，减少窑通道与窑车下通道气体对流）。Be（宽）=480*3+30*2+30*2=1560mm车曲封与窑墙曲封间距20mm为了方便预热带和冷却带均取一样的内宽：B=1560+2*20=1600mm;为了改善传热，在烧成带窑宽增加100mm，B’=1700mm。4.2窑内高尺寸的确定：坯体在窑车内分8层放置，为避免烧嘴火焰直接冲击制品，制品装载顶面离窑顶内表面应留设火道350mm，G=350+8*10+8*50=830根据窑内高是标砖的整数倍，830/67=12.39，取13块，所以车台面距窑顶高度G有效=13*67=871mm。轨面到窑车衬砖面的高度为470mm；所以窑内高G=871+470=1341mm4.3窑体有效长度的确定每块棚板制品装4件，则：装车密度Ge=3*4*4*8=384件/车装窑密度二384/2.11=182件/米窑长L=（生产任务*烧成时间/年工作日）/（成品率*装窑密度）二（5000000*19/330*24）/（0.94*182）=70.11m窑内容车数:n二L/2.11=33.23辆；取33辆则窑总长为33*2.11=69.63m推车时间：19*60/33=33.55（分/车）每小时推车数;60/33.55=1.79车/小时）4.4窑体各带长度的确定窑长为70m,分为33个标准节，每节长2110mm预热带长Ly二（预热时间/总烧成时间）*总长=6.55/19*70=24.13m取11节，所以确定预热带长=11*2.11=23.21m烧成带长Ls=（烧成时间/总烧成时间）*总长=6.15/19*70=22.66m取11节，所以确定烧成带长=11*2.11=23.21m冷却带长Lv=（冷却时间/总烧成时间）*总长二6.3/19*70=23.21m取11节，所以确定冷却带长=11*2.11=23.21m5工作系统的确定5.1预热带工作系统布置预热带共11节，其中1〜5节为排烟段，第一节前半节两侧墙及窑顶设置一道封闭气幕，气慕风由冷却带抽来的热空气提供。后半节上部和下部各设1对排烟口，目的是使窑头气流压力自平衡，以减少窑外冷空气进入窑体。第二节到第五节每节在窑车台面棚板通道处各设2对排烟口，位置正对。为方便调节预热带温度，尽量减少上下温差，在第6~11节上部设置喷风管，对窑内气流进行搅动，促进上下温度场的均匀，而且加快了窑内的对流传热。烧成带前端950°C到1050°C设置一道气氛气幕。从冷却带抽热风由窑侧墙和窑顶成90。垂直喷入。5.2烧成带工作系统布置第12节到22节为烧成带，在烧成带12号到22号车位设11对烧嘴相错分布，每车位一对，每间隔1.86m|设置一对，采用高速调温烧嘴。助燃空气采用环形供风方式，使各烧嘴前压力基本相同。5.3冷却带工作系统布置第23〜25节为急冷段。该段采用喷入急冷风直接冷却方式，除急冷首节只在后半节设冷风喷管（尺寸67）（上设5个，下设5个）外，其余每节上部设9个冷风喷管，下部设9个冷风喷管，上下喷管交错设置。第26~30节为缓冷段。本设计中采用直接热风冷却的方法，为了能使急冷段和快冷段来的热风对制品进行充分缓冷，设计中26节不设抽热风口。其余4节各设1对相错的抽热风口，共3对。第31~33节为快冷段。快冷带不砌耐火材料，而是采用直接冷却，窑尾安装轴流风机，集中鼓入冷却空气对制品直接冷却。5.4窑体的附属结构5.4.1事故处理孔由于此窑较短，只在急冷段留设一个事故处理门，正常使用时，砌筑耐火材料。5.4.2测温孔及观察孔测温孔在高温区布密些，在低温区疏些，测温孔间距为4m，是为了观察烧嘴燃烧状况。5.4.3膨胀缝当隧道窑受热时，材料将会受热膨胀而产生相当大的应力。为减小应力，避免窑体开裂、挤坏，必须留设膨胀缝。膨胀缝的宽度为20mm，内填陶瓷棉。5.4.4特殊结构在烧成带与冷却带之间设置突缩吊顶结构，有效分割烧成带与急冷段烟气对流。一般都设在温度拐点处，有利于温度和压力的调节。6窑体材料及厚度的选择窑体材料及厚度的确定原则：一是要考虑该处窑内温度对窑体的要求，即所选用的材料长期使用温度必须大于其所处位置的最高温度；二是尽可能使窑体散热损失要小；三是要考虑到砖型及外形整齐。根据上述原则，确定窑体的材料及厚度如下：表6—1窑体材料及其厚度位置厚度（mm）材料结构（mm）预热段窑顶330230轻质高铝砖+100硅酸铝耐火纤维毯窑墙560230轻质高铝砖+230轻质粘土砖+100硅酸铝纤维毯烧成段窑顶480300JM26轻质莫来石+20含锆纤维毯+60高铝纤维毯+100硅酸铝纤维毯窑墙675230JM26轻质莫来石+230JM23轻质莫来石+115轻质高铝砖+100高铝纤维毯急冷段窑顶400300JM26轻质高铝砖+100硅酸铝纤维毯窑墙560230轻质高铝砖+230轻质粘土砖+100硅酸铝纤维毯缓冷段窑顶330230轻质高铝砖+100硅酸铝纤维毯窑墙560230轻质高铝砖+230轻质粘土砖+100硅酸铝纤维毯快冷段安装轴流风机快速冷却系统7燃料燃烧计算7.1理论空气量：V°a=0.2Qd/1000+2=0.2*41800/1000+2=10.36(Nm3/kg)理论烟气量：V°g=0.27Qd/1000=0.27*41800/1000=11.286(Nm’/kg)该燃料为液体燃料，a=1.1—1.2取空气过剩系数a=1.16实际空气量：Va=a*V°a=1.16*10.36=12.02(Nm’/kg)实际烟气量：Vg=(a-1)V°a+V°g=12.94(Nm’/kg)7.2理论温度计算t=(Qd+CfTf+VaCaTa)/VCTa=Tf=20°C,Ca=1.30KJ/Bm3°C,Cf=1.99KJ/Kg°C现设t=1900C，在1900C时的烟气比热为：C1900=1.66KJ/Bm3°Ct=(41800+1.99*20+12.02*1.3*20)/(12.94*1.66)=1962C|1900-1962|/1962*100%=3.16%<5%取高温系数为0.8,则实际温度为：Tp=0.8*1962=1569.6C，比烧成温度高，所以合理。8物料平衡计算每小时烧成制品质量：Gm=384*0.35*(33/19)=233.43Kg/h每小时烧成干坯质量(烧成灼减为5.72)：Ggp=Gm*100/(100-IL)=233.43*100/(100-5.72)=247.59Kg/h每小时入窑的湿制品质量(含2.1%)：Gsp=Ggp*100/(100-w)=247.59*100/(100-2.1)=252.90Kg/h每小时蒸发自由水的质量G2s=Gsp-Ggp=252.90-247.59=5.31Kg/h棚板及支柱的质量：棚板的密度：p=2100Kg/m3G2=(0.48*0.48*0.01*12*8*2100+0.04*0.04*0.05*12*8*4*2100)*1.43=756.47Kg/h九、预热带及烧成带热平衡计算9.1热平衡计算基准及范围热平衡计算以1h作为时间基准，而以0°C作为基准温度。计算燃烧消耗量时，热平衡的计算范围为预热带和烧成带，不包括冷却带。9.2热平衡框图图9-1-2预热带和烧成带的热平衡示意图其中：Q1—制品带入的显热；Q2一硼板、支柱等窑具带入显热；Q3—产品带出显热；Q4一硼板、支柱等窑具带出显热；q5一窑墙、窑顶散失之热；Q6一窑车蓄热和散失热量；q7—物化反应耗热；Q8—其他热损失；Qf一燃料带入化学热及显热；Q。一烟气带走显热；gQa一助燃空气带入显热；Qa一预热带漏入空气带入显热；Qg一气幕、搅拌风带入显热；9.3热收入项目热收入项目制品带入显热Q1入窑制品含2.1%自由水，G1=Gsp=252.90Kg/h入窑制品温度t1=20°C入窑制品的平均比热C1=0.95KJ/kgCQ1二G1*C1*t1=252.90*0.95*20=4805.1KJ/h棚板及支柱带入的显热Q2C2=0.963KJ/kgCQ2=G2*C2*t2=756.47*0.963*20=14569.6122KJ/h燃料带入化学热及显热Qf已知Qd=41800KJ/kg,入窑温度Tf=20C查表得，Cf=1.99KJ/kgC，设每小时消耗的燃料量X千克Qf=X(41800+1.99*20)=41839.8XKJ/h助燃空气带入显热Qa燃料所需空气量Va=12.02m3/h空气温度ta=20°C，可得Ca=1.33KJ/Nm3°CQa二Va*X*Ca*ta=12.02x*1.33*20=319.732XKg/h漏入空气Qa’理论空气量V°a=10.36Nm3/Nm3预热带取空气系数a=1.2烧成带取空气系数a=0.95Va=x*(ag-af)V°a=x*(1.2-0.95)*10.36=2.59xQa’二Va*Ca*ta=2.59x*1.3*20=67.3xKg/h8.1.2热支出项目制品带出显热Q3出烧成带产品质量G3=Gm=233.43Kg/h出烧成带产品温度t3=1320C查得产品的平均比热C3=1.20KJ/kgCQ3二Gm*C3*t=233.43*1.20*1320=302528.16KJ/h棚板及支柱带走显热Q4棚板及支柱质量G4=702.27Kg/h出烧成带温度t4=1320CC4=0.96+0.000146*1320=1.1527KJ/KgCQ4=G4*t4*C4=756.47*1320*1.1527=1151017.5191KJ/h8.1.3窑墙、窑顶散失热量8.1.3.120-950C段此段长度为20m,窑外壁表面平均温度tw=35C，窑内壁表面平均温度t1=(20+950)/2=485C，环境温度ta=20C,8.1.3.2窑墙部分散热计算轻质高铝砖，厚度为6=230mm，导热系数0.66+0.00008t=0.7轻质粘土砖，厚度为6=230mm，导热系数0.407+0.00035t=0.58硅酸铝耐火纤维毯，厚度为6=100mm，导热系数0.082+0.0000003t2=0.15窑体外表面综合放热系数：a=5.67*10"(-8)*0.8*[(tw+273)"4-(ta+273)"4]/(tw-ta)+A(tw-ta广0.25=9.96W/(m2・°C)热流q1=(t1-ta)/(51/X1+52/X2+53/X3+1/a)=312(W/m2)窑内高按871mm计算，单侧窑墙散热面积：A1=0.871*20=17.42皿则两侧窑墙散热量：Q1’=2*q1*A1*3.6=39132.29(KJ/h)8.1.3.3窑顶部分散热计算此部分用材料如下：轻质高铝砖,厚度为6=230mm，导热系数0.66+0.00008t=0.7硅酸铝耐火纤维毯，厚度为6=100mm，导热系数0.082+0.0000003七2=0.15a=5.67*10"(-8)*0.8*[(tw+273)”4-(ta+273)”4]/(tw-ta)+A(tw-ta广0.25=11.34W/(m2・C)热流q2=(t1-ta)/(61/入1+62/入2+1/a)=429(W/m?)此部分窑内宽1550mm，此部分窑墙厚度6=560mm窑顶散热面积：A2=[(1.55+0.56*2)+1.55]/2*20=42.2皿窑顶散热量：Q2’=288*42.2*3.6=43752.96(KJ/h)所以20-950C的窑体散热总量为：Q3’=Q1’+Q2’=39132.29+43752.96=82885.25(KJ/h)8.1.3.4950-1320C段此段长度为14m，窑外壁表面平均温度tw=60C，窑内壁表面平均温度t1=(1320+950)/2=1135C，环境温度ta=20C8.1.3.5窑墙部分散热计算此部分用材料如下：JM26轻质莫来石，厚度为6=230mm，导热系数0.20+0.000125t=0.34JM23轻质莫来石，厚度为6=230mm，导热系数0.10+0.000117t=0.23轻质粘土砖，厚度为6=115mm，导热系数0.407+0.00035t=0.80高铝纤维毯，厚度为6=100mm，导热系数0.082+0.0000003t2=0.47a=5.67*10"(-8)*0.8*[(tw+273)"4-(ta+273)"4]/(tw-ta)+A(tw-ta广0.25=12.02W/(m2・C)热流q4=(t1-ta)/(61/入1+62/入2+63/入3+64/入4+1/a)=526.89(W/m2)窑内高按871mm计算，单侧窑墙散热面积：A4=0.871*14=12.19皿则两侧窑墙散热量：Q4’=2*526.89*12.19*3.6=46244.08(KJ/h)8.1.3.6窑顶部分散热计算此部分用材料如下：JM26轻质莫来石，厚度为6=300mm，导热系数0.20+0.000125t=0.34含锆纤维毯，厚度为6=20mm,,导热系数0.082+0.0000003七2=0.47高铝纤维毯，厚度为6=60mm,,导热系数0.082+0.0000003七2=0.47硅酸铝纤维毯，厚度为6=100mm，，导热系数0.082+0.0000003t2=0.47a=5.67*10"(-8)*0.8*[(tw+273)"4-(ta+273)"4]/(tw-ta)+A(tw-ta广0.25=13.78W/(m2・°C)热流q5=(t1-ta)/(51/X1+52/X2+1/a)=833.40(W/m?)此部分窑内宽1650mm，此部分窑墙厚度6=675mm窑顶散热面积：A5=(1.65+0.675)*14=32.55皿窑顶散热量：Q5’=32.55*833.4*3.6=97657.81(KJ/h)所以950-1320C的窑体散热总量为：Q6’=Q4’+Q5’=46244.08+97657.81=143901.89(KJ/h)综上所述，预热带和烧成带窑体散失热量总和为：Q5=Q3’+Q6’=82885.25+143901.89=226787.14(KJ/h)8.2.1窑车蓄热和散失热量Q6一般取经验数据，此项热支出占热收入的20%-25%，本次计算取22%8.2.2物化反应耗热Q7(不考虑制品所含结构水)8.2.2.1自由水蒸发吸热Qw入窑制品所含自由水的质量流量Gw=4.34Kg/h烟气离窑时的平均温度tg=230CQw=Gw(2490+1.93tg)=12649(KJ/h)8.2.2.2其余物化反应吸热Qr由于陶瓷烧成反应极为复杂，通常可用A12O3反应热近似地代替，即Qr二Gr*2100*A12O3%=202.58*2100*0.1634=69513(KJ/h)则物化反应总耗热为：Q7=Qw+Qr=12649+69513=82162(KJ/h)8.2.3离窑废气带走显热Qg离窑烟气体积Vg=[V°g+(a-1)V°a]xNm3/h=12.84XNm3/h离窑烟气温度取tg=220°C,此时烟气的平均比热为Cg=1.41KJ/m3°C所以，Qg=Vg*tg*Cg=3982.97XKJ/h8.2.4其他热损失Q8一般取经验数据，一般占总热收入的5%-10%，本次计算取5%8.2.5列出热平衡方程式由热平衡方程一热收入二热支出，得出：Q1+Q2+Qf+Qa+Qa’=Q3+Q4+Qg+Q5+Q6+Q7+Q83931.48+13525.72+41839.8X+316.91X+67.3X=302528.16+1068548.75+3982.97x+226787.14+22%Q收+82162+5%Q收得X=62.07Kg/h预热带、烧成带热平衡分析表热收入热支出项目KJ/h%项目KJ/h%坯体带入显热3931.480.149产品带出显热302528.1611.566棚板及支柱显热13525.720.513棚板及支柱显热14569.612241.0燃料化学热显热2596996.498.434烟气显热247222.959.47助燃空气显热19670.6040.746窑墙、窑顶散热226787.148.695漏入空气显热4177.3110.158窑车积散热579497.421.964物化反应耗热821623.214其他热损失131703.955.091总计2638301.5100.00总计2638450.3100.00

通过预热带和冷却带的热平衡计算可以看出，热收入的主要来源是燃料的化学显热，而热支出主要是由棚板及支柱带走大部分热量，另外窑车也带走了相当的热量。十.冷却带的热平衡计算10.1确定热平衡计算的基准、范围画出先确定计算基准：以0°C作为基准温度，1h为质量与热量的时间基准，画出热平衡示意图如下：10.2热平衡示意图图10-2冷却带的热平衡示意图其中：Q3—制品带入显热；Q4一硼板、支柱等窑具带入显热；Q9一窑车带入显热；Q10—急冷风带入显热与冷却带末端送入冷却风带入显热;Q11一制品带出显热；Q12一硼板、支柱等窑具带出显热；q13一窑车蓄热、带出及散失之热;q14一窑墙、顶总散热；q15一抽走余热风带走热量；q16—其他热损失；10.3热收入项目制品带入显热q3此项热量即为预热带、烧成带产品带出显热：Q3=118387.32(kJ/h)硼板、支柱等窑具带入显热Q4此项热量即为预热带和烧成带硼板、支柱带出显热：Q4=1804348.26(kJ/h)窑车带入显热Q9此项热量可取预热带、烧成带窑车总积散热的95%，(其余5%已在预热带和烧成带向车下散失)：Q9=0.95xQ6=0.95x10%Q收=0.95x0.1x2821894.12=268079.94(kJ/h)急冷风与窑尾风带入显热Qi。设窑尾风风量为Vx，一般急冷风量为窑尾风量的0.25-0.5,本设计取急冷风是窑尾风的0.5，则急冷风与窑尾风的总风量为：1.5Vx。取空气温度ta=20°C，此时空气的比热为：c=1.30kJ/(m3°C)；Qm=Vxcxt=1.5Vx1.30x20=39V(kJ/h)70aaaxx10.4热支出项目制品带出显热Qu出窑产品质量Gm=75.31kg出窑产品温度t11=80C,产品比热C]]=0.896kJ/(kg・C)Q11=GmxC11xt11=75.31x0.896x80=5398.22(kJ/h)硼板、支柱等窑具带出显热Q12出窑棚板、立柱质量Gb=1185.34kg/h出窑棚板、立柱温度t12=80°C,棚板、立柱比热C12=0.861kJ/(kg-°C)Q12=GbXC12Xti2=1185-34X0.861X80=81646.22(kJ/h)窑车带走和向车下散失之热Q13此项热量一般可按窑车带入显热的55%计算，Q13=0.55xQ9=0.55x282189.412=155204.18(kJ/h)窑体散热Q14根据窑体砌筑材料的不同，将预热带和烧成带按不同材料与温度段将它们分成三段，分别按《窑炉散热程序》软件计算方法编程进行多层墙壁稳定传热计算，最终计算结果列于表10-4-4。其中散热面积是以窑内外面积的算术平均值计算，窑墙面积为两侧墙面积之和。因此，冷却带窑体总散热为各段散热量之和，即：Q14=77226.15+55583.74+18007.48+70770.36+33300.49+19446.33=258249.52(KJ/h)表10.4.4各段窑体散热计算结果长度(m)81210节位置21-2425-3031-35温度范围1310-800C800-400C400-80C窑墙热流密度(w・m)790.06379.08147.38双侧窑墙散热面积Fw(m"2)27.15240.7333.94窑墙散热量(KJ/h)77226.1555583.7418007.48窑顶热流密度(w・m)790.13355.61173.69窑顶散热面积Fc(m"2)24.8837.3231.10窑顶散热量（KJ/h）70770.3633300.4919446.33附：各段窑墙、窑顶散热算法：（1）1310~800°C段散热，窑全高为1697mm，全宽（包括两侧窑墙厚度）为3110mm,长度为8m。1.窑墙散热将窑墙材料及厚度，内壁温度1310C,匕表示窑外空气常温20°C,及所用材料输入软件编程进行多层墙壁稳定传热计算，计算结果如下表：其中q为热流密度，匕为交界面温度t1t2t3q1003.38459.55123.32790.06窑墙散热面积A=1.697X2X8=27.152m800~400C800~400C散热，窑全高为1697mm，全宽（包括两侧窑墙厚度）为3110mm，长度为12m。1.窑墙散热将窑墙材料及厚度，内壁温度800C，匕表示窑外空气常温20°C,及所用材料输入软件编程进行多层墙壁稳定传热计算，计算结果如下表：其中q为热流密度，匕为交界面温度。Q1=790.06X27.152X3.6=77226.15kJ/h2.窑顶散热：t1t2q1070.9173.84790.13窑顶散热面积A=3.11X8=24.88m2Q=790.13X24.88X3.6=70770.36kJ/h2t1t2t3q616.35268.8374.86379.08窑墙散热面积A=1.697X2X12=40.73m2Q1=379.08X40.73X3.6=55583.74kJ/h2.窑顶散热：t1t2q529.72940.357247.86窑顶散热面积A=3.11X12=37.32m2Q2=247.86X37.32X3.6=33300.49kJ/h400〜80°C散热，窑全高为1697mm，全宽(包括两侧窑墙厚度)为3100mm,长度为10m。1.窑墙散热将窑墙材料及厚度，内壁温度400C,匕表示窑外空气常温20°C,及所用材料输入软件编程进行多层墙壁稳定传热计算，计算结果如下表：其中q为热流密度，匕为交界面温度。t1t2t3q311.41131.2643.60147.38窑墙散热面积A=1.697X2X10=33.94m?Q1=147.38X33.94X3.6=18007.48kJ/h2.窑顶散热：t1t2q424.0835.06173.69窑顶散热面积A=3.11X10=31.10m2Q2=173.69X31.10X3.6=19446.33kJ/h抽走余热风带走热量Q$Q15=qi5XCaXta其中：q15-抽走余热风流量(m3/h)；该窑不用冷却带热空气做二次空气，冷却带鼓入风量全部用于气幕，体积为q15=1.5VxNm3。漏出空气忽略不记，T15抽走余热风的平均温度(°C)；取T15=250°CC15抽走余热风的平均比热(KJ/(Kg・C))；查表T15=250C时，热空气的平均比热为：C15=1.038KJ/(Kg-C)贝贝Q15=q15xC15xt15=1.5Vxx250x1.038=389.25Vx(kJ/h)⑥其他热损失Q16取经验数据，