nengyuan模板支撑悬挑脚手架子方案

nengyuan模板支撑悬挑脚手架子方案nengyuan模板支撑悬挑脚手架子方案nengyuan模板支撑悬挑脚手架子方案xxx公司nengyuan模板支撑悬挑脚手架子方案文件编号：文件日期：修订次数：第1.0次更改批准审核制定方案设计，管理制度目录TOC\o"1-2"\h\z\u1、工程概况 12、编制依据 13、工程概况 24、设计总体思路 35、施工组织机构图 36、施工准备 4劳动力准备 4材料准备 47.架子工程部署 5架子的种类及功能 5搭设构造 5施工使用的要求 68、安全保证措施 6人员要求 6材质及其使用控制 7搭设安全技术措施 7架子施工作业安全技术措施 8架子搭设安全技术交底 8架子拆除安全技术交底 9冬季施工 119、模板支撑及悬挑架设计计算书 1210、挑架搭设平面图及节点图 69

1、工程概况工程建设概况详见下表。序号内容说明与要求1工程名称山西能源学院（筹）新校区建设工程图书馆2建设地点山西能源学院（筹）新校区院内3建设单位山西煤炭管理干部学院【山西能源学院（筹）】4设计单位太原理工大学建筑设计研究院5监理单位晋中市正元建设监理有限公司6建设规模建筑面积：m27工期要求标书要求工期为216日历天；开工时间为2015年7月30日，计划竣工时间2015年12月26日。8质量要求合格9承包方式工程总承包10主要使用功能首层为入口大厅、闭架书库、开架阅览室、编目用房，二～三层为开架阅览室及配套办公用房，四层为开架阅览室、数字阅览室、会议室等配套用房。11工程承包范围图纸所示全部建筑安装工程2、编制依据主要规范、规程序号规范、规程名称规范、规程编号1建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20082建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-913建筑施工安全检查标准JGJ59-994钢结构设计规范GB50017-20035混凝土结构工程施工质量验收规范GBJ50204－2015参考用书序号参考图书名称出版日期1建筑施工手册（第四版）2简明施工计算手册3实用建筑施工安全手册4建筑施工脚手架实用手册5钢构原理与设计6混凝土结构设计规范7实用五金手册工程概况山西能源学院（筹）新校区建设工程图书馆规划占地面积㎡，规划总建筑面积为平方米，其中地上4层，高度，结构类型为框架结构。主楼基础形式柱下条形基础，建筑结构安全等级为二级；建筑抗震设防类别为丙类；设计抗震烈度：8度；抗震等级为三级；耐火等级为二级；设计使用年限50年。本工程地上四层顶板四周存在悬挑梁，悬挑梁具体部位如下：北侧地上四层顶板悬挑梁最大米，悬挑区域为（1-12轴/G轴以北）总长度为米。东、西侧地上四层顶板悬挑梁最大米，悬挑区域为（D-G轴/1、12轴以外）总长度为米。南侧地上四层顶板悬挑梁最大米，悬挑区域为（D轴/1-2轴、5-8轴、11-12轴）总长度为42米，此部分采用落地脚手架支撑体系。4、设计总体思路由于四层四周存在悬挑梁结构，悬挑梁结构高度达米，给主体结构施工造成很大困难，同时对工期也有一定影响。为此项目部组织技术、施工管理人员，召开专题讨论会，采取以下技术措施：（1）悬挑部分视悬挑长度采用28a工字钢。工字钢总长度分别为6米、米，悬挑出长度分别为米、米，分别布置在北侧和东西侧。南侧采用落地扣件脚手架，纵距为米，间距为米，步距为米，并用扣件脚手架与其他架体连成一个整体。（2）在地上三层楼板面预埋直径22的U型圆钢埋件用来固定悬挑出的型钢，上面采用L80×9mm角钢压住，并用螺栓加固。并采用现场32短钢筋将埋件与型钢之间焊接牢固以防止型钢沿长度方向滑动，同时用硬木将型钢与埋件间的空隙填塞紧密，防止型钢晃动。（3）结合本工程结构形式、实际施工特点，搭设满堂红模板支撑架；模板支撑架搭设高度为米，局部楼梯部位模板搭设采用落地扣件脚手架，纵距为米，间距为米，步距为米，模板支架落在挑出的型钢构件上。（4）300×750梁模板支撑架搭设横向间距（排距）为米；纵距为米；步距为米，支撑架小梁采用80×80mm方木垂直梁方向放置，每跨7根。200×750梁模板支撑架搭设横向间距（排距）为米；纵距为米；步距为米，梁下设一根支撑立杆；并用扣件脚手架与其他架体连成一个整体。支架搭设时，严格按设计说明起拱。（6）挑出部分应向上保持一定倾角，型钢锚固端距结构边200mm，下垫20cm宽硬质脚手板，通长设置，与型钢方向垂直。5、施工组织机构图责任划分表姓名职务责任组长薛小民项目经理总协调工作副组长徐美蓉项目总工负责指挥协调工作、技术总部署、制定施工方案刘晓锋项目副经理负责指挥协调工作、方案实施组员赵恩宇技术负责人方案编制、技术交底、解决现场技术问题宋涛工程负责人现场施工协调、方案实施、落实杨华安全负责人负责现场安全专项检查及监督安全措施的执行段海良材料负责人负责现场架体所用材料的及时供应杨玉杰专职安全员现场施工安全巡视和检查孟小明现场负责人首层支撑体系搭设负责人6、施工准备劳动力准备工种人数任务架子工30负责架子搭设及拆除测量放线工2负责脚手架垂直控制木工20负责模板搭设及拆除材料准备技术准备搭设外围脚手架之前进行详细的施工技术和安全技术交底，严格按规范施工。脚手架作业人员经过相应安全、技术培训，操作人员经考试合格持证上岗，严格贯彻执行脚手架支搭工艺标准及操作规程，确保脚手架安全。材料要求钢管杆件采用外径48mm、壁厚3mm的焊接钢管，钢管材质使用Q235钢，其材性应符合《碳素结构钢》（GB700-88）的相关规定，每根钢管的最大质量不应大于25kg；脚手板采用5cm厚硬质木板；立网安全网采用2300目/100cm2密目安全网；水平安全网采用锦纶安全网。材料数量序号名称规格数量备注112mm双面覆膜多层板×15002木方40×80㎜6203顶托L＝900mm10004扣件旋转扣12005钢管φ48×60006对拉螺杆×φ1415007密目安全网300m28水平安全网200m29槽钢114米28b型10钢板50块-200*250*1011膨胀螺栓200个直径187.架子工程部署架子的种类及功能悬挑部位脚手架为扣件式钢管脚手架，在地上施工期间提供现场施工人员施工作业面。搭设构造立杆：横距b=m，纵距a=；大横杆：步距h=,内外排立杆均需设置；剪刀撑：竖向剪刀撑宽度米与地面夹角为45º～60º，里外各一道；在架体中间部位设一道水平剪刀撑；剪刀撑均不间断设置；斜撑：落地扣件脚手架设置水平斜撑和竖直斜撑，设置在两侧最外跨满布。抱柱：采用2根米钢管和2根3米钢管进行抱柱，间距2米。模板支撑架底部采用脚手板满铺，并固定牢固。模板支撑架顶部最外侧脚手架搭设时，高出模板支撑架2m，并用密目安全网满挂。施工使用的要求混凝土浇筑过程中，确保模板支架施工过程中均衡受载，由中部向悬挑边扩展的浇筑方式；严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，严禁在悬挑部分堆放钢筋等材料；浇筑过程中，派专人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况，立即停止施工，操作人员撤离作业面，并及时报项目部相关人员处理。8、安全保证措施人员要求搭设人员经过培训，持有专业人员上岗证。上岗人员定期体检，合格后方可上岗；进入现场必须正确戴好安全帽，系安全带，穿防滑鞋，并认真执行其使用规定材质及其使用控制碗扣式脚手架不得使用有严重锈蚀、压偏或裂纹、变形、滑丝等缺陷的钢管和扣件。扣件上螺栓保持适当的拧紧程序，扣件螺栓拧紧力矩值不小于65N·M。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水。直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。钢管规格、尺寸、型号要一致，严禁混用。搭设安全技术措施脚手架搭设前检查是否具备搭设条件，脚手架基础满足承载力的要求。构配件质量经过检验，合格后方可使用；搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入。统一指挥，上下呼应，动作协调。严禁在无人指挥下作业。在搭设过程中由安全员，架子班长进行检查。做到两步一验收。严禁垂直交叉作业，悬挑部分施工时下方严禁同时施工。禁止在六级风的情况下进行吊装作业。起重吊装的指挥人员必须持证上岗，作业时应与起重机驾驶员密切配合，执行规定的指挥信号，驾驶员应听从指挥，当信号不清或错误时，驾驶员可拒绝执行。严禁起吊重物长时间悬挂在空中，作业中遇突发故障，应采取措施将重物降落到安全地方，并关闭发动机或切断电源后进行检修。在突然停电时，应立即把所有控制器拨到零位，断开电源总开关，并采取措施使重物降到地面。塔吊配合安装作业时，必须遵守起重作业的相关规定。架子施工作业安全技术措施模板架搭设完毕，经安全员、技术负责人、质量检查员验收，验收合格后方能使用。搭设好经验收合格的模板支撑架，任何人未经技术负责人同意，不得任意拆除脚手架部件。严格控制施工荷载，不得在悬挑板上堆放材料，确保安全储备。定期检查脚手架，发现隐患及时维修加固。架子搭设安全技术交底凡是高血压、心脏病、癫痫病、晕高或视力不够等不适合做高处作业的人员，均不得从事架子作业。配备架子工的徒工，在培训以前必须经过医务部门体检合格，操作时必须有技工带领、指导，由低到高，逐步增加，不得任意单独上架子操作。要经常进行安全技术教育。凡从事架子工种的人员，必须定期(每年)进行体检。脚手架支搭以前，必须制定施工方案和进行安全技术交底。对于高大异形的架子并应报请上级部门批准，向所有参加作业人员进行书面交底；操作小组接受任务后，必须根据任务特点和交底要求进行认真讨论，确定支搭方法，明确分工。在开始操作前，组长和安全员应对施工环境及所需防护用具做一次检查，消除隐患后方可开始操作。架子工在高处(距地高度2m以上)作业时，必须佩带安全带；所用的杆子应栓2m长的杆子绳。安全带必须与已绑好的立、横杆挂牢，不得挂在铅丝扣或其他不牢固的地方，不得“走过档”(即在一根顺水杆上不扶任何支点行走)，也不得跳跃架子；在架子上操作应精力集中，禁止打闹和玩笑，休息时应下架子；严禁酒后作业。遇有恶劣气候(如风力五级以上，高温、雨天气等)影响安全施工时应停止高处作业。纵向水平杆应绑在立杆里边，绑第一步纵向水平杆时，必须检查立杆是否立正，绑至四步时必须绑临时横向水平杆和临时十字盖。绑纵向水平杆时，必须2--3人配合操作，由中间一人结杆、放平，按顺序绑扎。递杆、拉杆时，上下左右操作人员应密切配合，协调一致。拉杆人员应注意不碰撞上方人员和已绑好的杆子，下方递杆人员应在上方人员接住杆子后方可松手，并躲离其垂直操作距离3m以外。挑架搭设过程中，存在大量电焊作业，必须在焊接作业时配备看火人，作业部位下垫档火板，配备灭火器，严格按照操作规程进行施工。所有的架子，经过大风、大雨后，要进行检查，如发现倾斜下沉及松扣、崩扣要及时修理。悬挑结构上部严禁堆放钢筋、模扳施工机械等重物；严禁未经验收使用脚手架。架子拆除安全技术交底外架拆除前，工长要向拆架施工人员进行书面安全交底工作。交底有接受人签字。拆除前，班组要学习安全技术操作规程，班组必须对拆架人员进行安全交底，交底要有记录，交底内容要有针对性，拆架子的注意事项必须讲清楚。拆架前在地上用绳子或铁丝先拉好围栏，没有监护人，没有安全员工长在场，外架不准拆除。架子拆除程序应由上而下，按层按步拆除。先清理架上杂物，如脚手板上的混凝土、砂浆块、U型卡、活动杆子及材料。按拆架原则先拆后搭的杆子。剪刀撑、拉杆不准一次性全部拆除，要求杆拆到哪一层，剪刀撑、拉杆拆到哪一层。拆除工艺流程：拆护栏→拆脚手板→拆横向水平杆→拆纵向水平杆→拆剪刀撑→拆立杆→拉杆传递至地面→清除扣件→按规格堆码。拆杆和放杆时必须由2--3人协同操作，拆纵向水平杆时，应由站在中间的人将杆顺下传递，下方人员接到杆拿稳拿牢后，上方人员才准松手，严禁往下乱扔脚手料具。拆架人员必须系安全带，拆除过程中，应指派一个责任心强、技术水平高的工人担任指挥，负责拆除工作的全部安全作业。拆架时有管线阻碍不得任意割移，同时要注意扣件崩扣，避免踩在滑动的杆件上操作。拆架时螺丝扣必须从钢管上拆除，不准螺丝扣在被拆下的钢管上。拆架人员应配备工具套，手上拿钢管时，不准同时拿板手，工具用后必须放在工具套内。拆架休息时不准坐在架子上或不安全的地方，严禁在拆架时嘻戏打闹。拆架人员要穿戴好个人劳保用品，不准穿胶底易滑鞋上架作业，衣服要轻便。拆除中途不得换人，如更换人员必须重新进行安全技术交底。拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管。拆下来的钢管要定期重新外刷一道防锈漆，刷一道调合漆。弯管要调直，扣件要上油润滑。严禁架子工在夜间进行架子搭拆工作。未尽事宜工长在安全技术交底中做详细的交底，施工中存在问题应及时与技术部门联系，以便及时纠正。本模板架搭设完毕后，须经验收合格后方可进行下道工序施工。冬季施工当气温特别低时，每两跨放置2个火炉进行加热，为保证散热均匀及避免烤焦模板在火炉上方放置一块铁板，并在四周和顶部用彩条布围起。设专人看守，负责火炉加火。并制定安全保障措施：(1)进入冬期施工前，项目组织现场人员进行冬施安全教育。制订安全生产和防滑、防冻、防火的具体措施，教育职工注意施工岗位安全，严守各项规章制度。(2)施工中应把“安全第一”放在首位。平时，所有工作人员必须注意防滑，防摔，穿暖衣服，带手套。不得在工作地点采用明火取暖及用大功率电炉，灯具取暖，施工中严格按施工方案进行，不得违章作业，技术管理人员做好技术安全交底。(3)因冬季是失火等事件易发阶段，冬季施工领导小组必须提高对消防的重视程序，制定较详细的消防管理细则。(4)严格动火证的签发制度，用火操作必须经申请同意，并设专人看火，配合好消防器材和消防用水。(5)施工现场必须按方案要求做好防冻保温工作，注意天气预报，注意大风天气及寒流袭击对安全生产带来的影响。(6)各种化学外加剂、油料等易燃物品，设专库存放，专人管理并建立严格的领取制度。(7)各种架子上人马道应牢固可靠并定期检修，大风及雪后要认真清扫、检查及时消除隐患。施工人员要做到尊章守纪，杜绝违章作业，违章指挥冒险作业。(8)加强现场临时用电管理，严禁乱接电线，加强平时用电线路的检查，避免因线路老化造成漏电事故。9、模板施工应急救援预案应急组织机构及职责应急领导小组：组长:薛小民﹙项目经理;第一负责人﹚负责紧急情况处理的指挥工作。副组长:徐美蓉刘晓锋负责紧急情况处理的具体实施和组织工作。工程抢险组成员：赵恩宇宋涛人员救护组成员：杨华杨玉杰信息联络组成员：段海良孟小明下设机构及职责（1）工程抢险组主要职责是：组织实施抢险行动方案，协调有关部门的抢险行动；及时向指挥部报告抢险进展情况。（2）人员救护组主要职责是：负责现场伤员的救护等工作。高处坠落和物体打击事故应急救援预案=1\*GB2⑴一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即启动应急救援预案，立即向组长、副组长报告，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。=2\*GB2⑵迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物；清除伤病员口鼻内的泥砂、呕吐物、血块或其他异物，保持呼吸道通畅等。=3\*GB2⑶检查伤员的生命体征：检查伤病员呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳停止，应就地立刻进行心脏按摩和人工呼吸。=4\*GB2⑷止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。=5\*GB2⑸观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免不正确的抬运，使骨折错位而造成二次伤害。=6\*GB2⑹车辆一到立即就近送往医院。=7\*GB2⑺由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。=8\*GB2⑻总结经验教训，教育职工。触电事故应急救援预案=1\*GB2⑴如果发生触电事故时首先断开电源。项目部应立即启动应急救援预案，立即向组长、副组长报告，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。=2\*GB2⑵如果电源开关在较远处，则可用绝缘材料（如木条等）把触电者与电源分离。=3\*GB2⑶高压线路触电：马上通知供电部门停电，如一时无法通知供电部门停电则可抛掷导电体（如裸导线），让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。=4\*GB2⑷触电者脱离电源后马上进行抢救，同时通知110送往最近的医院。=5\*GB2⑸由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。=6\*GB2⑹总结经验教训，教育职工。机械伤害应急救援预案=1\*GB2⑴一旦发生机械伤害事故后，项目部应立即启动应急救援预案，立即向组长、副组长报告，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。=2\*GB2⑵对伤员进行必要的处理，如止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。=3\*GB2⑶车辆一到立即就近送往医院。=4\*GB2⑷事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。=5\*GB2⑸总结经验教训，教育职工。模板、脚手架坍塌应急救援预案=1\*GB2⑴混凝土浇筑前，在梁、板上设置三点，点位见第5页图，在观察点上焊接钢筋，并将钢筋上画出标高，浇筑时测量人员随时跟踪测量梁板变形，测量人员应远离浇筑点(超高部位混凝土浇筑处)如变形过大必须立即停止浇筑，现场工人必须马上离开现场，并将情况向上级领导汇报，并立即启动应急预案。待查明原因且危险排除后方可继续施工。=2\*GB2⑵一旦发生模板、脚手架坍塌事故，现场抢救组应首先进行疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。了解事发前该区域施工人员情况，作业人数，如有施工人员失踪或被压埋，立即组织有效的挖掘、移除工作。挖掘、移除应采用人工挖掘、移除，禁止采用机械挖掘、移除，防止及机械对被埋人员造成伤害。人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理按照工作面安排人力，及时换班，保障抢救挖掘、移除人员体力，保证在最短时间内将被压埋人员抢救出来。=3\*GB2⑶如有人员失踪、受伤，安全保卫组应立即报警。并做好救助车辆引导。⑷在专业医疗人员到达前由现场伤员抢救组对受伤人员进行简单救助。1.争分夺秒抢救被压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通。2.出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。3.伤口止血且使用止血带。4.切忌对压伤进行热敷或按摩。=4\*GB2⑷事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。=5\*GB2⑸总结经验教训，教育职工。模板支撑及悬挑架设计计算书KL300×750参数信息:计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL300×750新浇混凝土梁计算跨度(m)混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×750新浇混凝土结构层高(m)二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板面板及小梁模板面板模板及其支架新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)非自定义:风压高度变化系数μz风荷载体型系数μs三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁侧无板(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)1200梁底两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1200混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数0每跨距内梁底支撑小梁根数7梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)6000验算方式简支梁按简支梁计算，简图如下：截面抵抗距：W＝bh2/6=300×12×12/6＝7200mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=300×12×12×12/12＝43200mm4q1＝γ0×max[(G1k+(G2k+G3k)×h)+，(G1k+(G2k+G3k)×h)+ψcQ2k]×b=×max[×+(24+×+×2，×+(24+×+××2]×＝mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[+(24+×]×＝m1、抗弯验算Mmax＝＝××＝·mσ＝Mmax/W＝×106/7200＝mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5q2L4/(384EI)=5××2004/(384×6000×43200)＝≤[ν]＝l/250＝200/250＝满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax＝1q1l＝1××＝标准值(正常使用极限状态)R'max＝1q2l＝1××＝五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态承载能力极限状态：面板传递给小梁q1＝＝m小梁自重q2＝××梁左侧模板传递给小梁荷载F1=××××=梁右侧模板传递给小梁荷载F2=××××=正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝＝m小梁自重q2＝梁左侧模板传递给小梁荷载F1=××=梁右侧模板传递给小梁荷载F2=××=1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=×106/42670=mm2≤[f]=mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax＝τmax=3Vmax/(2bh0)=3××1000/(2×40×80)＝mm2≤[τ]=mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝≤[ν]＝l/250＝1200/250＝满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝，R2＝正常使用极限状态R'1＝，R'2＝六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)主梁验算方式简支梁可调托座内主梁根数1主梁自重忽略不计，计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二由上节可知R＝max[R1，R2]＝，R'＝max[R1'，R2']＝1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=×106/4490=mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)Vmax＝τmax=2Vmax/A=2××1000/424＝mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)νmax＝≤[ν]＝l/250＝1200/250＝满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态图一立柱1：R1＝，立柱2：R2＝图二立柱1：R1＝，立柱2：R2＝七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值[N](kN)30可调托座最大受力N＝max[R1，R2]＝≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ1非顶部立杆计算长度系数μ2钢管类型Ф48×3钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3)抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1××(600+2×200)=1386mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1××1200=2106mmλ=l0/i=2106/=≤[λ]=210长细比满足要求！2、风荷载计算Mw＝××ωk×la×h2/10＝××××10＝·m3、稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝[×+(24+×+××2]×＝m2)小梁验算F1＝×××＝F2＝×××＝q1＝mq2＝m同上四～六计算过程，可得：R1＝，R2＝顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=××(600+2×200)=λ1＝l01/i＝＝，查表得，φ1＝立柱最大受力Nw＝max[R1，R2]+Mw/lb＝max[，]+＝f＝N/(φA)+Mw/W＝×424)+×106/4490＝mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=××1200=λ2＝l02/i＝＝，查表得，φ2＝立柱最大受力Nw＝max[R1，R2]+××，]++＝f＝N/(φA)+Mw/W＝×424)+×106/4490＝mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！L200×750参数信息:计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称L200×750新浇混凝土梁计算跨度(m)混凝土梁截面尺寸(mm×mm)200×750新浇混凝土结构层高(m)二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板面板及小梁模板面板模板及其支架新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)非自定义:风压高度变化系数μz风荷载体型系数μs三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁侧无板(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1200梁底两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1200混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)6000取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝γ0×max[(G1k+(G2k+G3k)×h)+，(G1k+(G2k+G3k)×h)+ψcQ2k]×b=×max[×+(24+×+×2，×+(24+×+××2]×1＝mq1静＝××[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝××[+(24+×]×1＝mq1活＝×××Q2k×b＝×××2×1＝mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[+(24+×]×1＝m1、强度验算Mmax＝＝＝××＝·mσ＝Mmax/W＝×106/24000＝mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝(100EI)=××1004/(100×6000×144000)＝≤[ν]＝l/250＝100/250＝满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=q1静l+q1活l=××+××＝R2==××＝标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=q2l=××＝R2'==××＝五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)小梁验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{+××[，+××q2＝max{+，+1、抗弯验算Mmax＝max[，]＝max[××，××]＝·mσ=Mmax/W=×106/42670=mm2≤[f]=mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[，q1l2]＝max[××，×]＝τmax=3Vmax/(2bh0)=3××1000/(2×40×80)＝mm2≤[τ]=mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝(100EI)＝××12004/(100×9350×1706700)＝≤[ν]＝l1/250＝1200/250＝ν2＝q2l24/(8EI)＝×2004/(8×9350×1706700)＝≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[，+q1l2]＝max[××，××+×]＝同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝，R2＝正常使用极限状态R'max＝max[，+q2l2]＝max[××，××+×]＝同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝，R'2＝六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)可调托座内主梁根数1主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=×106/4490=mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝τmax=2Vmax/A=2××1000/424＝mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝≤[ν]＝l/250＝450/250＝满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=，R2=，R3=七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值[N](kN)30可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]＝≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ1非顶部立杆计算长度系数μ2钢管类型Ф48×3钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3)抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1××(600+2×200)=1386mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1××1200=2106mmλ=l0/i=2106/=≤[λ]=210长细比满足要求！2、风荷载计算Mw＝××ωk×la×h2/10＝××××10＝·m3、稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝[×+(24+×+××2]×1＝m2)小梁验算q1＝max{+×[，+×同上四～六计算过程，可得：R1＝，R2＝，R3＝顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=××(600+2×200)=λ1＝l01/i＝＝，查表得，φ1＝立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3]+Mw/lb＝max[，，]+＝f＝N/(φA)+Mw/W＝×424)+×106/4490＝mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=××1200=λ2＝l02/i＝＝，查表得，φ2＝立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3]+××，，]++＝f＝N/(φA)+Mw/W＝×424)+×106/4490＝mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！悬挑梁验算一、基本参数主梁离地高度(m)悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1200主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓U型锚固螺栓直径d(mm)22主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)2800主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)200主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)3200梁/楼板混凝土强度等级C30二、荷载布置参数作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)12650120022200120031750120041000120054001200附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格28a号工字钢主梁截面积A(cm2)主梁截面惯性矩Ix(cm4)主梁截面抵抗矩Wx(cm3)主梁自重标准值gk(kN/m)主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度[ν](mm)1/250荷载标准值：q'=gk==m第1排：F'1=F1'/nz=1=第2排：F'2=F2'/nz=1=第3排：F'2=F2'/nz=1=第4排：F'2=F2'/nz=1=第5排：F'2=F2'/nz=1=荷载设计值：q=×gk=×=m第1排：F'1=F1'/nz=1=第2排：F'2=F2'/nz=1=第3排：F'2=F2'/nz=1=第4排：F'2=F2'/nz=1=第5排：F'2=F2'/nz=1=1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=Mmax/W=×106/508150=mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=×1000×[122×2802-×]/(8××=mm2τmax=mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=≤[ν]=lx/250=2800/250=符合要求！4、支座反力计算R1=,R2=四、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=|[0]|/nz=|[0]|/1=0kN压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=×106/××103)+0×103/5545=mm2≤[f]=215N/mm2塑性发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=由于φb大于，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb'值为。σ=Mmax/(φbWx)=×106/××103)=mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！五、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓U型锚固螺栓直径d(mm)22主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)3200梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb](N/mm2)锚固螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)50锚固螺栓1锚固螺栓21、螺栓粘结力锚固强度计算锚固点锚固螺栓受力：N/2=螺栓锚固深度:h≥N/(4×π×d×[τb])=×103/(4××22×=螺栓验算：σ=N/(4×π×d2/4)=×103/(4×π×222/4)=mm2≤×[ft]=mm2符合要求！2、混凝土局部承压计算如下混凝土的局部挤压强度设计值：fcc=×fc=×=mm2N/2=≤2×(b2-πd2/4)×fcc=2××222/4)×1000=注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=5×22=110mm符合要求！KL300×750南侧及楼梯部位落地脚手架参数信息：计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL300×750新浇混凝土梁计算跨度(m)混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×750新浇混凝土结构层高(m)二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板面板及小梁模板面板模板及其支架新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)非自定义:风压高度变化系数μz风荷载体型系数μs三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁侧无板(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁底两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1200混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁根数4每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)6000取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝γ0×max[(G1k+(G2k+G3k)×h)+，(G1k+(G2k+G3k)×h)+ψcQ2k]×b=×max[×+(24+×+×2，×+(24+×+××2]×1＝mq1静＝××[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝××[+(24+×]×1＝mq1活＝×××Q2k×b＝×××2×1＝mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[+(24+×]×1＝m1、强度验算Mmax＝静L2+活L2＝××+××＝·mσ＝Mmax/W＝×106/24000＝mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝(100EI)=××1004/(100×6000×144000)＝≤[ν]＝l/250＝100/250＝满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=q1静l+q1活l=××+××＝R2=R3=q1静l+q1活l=××+××＝标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=q2l=××＝R2'=R3'=q2l=××＝五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)小梁验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{+××[，+××q2＝max{+，+1、抗弯验算Mmax＝max[，]＝max[××，××]＝·mσ=Mmax/W=×106/42670=mm2≤[f]=mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[，q1l2]＝max[××，×]＝τmax=3Vmax/(2bh0)=3××1000/(2×40×80)＝mm2≤[τ]=mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝(100EI)＝××9004/(100×9350×1706700)＝≤[ν]＝l1/250＝900/250＝ν2＝q2l24/(8EI)＝×2004/(8×9350×1706700)＝≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[，+q1l2]＝max[××，××+×]＝同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝，R2＝R3＝正常使用极限状态R'max＝max[，+q2l2]＝max[××，××+×]＝同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝，R'2＝R'3＝六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)可调托座内主梁根数1主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=×106/4490=mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝τmax=2Vmax/A=2××1000/424＝mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝≤[ν]＝l/250＝450/250＝满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=，R2=，R3=七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值[N](kN)30可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]＝≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ1非顶部立杆计算长度系数μ2钢管类型Ф48×3钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3)抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1××(600+2×200)=1386mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1××1200=2106mmλ=l0/i=2106/=≤[λ]=210长细比满足要求！2、风荷载计算Mw＝××ωk×la×h2/10＝××××10＝·m3、稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝[×+(24+×+××2]×1＝m2)小梁验算q1＝max{+×[，+×同上四～六计算过程，可得：R1＝，R2＝，R3＝顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=××(600+2×200)=λ1＝l01/i＝＝，查表得，φ1＝立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3]+Mw/lb＝max[，，]+＝f＝N/(φA)+Mw/W＝×424)+×106/4490＝mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=××1200=λ2＝l02/i＝＝，查表得，φ2＝立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3]+××，，]++＝f＝N/(φA)+Mw/W＝×424)+×106/4490＝mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力特征值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf垫板底面面积A(m2)立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝×＝≤fak＝140kPa满足要求！L200×750南侧及楼梯部位落地脚手架参数信息:计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称L200×750新浇混凝土梁计算跨度(m)混凝土梁截面尺寸(mm×mm)200×750新浇混凝土结构层高(m)二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板面板及小梁模板面板模板及其支架新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)非自定义:风压高度变化系数μz风荷载体型系数μs三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁侧无板(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁底两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1200混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)6000取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝γ0×max[(G1k+(G2k+G3k)×h)+，(G1k+(G2k+G3k)×h)+ψcQ2k]×b=×max[×+(24+×+×2，×+(24+×+××2]×1＝mq1静＝××[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝××[+(24+×]×1＝mq1活＝×××Q2k×b＝×××2×1＝mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[+(24+×]×1＝m1、强度验算Mmax＝＝＝××＝·mσ＝Mmax/W＝×106/24000＝mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝(100EI)=××1004/(100×6000×144000)＝≤[ν]＝l/250＝100/250＝满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=q1静l+q1活l=××+××＝R2==××＝标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=q2l=××＝R2'==××＝五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)小梁验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{+××[，+××q2＝max{+，+1、抗弯验算Mmax＝max[，]＝max[××，××]＝·mσ=Mmax/W=×106/42670=mm2≤[f]=mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[，q1l2]＝max[××，×]＝τmax=3Vmax/(2bh0)=3××1000/(2×40×80)＝mm2≤[τ]=mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝(100EI)＝××9004/(100×9350×1706700)＝≤[ν]＝l1/250＝900/250＝ν2＝q2l24/(8EI)＝×2004/(8×9350×1706700)＝≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[，+q1l2]＝max[××，××+×]＝同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝，R2＝正常使用极限状态R'max＝max[，+q2l2]＝max[××，××+×]＝同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝，R'2＝六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)可调托座内主梁根数1主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=×106/4490=mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝τmax=2Vmax/A=2××1000/424＝mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝≤[ν]＝l/250＝450/250＝满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=，R2=，R3=七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值[N](kN)30可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]＝≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ1非顶部立杆计算长度系数μ2钢管类型Ф48×3钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3)抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1××(600+2×200)=1386mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1××1200=2106mmλ=l0/i=2106/=≤[λ]=210长细比满足要求！2、风荷载计算Mw＝××ωk×la×h2/10＝××××10＝·m3、稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝[×+(24+×+××2]×1＝m2)小梁验算q1＝max{+×[，+×同上四～六计算过程，可得：R1＝，R2＝，R3＝顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=××(600+2×200)=λ1＝l01/i＝＝，查表得，φ1＝立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3]+Mw/lb＝max[，，]+＝f＝N/(φA)+Mw/W＝×424)+×106/4490＝mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=××1200=λ2＝l02/i＝＝，查表得，φ2＝立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3]+××，，]++＝f＝N/(φA)+Mw/W＝×424)+×106/4490＝mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力特征值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf垫板底面面积A(m2)立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝×＝≤fak＝140kPa满足要求！KL300×750梁侧模板参数信息：计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称KL300×750混凝土梁截面尺寸(mmxmm)300×750梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)0二、荷载组合侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数β混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{γct0βv1/2，γcH}＝min{×24×4××21/2，24×}＝min{，18}＝18kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min{γct0βv1/2，γcH}＝min{×24×4××21/2，24×}＝min{，18}＝18kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝γ0[××G4k+×φcQ4k]＝1×[××18+××2]＝m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝18kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数5主梁间距(mm)400主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)25结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)400支撑距梁底距离依次为150，350，550设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)6000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12＝144000mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×＝mq1静＝γ0×××G4k×b＝1×××18×1＝mq1活＝γ0××φc×Q4k×b＝1×××2×1＝mMmax＝静L2+活L2=××+××＝·mσ＝Mmax/W＝×106/24000＝mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×18＝18kN/mνmax＝(100EI)=×18×(100×6000×144000)＝≤400=满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝×q1静×l左+×q1活×l左＝××+××＝正常使用极限状态R'max＝×l左×q＝××18＝五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)25小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×80小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)小梁截面惯性矩I(cm4)计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝mMmax＝max[×q×l2,×q×l12]=max[××，××]=·mσ＝Mmax/W＝×106/42667＝mm2≤[f]＝mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[×q×l,q×l1]=max[××，×]=τmax＝τmax=3Vmax/(2bh0)=3××1000/(2×40×80)＝mm2≤[τ]＝mm2满足要求！3、挠度验算q＝mν1max＝(100EI)=××4004/(100×9350×1706670)＝≤400/400=1mmν2max＝qL4/(8EI)=×254/(8×9350×1706670)=0mm≤25/400=满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[××，××+×]＝正常使用极限状态R'max＝max[××，××+×]＝六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)400主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁合