H江碾压混凝土重力坝设计计算书

目录TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"第一章 工程规模的确定 -3 -\o"CurrentDocument"1.1水利枢纽与水工建筑物的等级划分 -3 -\o"CurrentDocument"1.2永久建筑物洪水标准 -3 -第二章 调洪演算 -4 -\o"CurrentDocument"洪水调节计算 -4 -\o"CurrentDocument"洪水调节计算方法 -4 -\o"CurrentDocument"2洪水调节具体计算 -4 -\o"CurrentDocument"计算结果统计: -8 -\o"CurrentDocument"第三章大坝设计 -9 -3.1坝顶高确定 -9 -1.2计算过程 -9 -.2坝顶宽度 -10 -.3开挖线的确定 -10 -\o"CurrentDocument"4非溢流坝剖面设计 -10 -\o"CurrentDocument"折坡点高程拟定 -11 -\o"CurrentDocument"非溢流坝剖面拟定 -11 -\o"CurrentDocument"5非溢流坝段坝体强度和稳定承载能力极限状态验算 -17 -\o"CurrentDocument"2正常蓄水位时坝体沿坝基面的抗滑稳定性及强度验算 -42 -\o"CurrentDocument"3正常蓄水位时坝体2-2面的抗滑稳定性及强度验算 -43 -\o"CurrentDocument"5.4正常蓄水位时坝体3-3面的抗滑稳定性及强度验算 -43 -\o"CurrentDocument"5正常蓄水位时坝体4-4面的抗滑稳定性及强度验算 -46 -\o"CurrentDocument"6校核洪水位时坝体沿坝基面的抗滑稳定性及强度验算 -47 -\o"CurrentDocument"校核洪水位时坝体2-2面的抗滑稳定性及强度验算 -47 -\o"CurrentDocument"5.8校核洪水位时坝体3-3面的抗滑稳定性及强度验算 -48 -\o"CurrentDocument"9校核洪水位时坝体4-4面的抗滑稳定性及强度验算 -50 -\o"CurrentDocument"正常蓄水位地震时坝体沿坝基面的抗滑稳定性及强度验算 -52 -\o"CurrentDocument"正常蓄水位地震时坝体2-2面的抗滑稳定性及强度验算 -53 -\o"CurrentDocument"正常蓄水位地震时坝体3-3面的抗滑稳定性及强度验算 -53 -\o"CurrentDocument"正常蓄水位地震时坝体4-4面的抗滑稳定性及强度验算 -56 -\o"CurrentDocument"设计水位时坝体沿坝基面的抗滑稳定性及强度验算 -57 -\o"CurrentDocument"设计水位时坝体2-2面的抗滑稳定性及强度验算 -59 -\o"CurrentDocument"16设计水位时坝体3-3面的抗滑稳定性及强度验算 -59 -\o"CurrentDocument"设计水位时坝体4-4面的抗滑稳定性及强度验算 -61 -6应カ计算 -62 -\o"CurrentDocument".1边缘应カ -63 -.4应ノJ图 一65一\o"CurrentDocument"溢流坝段的设计 -79-\o"CurrentDocument"7.1溢流坝剖面设计 -79-\o"CurrentDocument"7.2消能防冲设计 -81-\o"CurrentDocument"7.3稳定及应カ的计算 -83-第四章第二建筑物（压カ钢管）的设计计算 -102-1引水管道的布置 -102-!压カ钢管的型式 -102-轴线布置 -102-进水口 -102-TOC\o"1-5"\h\z4.2闸门及启闭设备 -103 -3细部构造 -103 -1通气孔设计 -103 -2充水阀设计 -103 -3伸缩节设计 -103 -\o"CurrentDocument"カ钢管结构设计与计算 -103 -\o"CurrentDocument"4.4.2承受内水压カ的结构分析 -105 -第五章施工组织设计 -111 -1导流标准 -111 -2导流方案 -111 -5.3导流工程参数 -112 -第一章工程规模的确定水利枢纽与水工建筑物的等级划分参考《水利水电工程等级划分及洪水标准》SL252-20001、可确定该工程规模为大（1）型工程等级为I级2、水工建筑物级别（永久性水工建筑物）工程等级为I级,则主要建筑物级别1级,次要建筑物3级3、临时性水工建筑物级别保护对象为1级主要永久建筑物,3级次要永久建筑,则临时性水工建筑物为4级。永久建筑物洪水标准水利水电枢纽工程永久性挡水和泄水建筑物所采用的正常运用和非常运用洪水标准,应根据建筑物级别确定。本工程为大（1）型工程等级为I级,由《水利水电枢纽工程等级划分及设计标准》正常运用（设计）洪水重现期500年，频率为0.2%非常运用（校核）洪水重现期10000年,频率为〇.01%第二章调洪演算洪水调节计算洪水调节计算方法利用瞬态法,结合水库特有条件,得初专用于水库调洪计算的实用公式如下:。一4=△レ/加 (2-1)式中:Q——计算时段中的平均入库流量(m^/s)；q——计算时段中的平均下泄流量(m^/s)；AV——时段初末水库蓄水量之差(m3)；AZ——计算时段,一般取b6小时，取6小时。上述公式表明:在ー个计算时段内，入库水量与下泄水量之差为该时段中蓄水量的变化。洪水调节具体计算根据本工程软弱岩基,允许单宽流量[q]=250m3/s,允许设计洪水最大下泄流量28200nf7s,再扣除发电流量2500m7s,故溢流前缘净宽大于102.8m,假定三种方案,堰宽和堰顶高程分别为7X15m355.5m；7X15m356.0m；7X15m356.2m.故根据公式：q=smB^H% 0ー2)求得的q&,堰顶高程及其相应q超的作出H~q关系曲线。正常蓄水位374.6m,库容为155.97亿m3；用图解法进行调洪演算画图计算如下：B=7X15m▽堰顶=354m设计情况调洪演算Q,1.#=2.01BHw5/2=2,01*105*(374.6-354)yz=19817.59m3/sQ=Q卄;；+Qn电=19817.59+2500=22317.59m3/sQl=27194.33m3/s,Q2=25549.06m3/s,Q3=22840.01m3/sVl=157.2亿m3,V2=158.5亿m3,V3=161.2亿m3Hl=374.92m,H2=375.25m,H3=375.94m得:Qbi#=23700m3/s,H收计=375.63mB=7X15m▽堰顶=354.5m校核情况调洪演算Q起调=2.04BH："+2500=2.04*105*(374.6-354.5)3/2+2500=21517m3/sQl=27223.74m3/s,Q2=25817.52m3/s,Q3=22885.52m3/sVl=157.2亿n?,V2=158.5亿,V3=161.1亿m3Hl=374.92m,H2=375.25m,H3=375.92m得:Q下泄=23230m'/s,H枚核=375.82mB=7X15m▽堰顶=355.0m设计情况调洪演算Q起调=2.01BHw3/2+2500=2.01*105*(375.6-356)3/2+2500=20813m3/sQl=27397.9m3/s,Q2=25332.89m3/s,Q3=21932.74m7sVl=157.3亿m3,V2=159.7亿ザ,V3=163.3亿m3Hl=374.94m,H2=375.56m,H3=376.47m得:Qド泄=23050m7s,H设计=376.17mB=7X15m▽堰顶=354.Om校核情况调洪演算Q起调=2.04BH/2+2500=2.04*105*(375.6-356.0)3/2+2500=20027.7m3/sQl=25735.46m3/s,Q2=24522.74m3/s,Q3=22890.89m3/sVl=159.8亿m3,V2=161亿m3,V3=161.9亿m3

得:Q下泄=24522m7s,H枚核=375.89mB=7X15m▽堰顶=354.5m设计情况调洪演算Q起调=2.01BHw3/2+2500=2.01*105*(375.6-356.2)3/2+2500=19301m3/sQl=25426.09m3Ql=25426.09m3/s,Q2=24344.71m3/s,Q3=22290.88m7sVl=160.3亿m3,V2=161.4亿m3,V3=162.8亿m3Hl=375.72m,H2=376m,H3=376.35m得:Q下泄=23980m7s,H设计=376.08m6.B=7X15m▽堰顶=355m校核情况调洪演算Q起调=2.04BH「2+2500=2.04*105*(375.6-356.2)3/2+2500=18586.13m3/sQl=25408.34m7s,Q2=23708.56m7s,Q3=21711.Im7sVl=160.2亿m3,V2=161亿m3,V3=163.8亿m3Hl=375.69m,H2=375.89m,H3=376.6m得:Q下泄=23113.34m3/s,H校核=376.03m计算结果统计:表2-1调洪演算结果统计表方案▽堰顶(m)B(m)ェ况Q泄(m3/s)H上（m）1354.07X15设计23750375.63校核24523375.892354.57X15设计23230375.82校核23980376.083355.07X15设计23050376.17校核23113376.03注:一台发电机组满发时的流量为537m'/s,发电流量按7x537n?/s=3759n?/s第三章大坝设计坝顶高确定计算方法由规范,防浪墙顶高程高于波浪顶高程,其与正常蓄水位或校核洪水位的高差△h=h1%+hz+hc （3-1）式中 怔%——累积频率为1%的波浪高度,m,按式（3-3）计算:hz——波浪中心线高出静水位的高度,m,按式（3-5）计算;hc——取决于坝的级别得计算情况的安全超高设计和校核情况坝顶高程（或坝顶上游防浪墙顶高程）按式（3-2）计算，并选用其中的较大值。坝顶高程=设计洪水位+Ah设坝顶高程=校核洪水位+Ah校 （3-2）库区多年平均最大风速0.7m/s,实测最大风速为24m/s,吹程2Km管=0.00625*（計/3 （3-3）H=丄れ1h1%［れ、m+z7rH=丄れ1h1%［れ、m+z7r”1・现け缶 J-2兄%%(3-5)(3-6)式中:レ——平均波长（m）H 水深（m）h2% 累计频率为2%的浪高（m）Vo 计算风速（m/s）,取24m/sD 风区长度（m）,D=2000mG——重力加速度9.81m/sA2ルー使风浪破碎的临界水深。计算过程设计情况下V,=24m/s得ha=2.02m,Lm=13.2m,查规范DL5108—1999,得储,=2.2m。得hz=l.14mo由规范he=0.7m；得:Ah.=hペん+k=2.2+1.14+0.7=4.04m▽顶=H设计+Ah没=375.63+4.04=379.67m校核情况下Vf=2.4/1.5=16m/s得h«=l.Im,L=8.82m,查规范DL5108—1999,得h“=1.2m。得hz=0.5m〇由规范hc=0.5m；得:Ah=L2+0.5+0.5=2.2m▽行Htt+Ah=375.89+2.2=378.09m<379.67m综合以上两种情况,取大值,379.67m,防浪墙顶高程为381.7m。根据规范取1.2米的防浪墙高度,扣除防浪墙高度!.2m,最终确定坝顶高程378.47m坝顶宽度坝顶高程为378.47m,坝基最低点高程为190m,坝高为188.47m,坝顶宽度一般可取坝高的8%到:L0%,即15.24m〜19.05m,且不小于3m,为满足设备布置及运行和交通要求,取坝顶宽度16m。开挖线的确定由于坝顶高程378.47m,由上坝线地质剖面图及规范规定,坝基最底点高程190m〇非溢流坝剖面设计折坡点高程拟定经济流速取为6.84m/s,根据公式Q=V*A,A=nD2/4,得到压カ钢管直径D为!0m»利用GORDON公式:Scr=cv4d (3-7)式中:C:经验系数为0.55飞.73,取0.55;V：经济流速为6.84m/s;Scr=11.9m▽折二▽死-SCr-D-，,其中，为安全超高,取为18.2m▽折经计算得到为290m非溢流坝剖面拟定计算方法:选取上游坡度〃、下游坡度〃!、坝基处排水管距坝踵距离拟订若干种方案,对不同的方案进行设计エ况下的荷载计算作用在坝段上的荷载主要有自重、静水压カ、扬压カ、淤沙压カ、浪压カ。可变参数:上游坡度〃、下游坡度/〃、计算截面高程▽计、上游水位Vい下游水位▽ド及波浪要素厶“、九％、hz不变参数：g取9.81kN/m3,设计水位V设=376.9m,折坡点高程▽折=290m,坝基高程V”190m。正常水深H产185.6m 坝高H=190.5m坝顶宽d=16m 设计水深H近186.9m泥沙淤积高度Hs=97.6m水容重Yw=9.8IN/m2 混凝土容重Yc=24N/m2泥沙浮容重Ys=12N/m2泥沙内摩擦角力s=24°坝基面:凝聚カC'=1000 坝基抗剪断摩擦系数f'=1.0其他面:凝聚カC'=2090 坝体抗剪断摩擦系数f'=1.07ー、荷载计算カ以竖直向下或水平向右为正,产生的弯矩以逆时针为正:1、自重作用

T=nXHc+mX%1 クGi=2YcXnXHc-fXHcMgi=G]XLG1G?=YcXdXHTLq2= nXHc—0.5Xd21 dクG3=2^cXmX(H设ー—LG3=|mx(H设=GnXG=G]+G2+G3Mg=MG1+MG2+MG32、静水作用竖向:P、=(H-Hc+H)x-xHcxnx9.S\2(H-He)+H3(H-Hc+H)xHcxnMp“=P上Lpp=-//j2xmx9.81卜2Lp=--xT+-(Hd)m厶2 3M=?ルド水平向:P.=-x/72x9.812L„=ーーメH43%=4AR=』"/x9.812Mり=P2L,p2合计:P=尸上+尸ド(I)P'=<+巴(f)MP=MP+MP+MP+MP2、扬压カ图3-1坝基面扬压カ分布图Q=；(185.6+185.6*0.2)x(8+100〃)x9.81,1丁8+100〃2*185.6*0.2+185.62 3 185.6*0.2+185.6Mも=t/ixLu\U2=-(185.6*0.2+0.5*35.5)x8x9.81=_lr+8x2xl7.75+37.12+8+1()()/；=リ2ム/2U3=0.5*35.5*(186.9m・24)*9.81ムん=ーアー8—0.5*(186.9m-24)=カムy3U4=0.5*(17.75+35.5)*8*9.81, 82x17.75+35.5L,.=—T—x 42 3 17.75+35.5合计:u=ut+u2+u3+u4M..=M..+M,,+M,,+M,,4、浪压カ图3-2波浪压カ计算简图旦・=:ム“（ム％+也）x9.81y\="正常 +—(—+h\%+hz)232y2=H正常 3Mム=_ネ¥^—f/ii%+hz)lm•yiH—h(—)-yi5、淤沙压カ:竖向:匕つ沢Y"L，=-T--Hsnム2 3M.=Ps；L『P$k P’k水平:匕=・从2ゼ(45。号)Mム=Psi%二、抗压强度承载能力极限状态S(・)=(出ー^^)(1+か2) (3-8)ムJr/?(•)=， (3-9)YoWS(りくめ (3-10)YdiEMr——全部作用对坝基面形心的カ矩之和,kN・m,逆时针方向为正;Ar 坝基面的面积,m2；Jr一式中：£Wr——坝基面上全部法向作用之和,kN,向下为正:ー坝基面对形心轴的惯性矩,rn4；Tr——坝基面形心轴到下游面的距离,m；m 坝体下游坡度;・混凝抗压强度,kPa；三、坝体混凝土与基岩接触面的抗滑稳定极限状态:1、作用效应函数:S(・)=£Pr (3-10)2、抗滑稳定抗力函数/?(・)=/幾叫+けム (3-11)式中:叫——坝基面上全部切向作用之和,kN；モ叱,——坝基面上全部法向作用之和,kN,向下为正:/；——坝基面扛剪断摩擦系数;ゼr——坝基面扛剪断黏聚カ,kPa；Ak——坝基面的面积,m23、抗滑稳定性需满足：70°S(・)4」-R(・)九2四、坝踵应カ式中：2%——全部作用对坝基面形心的力矩之和,kN-m,逆时针方向为正;ゝ九——坝基面上全部法向作用之和，kN,向下为正;A„ 坝基面的面积,m2；卜——坝基面对形心轴的惯性矩，m3Tr,ー坝基面形心轴到下游面的距离,m3.422计算结果满足稳定条件ア09s(・)W丄R(・)和应カ条件0;.“N0,使得剖面面积最小,经过Yd\优化程序可得出结果：n=0.2,m=0.67o3.5非溢流坝段坝体强度和稳定承载能力极限状态验算本验算选择坝基面,前折坡点截面,死水位截面,后折坡点截面四个截面进行计算,考察它们在正常蓄水位、设计洪水位、校核洪水位、正常蓄水位加地震荷载下能否满足应カ与稳定要求。荷载计算成果1-1断面荷载计算公式与坝体设计时所采用的ー样。2-2断面（V290）的计算72-2=（"设计ーHe）xmG1=16*（ラ坝顶ーラ2-2）アぐLg\——712-2—82G2=—(T2-2-16)2Yr2mレ=ー丄ア2-2+二(72-2-16)2 3P.=-x/72-2*»2x9.812r 1ハLp-XH2-2水澤り3Pg=；L式％+2x9.81yi=Hi-2水深 4—(—F//i%+hz)32V2=H2-2水深 3Mp卜=—yM—I-h\%+h：.)lm•yH—T-8图3-32-2面扬压カ分布图U、=丄丫“(。・2”2-2水深まと2-2)x8_ 1_ 12x0.27/2—2水味//2-2 cL..=——T2-2+ x8, 2 30.2//2-2水Wr/2-2U2=丄X0.27/ (72-2-8)>ムユ=；T2-2一|(T2-2—8)3-3断面(V320.00)ブ2-2=(“设计ーT/3-3)XmGl=16x-V3-3)Y<rLg\=—T3-3—82G2=—(T3-3-16)2y<2mTOC\o"1-5"\h\zLg.=ーーア3-3+—(73-3—16)2 31,P=—X“3-3お/x9.8112, 1„L„=—xH3-3太源P' 3ん=；((%+久)x9.81yi=Hi-3木が F—(—Fhi%+hi)232yz=H3-3水深 3图3-43-3面扬压カ分布图q=—(〇.2%-3本澤用73-3)x81 1图3-43-3面扬压カ分布图q=—(〇.2%-3本澤用73-3)x81 12xO.2〃3-3水深田3-3L.=ーーア3-3+ x82 30.2773-3お求j/3-3U2一一X0.2/73-3水深(T3-3—8)yw1 2L.„=一ア3-3一一(T3-3-8)Fz2 34-4断面(^353.02):重力:Ti=16Gt=24X16X(380.5-353.02)Mg=0水压カ:Pi=万X丫ッXH4_42HiMp=P]XLp=+/zi%+hz)lm•yi+~浪压カ（类似于1-1断面）:1PwkxYwLmQi%+hz)漫浪压カ（类似于1-1断面）:1PwkxYwLmQi%+hz)漫1=H2-2ーず十さ(ザ+hl%+hz)L濱2=H2-2-三M；J（=ヽL IL2hz）ずXL濱】+^YwずX厶漫:扬压カ:图3-54-4断面扬压カ计算示意图Ui=-^Yw(H4_4+0.2H4_4)X8L=シ8*%+2X0.2H-U122_23 H4-4+0.2Hl1,ヽu2=__Ywx0.2H4_4X(T4T-8)2/ヽT4.4Lu2=3(T4-4-8) -地震惯性カ采用拟静力法计算匸_ah^Bia,

式中Fj——作用在质点i的水平向地震惯性カ代表值;ah——水平向设计地震加速度代表值,本设计取0.1g；ミ——地震作用的效应折减系数,一般取为0.25；GEi——集中在质点i的重力作用标准值;a, 质点的动态分布系数,由下式确定;%=1.41+4曲）,%=1.41+4曲）,1+4%式中:n——坝体计算质点总数;H——坝高,溢流坝的H应算至闸墩顶;h.hj——质点I,j的高度;ge——产生地震惯性力的建筑物总重力作用的标准值。地震动水压カ近似认为单位宽度坝面总地震动水压力作用在水面以下0.54乩处,其代表值为Fo=0.65ah^pHf各个高程的荷载计算成果如下:精品文档表4-1坝基面(1T面)正常水位下荷载计算成果荷载作用及分项系数标准值(103KN)设计值(103KN)对截面形心的カ臂(m)カ矩标准值(103KN.m)カ矩设计值(103KN.m)垂直カ水平カ垂直カ水平カtlAt1―►<—+—+—坝体自重G,(1.0)242457.931390.241390.24G(1.0)54.2754.2743.262358.132358.13G2(1.0)206.3206.3-0.2450.8950.89水平水压カP1(1.0)167.1167.1-61.5310285.210285.2PF(l.O)6.16.111.8373.1573.15垂直水压カP,(1.0)26.426.462.491650.491650.49P2(1.0)4.074.07-63.45258.86258.86泥沙压力P,sk(1.2)24.0728.84-32.53490.88589.06Psk(1.2)11.43113.764.81007.521209.02浪压カP.*(1.2)0.110.13-181.7319.9923.99扬压JjU,(1.1)32.5933.65-61.721887.992076.79U2(1.2)4.152.58-41.0888.45106.2U;!(1.2)15.6321.1614246.76296.11U4(1.2)2.092.5169.06144.3173.16

b、C>结论:a、ア〇<pS(・)W丄R(・)在正常蓄水位的工况下稳定能够满足要求九b、C>EW6ZM 在正常蓄水位工况下坝体上游面拉应カ满足要求——工+——r^->0T T21R 1R—>九9S(・)在正常蓄水位工况下坝体下游面坝趾抗压强度满足要求畑表4-2坝基面(1T面)正常水位时发生7度地震荷载计算成果表荷载作用及分项系数标准值(10、KN)设计值(103KN)对截面形心的承(m)カ矩标准值(103KN.m)カ矩设计值(103KN.m)垂直カ水平カ垂直カ水平カt1—►<―t1-A—+-+-坝体自重G)(1.0)242457.921390.241390.24G2(1.0)206.3206.30.250.5550.55G3(1.0)54.2854.2843.262348.122348.12水平水压カPI(1.0)167.1167.16-61.5310285.210285.2Pド(1.0)6.186.1811.8373.1173.11

垂直水压カP,(1.0)26.426.462.491650.491650.49P2(1.0)4.074.07-63.45258.87258.87泥沙压カP'sk(1.2)24.0728.88-32.53783.17939.65Psk(1.2)11.4313.264.75740.19854.47浪压カP*(1.2)0.110.13-181.7319.9923.99扬压力ロ(1.1)32.5935.85-59.591887.992076.79U2(1.2)4.024.82-3488.45106.2U3(1.2)15.5818.6918.5246.76296.11U4(1.2)2.092.5167.7144.3173.16地震惯性カ艮(1.0)0.780.78-33.3326.0926.09F2(1.0)2.972.97-95.25282.96282.96F3(1.0)7.137.13-54.34387.188387.188地震水压カFo(1.0)5.495.49-85.376468.83468.83结论:a、几eS(・)ぐ丄R(・)在正常蓄水加地震作用的工况下稳定能够满足要求九/2b、1WRb、1WR6皿 1 ；-TT1R1R>0

c、エ＞Z)8S(・)在正常蓄水加地震作用工况下坝体下游面坝趾抗压强度满足要求表4-3坝基面(1T面)设计洪水位下荷载计算成果荷载作用及分项系数标准值(lO^KN)设计值(103KN)对截面形心的カ臂(m)カ矩标准值(103KN.m)カ矩设计值(10:,KN.m)垂直カ水平カ垂直カ水平カt1—►V-t1—►―+—+—坝体自重G,(1.0)242457.281390.241390.24G2(1.0)206.3206.30.250.8950.89G2(1.0)54.2854.2843.262348.122348.12水平水压カPid.0)167.1167.1-61.510285.210285.2P卜(1.0)6.16.111.8373.1573.15垂直水压カP,(1.0)26.4026.4062.491650.491650.49P2(1.0)4.074.07-63.45258.9258.9泥沙压力P'sk(l.2)15.0918.11-32.53490.88589.12Psk(1.2)15.2418.2966.11007.521209.02浪压カP^(1.2)0.110.13-18320.1323.79

U.(1.1)32.739.2-59.591942.542331.05扬Uz(1.2)5.166.19-34.63139.32167.18压力U3(1.2)29.0234.818.5288.38346.05U4(1.2)3.894.6767.7141.47169.76结论:a、ろeS(・)ぐ丄R(・)在设计洪水位的工况下稳定能够满足要求九2b、2W6EM 在设计洪水位工况下坝体上游面拉应カ满足要求——-+——7^->0c,—>ア°gs(・)在设计洪水位工况下坝体下游面坝趾抗压强度满足要求Ydi表4-4:坝基面(1-1面)校核洪水位时荷载计算成果表荷域作用及分项系数标准值(103KN)设计值(10%N)对截面形心的カ臂(m)カ矩标准值(103KN.m)カ矩设计值(103KN.m)垂直カ水平カ垂直カ水平カ1—►<―t1—>«—+一+—

坝体自重Gi(1.0)242459.281422.681422.68水平水压力G2(1.0)213.66213.660.243.5543.55G2(1.0)73.1573.1544.613263.423263.42498PE(1.0)176.14176.14-63.1711126.76垂直水压力PF(1.0)23.1223.1223.03539.36539.3611126.76P,(1.0)27.3727.3763.811746.71746.37泥沙压力P2(1.0)15.6915.69-57.18897.24P-sk(1.2)15.0918.11-32.53490.88897.24PJ1.2)15.2418.2966.11007.521209.02589.06

浪压力P.k(1.2)0.040.05-188.77.55扬压力U,(1.1)31.2334.35-61.721927.679.44ル(1.2)2.843.41-40.67115.632120.08U3(1.2)34.3141.1714480.34576.41138.68U4(1.2)4.074.8869.06281.07337.01结论:a、ア。シS(・)く丄R(・)在校核洪水位作用下的工况下稳定能够满足要求Yaib.c、AYAzf 在校核洪水位b.c、乙"/e十。乙"/?noTr.2■Yd\—＞九。s(・)在校核洪水位作用下工况Yd\表4-52-2面正常水位下荷载计算成果荷载作用标准值(103荷载作用标准值(103KN)设计值(103KN)对截面形カ矩标准值カ矩设计值及分项系数垂直カ水平カ垂直カ水平カ心的力臂(m)(103KN.m)(103KN.m)f1—>V—t1―►-+-+—坝体自重G,(1.0)34.7534.7521.11733.67733.67G2(1.0)31.9331.93-0.9630.7430.74水平水压カP|.(1.0)35.9435.94-28.531025.371025.37浪压カP欣(1.2)0.110.13-84.519.310.97扬压力L;(1.1)3.023.32-26.7880.95-89.05U2(1.2)4.395.27-11.751.3661.65结论:a、九95(・)ミ丄Z?(・)在正常蓄水位的工况下稳定能够满足要求Ydib、ZW6ZM 在正常蓄水位工况下坝体上游面拉应カ满足要求——-+——r^->0TrTjc>—>ア。<pS(・)在正常蓄水位工况下坝体下游面坝趾抗压强度满足要求Yd\

表4-62-2面正常水位时发生7度地震荷载计算成果表荷载作用及分项系数标准值(10'KN)设计值(103KN)对截面形心的力臂(m)カ矩标准值(103KN.m)カ矩设计值(103KN.m)垂直カ水平カ垂直カ水平カt1 At1-A+-+—坝体自重G,(1.0)34.7534.7521.11733.67733.67G2(1.0)31.9331.93-0.9630.7430.74水平水压カPi.(l.0)35.9435.94-28.531025.371025.37浪压カP*(1.2)0.110.13-84.519.310.97扬压力U)(1.1)3.023.32-26.7880.95-89.05U,(1.2)4.395.27-11.751.3661.65地震惯性カF,(1.0)1.341.34-45.2560.5760.57F?(1.0)0.9950.995-2120.9120.91地震动水压力F0(1.0)1.171.17-39.37645.99445.994

结论:a、ア〇<pS(・)W丄R(・)在正常蓄水加地震作用工况下稳定能够满足要求九2b、XWKb、XWK6£孙TrtF<0C,—>708S(・)在正常蓄水加地震作用工况下坝体下游面坝趾抗压强度满足要求C,表4-72-2面设计水位下荷载计算成果荷载作用及分项系数标准值(1〇3热)设计值(103KN)对截面形心的力臂(m)カ矩标准值(10；iKN.m)カ矩设计值(103KN.m)垂直カ水平カ垂直カ水平カt1—►t1-A+-+—坝体自重G,(1.0)34.7534.7521.11733.67733.67G?(1.0)31.9331.93-0.9630.7430.74水平水压カPi(l.0)37.0437.04-28.971073.051073.05浪压カん(1.2)0.110.13-85.829.4411.16扬压U.(1.1)3.03.3-26.7893.91-103.32

力78U2(1.2)4.455.34-11.752.162.52结论:a、/oipS(・)〈丄R(・)在设计洪水位的工况下稳定能够满足要求7d2b、EW62M 在设计洪水位工况下坝体上游面拉应カ满足要求——+——^->0C.—>709S(・)在设计洪水位工况下坝体下游面坝趾抗压强度满足要求rdi表4-82-2面校核洪水位下荷载计算成果荷载作用及分项系数标准值(103KN)设计值(103KN)对截面形心的カ臂(m)カ矩标准值(103KN.m)カ矩设计值(10:,KN.m)垂直カ水平カ垂直カ水平カf—►<―t1—►—+—+-坝体自重G,(1.0)34.7534.7521.11733.67733.67G2(1.0)31.9331.93-0.9630.7430.74水平水压カPid.0)39.239.2-29.83-1172.021172.02

99浪压カPk(1.2)0.040.05-88.63.544.43扬压力U,(1.1)3.163.48-26.7896.66106.30U2(1.2)4.595.51-11.753.764.44结论:a、なタS(・)くー］一R(・)在校核洪水位作用下的工况下稳定能够满足要求Ydib.こ%trb.こ%tr+ユ。T21R在校核洪水位作用下エ况下坝体上游面拉应カ不满足要求c>—>7oeS(・)在校核洪水位作用下工况下坝体下游面坝趾抗压强度满足要求九1c>表4-93-3面正常水位下荷载计算成果荷载作用及分项系数标准值(103KN)设计值(lO^KN)对截面形心的力臂(m)カ矩标准值(103KN.m)カ矩设计值(103KN.m)垂直カ水平カ垂直カ水平カt1V t1 A +—+-

坝体自重G,(1.0)23.2323.2311.06256.98256.98G2(1.0)8.778.77-4.3137.8137.81水平水压カP1(1.0)15.1615.16-18.53280.91280.91浪压カP*(1.2)0.110.13-54.516.007.09扬压力U,(1.1)1.962.16-16.7332.8536.14U2(1.2)1.752.1-2.354.124.94结论:a、な°S(・)ぐ丄R(・)在正常蓄水位的工况下稳定能够满足要求Yd2山6ZM 在正常蓄水位工况下坝体上游面拉应カ满足要求T T1R 1RC.—＞九タs(・)在正常蓄水位工况下坝体下游面坝趾抗压强度满足要求Yd\表4-103-3面正常水位时发生7度地震荷载计算成果表荷载作用及分项系数标准值(10：，KN)设计值(10'KN)对截面形心的力臂(m)カ矩标准值(lO'KN.m)カ矩设计值(lO'KN.m)垂直カ水平カ垂直カ水平カt1-A—-+—+坝体自重G,(1.0)23.2323.2311.06256.98256.98

G2(1.0)8.778.77-4.3137.8137.81水平水压カP1(1.0)15.1615.16-18.53280.91280.91浪压カP味(1.2)0.110.13-54.516.007.09扬压力レ(1.1)1.962.16-16.7332.8536.14U2(1.2)1.752.1-2.354.124.94地震惯性カF.(1.0)0.860.86-30.252626F2(1.0)0.260.26-112.872.87地震动水压力FO(1.0)0.490.49-25.5812.612.6结论:a、外eS(りく丄R(・)在正常蓄水加地震作用工况下稳定能够满足要求7d2b、在正常蓄b、在正常蓄水加地震作用工况下坝体上游面拉应カ满足要求fc,—>7°9S(・)在正常蓄水加地震作用工况下坝体下游面坝趾抗压强度满足要求Yd\表4T13-3面设计洪水位下荷载计算成果荷载作用标准值(10'KN)设计值(103KN)对截面形心カ矩标准值(103KN.m)カ矩设计值(103KN.m)

及分项系数垂直カ水平カ垂直カ水平カ的力臂(m)t1―►t1 A—+-+-坝体自重G,(1.0)23.2323.2311.06256.98256.98G2(1.0)8.778.77-4.3137.8137.81水平水压カP上(1.0)15.8815.88-18.97301.24301.24浪压カPw(1.2)0.110.13-55.816.147.26扬压力レ(1.1)2.012.21-16.7333.6236.98U2(1.2)1.792.15-2.354.215.05b、结论:a、ろeS(・)ぐ丄R(・)在设计洪水位的工况下稳定能够满足要求b、ZW6EM 在设计洪水位工况下坝体上游面拉应カ满足要求——+——7^->0TrT；c.—>709s(・)在设计洪水位工况下坝体下游面坝趾抗压强度满足要求Yax表4-123-3面校核洪水位下荷载计算成果荷载作用及标准值(103KN)设计值(10、KN)对截面形心的力臂(m)カ矩标准值(103KN.m)カ矩设计值(103KN.m)垂直カ水平カ垂直カ水平カ

分项系数f1—>tJ-►<―+-+-坝体自重G((1.0)23.2323.2311.06256.98256.98G2(1.0)8.778.77-4.3137.8137.81水平水压カPh(1.0)17.3717.37-19.83344.45344.45浪压カP味(1.2)0.040.05-58.612.342.93扬压力U,(1.1)2.102.31-16.7335.1438.65U2(1.2)1.882.26-2.354.425.3结论:a、た95(・)ミ丄マ(・)在校核水位工况下的稳定能够满足要求Ydib'6EM 在校核水位工况下坝体上游面拉应カ满足要求——-+——7^->0TrTr2—>た。S(・)c、んI 在校核水位工况下坝体下游面坝趾抗压强度满足要求表4-134-4面正常水位下荷载计算成果荷载作用及分项系数标准值(103KN)设计值(103KN)对截面形心的力臂(m)カ矩标准值(103KN.m)カ矩设计值(103KN.m)垂直カ水平カ垂直カ水平カf1V-f1+—+-

坝体自重G(1.0)5.285.2800.0000.000水平水压カPし(1.0)2.52.5-7.5318.8218.82浪压カP*k(1.2)0.110.13-21.52.372.84扬压カU,(1.1)0.800.88-5.674.524.97U2(1.2)0.220.261.330.2950.354结论:a、アo°S(・)W丄R(・)在正常蓄水位的工况下稳定能够满足要求九2b、EW6ZM 在正常蓄水位工况下坝体上游面拉应カ满足要求——-+——^->0c.—>ア。シS(・)在正常蓄水位工况下坝体下游面坝趾抗压强度满足要求九1表4744-4面正常水位时发生7度地震荷载计算成果表荷载作用及分项系数标准值(10'KN)设计值(10'KN)对截面形心的力臂(m)カ矩标准值(103KN.m)カ矩设计值(103KN.m)垂直カ水平カ垂直カ水平カt1―►t1+-十-坝体自重G(1.0)5.285.2800.0000.000水平水压カPi(1.0)2.52.5-7.5318.8218.82浪压カP.k(1.2)0.110.13-21.52.372.84扬压カUj(1.1)0.800.88-5.674.524.97U2(1.2)0.220.261.330.2950.354地震惯性カF(1.0)0.180.18-13.742.542.54地震动水压力F(1.0)0.080.08-10.390.8440.844结论:a、/o<pS（りく丄R（・）在正常蓄水加地震作用工况下稳定能够满足要求Yai只ZW6ZM 在正常蓄水加地震作用工况下坝体上游面拉应カ不满足要求——-4-——<0TT2C.—>7o0S（・）在正常蓄水加地震作用工况下坝体下游面坝趾抗压强度满足要求九1表4-154-4面设计水位下荷载计算成果荷载作用|标准值（10：'KN）设计值（10%N） 「对截面形心］カ矩标准值（lO'KN.m）［カ矩设计值（10'KN.m）

及分项系数垂直カ水平カ垂直カ水平カ的力臂(m)t1—►V-t1―►+-+-坝体自重G(1.0)5.285.2800.0000.000水平水压カP(1.0)2.82.8-7.9622.2722.27浪压カP#(1.2)0.110.13-22.792.513.01扬压カU,(1.1)0.840.924-5.674.775.25U2(1.2)0.230.2761.330.310.372结论:a、アoQS(りく丄R(・)在设计洪水位的工况下稳定能够满足要求7d2b、EW6EM 在设计洪水位工况下坝体上游面拉应カ不满足要求—+——/-<0Trt；c,—>709S(・)在设计洪水位工况下坝体下游面坝趾抗压强度满足要求Yd\表4-164-4面校核水位下荷载计算成果荷载作用及标准值(103KN)设计值(103KN)对截面形心的力臂(m)カ矩标准值(103KN.m)カ矩设计值(lO'KN.m)垂直カ水平カ垂直カ水平カ分项系数t■i—►t1坝体自重G(1.0)5.285.28水平水压カP,(1.0)3.443.44浪压カP,k(1.2)0.040.05扬压カUi(1.1)0.941.03U2(1.2)0.260.31<―+-+-00.0000.000-8.8330.3630.36-25.581.021.22-5.675.35.831.330.350.42b、结论:a、外eS(リく丄R(・)在校核洪水位工况下稳定能够满足要求b、XW6ZM 在校核洪水位工况下坝体上游面拉应カ不满足要求--+——7-5-<0Trt；—>九。S(・)在校核洪水位工况下坝体下游面坝趾抗压强度满足要求/,/1正常蓄水位时坝体沿坝基面的抗滑稳定性及强度验算坝体混凝土与基岩接触面的抗滑稳定性极限状态(基本组合)：①计算作用效应函数:S(•)=2^=181019.6KNC，=1000力=1/1,3R3.0Kpa抗力函数:R(・)Jル％+&ム=279149.4KN②对于正常蓄水位(基本组合):九=1」 ・0 カ1=12丫°屮S”)=1.1x1.0x181019.6=199121.5KN=279149.4/1.2=232624.5KN>丫。伊・(•)所以,正常蓄水位时坝体混凝土与基岩接触面的抗滑稳定性满足要求。坝趾抗压强度承载能力极限状态(基本组合)：£%びふ①作用效应函数：s(・)=(ム鼠)(1+材)抗力函数:阳.)=ル或砥・)=ル②叫=299964.2KNん=145.22ガ ア=145.22mZ%=-5337610KN•加m2m2=0.67¢=1.0Z〇=1.1 ア山=6Ymk,

九。S(・)=丫〇叭ムづ・-^^)(1+/n；)=5712.28切。

ArTfc==22666.67kp”員員22666,67Yd\L8=12592.59kpa>九0S(・)所以,经过计算,坝趾抗压强度满足要求正常使用极限状态坝踵垂直应カ（计扬压カ）（基本组合）:坝踵垂直应カ不出现拉应カ（计扬压カ）,计算公式为:Ar尸>o(2X、ZX按标准值计算)X%=304348.5KN£Mr=-5308660KN•皿T=145.22，”Ar=145.22ガ304348.5145.226*5308660304348.5145.226*5308660145.222=585.426KN>0则:坝踵垂直应カ不出现拉应カ。正常蓄水位时坝体2-2面的抗滑稳定性及强度验算353.1坝体混凝土层面的抗滑稳定性极限状态（基本组合）：①计算作用效应函数:S（•）=Z&=35213.8KNグ,1000ギ, しR= =1/1.3 3.0Kpa抗力函数:R（•）=42跌+品ん=85238.74KN②对于正常蓄水位（基本组合）：几=1" ・0ん句ユ/o(PS(・)丫/o(PS(・)^(•)/^1=85238.74/1.2=71032.28KN>

所以,正常蓄水位时坝体混凝土层面的抗滑稳定性满足要求。3.53.2坝趾抗压强度承载能力极限状态（基本组合）：X-エMrTr①作用效应函数:S（・）=（ArJr）（1+^22）抗力函数:神メ或R（・）=/r②叫=55725.13KN ん=56.52ガ T=56.52团zMr=-485680.77KN・mm2=0.66e=1.0アo=l.lydi=1.2た。S（・）=ハ屮ニュ-也,与（1+欣）=2997.81kpa

ム「fc=29Mp/（5=19333.33ゆ。f1933333"==16111.1l^a>709s（りYd\L2所以,经过计算,坝体选定截面下游端点抗压强度满足要求3.53.3正常使用极限状态选定截面上游面垂直应カ（计扬压カ）（基本组合）：选定截面上游面垂直应カ不出现拉应カ（计扬压カ）,计算公式为:X%162/ん">0 （Z%、ZMr按标准值计算）X%=56845.79KN=-467195.66KN•加T=56.51T=56.51团Ar=56.5レガ56845.7956.51467195.6656845.7956.51467195.6656.512=859.64KN>0则:选定截面上游面垂直应カ不出现拉应カ。3.5.4正常蓄水位时坝体3-3面的抗滑稳定性及强度验算坝体混凝土层面的抗滑稳定性极限状态（基本组合）：①计算作用效应函数:S(•)=2耳=15358.27KNご1000。=1/1.3R3.0Kpa抗力函数:R(•)二月2%+品ム=48512.82KN②对于正常蓄水位(基本组合):た"】 。"・0 ん句ユr0<pS(»)=11X1.0X15358.27=16894.10KNR(・)/九1=48512.82/1.2=40427.35KN>外タS(・)所以,正常蓄水位时坝体混凝土层面的抗滑稳定性满足要求。坝趾抗压强度承载能力极限状态(基本组合)：Z%EMrTr①作用效应函数:s(•)=(んJr)(1+4)抗力函数:R(*)=fc或R(・)=fr②叫=26958.93KN Ar=37.78ガ T=37.78mE%=-119946.50KNmm2=0.66cp=1.0 /0=1.17dl=1.2y6£% 2 ，たタS(•)=yQ(p[- 厶,与(1+)=1634.32kpa4T力=29Mp%5=19333.33即0f1933333丄=一T=16111.11kpa>ya(pS(・)Ya\1-2所以,经过计算,坝体选定截面下游端点抗压强度满足要求3.5.4.3正常使用极限状态选定截面上游面垂直应カ(计扬压カ)(基本组合):选定截面上游面垂直应カ不出现拉应カ(计扬压カ),计算公式为：62/ム尸>0(Zし、按标准值计算)X%=27495.22KN=一115578.26KNTT=37.78，”Ar=37.78w27495.2237.78115578.2627495.2237.78115578.2637.782=646.79KN>0则:选定截面上游而垂直应カ不出现拉应カ。3.5.5正常蓄水位时坝体4-4面的抗滑稳定性及强度验算3.551坝体混凝土层面的抗滑稳定性极限状态（基本组合）：①计算作用效应函数:S（•）=2&=22771.900=2090か=1.07/1.3R3.0Kpa抗力函数:R（•）=02%+。出=14509.723②对于正常蓄水位（基本组合）:几=11 。“° %i=L2r°屮=1X1.0X2631.024=3049.09KNR（・）“"=14548.65/1.2=12091.44KN>ア。-S（・）所以,正常蓄水位时坝体混凝土层面的抗滑稳定性满足要求。3.5.5.2坝趾抗压强度承载能力极限状态（基本组合）：①作用效应函数:s（•）=（ムJr）（1+M）抗力函数:砥。）=ル或刈。）=fR②£%=4085.96KN Ar=16ガ T=16>n2Mr=-Z1865.74KN•tn加2=0 ¢=1.0X〇=1.1Ydx=1.2ywR6Vmr.匕）。s（・）=たゆ（チ1・匕ペ）（1+加;）=1304.2\kpafc=23"P%5=15333.33ゆ。

丄=15333.33=851&52即。>709S(・)rdiL8所以,经过计算,坝体选定截面下游端点抗压强度满足要求3.5.5.3正常使用极限状态选定截面上游面垂直应カ（计扬压カ）（基本组合）:选定截面上游面垂直应カ不出现拉应カ（计扬压カ）,计算公式为: 1 1 ラ んプ对（E%、，加£按标准值计算）X%=4208.91KN=-26995.60KMmT-16mAT-16mAd=16m24208.91166*26995.6162=369.65KN>0则:坝踵垂直应カ不出现拉应カ。356校核洪水位时坝体沿坝基面的抗滑稳定性及强度验算3.561坝体混凝土与基岩接触面的抗滑稳定性极限状态（基本组合）：①计算作用效应函数:S（•）=Z&=171655.23KNC，1000ル=1/1.3そ3.0Kpa抗力函数:R（•）=.ZWr+G4=245281.90KN②对于校核洪水位（偶然组合）：ア。=1」シ二0出な二】ユた。S（・）=165019.50KNR（・）“di=204401.58KN>ア。タ§（•）所以,校核洪水位时坝体混凝土与基岩接触面的抗滑稳定性满足要求。3.5.6.2坝趾抗压强度承载能力极限状态（基本组合）：①作用效应函数:s（・）=（AR底）（1+4）

抗力函数:み）」。或R（,レル②ヾ%=257107.81KNAr=142.52〃づT②ヾ%=257107.81KNEMr=-6943721.72KN・6m2=0.66 ¢=0.85 ア0二1.1ydx=1.2YWR6>Mr)/o°S(,)=/0^(— ——)(1+〃!£)=6087.88Ap。ムT.fc= =22666.67初。ェ=22666.67=18888.89切。>/S(・)rdiL2所以,经过计算,坝趾抗压强度满足要求正常使用极限状态坝踵垂直应カ（计扬压カ）（基本组合）:坝踵垂直应カ不出现拉应カ（计扬压カ）,计算公式为:Ar尸»0 （2%、ヨ肛按标准值计算）X%=265816.70KN£Mr=-6862524.76KN•mT=142.52m ん=142.52ガ265816.70142.52-6862524.76265816.70142.52-6862524.76142.522=66.56KN>0则:坝踵垂直应カ不出现拉应カ。核洪水位时坝体2-2面的抗滑稳定性及强度验算体混凝土层面的抗滑稳定性极限状态（基本组合）：①计算作用效应函数:S（•）=2&=36228.76KNC，=10004=1/1.3 " 3.0Kpa抗力函数:R（•）=巾2Wr+°ZAr=85137.17KN

②对于校核洪水位（偶然组合）:ア。=②对于校核洪水位（偶然组合）:ア。=¢=0.857oQS(・)=33873.89KN砥・）/%=70947.64KN>ア。シS（・）所以,校核洪水位时坝体混凝土层面的抗滑稳定性满足要求。趾抗压强度承载能力极限状态（基本组合）：Z%£MrTr①作用效应函数:s（•）=（Ar員）（i+m2）抗力函数:R（・）=れ或R（*）=，r②2%=257107.81KN ム=142.52ガ t=142.52m2%=-6943721.72KN-mm2=0.669=0.85ア〇=1.1ydx=1.26Vmr クy0（pS9）=た。（厶」ー・厶丁与（1+欣）=6087.88S。, ム丁fc=34孙％5=22666.67ゆ。ム=22666.67=]8888.89切”>7095（・）Ya\L2所以,经过计算,坝趾抗压强度满足要求3.5.7.3正常使用极限状态选定截面上游面垂直应カ（计扬压カ）（基本组合）:坝踵垂直应カ不出现拉应カ（计扬压カ）,计算公式为：ム尸ユ0（Z%、モ"R按标准值计算）X%=265816.70KNZMそ=-6862524.76KN•mT=142.52mAR=142.52m2265816.70142.52-6862524.76265816.70142.52-6862524.76142.522=66.56KN>0贝リ:坝踵垂直应カ不出现拉应カ。3.5.8校核洪水位时坝体3-3面的抗滑稳定性及强度验算坝体混凝土层面的抗滑稳定性极限状态(基本组合)：①计算作用效应函数:S(•)=2"=15365.58KN, C4=1/1.3 " 3.0Kpa抗力函数:R(・)+ =48512.82^②对于校核洪水位(偶然组合):九"1 。二°，85な二1ユ709s(・)=]4366.81KN/?(•)//(/1=40427.35KN>ア。ジS(・)所以,校核洪水位时坝体混凝土层面的抗滑稳定性满足要求。3.5.8.2坝趾抗压强度承载能力极限状态(基本组合)：Z%EMrTr①作用效应函数:S(•)=(“RJr)(1+用2、抗力函数:R(・)=ん或R(・)=fr②f%=26958.93KNム=37.78ガT=37.78，〃ァMr=-119946.50KN，ttm2=0.66¢>=0.85Z〇=1.1アカ=1.2ywR6ymr.%eS(,)=九例^^—^^)(1+欣)=1634.32S。ArIfc=29Mp%5=19333.33たpaェ=19333.33=16111.1咽>九点(・)Ydx1-2所以,经过计算,坝体选定截面下游端点抗压强度满足要求3.5.8.3正常使用极限状态选定截面上游面垂直应カ(计扬压カ)(基本组合):

选定截面上游面垂直应カ不出现拉应カ(计扬压カ),计算公式为:6£MrAr尸ユ0(，叫、モル按标准值计算)2卬«=27495.22KN±Mr=-115578.25KN仮ArAr=37.78ガT=37.78，〃27495.2237.786*115578.2527495.2237.786*115578.2537.782'=241.95KN>0则:坝踵垂直应カ不出现拉应カ。3.5.9校核洪水位时坝体4-4面的抗滑稳定性及强度验算坝体混凝土层面的抗滑稳定性极限状态(基本组合)：①计算作用效应函数:S(・)=Z&=2988.35KNC，=20904=1.07/1.3 " 3.0Kpa抗力函数:R(•)=月2%+C［ん=1447°.66KN②对于正常蓄水位(基本组合):た”】 。=。-85勿=L2九ゆ5(・)=1.1X0.85X3483.621=2794.11KN=14386.16/1.2=12058.88KN＞ア。アS(・)所以,正常蓄水位时坝体混凝土层面的抗滑稳定性满足要求。3.5.9.2坝趾抗压强度承载能力极限状态(基本组合)：Z%EMrTr①作用效应函数:s(•)=(ArJr)(1+吗ユ)抗力函数:沢(・)=力或R(・)=fr②£%=4038.49KN ム=16ガア=16Z〃2Mr=-29910.90KNT〃

m2=0(p=0.85Z〇=1.1ん=1.2ァ必5(・)=ア阳(彳」ーチー)0十M;)二1279.80^Ar1fc=23Mp%5=15333.33ゆ。力!5333.33力!5333.33ェら=8518.52S〃>ア00s(•)所以,经过计算,坝体选定截面下游端点抗压强度满足要求3.5.9.3正常使用极限状态选定截面上游面垂直应カ（计扬压カ）（基本组合）:选定截面上游面垂直应カ不出现拉应カ（计扬压カ）,计算公式为:ん产ユ0（2%、ヨ%按标准值计算）X%=4165.88KN£Mr=-29320.56KMmT=16m Ar=16,?j24165.88166*29320.564165.88166*29320.56-16^=一426.83KN<0则:选定截面上游面垂直应カ小于混凝土的抗拉强度正常蓄水位地震时坝体沿坝基面的抗滑稳定性及强度验算坝体混凝土与基岩接触面的抗滑稳定性极限状态（基本组合）：①计算作用效应函数:S（•）=24=16286.31KN仁ユ0。。ル=1/1.3R3.0Kpa抗力函数：R（•）=か2%+0スム=47183.83KN②对于校核洪水位（偶然组合）:几“】シ二0必な=127o-S（・）=i4366181KN/?(,)/Zrfi=40427.35KN>ソ0fps9)

所以,校核洪水位时坝体混凝土与基岩接触面的抗滑稳定性满足要求。坝趾抗压强度承载能力极限状态（基本组合）：£%ZMrTr①作用效应函数:s（•）=（Ar員）（1+62）抗力函数:R9）=ん或R（・）=fr②2%=57703.37KN ム=36.72ガ T=36.72/n2见=-630647KN•皿m2-0.67cp-0.85 /0=1.1yd]=1.2Yw.6Ymrッy0（pS9）=ーシ（片』ー;&）（1+欣）=2854.793ゆ。ArT厶=29Mp%5=19333.33加。ェ.19333.33,仙〇,〇,、——= =10740.74ゆ。＞yjpSB）Ydy1.8所以,经过计算,坝体选定截面下游端点抗压强度满足要求正常使用极限状态坝踵垂直应カ（计扬压カ）（基本组合）：选定截面上游面垂直应カ不出现拉应カ（计扬压カ）,计算公式为:Z%I6£Mrム尸»0 （Z%、ZMr按标准值计算）2%=58936.48KN ゝMr=-6W98KN•mT=58.22m ム=58.22ガ,58936.4858.22,58936.4858.226*61079858.222=-68.8312KN<0则:选定截面上游面垂直应カ小于混凝土的抗拉强度。正常蓄水位地震时坝体2-2面的抗滑稳定性及强度验算坝体混凝土层面的抗滑稳定性极限状态（基本组合）：①计算作用效应函数：S（•）=Z&=39934.04KN

r, C'R= ル=1.07/1.3 3.0Kpa抗力函数:R（・）=咒2%+°スん=85762.34KN②对于正常蓄水位（基本组合）:几=1Jジ=°95な宀ひ为。S（・）=］な。.95X39934.04=41731.07KN=85762.34/1.2=71468.53KN>ア。。§（•）所以,正常蓄水位时坝体混凝土层面的抗滑稳定性满足要求。坝趾抗压强度承载能力极限状态（基本组合）：Z%£MrTr①作用效应函数:s（•）=（ムJr）（1+吗）抗力函数:R9）=ル或Z?（•）=/«②£%=56361.15KN AR=56.52m2T=56.52mZMR=-652237.85KN-mm2=0.66(p=0.95 /0=1.1YdX=1.2Ywr6Ymr)ア09s(・)=■―-%—)(1+m；)=3334.19kpaムT~fc=29Mp%5=19333.33S。力!9333.33力!9333.33ェL8=10740.74kpa>为0S(・)所以,经过计算,坝体选定截面下游端点抗压强度满足要求正常使用极限状态选定截面上游面垂直应カ（计扬压カ）（基本组合）:选定截面上游面垂直应カ不出现拉应カ（计扬压カ）,计算公式为：ムプユ0（2%、按标准值计算）Z%=57501.68KN^MR=-633424.57KN-mAr=56.52m2 T=56.52m.57501.68_6*6334245Z=_172.34KN<。56.52 56.52