48+80+48连续梁挂篮计算书

6附件6.1墩顶0#块膺架计算书6.1.1计算依据《连续梁施工设计图》《结构力学》、《材料力学》、《桥梁工程》《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)《路桥施工计算手册》(周兴水等著，人民交通出版社)《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)《铁路混凝土工程施工技术指南》(TZ210-2005)《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)6.1.2支架结构材料参数木材(A-2红杉木)：顺纹弯应力、]T3Mpa弯曲剪应力口=Z0MPa弹性模量E=104MPaQ235钢材(依据现行《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)取值)：拉压应力"]=135MPa弯曲应力"]=140MPa剪应力[t]=80MPa弹性模量E=2.1x105MPa6.1.3基本资料0#块长度12m(4.5+3.0+4.5m)，墩顶处箱梁高6.65m，端头箱梁

高5.958m，箱梁底板宽6.7m，顶板宽12.0m,0#块砼重192.5t,1#块分别重112.6t。0#块重约650t。0号块重量分配图10号块重量分配图16.1.4支架结构支架结构见下图：0，:讴山瞄蜘湖瞬鞭断面图0，:讴山瞄蜘湖瞬鞭断面图6.1.5计算荷载种类及组合计算荷载种类

新浇砼容重按26kN/m3计算，超灌系数取1.05；模板、支架自重：按实际材料、尺寸计算；施工人员、施工料具堆放、运输荷载：2.5KN/m2倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2KN/m2振捣混凝土产生的荷载：2KN/m2荷载组合：计算强度时:Pj①+②+③+④+⑤计算刚度时：P=①+②26.1.6支架结构检算(1)方木计算采用红衫木，纵桥向间距45cm，偏安全按简支梁计算，腹板下方木计算跨度L=0.3m，底板下计算跨度L=0.5m。1) 腹板下方木计算混凝土重：q=26X6.65X0.45X1.05=81.7kN/m1模板重：q2=3kN/m施工人员、运输荷载等：q3=2.5X0.45=1.125kN/m倾倒混凝土时产生的冲击荷载：q4=2.0X0.45=0.9kN/m振捣混凝土产生的荷载：q5=2.0X0.45=0.9kN/m检算强度时：Q=q+q+q+q+q=87.6kN/m1 1 2 3 4 5检算刚度时：Q2=q1+q2=84.7kN/m方木截面抵抗矩：150x150x10026=250x103mm3一1，跨中最大弯矩M=_ql2=0.125x87.6x3002=985.5x103N-mm: 8方木横截面的最大正应力:M985.5°"=W=洞=3酗％"=13"。（满足要求）方木横截面的最大剪力:Ql87.6x300V=%= =13.14x103N2 2方木横截面的最大剪应力:3V3x13.14x103t=-—=2150100=1.314MPa<lrJ=2MPa（满足要求）2）底板下方木计算混凝土重：q=26X（0.4+1.0）X0.45X1.05=17.2kN/m1模板重：q2=3kN/m施工人员、运输荷载等：q3=2.5X0.45=1.125kN/m倾倒混凝土时产生的冲击荷载：q4=2.0X0.45=0.9kN/m振捣混凝土产生的荷载：q5=2.0X0.45=0.9kN/m检算强度时：Q=q+q+q+q+q=23.125kN/m1 1 2 3 4 5…1，跨中最大弯矩.M=_ql2=0.125x23.125x5002=722.7x103N-mm8方木横截面的最大剪力：TZQl23.125x500V=%= =5.78x103N22弯矩及剪力均小于腹板下方木承受的弯矩及剪力，安全!(2)方木下次分配梁计算次分配梁承受模板及混凝土重量，采用I30b。腹板下间距为30cm,底板下间距为50cm。1)腹板下次分配梁计算腹板混凝土由3根I30b承受。腹板混凝土重：:q=26X6.65X0.9X1.05=163.4kN/m1模板重：q2=3kN/m施工人员、运输荷载等：q3=2.5X0.9=2.25kN/m倾倒混凝土时产生的冲击荷载：q4=2.0X0.9=1.8kN/m振捣混凝土产生的荷载：q5=2.0X0.9=1.8kN/m检算强度时：Q=q+q+q+q+q=172.24kN/m1 1 2 3 4 5检算刚度时：Q2=q1+q2=166.4kN/m计算模型：pj匚pdjnj'1r-jT—11胃T―11'Ipd'1rdjnj'1rdjnj'1nj'1nj'1rj'1pd'1息 离 嘉 嘉 息 料T—1 1—f T—1 T—< T—i T—1111'I11LTTT 1TYTTTTTIT*Y「Y「 1弯矩图:剪力图:正应力：b=M=86MPa<[。]=140MPa（满足要求）maxW剪应力：t=丝=36MPa<[u]=80MPa（满足要求）maxbl挠度图(mm):fm =4mm<[f]=L/400=1100/400=3mm，刚度满足要求！2)底板下次分配梁计算底板I30b间距为50cm承受，单根工字钢承受的线荷载为：混凝土重：q=26X(0.4+1.0)X0.5X1.05=19.11kN/m1模板重：q2=3kN/m施工人员、运输荷载等：q3=2.5X0.5=1.25kN/m倾倒混凝土时产生的冲击荷载：q4=2.0X0.5=1kN/m振捣混凝土产生的荷载：q5=2.0X0.5=1kN/m检算强度时：Q=q+q+q+q+q=25.36kN/m1 1 2 3 4 5检算刚度时：Q2=q1+q2=22.11kN/m该荷载远远小于腹板下单根工字钢承受的荷载，故安全！钢管立柱上横梁计算钢管立柱上横梁采用2I50b,按4跨连续梁计算，承受上部传递下来的全部荷载。计算模型：弯矩图:剪力图:

正应力：b正应力：b=—=41MPa＜［。］=140MPa（满足要求）maxW剪应力:T=箜=41MPa＜卜］=80MPa（满足要求）maxbl剪应力:挠度图（mm）:fmfm =0.4mm<[f]=L/400=3600/400=9mm，刚度满足要求!钢管立柱计算钢管立柱直径600mm，壁厚10mm，按轴心受压构件计算，承受由上横梁传递的集中荷载。上横梁传递的集中荷载:上横梁传递的集中荷载:取最大值902kN计算，钢管长度为13.63m。600X10钢管截面特性截面积：A=18535.4mm2弹性模量:E=2.1X105MPa回转半径：i=208.62mm钢管架自重：N2=1.455X13.63=19.83kN荷载组合：N=N1+N2=921.83kN长细比:入二l0/i=13630/208.6=65.3查表得拆减系数：=0.861钢管应力a= N/A=921.83X103/18535.4=49.7MPa<[a]=120.5MPa所以立柱强度及稳定均满足要求。6.2挂篮计算书第一章设计计算说明1设计依据1、 连续梁施工图；2、 《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000；3、 《钢结构设计规范》GBJ17-88；4、 《路桥施工计算手册》；5、 《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；6、 《机械设计手册》；7、 《铁路桥梁钢结构设计规范》；2工程概况本主桥为连续箱梁，主桥桥跨组成为48+80+48m的单箱单室连续梁。箱梁顶宽12m，翼缘板长2.65m，支点处梁高6.65m，跨中梁高3.85m,梁高及底板厚按二次抛物线变化。腹板厚90cm（支点）〜48cm，底板厚度为100（支点）〜40cm，顶板厚度40cm。箱梁0#块梁段长度为12m，合拢段长度为2.0m,边跨直线段长度为7.75m；挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为1#块，其重量为136.882t，计算时取为140t。该特大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮施工。1.3挂篮设计1.3.1主要技术参数、砼自重G=26kN/m3；C、钢弹性模量Es=2.1X105MPa；、材料强度设计值：Q235钢[。]=140Mp,[ow]=145Mp,[t]=85MpQ345钢[o]=200N/mm2,[ow]=210Mp,[t]=120N/mm21.3.2挂篮构造挂篮为菱形挂篮，菱形桁片由2[32a#普通热轧槽钢组成的方形截面杆件构成，前横梁由双40a#普通热轧工字钢组成，底篮前托梁由2[36a#普通热轧槽钢组成，底篮后托梁由2[36a#普通热轧槽钢组成，底篮腹板下纵梁为工32a#普通热轧工字钢。主桁系统重11.17t、前横梁2.8t、底托系统11.4t、侧模及底模重11.8t、内模系统重3.0t、端模重0.5t（估算），吊带及吊具重8.0t（估算），整个挂篮系统重48.67t，挂篮自重与最大结块比值为0.347：1。1.3.3挂篮计算设计荷载及组合、荷载系数混凝土浇筑时超灌系数：1.05；挂篮空载行走时的冲击系数1.05；浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2.0。、作用于挂篮主桁的荷载箱梁荷载：箱梁荷载取1#块计算。1#块段长度为2.7m，按140t计算载荷；施工机具及人群荷载：2.5kN/m2；挂篮自重：48.67t；、荷载组合荷载组合I：混凝土重量+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载组合II：挂篮自重+冲击附加荷载；荷载组合I用于主桁承重系统强度和稳定性计算，荷载组合II用于挂篮系统行走算。1.3.4内力符号规定轴力：拉力为正，压力为负；应力：拉应力为正，压应力为负；其它内力规定同结构力学的规定第二章挂篮底篮及吊杆计算2.1腹板下纵梁的计算取1#块计算，1#块梁段长度为2.7m，施工机具及人群荷载2.5MPa。混凝土超灌系数为1.05。经计算，混凝土重量与钢筋重量之和可按混凝土比重自重G=26kN/m3C近似。梁段两端高度分别为5.958m和5.590m，加强纵梁间腹板宽0.9m（每边由4片纵梁承担）。腹板处混凝土线荷载为：q=球8+559°）乂竺乂丑x26x1.05=141.87伽/m1 2x2.7为便于计算，除侧模外，模板重量按1kN/m2计，模板荷载为：q2=1x0.9=0.9kN/m人群及机具荷载为：q3=2.5x0.9=2.25kN/m倾倒和振捣混凝土产生的荷载；q4=4x0.9=3.6kN/m加强纵梁上的均布荷载为：q=q+q+q+q=148.62kN/mi12 3 4每根加强纵梁上的均布荷载为：q=q/n=148.62/4=37.16kN/m底纵梁的受力及计算模型如图2-1所示图2-1支点反力分别为R=37.16cos780X2.725X(1.177+2.725x0.5)/4.44=57.38kNA ,R=37.16cos780X2.725X(0.538+2.725x0.5)/4.44=42.94kNB ,最大弯矩Mmax37.16x最大弯矩Mmax37.16xcos7.80x2.725x2.54444x(0.538+2.725x2.542x4.44)=75.61kN/m腹板处纵梁选用32a#工字钢，截面特性参数为:A=6100mm2 W=534285.714285714mm3 I=74800000mm4尤 尤弯曲应力：a=M=—75.61x106—=141.50的<f=145Mp，满足要求。-W534285.714285714根据上述模型计算结果可得，纵梁在荷载作用下产生的最大竖向挠度为:人37.16xcos7.8。x2.725x2.54“ 4x2.5422.7252、..2.13(2.1-0.538)4A= [(4x4.44- - )x2.1-4x +v /24EI 4.44 4.44 4.442.725x2.54]=0.9km<444/400=1.11cm，满足整体变形要求。由以上计算可知，腹板下纵梁应力强度和变形条件均满足要求。2.2底板下纵梁的计算①计算普通纵梁强度取1#块计算，1#块梁段长度为2.7m，底板荷载由7根普通纵梁承受。底板混凝土荷载：q=(0-921*0，873)x4.9xH*26x1.05=\20kN/m1 2x2.7模板重量按1kN/m2计，模板荷载为：q=4.9x1=4.9kN/m人群及机具荷载：q3=4.9x2.5=\2.25kN/m倾倒和振捣混凝土产生的荷载：q=(2+2)x4.9=19.6kN/m4TOC\o"1-5"\h\z普通纵梁上的均布荷载为：q=q+q+q+q=156.75kN/mi12 3 4每根普通纵梁上的均布荷载为：q=q/7=156.75/7=22.39kN/m计算模型如图2-2所示：支点反力分别为R=22.39cos780X2.725X(1.177+2.725x0.5)/4.44=34.57kNA .R=22.39cos780X2.725X(0.538+2.725x0.5)/4.44=25.88kNB .最大弯缶u 22.39xcos7.8。x2.725x2.54 2.725x2.54、最大弓矩M = x(0.538+ )=45.55kN/mmax 4.44 2x4.44图2-2底板处纵梁选用32a#工字钢，截面特性参数为：A=6100mm2 W=534285.714285714mm3 I=74800000mm4尤 尤弯曲应力：a=M=—45.55x106—=85.26Mp<f=145Mp，满足要求。-W534285.714285714根据上述模型计算结果可得，纵梁在荷载作用下产生的最大竖向挠度为:a22.39xcos7.80x2.725x2.54「小 4x2.5422.7252、..2.13(2.1-0.538)4△= [(4x4.44- - )x2.1-4x +' 724EI 4.44 4.44 4.44 2.725x2.54]=0.57cm<444/400=1.11cm，满足整体变形要求。由以上计算可知，底板下纵梁应力强度和变形条件均满足要求。2.21#块段重量作用下各横梁计算2.2.1底模前托梁荷载：由普通纵梁的计算可知，支座反力 R「34.57KN,R「25.88KN，_R_= 25.88 x100%=43%。因此前托梁承担底部荷载的43%，后托RA+RB34.57+25.88梁承担底部荷载的57%。对于前托梁：腹板处每根底纵梁的集中荷载：I148,6：x2.7+2.65)x43%=44.28kN/m底板处的荷载：(156.7；x2.7+2.65)x43%=27.14kN/m采用SM-Slover计算前托梁受力分析如图44.28KN27.14KN44.28KN13500图44.28KN27.14KN44.28KN13500图2-3前托梁计算简图-21.51图2-4前托梁弯矩图（单位:kN・m）图2-5前托梁剪力图（单位:kN）前托梁采用2I36a普通热轧槽钢，截面形式如图2-7所示，图2-6两个［36a#表面焊接-10mm盖板组焊成箱形结构，查表知［36a#槽钢组成的箱形结构截面特性参数为：A=18851.8mm2 W=2460607.22mm3 I=467515371.875mm4弯曲应力：q=M=4&65x106=\9.78Mp<f=145Mp，满足要求。-W2460607.22单元4中心位移值A=0.18mm<13500/1000=13.5mm满足要求。最大剪应力：［T］=旦=124.96x103=6.63Mp<85Mp，满足要求。maxA18851.8设前托梁所有荷载只由腹板两侧吊杆承担，则每根吊带受力为：R=44.28x8+27」4x7=136.06kN，吊杆用u32mm精轧螺纹钢筋。4验算吊杆强度q=R=136.06x103=169.26Mpv560Mp，满足要求；A803.842.2.2底模后托梁对于前托梁:腹板处每根底纵梁的集中荷载：(148.62X2.7+2.65)X57%=58.70kN/m底板处的荷载：(156.7；X2.7+2.65)x57%=35.98kN/m采用SM-Slover计算前托梁受力分析如图图2-7图2-8图后托梁弯矩图(单位:kN・m)129.68103.12105.12■70.9846.428.28-7u.y：：：-129.68-165.66129.68103.12105.12■70.9846.428.28-7u.y：：：-129.68-165.66图2-9图后托梁剪力图(单位:kN)两个［36a#表面焊接-10mm盖板组焊成箱形结构，查表知［36a槽钢组成的箱形结构截面特性参数为:A=18851.8mm2 W=2460607.22mm3 I=467515371.875mm4弯曲应力：q=M=64.49X106=20.89Mp<f=145Mp，满足要求。-W2460607.22挠度△=0.24mm<13500/1000=13.5mm满足要求。

最大剪应力：[t]=旦=151.86x103=8.05Mp<85Mp，满足要求。maxA18851.8设后托梁所有荷载只由腹板两侧吊杆承担，则每根吊带受力为:R=58.70x8+35.98x7=捋顷倒，吊杆用u32mm精轧螺纹钢筋。4验算吊杆强度q=R=180.37x103=224.39Mp<560Mp，满足要求。A803.842.2.3前横梁P1=6.14X26X43%X0.5X1.05+3.634X10X0.25=45.12KNP2=14.03X2X26X1.05X43%X0.5=164.7KNP=11.87X26X1.05X43%X0.5=69.67KN3P4=P5=3.6X26X1.05X43%X0.5=22.77KNP=13.773X10X43%X0.5=29.61KN6P=8.74X10X43%X0.5=18.79KN7初选材料：2工40a表面覆-6mm通长盖板。查表可知截面参数:A=20215.0221mm2A=20215.0221mm20I=482306094.8594mm4W=2593043.5207mmW=2593043.5207mm3xP7P6P7P6 P5 P4P3P2 P1 P1 P2P3P4 P5 P6P7图2-10图2-10弯矩及支点反力由力学求解器计算得见图2-11图2-11前横梁弯矩图（单位:kN•m）图2-12前横梁剪力图（单位:kN）.=Mmx=283.93X1°6图2-11前横梁弯矩图（单位:kN•m）图2-12前横梁剪力图（单位:kN）-W2593043.5207最大剪应力:图2-13前横梁位移图（单位:cm）Q209.82x10图2-13前横梁位移图（单位:cm）Q209.82x103 满足要求t=一= =10.38N/mm2<85N/mm2，满足要求。maxA20215.0221第三章挂篮主桁架计算取1#块计算，1#块梁段长度为2.7m，重量为136.882t,按140吨计算结构受力。施工机具及人群荷载2.5kN/tf，混凝土超灌系数1.05。.浇筑1号块时受力计算混凝土重量+超载：G=140x10x1.05=1470kN前吊点近似承担混凝土荷载的43%,即：g「1470X43%=632kN挂篮荷载：前横梁重3.255x10=32.55KM；前吊点承担底篮、侧模、内模、端模、操作平台的43%荷载：P=33.647X10X43%=144.68kN1前吊点承担人群和机具荷载的43%,P=2.5X2.7X12X43%=34.83kN2倾倒和振捣混凝土荷载的43%,P=4X2.7X12X43%=55.73kN3单片主桁前吊点荷载P=(G+32.55+P+P+P)/2=(632+32.55+144.68+34.83+55.73)/2=450kN1 1 2 3主桁架受力简图如下图所示：

u25mm的精轧螺纹钢筋抗拉强度为298KN,采用9根钢筋后锚，F=298x9=2682KN,设后锚力为Q，则：468x4.4=Qx4.4解得：Q=468KN<2682KN安全系数S=2682/468=5.73.挂篮空载行走时受力计算①行走受力计算挂篮空载前移时，只靠反扣轮及配重平衡其倾覆力，每个反扣轮的极限承载力为70KN。挂篮的底模系、侧模、内模、端模、吊带系统以及操作平台等总重33.647吨，故作用于主构架前吊点的荷载为:P]=33.647X50%=16.82t，挂篮前进时冲击荷载系数取1.3,单个前吊点荷载为：P=16.82X10X1.3/2=110kN主桁结构计算简图如下图所示，1’I1’I:设反扣力为Q,则:125x4.44二Qx4.44解得：Q=110KN每片桁架后有两对反扣轮，则每个轮子承载的压力为：110/4=27.5KN<70KN,安全系数S=70KN/27.5KN=2.55>2.0，符合要求。②反扣轮轮压的局部影响及计算行走轨道为2[25b槽钢上焊有-12mm盖板及-4mm厚不锈钢板，下焊有-10mm盖板，且两槽钢之间有横向加强筋，集中轮压P在腹板上边缘引起的局部挤压力悬臂梁计算：最大弯矩M=Px=27.5X0.08=2.2KN-m弯曲应力q=M=2,2X106=67.32Mpa<145Mpa，满足要求。W326783.杆件内力计算3.1杆件稳定性计算主桁各杆件均由普通热轧2[32a槽钢组成图3-2所示的截面形状，截面特性如下：A=9124mm2I=102368000mm4尤

主桁构件截面示意图计算简图629.67轴力图AC和CD杆件均受拉，AC的内力较大，故应力为:…N=78455x1°3=86的<140Mp（满足要求）A9124BC和BD杆件均为受压杆件，杆件长度分别为3.3m和5.305m，且BD号杆件的轴压力大于BC号杆件，故在此只验算BD号杆件的压杆

稳定性，其轴力为784.55KN。BD杆件的惯性半径为：/^.^=119.1473mm=44.52.世1x=44.52i119.1473

min查表并用插入法查得中=0.91由稳定条件°=^<g］可知:°=P= 784.55X103 =65.36MPa<140MPa，故BD杆稳定性满足要p^A0.91x13191.3467求。3.2变形量计算根据《公路桥涵施工技术规范》允许最大变形量为20mm。按1.2倍荷载进行预压，则主构架前端受力为：P=1.2X450KN=540KN由力学求解器计算解得，CD杆D端的纵向位移值v=9mm<20mm，由于各杆件均为铰接，其杆端位移值均在杆件的弹性形变范围内。吊杆的形变量在做挂篮的混凝土荷载实验时，应记录相关数据，作为浇注各混凝土时的位移提前量的依据，每次浇注时，应将吊杆的形变量计算在千斤顶所调节吊杆高度数值以内，由此抵消吊杆因受拉变形而引起的杆端位移值变化。3.3主构架销轴计算销轴采用40Cr,其许用剪应力[t]=234,销轴直径采用D=79mm销轴抗剪强度验算：t=16•£=16X°.5X784.55乂1°3=106.75MP<234MP满足要求。max3^d2 3x3.14x792抗弯强度计算：按简支梁计算M=Pa=0.5x784.55x0.020=7.85KN•m兀d3 3.14x793W= = =48379.45mm332 32q=M=7'5X106=162.26Mp<406Mp，所以满足要求。-W48379.45销孔拉板的计算销孔的直径是D=80mm，P=784.55/2=392.28KNq=P=392.28X103=1.4[q]=1.4x140=196MP，解得：6=25mm庆 80S由于是两边同时承受力，所以一边销孔拉板厚度是13mm，安全系数不小于2.0,每边销孔拉板的厚度设为36mm，因此20mm厚节点板外焊接-16mm厚补强板，槽钢壁厚不小于拉板厚度，因此腹板处焊接-10mm方形补强板和-16mm厚圆形补强板。4.侧面吊架的计算侧面吊架上弦杆由120*120*6方管，下弦杆由2[20槽钢，腹杆由120*60*6方管组焊而成。侧面吊架在挂篮行走时主要承受后托梁及相应的模板的重量。荷载为P=33.647X10X1.3/4=110KN，侧面吊架与主构架之间是采用销轴连接。计算简图如下：

a下弦杆计算弯应力q=M=28.08*106=73.36Nmm2<140Nmm2，满足要求。-W382740剪应力t=Q=68.25*103=10.39N：mm2<80Nmm2，满足要求。A6566验算下弦杆的压杆稳定性，其轴力为P=206.42KN，下弦杆的惯性半径为.=76.35mm，长细比『四=@75=48.13min i76.35min查表并用插入法查得中=0.90由稳定条件Q=-L<Q］可知:稳定性满足要求。Q=p=206.42X103=32.30Mpa<[Q]=135MPa，pg0.90x6566

稳定性满足要求。弯矩图剪力图b腹杆计算弯矩图剪力图N_147.23x103A— 2016C上弦杆计算N_121.47x103A— 2736=73.03Nmm2=73.03Nmm2<135Nhmm2=44.40N.mm2<135N.mm2轴力图d位移计算位移计算图由力学求解器计算得纵向最大位移值为4.5mm<3675/400=9.18mm,所以满足要求。e销轴强度计算抗剪强度计算：销轴采用40Cr,其许用剪应力[t]=234,销轴直径采用D=39mm16Q 0.5x206.42x10316 潇电再士曲由t=x^^= x =115.26M»<234Mp，满足受力要求。nD2 3.14x392 3抗弯强度计算：按简支梁计算M=Pa=0.5x206.42x0.015=1.55KN•mW卫=3.14x3央=5821mm332 32^=M=L55x106=26628Mp<406Mp，所以满足要求。-W5821f销孔拉板的计算销孔壁承压应力验算销孔的直径是D=40mm，P=206.42/2=103.21KNP103.21x103b= = =1.4[b]=1.4x140=238MP庆 408解得：8=11mm由于是两边同时承受力，所以一边销孔拉板厚度是6mm，安全系数不小于2.0，每边销孔拉板厚度设为16mm，槽钢壁厚不小于拉板厚度，故腹板焊接10mm厚补强板。5.挂篮倒退时前横梁的受力计算挂篮倒退时，前横梁前横梁各承担底托系统、外侧模及提吊系统的荷载的12.5%，冲击荷载系数取1.05，P=32X10X1.05X12.5%=42KN受力简图弯矩图34.0。 34.0012.0042.00U|<MII12 — ； 4-42.00-42.00-34.00 -34.00剪力图弯曲应力：q=M=296.69x106=ii4.42Mp<f=145Mp，满足要求。-W2593043.5207最大剪应力：[t] =旦=84x103=4.16Mp<85Mp，满足要求。maxA20215.0221倒退时，前横梁杆端位移值最大值为18.7mm<20mm，符合要求。6、挂篮倒退时前、后托梁的受力计算冲击荷载系数取1.05底模模板荷载气=2.3x翌5°%x1.05=1.81kN/m调节支撑位置各承担侧模重量的 12.5%,G=10tX10X12.5%X21.05=13.125kN/m底纵梁荷载G3=0.265x10x50%x1.05=1.39kN/m

受力计算简图位移计算采用2[36a前、后托梁采用2[36a,表面覆-10mm通长盖板，杆件的截面性质如下：A=16092.6933mm2 W=1913429.3281mm3 I=325282985.7813mm4尤 尤荷载条件不变，则弯曲应力：q=M=94.29X106=49.27Mp<f=145Mp，满足要求。-W1913429.3281最大剪应力：[t]=史=2962X103=1.84Mp<85Mp，满足要求。maxA16092.6933最大变形在单元2处，杆件型变量（mm）坐标系：x方向0.00000Y方向0.024757、 行走轨道锚固间距为1000mm时计算挂篮行走时，冲击荷载取1.05，每侧轨道承担的荷载为：P=32X10X1.05X25%=84KN行走轨道采用2[25b，轨道锚固钢筋采用u25mm精扎螺纹钢筋。轨道截面性质：A=14654.9673mm2 W=1471481.4384mm3I=185862968.0816mm41000270460270

270460270计算简图弯矩图剪力图弯曲应力：q=M=11.34x106=77.06Mp<f=145Mp，满足要求。-W1471481.4384最大剪应力：K] =[T]=42X103=2.87Mp<85Mp，满足要求。maxA14654.9673支座反力为R=42KN验算轨道锚固钢筋强度q=R=42x103=85.61Mp，满足要求。A490.6258、主构架节点板焊缝强度计算焊缝剪应力按下式计算:T=匕<T2alPP一节点板焊缝所受力;

般取0.7K,为4.2K一焊缝高度mm,最小板材厚度为［32a的腹板厚度9.5mm，则K=0.7x9.5^6mml—焊缝长度mm；t〃一角焊缝许用剪切应力，取118MP。前节点板焊缝计算P 784.55xP 784.55x103t= = 2al2x4.2x1700=54.94MP<118MP，满足焊缝的受力要求。中上节点板焊缝计算中上节点板焊缝计算P2a629.67P2a629.67x1032x4.2x1680=44.62MP<118MP，满足焊缝的受力要求。中下节点板焊缝计算中下节点板焊缝计算468KN468KNP 1129P 1129x103t=一= =80.00MP<118MP，2al2x4.2x1680满足焊缝的受力要求。后节点板焊缝计算t工=784.55xt工=784.55x1032al2x4.2x2300=40.61MP<118MP，满足焊缝的受力要求。9、 竖杆轴心受压稳定性计算浇注混凝土状态，竖杆轴力为P=468.00KN。惯性半径为：i^^^=105.74112mm、山1x3300大= = =31.21i105.74112min查表并用插入法查得中=0.96由稳定条件b=p