金辉-人货电梯基础及安全操作平台

宁波建工股份有限公司 金辉国际工程项目部金辉国际工程施工电梯基础及安全操作平台专项方案一、 工程概况21．金辉国际工程总建筑面积约 3.1万m，我公司承建的工程由一幢21层商住楼与2层地下停车库等组成。1.1、工程名称：金辉国际工程1.2 、建设单位：宁波金辉置业发展有限公司1.3、建设地点：宁波市鄞州区嵩江东路577号1.4、设计单位：中国恩菲工程技术有限公司1.5、监理单位：浙江工程建设监理公司1.6、标准层层高均为 4.5米。二、安装位置1、根据工程特点及现场施工需要，准备搭设人货电梯一座，位置位于：电梯位于5-6/E轴间离开外墙1.5~2米。2、电梯搭设高度约 99M三、基础要求电梯基础要求地耐力 0.1Mpa以上，电梯位于车库顶板上，车库顶板180mm厚。此处基础做法为在原来顶板基础上加高 100mm，配筋同原来顶板配筋为双向双层 φ10@125。荷载计算：依据租赁公司提供的电梯性能资料可知：基础尺寸为 3.67×5.5米，每只吊笼额定载重量 2000kg，围栏重量1225kg，配重重量1258kg，标准节每节重量 191kg，每只吊笼重量 1480kg。1宁波建工股份有限公司 金辉国际工程项目部所以：F=（1.225+0.191×99/1.508+1.48×2+4+3.67×5.5×0.4×25/9.8）×9.8/5.5×3.67=20.06KN/M2L2/l1=3.67/5.5=0.67查表可知：mx=0.0345 my=0.0095mx′=-0.0766my′=-0.0571取大值：M=-0.0766×20.30×3.672=20.70KN·M/M配筋计算：As=M/γ·h0·f·y=20.70/0.95×380×300=192mm

22原顶板配筋为φ10@125(As=523mm)满足要求。四、人货电梯下料平台计算人货电梯下料平台由两部分组成， 从底层至八层楼面落地式，从八层楼面以上用型钢悬挑。㈠、落地式安全操作平台验算（总高度 22.6+1.2=23.8M）1、立杆稳定验算及总高度确定1.1、荷载计算、 脚手架结构自重标准值产生的轴向力（查规范附录 A.10）NG1K=HS×gk=22.6×0.1248=2.82KN、 构配件自重（取0.3KN/m2，水平杆分别位于楼面标高及楼面上2米处）NG2K内=0.3×1.3×0.75×13/2=1.90KN2宁波建工股份有限公司 金辉国际工程项目部NG2K外=0.3×1.3×0.6×13/2=1.52KN2、 活载（取3KN/m）NqK内=3×1.3×0.75×13/2=19.0KNNqK外=3×1.3×0.6×13/2=15.2KN、轴向力计算N内=1.2×（2.82+1.90）+1.4×19.0=32.26KNNw外=1.2×（2.82+1.52）+1.4×15.2=26.49KN1.2、立杆稳定性计算、立杆计算长度（φ48×3.2钢管）楼面层处水平杆上铺设木板，楼面上2.0米处设置水平杆，不铺设木板，与墙体拉结按水平杆位置同墙体拉结（节点做法同外架）则由有l0=1.155×2.0=2.31米λ=l0/i=2310/1.58=146.2 查表得δ=0.323、立杆稳定性验算2 2δ=N/（δ·A）=32440/（0.323×489）=204N/mm﹤f=205N/mm满足要求。1.3、纵向水平杆验算计算简图3宁波建工股份有限公司 金辉国际工程项目部、荷载计算恒载g=0.4×0.3=0.12KN/M活载q=3×0.4=1.2KN/M则有：P=1.2×0.12+1.4×1.2=1.824KN/M、内力计算L2/L1=0.4查表得M1=0.087 M2=-0.063 M B=-0.083则有Mmax=0.087×1.824×1.852=0.543KN·M3、钢管验算（φ48×3.2钢管，W=5080MM）2 2δ=M/W=543000/5080=106N/mm﹤f=205N/mm满足要求。1.4、横向水平杆验算、受力简图4宁波建工股份有限公司 金辉国际工程项目部、荷载计算P=1.824×（1.85+0.75）/2=2.37KN、内力计算Mmax=P×0.4=2.37×0.4=0.948KN·M、钢管验算2 2λ=870000000/5080=171N/mm﹤f=205N/mm满足要求。㈡、悬挑式平台验算1、荷载计算1.1、构架自重（查JGJ130-2001附录A-1）NG1K=19.6×0.1248=2.45KN1.2、构配件自重NG2K内=0.3×1.3×0.75×13/2=1.90KNNG2K外=0.3×1.3×0.6×13/2=1.52KN21.3、活载（取3KN/m）NqK内=3×1.3×0.75×13/2=19.0KNNqK外=3×1.3×0.6×13/2=15.2KN5宁波建工股份有限公司 金辉国际工程项目部1.4、轴向力计算N内=1.2×（2.45+1.90）+1.4×19.0=31.82KNNw外=1.2×（2.45+1.52）+1.4×15.2=26.04KN2、悬挑梁计算2.1、计算简图2.2、斜撑内力计算、悬挑梁与强面连接按固定支座考虑，则整个悬挑架按超静定结构型式进行验算，在 N外及N内作用下的向下位移与斜撑力 R作用下产生的向上位移之和为 0。令R的竖向分力为P。6宁波建工股份有限公司 金辉国际工程项目部31.82 26.04悬挑梁计算简图则有：E·I·△外=26.04×1.352×（3×0.05+2×1.35）/6=22.54E·I·△内=31.82×0.252×（3×1.25+2×0.25）/6=1.41E·I·△斜=P×1.12×（3×0.4+2×1.1）/6=0.686P则有：P=34.91KN所以R=[（2.82+1.12）1/2/2.8] ×34.91=37.51KN、根据内力平衡原理可得悬挑杆支座竖向力RV=22.95KN；水平力RH=13.72KN、水平杆最大弯矩位于撑脚处Mmax=26.04×0.35=9.11KN·MM支=7.312KN·M、强度计算及确定断面σ=M/W≤[σ]=205N/mm26 3 3W≥M/[σ]=9.11×10/205=44.4×10mm、材料选择3查表可得I10工字钢W=49.0cm，故悬挑杆选用 I10工字钢满足要求。7宁波建工股份有限公司 金辉国际工程项目部、斜杆计算（初选65×3圆钢管）R=37.51KN；l0=3046m，回转半径i=0.25×（652+592）1/2=21.946mmλ=l0/i=3046/21.946=138.8查JGJ130-2001附录表A-2可得Ψ=0.355钢管面积A=3.14×（652-592）/4=584.04mm222σ=N/(Ψ·A)=37510/(0.355×584.04)=181N/mm﹤σ=205N/mm所以斜撑钢管选择可以。3、 预埋件选取因为RV=22.95KN；RH=13.72KN根据91SG362选取原则，选用 M3-101（200×200×10铁板，4Φ12；l=480mm）4、 焊缝验算（初选焊缝高度 hf=8mm）5.1、型钢与预埋件焊缝验算因为RV=22.95KN；RH=13.72KN;M支=7.312KN·MAe=0.7·hf·lWw=0.7×8×2×84.8=949.76mm2lW=0.7×8×(2×84.83/12+4×31.75×42.42+2×68×502）=3751713.76mm4焊缝最外边缘的截面系数WW1=3751713.76/（100/2+0.7×8）=67.477cm3翼缘和腹板处的截面系数WW2=3751713.76/42.4=88.484cm弯矩作用下最外边缘

38宁波建工股份有限公司 金辉国际工程项目部M6）/（67.47732mW1f2×160N/mm翼缘和腹板在连接处受弯矩、轴向力和剪力共同作用下：M=M/WW2=7312/88.484=82.636/mm2V=V/Ae=22950/949.76=24.164N/mm2N=N/Ae=13720/949.76=14.446N/mm2M2N2V21/22m2∴[（σ/1.22）+（σ/1.22）+（τ）]=72.884N/mm﹤f=160N/mm故焊缝取8mm高度满足要求。5.2、斜杆与预埋件焊缝验算因为R斜=37.51KN；R垂直=34.91KNR水平=13.72KN钢管与预埋件交接处满焊，故焊缝面积2Ae=（65+8）×3.14×8=1833.76mm=V/A=34910/1833.76=19.04N/mm2N=N/Ae=13720/1833.76=7.482N/mm2VN2V2]1/22M2∴[（σ/1.22）+(τ)=20N/mm≤f=160N/mm故焊缝取8mm高度满足要求。结论：3.1、落地式搭设22.6米，立杆横距为1.2M，纵距为1.85M+750M+1.85M3.2、所有架子均在楼面层为楼面上 2.0M处设置水