发电用煤的特性指标

1、发电用煤特性指标根据GB/T7562-1998发电煤粉锅炉用煤技术条件标准中规定， 对电力生产最为重要的特性指标为：挥发份、发热量、灰分、全水分、 硫分、煤灰融性、哈氏可磨性指数。现将各特性指标分述如下：(一)发热量1、发热量的含义单位质量的煤完全燃烧时所放出的热量，称为煤的发热量(或称 热值)，以焦/克(J/g)或兆焦/千克(MJ/kg)表示。在这里须特别 指出，在阐述发热量的含义时，一定要指明：一是单位质量的克或千 克；二是必须完全燃烧。如果说煤燃烧时所产生的热量，称为煤的发 热量，这是不对的。物质运动产生能量，随着物质运动方式的不同，所产生的能量也 就有多种形式，如电能、光能、机械能、核

2、能等，能量的传递过程称 为作功；如不通过作功而传递的能量，则称为热量。故能量、功、热 量三者之间有着密切的关系。它们的概念虽则不同，但可用统一的单 位来表示，这就是焦耳，简称焦(J)。所谓1焦耳，是指1牛顿的力 在力的方向上移动1米距离时所做的功。发热量的单位原以卡/克(cal / g)或千卡/千克(kcal / kg)表 示，现已废除，但出版较早的刊物上还使用上述单位，故在此作一简 单说明。通常所说1卡是指1克水升高1。时所需要的热量。实际上， 由于水的比热随温度变化而改变，1克纯水升高1C并不恰好为1卡，而略有不同。我国曾规定发热量的单位是200C卡。它的含义是：在 标准大气压下，1克纯水

3、由19. 5oC升高到20. 5oC时所需要的热量， 它与焦之间的关系为：1 卡（20oC）=4. 1816 焦1 焦=0. 2391 卡在热力计算中，还采用国际蒸汽表卡，有的国家还采用150C卡， 美国等国家还用英热单位等，在此将此换算式介绍如下1卡（国际蒸汽表）=4.1868焦1 卡（15C）=4.1855 焦1英热单位（BTU）=1055.06焦设煤的发热量为5500卡/克，如换算成焦/克或兆焦/千克， 则为5500 x 4. 1816=23000 焦 /克23000 x 10-6 x 103=23 兆焦 / 千克MJ 一兆焦（10-6焦）；2、测定发热量的原理测定煤的发热量，国内外普遍

4、采用氧弹热量计（简称热量计）， 该方法沿用至今已有一个多世纪的历史，虽然热量计的结构与性能方 面不断改进与完善，但测热的基本原理并未改变。测定煤的发热量时，是将一定量的试样置于密封的氧弹中，在 充足的氧气条件下，令煤样完全燃烧，燃烧所放出的热量被氧弹周围 一定量的水（即内筒水）所吸收，其水的温升和试样燃烧所放出的热量成正比。Q= K鱼 yG式中Q 煤的发热量，焦/克：G 一试样量，克；T0 一量热系统的起始温度，C;Ta 一站热系统吸收煤样放山的热量斤的最终温度，C：K热量计的热容量，焦/C。所谓量热系统，就是指发热量测定过程中，试样放出的热量所 能达到的各个部件。除了内筒水外，还包括内筒、氧

5、弹及搅拌器、温 度计浸没于水中的部分。对某一台热量计来说，当内筒水量、温度计与搅拌器的浸没深 度以及环境温度等试验条件确定时，热容量K为一常数值。故热容量K的含义，就是指热量计量热系统升高1C时所吸收 的热量。用以标定热容量比较理想的物质就是已知标准苯甲酸。只要预先标定出热量计的热容量，而在实测煤的发热量时，须 严格按照标定热容量的条刊：进行，根据试样燃烧后内筒水的温升值， 就可计算出试样的发热量。这也可以看出，在测定发热量时，对温度 的准确测量有着十分重要的作用。3、发热量的表示方法煤发热量的高低，主要取决于煤中可燃物质的化学组成，同时 也与燃烧条件有关。根据不同的燃烧条件，可将煤的发热量分

6、为弹筒、高位及低位 发热量。在这里，我们将它们作一定性说明。弹筒发热量所谓弹筒发热量，是指在试验室中/U热量计实测的发热量， 以符号Qb表示，b是英文bomb（弹）的第一个字母。在此条件下煤中 碳燃烧后生成二氧化碳；氢燃烧后生成水汽，冷却后凝结成水；而煤 中硫在高压氧气中燃烧生成一氧化碳和少量二氧化硫，少量氮转变为 氮氧化物，它们溶于水形成硫酸与硝酸。由于上述反应均为放热反应， 故弹筒发热量要高于煤在实际燃烧时放出的热量。高位发热量在电厂中最为常用的高位发热量（或高位热值、毛热值）及低位 发热量（或低位热值、净热值），它们的符号分别以Qgr及Qnet表示。gr 为grossvalue（毛值）的

7、简写；net为netvalue（净值）的简写。由弹 筒发热量减去硫酸与二氧化硫生成热之差以及硝酸的生成热，就得以 高位发热量。这是因为煤在空气中完全燃烧时，硫仅生成二氧化硫， 氮则变为游离氮而没有硫酸及硝酸生成之故。电厂中评价煤的质量 时，多采用高位发热量。低位发热量单位质量的煤在锅炉中完全燃烧时所产生的热量，称为低位发 热量。由于煤在锅炉中燃烧，煤中原有的水分及氢燃烧后生成的水呈 蒸汽状态随烟气排山：而在氧弹中，水蒸汽则凝结成水，故将高位发 热量减去水的汽化潜热，就得到低位发热量。1g纯水汽化变成1g水蒸汽所吸收的热量，称为水的汽化潜热， 它与1g水蒸汽凝结成1g纯水时所放出的热量相同，为2

8、300J/g。由于煤中水分及氢的存在，煤在锅炉中燃烧，其燃烧产物每含1g水 蒸汽就要损失2300J的热量。故低位发热量是真正可以利用的煤有效 发热量，因而在标准煤耗计算中，以低位发热量作为计算依据。由弹筒热值换算成高位热值的计算公式高位发热量是由弹筒发热量减去硫酸生成热与硝酸生成热之差其计算公式为：Qgr,ad=Qb,ad-(94. 1Sb,ad+aQb,ad)式中：Qgr,ad 一分析试样的高位发热量(J / g)Qb,ad 一分析试样的弹筒热址(J / g)Sb,ad 一分析试样的弹筒硫(%)94. 1-每含1%Sb的热量(J)a-1/肖酸形成热量的比例系数(a 与 Qb,ad 有关，当

9、Qb,ad16. 70MJ/kg 时 a=0. 0012,当 Qb,ad25. 10MJ /kg 时 a=0.0016.由高位发热量换算成低位发热量的公式由高位发热量减去水的汽化潜热即得低位发热量。我国国家标 准GB/T213-2003煤的发热量测定方法计算低位发热量的公式 为：Onet,ar： (Qgr,ad206Had)X, 100-Mar23Ma,式中Qnet, ar厂为收到基低位热值(MJ/kg)Qgr,ad 一为空气干燥基高位热值（MJ / kg）206Had-23M-是由2300型换算得山。（2300-是水在恒容下汽化潜热为2300J/g,也就是说燃烧产 物中每含1克水蒸汽就损失2

10、300焦的热量（590卡/克）。一燃烧产 物中的每1克氢燃烧后将生成9克水。根据元素分析可以估算发热量的公式，应用较多的是门捷 列大公式：Qgr,d=81Cd+300Hd26（OdSt,d）（注：式中以热值计算单位为卡/克，用焦/克时需乘以1816。）（二）挥发份1、挥发份的含义所谓挥发份是指煤样在900摄氏度，隔绝空气7分钟加热，并进 行水分校正后的质量损失。煤的挥发份随煤的变质程度加深而减少， 变质程度最深的无烟煤挥发份最小，变质程度最浅的褐煤和烟煤挥发 份最大。挥发份是影响锅炉稳定燃烧的首要指标。锅炉运行人员就是 凭借挥发份的测定结果进行运行调整操作的。2、锅炉的设计中，挥发份通常要求提

11、供干燥无灰基挥发份即 Vdaf。在燃煤供需合同中，也是仅以干燥无灰基挥发份Vdaf作为质 量评价标准。大部分人都误认为煤的Vdaf值越高越好，实际上是对 Vdaf值缺乏深入的理解，有些电厂为此多次造成锅炉燃烧方面的故 障，甚至事故，为此需要进一步进行说明。众所周知，Vdaf=Vad x100/100-Mad-Aad，从上公式中可以看出，Vdaf的高低，主要是取决于Vad和Aad的值，而Aad是煤中最不均匀的成分，其波动往往较大， 在这种情况下，Vdaf主要取决于Aad值的高低，即灰分Aad值越大， 分母越小，Vdaf的值就越大。如果此时还认为Vdaf的值越大，燃烧 越稳定，煤质越好，那么显然不

12、符合实际的。灰分越大，说明煤质越 差。有的煤矿为了达到电厂合同规定的挥发份合同指标的要求，故意 加大Aad的值，虚假提高Vdaf的值，各调运分公司和电厂必须高度 防范。有的电厂将设计煤质Vdaf值与实验室实测的Vad相互混淆， 造成燃烧系统被烧坏。例如设计煤质Vdaf为18%，而实测Vad为18%， Aad=30%，Mad=2%，则计算出来的Vdaf为26.47%，在这种情况下， 燃烧系统就有被烧坏的可能。总之，锅炉实际用煤的挥发份一定要和 锅炉设计煤质相适应，千万不要将Vdaf与Vad的值混淆，为此，在 签订煤炭供需合同时，对灰分波动较大的供煤单位，不仅要签订Vdaf 值，还应签订Vad值。

13、3、挥发份对储煤和制粉系统的影响：（1）挥发份越高，则煤在储存中越易发生氧化和自燃。煤在自燃 环境下，将发生缓慢的氧化作用，致使煤堆内部温度升高，对于高挥 发份的煤则易造成自燃。对于燃用高挥发份煤的电厂，存煤时间不能 太长，通常以1-2个月为宜。煤堆不易过高，同时要切实加强煤堆的 测温监督，以防煤堆自燃。（2）挥发份越高，越易引起电厂制粉系统的自燃与爆炸，Vdaf为 15%-30%的煤，自燃温度约为270-300摄氏度，而Vdaf超过30-40%，自燃温度降至210oC，因此当制粉系统中局部存在积粉时，将造成自 燃。（三）煤中的灰分1、所谓灰分，是指煤样中可燃成分完全燃烧，以及煤中矿物质 在8

14、15oC下发生一系列分解、化合等反应后的残渣。煤中矿物质则是 指赋存于煤中的无机物质，煤中矿物质又分内在和外在矿物质两种。 内在矿物质是在成煤过程中，由成煤植物本身所含金属元素组成的叫 原生矿物质，在采煤过程中混入煤中的顶板和煤层中的夹矸等称为外 来矿物质。2、煤的灰分和发热量对电厂生产运行的影响：煤中灰分越高，意味着煤的可燃成分越少，即把大量不可燃的灰分运 进电厂，除增加运输负担外，还将带来一系列不良后果：（1）煤中灰分增多，电厂需解决大量煤粉灰的输送、存储、利 用等问题，同时还存在冲灰管道可能淤堵、磨损以及储灰场地不易解 决和灰场排水影响环保等问题。（2）灰分高则电厂用于破碎、制粉的能耗大

15、大增加，煤粉进入 锅炉后，因发热量下降，燃烧稳定减弱从而降低锅炉效率。（3）煤中灰分增高，则锅炉受热面沾污、磨损加剧，常常会引 起锅炉结渣和过热器超温，到影响锅炉安全运行。（4）煤中灰分增高，使电除尘压力加大，则要提高除尘器和烟 囱的性能，以降低烟尘排放量及其浓度，这就增加了电厂投资与运行 费用。3、煤中灰分与发热量的关系:煤中灰分是不可燃成分，灰分越高，发热量越低，在一定范围内， 灰分与发热量之间大体呈负线性相关。烟煤灰分Ad与高位发热量 Qgr,d的大量实测数据表明两者的相关性是较好的，如下表数据：12345Aad(x)(%)24.9327.3729.9730.5439.27Qgr,d(y

16、)(MJ/Kg)24.7524.0123.3123.1820.13上表中自变量X为Ad，因变量Y为Qgr,d，采用一元线性回归法，可 用一次方程Y=a+bx表示，经过大量的实测数据计算得知， a=31.24,b=-0.27，表征Ad与Qgr,d之间的关系可用下列一次方程， Y=31.24-0.27x.设 X=20,则 Y=25.84 MJ/Kg，如 X=30,则 Y=23.14 MJ/Kg.（四）煤中水分水分是煤中不可燃成分，是评价商品煤经济价值最基本指标之 一，它既是煤中的计量指标，又是热值计价的重要指标。1、水分的存在方式：煤中水分的存在形式，根据其结合状态，可分为游离态和化合态 两种。游

17、离水是煤表面附着的水和内部毛细管吸附的水。化合水是以 化合方式同煤中矿物质结合的水称为结晶水。游离水又分外在水分 Mf和内在水分Minh。外在水分是指在一定条件下，煤样与周围空气 湿度近于平衡时所失去的水分。内在水分是指在一定条件下，煤样达 到空气干燥状态时所保持的水分。并称为空气干燥水分Mad。外在水 分与内在水分和称为全水分Mt,或称为收到基水分Mar。煤中水分是 不可燃成分，水分越高，则意味着煤的低位发热量，即用于发电的有 效热量降低。2、全水分对入厂煤煤质验收的影响：煤中水分变化与煤质关系密切，它关系到煤量、煤质的正确验收。 在签订供需合同时，必须明确约定全水分条款。由于煤在运输途中受

18、 天气变化的影响（下雨、下雪），致使煤中水分含量增加，但不排除 有的煤矿和中间商人为往煤中加水，以非法谋取利益，但更为不正常 的是电厂实际验收水分总比供方提供的水分高，煤中水分含量的高低 直接影响到供需双方的利益，故对水分的测定值往往成为双方产生争 议的焦点，也是造成热值差的关键。3、全水分对入厂计量验收的影响目前各电厂对进厂煤的计量验收，已经全部达到100%的过衡验 收，轨道衡得出的重量是到站的实际重量。为此必须折算成含规定（合 同规定）水分的重量，计算公式为：实际重量（吨）=过衡重量（吨）X100-实际验收水分/100-合同规定 水分例如一个100MW电厂年耗原煤量360万吨，如实际验收水

19、分与约定水 分差1%,则电厂一年就因水分差影响3.6万吨左右。按500元/吨计， 则影响全厂1800万元。4、水分差计量或计价的经济性比较：水分差计量：年耗360万吨的电厂，按水分差1%计算，全年则 影响煤量3.6万吨，如按500元/吨计,影响燃料费用1800万元左右。水分差计价：水分差每变化1%,则影响热值64卡/克.如按5000 卡/克约定值计价，则当热值变化100卡/克,则影响煤价10元/100卡 /克。水分差为64卡/克，则为6.4元/吨，全年耗煤360万吨,影响燃 料费用2300万元左右。通过以上计算，可以得出按计价计算的经济效 益，较按计量的经济效益高。但是由于热值计价中规定供需双

20、方的商 务允差在0.792-1.12MJ/Kg，而水分差影响热值差，大都在商务允差 之内而无法索赔。（五）煤中硫分1、煤中硫的存在形态：自然界中不存在不含硫的煤，而且硫在 煤中的分布很不均匀，煤中硫按其存在形态可分为有机硫和无机硫两 大类，按其特性又可划分为可燃硫与不可燃硫。一切有机硫化物、无机硫化物、元素硫均属可燃硫。在煤中可燃 硫构成全硫的主体，可燃硫占全硫的90%左右，煤中全硫含量越高， 一般来说可燃硫所占比例就越大，对电力生产来说，可燃硫的危害是 主要的。2、煤中硫分对电厂生产运行的影响：（1）煤中硫与大气污染：煤中硫燃烧生成二氧化硫，同时伴有少 量的三氧化硫，约占1%-2%左右，二氧

21、化硫主要来自锅炉的燃烧。二 氧化硫是一种无色、有刺激性臭味的气体，煤燃烧所产生的二氧化硫， 全部由烟囱排至环境大气中，这是电厂对外排放的主要污染物。大气 中二氧化硫与飘尘结合而发生协同作用，危害更大。飘尘中有许多重 金属及其氧化物微粒，能对二氧化硫起到催化作用，加速其转变为三 氧化硫，它与湿气结合形成硫酸雾，对人身体及金属农作物都有严重 的腐蚀和伤害作用。大气中因二氧化硫浓度过高形成酸雨通常PH5.6, 甚至达到1-2,这意味着酸雨比自然状态下的雨水酸度高10-106倍，从 而构成对环境的严重威胁，对整个生态环境产生巨大破坏力。3、锅炉低温受热面腐蚀：二氧化硫对锅炉受热面的腐蚀与沾污多有明显影

22、响，而三氧化硫 与烟气中的水汽结合形成硫酸蒸汽，在低温受热面上凝结，硫酸蒸汽 开始凝结的温度叫露点。当煤中含硫量增高，露点温度升高时，烟气 中的含酸量就会增大，这将造成锅炉尾部受热面主要是低温段空气预 热器的腐蚀与堵灰，严重威胁锅炉的安全经济运行。对于煤粉锅炉来 说，煤中全硫含量小于1.5%时，尾部受热面不会产生明显的腐蚀与 堵灰，当达到1.5-3%时，就会产生明显的堵灰与腐蚀，当大于3%时， 就会产生严重的腐蚀与堵灰，从而大大缩短空气预热器的寿命。为此， 不少电厂都采取各种措施，如提高预热器进风风温，采用耐腐蚀的预 热器，及提高排烟度来减轻煤中硫的危害。然而采取这些措施，都将 付出经济上代价

23、，如提高排烟温度，将降低锅炉效率，从而影响锅炉 运行的经济性。4、煤中硫与锅炉结渣：对同一煤源而言，煤中含硫增高，将致使灰融性温度下降，锅炉 易产生结渣，或加重其结渣程度。锅炉结渣常用结渣指数Rs来表示:Rs=碱性氧化物/酸性氧化物x St,d从上式可明显看出，结渣指数取决于煤灰成分及全硫含量。当煤灰成 分一定时，取决于含硫量的高低。5、煤中硫造成电厂的大量环保罚款：某电厂日耗煤量10000吨，煤中全硫含量为1.5%，可燃硫含硫比重 为90%，则该电厂每天排放二氧化硫可以估算出来：S +O广 SO232:641000 x 1.5% x 90% x 64： 32=270 (T)根据硫燃烧生成二氧

24、化硫的反应式，135T硫燃烧后生成270T 的二氧化硫，如按排放1吨二氧化硫按1000元计算，则该厂天年排 放费达到27万元，一年锅炉运行时间按300天计，则全年的罚款高 达8100万元。6、二氧化硫对大气的污染和对电厂的安全经济生产，是电力行 业所面列的重大研究课题。对烟气进行脱硫处理，当前在技术上和经费上都存在不少问题，在 短时间内并不可能得到解决，比较可行的办法是尽可能使用低硫煤, 这就需要燃料调运人员提高对煤中含硫危害性高度重视，在燃料采购 中尽可能选用低硫煤。煤的可磨性1、可磨性与哈氏可磨性指数HGI:所谓可磨性，是指在规定条件下，煤磨制成粉的难易程度的特 性指标。即在世界上普遍采用

25、哈德格罗夫法，简称哈氏法测定煤的可磨性。测定哈氏可磨性指数，是将50克，粒度小于6毫米的空气干 燥煤样，放入哈氏磨中，旋转60转而被磨碎，球的荷载量为29公斤， 而后在规定的条件下，进行筛分、根据筛上筛余量的多少，由校准曲 线上查出哈氏可磨性指数HGI。2、哈氏可磨性指数HGI的应用：煤越软，可磨性指数越大，这意味着相同量规定粒度的煤样磨制成 相同细度时所消耗的能量越少。换句话说，在消耗一定能量的条件下， 相同量规定粒度的煤样磨制成粉的细度越细，可磨性指数越大，反之， 则越小。电厂用煤的HGI通常在50-90范围内，低于50的为特硬煤，高于 90的为特软煤。电厂希望应用HGI较大的煤，以减少磨

26、煤机的能耗。 HGI相差10个单位，磨制成相同细度的情况下，磨煤机相差25%的出 力。由于可磨性指数与煤中水分的含量有关，考虑水分对可磨性的影响， 国内外有些单位在提供煤的可磨性指数时，注明了其水分含量。（七）煤灰的熔融性：1、灰融性的基本概念：煤的灰融性是影响锅炉安全经济运行的 指标。锅炉结渣会使受热面减少，烟温升高，锅炉出力降低，结渣严 重时，还会被迫停炉，危害锅炉及人员安全，故煤灰融性是电力用煤 的重要特性指标，应高度重视。煤灰中含存多种元素，它不是纯化合物，因而它没有固定的熔点， 其熔点的高低，主要取决于煤灰的化学组成。煤灰的成分可由多种氧化物来表示，其中主要有三氧化二铁，氧化钙，氧化

27、镁，氧化钾，及 氧化钠。以上均为碱性组成。二氧化硅、三氧化二铝均为酸性成分， 利用此二者碱性与酸性的比值，可以确定特征粘温特性，计算结渣指 数，这在电厂运行中具有较大的价值。2、煤的灰融性对电厂生产运行的影响：二氧化硅SiO2、三氧化二铝AI2O3及二氧化钛TiO2均为酸性组分， 利用碱性与酸性此二者的比值，可以确定特征灰渣黏温特性及计算结 渣指数，这在电厂运行中具有较大的价值。当前由于煤源供应的局限 性，低灰融性的煤也进入电厂燃用，势必造成锅炉结焦。因此必须进 行配煤掺烧。2、灰中氧化物对灰熔融温度的影响：二氧化硅SiO2，煤灰中含量一般在30%-70%之间，它在煤灰 中能起熔剂作用。SiO

28、2含量在40%以下的灰熔融温度普遍高出100C 左右。含量在45-60%范围内的煤灰随SiO2的含量增加，灰熔融温度 而降低。当SiO2的含量超过70%时，其煤灰熔融温度均提高。三氧化二铝AI O，煤灰中的AI O的的含量一般均比SiO含2 32 32量少，AI2O3能显著增加煤灰的熔融性温度。煤灰中AI2O3含量自15% 开始，煤灰熔融温度随AI2O3起“骨架”作用，煤灰中AI2O3含量过高， 灰熔融温度过高。当煤灰中AI2O3含量超过40%时，不管煤灰分的的含 量变化如何，灰熔融流动温度一般都超过1500C。氧化钙CaO,煤灰中CaO的含量变化校大，有时CaO的含量可 高达30%以上，由于

29、CaO是碱金属氧化物，很容易和SiO2作用形成熔融性较低的硅酸盐，故煤灰中的CaO均起降低灰熔融的作用。三氧化二铁FeO , FeO的含量变化较大，一般煤灰中的Fe O2 32 32 3的含量在5%-15%的居多，个别煤灰高达50%以上。煤灰中Fe2O3的含 量每增加1%, ST将下降18C, FT下降13C。氧化镁MgO,煤灰中MgO的含量较少，一般很少超过4%, MgO 在煤灰中一般起降低灰熔融温度的作用氧化钠NaO,和氧化钾KO, 般来说它们均能显著降低煤灰2熔融比温度，在高温时易使煤灰挥发，煤灰中NaO每增加1%，煤灰 熔融比ST降低约18C, FT降低16C左右。3、利用煤灰成分计算

30、灰熔融性温度的公式：煤灰熔融性温度的高低，主要 决于煤灰中多无机氧化物的含量。一 般来说，酸性氧化物，如SiO2和AI2O3的含量高，其灰熔融性温度就 高，反之，碱性氧化物，CaO、Fe2O3、MgO、NaR K2O的含量高，灰 熔融温度就低，可以利用煤灰成分通过下列公式可计算出灰熔融温度 的数值：公式 1： FT=700+16 AI2O3+5 SiO2C公式 2： FT=24 AI O +11(SiO +TiO )+7(CaO+MgO)+8(Fe O +K O+ Na O) 23222322以上二式用于计算高熔融性温度的煤灰比低熔融温度的煤灰误差小。4、煤灰熔融性的测定测定煤灰熔融性，国内外普遍采用组堆法。也就是测定煤灰熔融过程 的4个特征点的温度：变形温度DT,软化温度ST,半球温度HT及流 动温度FT。共中最具特征的是软化温度ST,通常以它作为衡量煤灰 熔融性指标。5、煤灰熔融性对电厂生产运行的影响：低灰熔融温度煤的掺烧：当前由于煤源供应的局限性，某些 矿区生产的低灰熔融性的煤也进入电厂燃用，此 煤单独燃用势必造 成锅炉结渣，因此，就必须合理进行掺烧。不同煤质的煤混烧，由于 不同矿物质之间相互作用，其结渣性能发生变