结构设计原理课程设计

1、结构设计原理课程设计设计题目 ： 预应力混凝土等截面简支空心板设计（先张法）班级：6班姓名：于祥敏学号： 44090629指导老师：张弘强.目录一、设计资料 2 二、主梁截面形式及尺寸 2 三、主梁内力计算 3 四、荷载组合 3 五、空心板换算成等效工字梁 3 六、全截面几何特性 4 七、钢筋面积的估算及布置 5 八、主梁截面几何特性 7 九、持久状况截面承载力极限状态计算 9 十、应力损失估算 10 十一、钢筋有效应力验算 13 十二、应力验算 13 十三、抗裂性验算 19 十四、变形计算 21.预应力混凝土等截面简支空心板设计一、设计资料1、标跨 16m ，计算跨径 15.2m2、设计荷载

2、：汽车按公路级，人群按3.0KN / m 2 ，013、环境：类，相对湿度75%4、材料：预应力钢筋：采用ASTM A41697a 标准的低松弛钢绞线（ 17 标准型），抗拉强度标准值 f pk1860MPa ，抗拉强度设计值f pd1260MPa ，公称直径 15.24mm，公称面积 140mm2 ，弹性模量 Ep1.95105 MPa非预应力钢筋：HRB400 级钢筋，抗拉强度标准值f sk400MPa ，抗拉强度设计值f sd330MPa ，弹性模量 Es2.010 5 MPa箍 筋： HRB335 级钢 筋 ，抗 拉强 度标 准 值 f sk335MPa ， 抗拉 强 度 设 计 值f

3、 sd280MPa ，弹性模量 Es2.010 5 MPa混凝土：主梁采用 C50 混凝土， Ec 3.45 104 MPa ，抗压强度标准值 f ck 32.4MPa ，抗压强度设计值 f cd 22.4MPa ，抗拉强度标准值 f tk 2.65MPa ，抗拉强度设计值f td1.83MPa5、设计要求：根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范要求，按类预应力混凝土构件设计此梁6、施工方法：先张法二、主梁截面形式及尺寸（mm ）主梁截面图（单位mm）.三、主梁的内力计算结果一期恒载：跨中 M d二期恒载：跨中 M d汽车荷载：跨中 M d人群：跨中 M d220KNmVd0支点： M0

4、V70KN100KNmVd0支点： M0V40KN220KNmVd20.0KN支点： M0V150KN70KNmVd8.0KN支点： M0V22KN四、进行荷载组合内截支点跨中力面MV荷 载M dVd一期恒载标准值 G12200070二期恒载标准值 G21000040人群荷载标准值 Q2708022汽车荷载标准值（不计冲击荷载）220200150汽车荷载标准值（计冲击系数）238.321.70162.5持久状态的应力计算的可变作用标准值组合（汽车+人）308.329.70184.5承载能力极限状态计算基本组合1.0 (1.2 恒 +1.4汽 + 0.8 1.4 人）79639.30384.1正

5、常使用极限状态按作用短期效应计算的可变荷载设计值（ 0.7 汽+ 1.0 人）224220127正常使用极限状态按作用长期效应计算的可变荷载设计值（ 0.4 汽+ 0.4 人）11611.2068.8备注：（）表中单位M ( KNm) ， V ( KN )（）冲击系数0.083（）考虑承载能力极限状态时，汽车荷载计入冲击系数考虑正常使用极限状态时，汽车荷载不计入冲击系数表 1五、空心板换算成等效工字梁上翼板厚度： h fy11 hk1202下翼板厚度： hfy21 hk1202腹板厚度： b b fbk280.等效工字梁如下图所示：六、全截面几何特性计算（1）受压翼缘有效宽度bf 计算计算跨径

6、的 1 3，即l 3(15.2103) 35067mm相邻两梁的平均间距880mm b 2bh 12hf28020 121201720mm取三者中的最小者，因此受压翼缘有效宽度 b f 880mm （2）全截面几何特性的计算在工程设计中，主梁几何特性多采用分块数值求和法进行，其计算式如下：全截面面积： AAi全截面重心至梁顶距离：yi式中： Ai 分块面积；Ai yiAyi 分块面积重心至梁顶边的距离；截面分块示意图：.主梁全截面几何特性如下：分分块面积yiSi Aiyiyu yiI x Ai ( yu yi )22块4I ibh23(mm)12Ai (mm)(mm)(mm( mm4 )号(m

7、m )1600120604.3210 62705.24881098.64107 720002806606.098410710 92330006.708 18480036001206004.3210 7 2705.24881098.64107 72000yuI xI iAi yi合AASi1.0510106.881109330i计328800yb1.085108II xI i6603301.7381010330表 2其中： I i 分块面积 Ai 对其自身重心轴的惯性矩I x 分块面积 Ai 对全截面重心轴的惯性矩七、钢筋面积估算及钢束布置（1）预应力钢筋面积估算按作用短期效应组合下正截面抗裂性

8、要求，估算预应力钢筋数量。对于 A 类部分预应力混凝土构件，根据跨中截面抗裂性要求，可得跨中截面有效预加力为：N peM sW0.7 f tk1epAW其中：M s为正常使用极限状态下按作用短期效应组合计算的弯矩值，由表1 可知：M sM G1MG2M Qs220 100224544KN m ；设预应力钢筋截面重心距截面下缘a p60mm ，则预应力钢筋的合力作用点至截面重心轴的距离 epyba p 330 60270mm ；.钢筋估算时，截面性质近似取用全截面的性质来计算，由表2 可知，跨中截面全截面面积 A328800mm2 ；全截面对抗裂验算边缘（即下缘）的弹性抵抗矩为WI1.73810

9、105.267107 mm3 ；yb330f tk 为 C50 混凝土抗拉强度标准值f tk 2.65MPa ；因此，有效预加力合力为：N peM s W0.7 f tk(544106 )(5.267107 ) 0.72.651.03761ep127010 NAW328800 5.267107预应力钢筋的张拉控制应力为con0.75f pk0.7518601395MPa ，预应力损失按张拉控制应力的20%估算，则需要预应力钢筋的面积为N pe1.037 106Ap929mm2(10.2)con0.81395因此，采用 715.24 的钢绞线，则预应力钢筋的面积Ap 7140980mm2 929

10、mm2 ，满足条件。(2)非预应力钢筋面积估算及布置在确定预应力钢筋数量后，非预应力钢筋根据正截面承载能力极限状态的要求来估算非预应力钢筋数量。设预应力钢筋和非预应力钢筋的合力作用点到截面底边的距离为a60mm，则有h0ha66060600mm先假定为第一类T 梁，则有r0 M d f cd bf x(h0 x ) 即 1.079610 622.4 880 x (600 x )22解得： x71.6mm hf 120mm （另一解不符合题意，舍去）因此确为第一类 T 梁。由 f cd bf xf sd Asf pd Ap 可知：f cd b fx f sdAs22.488071.61260 9

11、80535mm2Apf pd330采用 3 根直径为 16mm 的 HRB400 钢筋，其面积 As603mm2将预应力钢筋和非预应力钢筋布置成一排，钢筋布置图如下：.保护层厚度：d16mmc 50.8mm，符合要求30mm钢筋净距： Sn760 3 18.47 15.24d 16mm966.5mm，符合要求。30mm八、主梁截面几何特性计算查表可知，对于混凝土、预应力钢筋、普通钢筋，其弹性模量分别为Ec3.4510 4 MPa 、 E p1.95 105MPa 、 Es 2.010 5 MPa（1）预加应力阶段梁的几何特性此阶段，混凝土强度达到80% f ck ，此时， Ec3.2510 4

12、 MPa则有钢筋换算系数如下：E p1.951056Es2.01056.15EpEc3.25104EsEc3.25104对梁顶边的截面惯性矩Ai 重心到面积矩分块面积自身惯性矩you yiI xAi ( you yi)2分块I I i I x2梁顶距离Si Aiyi4名称Ai( mm )(mm3 )I i (mm )(mm)( mm4 )yi （ mm）4)(mm混凝1.08510 81.7381010土全3288003306.41.347107面积.预应力钢( Ep 1) A p筋换49006002.941060263.63.405108算面积非预( Es1) As应力钢筋3105.4560

13、01.8631060263.62.158108换算面积全截面换336805.45you1.1331081.73810105.6981081.795 1010算面积336.4表 3（2）使用阶段梁的几何特性钢筋换算系数如下：E p1.951055.652Es2.01055.797Ep3.45104EsEc3.45104Ec对梁顶边的IA ( yy ) 2xouAi 重心到面积矩自身惯性矩ii分块面积youyi分块梁顶距离SAyI i4名称Ai ( mm2 )i3 ii4)(mm)(mm)yi （ mm）(mm )(mm混凝土全3288003301.08510 81.73810105.981.17

14、6107面积预应力钢(Ep1) Ap筋换4558.966002.7351060264.023.178108算面积非预应力(Es1) As钢筋6001.7361060264.022.0161082892.59换算面积全截you10 81010面换336251.551.1301.7385.312108算面335.98积表 4截面惯性矩II iI x(mm4 )1.7911010.变WouIyobh youWobIW pI量youyobep阶(mm3 )( mm)(mm3 )(mm3 )段预应力阶段5.33610 7323.65.5471076.81107使用阶段5.33110 7324.025.5

15、271076.78107表 5其中： you ， yob 构件全截面换算截面的重心到上下缘的距离Wou ， W ob 构件全截面换算截面对上下缘的截面抵抗矩ep 为预应力钢筋重心到换算截面重心的距离， ep h you a p ，对于预应力阶段 ep 263.6 mm，对于使用阶段 ep 264.02 mm九、持久状况截面承载能力极限状态计算（1）正截面承载能力计算一般取弯矩最大的跨中截面进行正截面承载能力计算求受压区高度 x先按第一类 T 型截面梁计算混凝土受压区高度x ，即： f cd bf xf sd As f pd Apf sd Asf pd Ap330 6031260 980120m

16、m则有 x22.488072.7mm h ffcd bf受压区全部在翼板内，说明确为第一类T 型截面正截面承载能力计算由预应力钢筋和非预应力钢筋布置图可知，预应力钢筋和非预应力钢筋布置成一排，合力作用点到截面底缘的距离a60mm， h0ha66060600mm ，正截面的承载能力：M u fcd bf x( h0 x ) 22.4880 72.7 ( 600 72.7 ) 10 622807.7KNm r0 M d796KN m因此跨中截面正截面承载力满足要求。（2）斜截面承载能力计算斜截面抗剪承载力计算根据公式进行截面抗剪强度上、下限复核，即：(0.5010 3 )2 f td bh0 r0

17、Vd (0.51 10 3 )f cu ,k bh0首先，检验上限值截面尺寸检查.(0.5110 3)f cu ,k bh0(0.5110 3)50280600605.8KN r0Vd 384.1KN其次，检验下限值是否需要计算配置箍筋(0.5010 3)2 f td bh0(0.5010 3)1.251.83280 600192.15KN r0Vd384.1KN由此可知，截面尺寸符合设计要求，但必须按照计算配置箍筋。斜截面抗剪承载能力按下式计算，即：r0VdVcsVpd式中： Vcs1 23 (0.4510 3 )bh0( 20.6P)f cu ,ksv f svVpd( 0.7510 3

18、) f pdApd sinp其中， 1 异号弯矩影响系数，11.0 ；2 预应力提高系数，21.25 ；3 受压翼缘的影响系数，31.1 ；P100As Ap1009806030.942100bh0280600闭合箍筋选用双肢直径为12mm 的 HRB335 钢筋， f sv 280MPa ，间距 Sv100mm ，箍筋截面面积 Asv2 113.1226.2mm2 ，则有svAsv226.20.0081bsv280100因此， Vcs1 23 (0.45103 )bh0( 20.6P)f cu ,ksv f sv1.01.251.1 (0.4510 3)280600(20.6 0.942)

19、50 0.0081 280 666.7KN因为预应力钢筋布置为直线型，因此有p0 ，则有 Vpd0VcsVpd666.7KN r0Vd384.1KN由上可知，支点处截面满足斜截面抗剪要求。斜截面抗弯承载能力由于预应力混凝土空心板的施工方法采用直线配筋的先张法，即使预应力钢筋在梁端微弯起，一般角度缓和，斜截面抗弯强度一般不控制设计，故不另行计算。十、应力损失估算预应力钢筋张拉控制应力按公路桥规规定采用con0.75 f pk0.751860 MPa1395MPa.（1）锚具变形、钢丝回缩引起的应力损失（l 2 ）预应力有效长度取为张拉台座长度l100m ，张拉钢筋后临时锚固在台座上，采用有顶压的

20、夹片式锚具，查表可得l4mm ，则有：l41.95 1057.8MPal 2E p103l100（2）混凝土弹性压缩引起的应力损失（l 4 ）l 4EppcEp 预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值，按张拉时混凝土的实际强度等级 f ck0.8C 50 C 40 ，查表可知， Ec3.25104 MPa ，因此有EpE p1.951056Ec3.25104pc 截面钢筋重心由预加力产生的预压应力，N p0N p 0ep 2pcA0，其中，I 0N p 0(conl 20.5l 5 ) Ap (1395 7.80.547.87)980 1335999.7Nep660336.460263.6m

21、mN p0N p 0ep21335999.71335999 .7263.62pcA0I 0336805.451.795 1010 9.14MPa则有l 4Eppc69.14 54.84MPa（3）钢筋松弛引起的应力损失（l 5 ）对于采用超张拉工艺的低松弛钢绞线，由钢筋引起的应力损失为l 5(0.52 pe0.26) pef pk式中，张拉系数，采用超张拉时，0.9 ；钢筋松弛系数，对于低松弛钢绞线，0.3 ；pe 传力锚固时的钢筋应力，对于先张法构件则有：peconl 213957.81387.2MPa则有 l 5(0.52 pe0.26)pe 0.90.3(0.521387.20.26)

22、1387.2f pk1860 47.87MPa.（4）混凝土收缩、徐变引起的应力损失（l 6 ）混凝土收缩、徐变终极值引起的受拉区预应力钢筋的应力损失按下式计算：0.9 E p cs(tu ,t 0 )Eppc(tu , t 0 )l 6115ps式中cs (t u , t0 ) ，(tu ,t 0 ) 加载龄期为 t0 时，混凝土收缩应变终极值和徐变应变终极值；t 0 加载龄期，即达到设计强度80%的龄期，近似按标准养护条件计算，即0.8 f ckf cklg t0，则可知， t 014d；对于二期恒载 G 2 的加载龄期 t 090d ；lg 28该梁所处环境相对湿度为75%，其构件理论厚

23、度为2A2328800298.9mm300mmh8801320查表可知：(t u , t0 ) (tu ,14)1.79 ；(t u , t0 ) (tu ,90) 1.26；cs (tu ,t 0 ) cs (t u ,14) 0.2110 3；cs (t u , t0 ) cs (tu ,90) 0.1810 3；对于跨中截面，有N p 0 (conlI ) Ap(conl 2l 40.5l 5 ) Ap (13957.854.840.5 47.87)980 1282256.5NN p0N p 0ep2M G1(tu ,90)M G2pcI 0Wp(tu ,14)WpA0 1282256

24、.51282256 .5263.6 222010 61.2610010 6336251.551.79110 106.8110 71.796.7810 7= 4.52MPaE p1.951055.652Ep3.45104EcApAs9806030.0047A0336251.55.I 01.791 1010i230.79mmA0336251.55Ap epAs es980264.02603264.02epsApAs980603264.02mmps1eps21264.02 22.309i 2230.79 2因此，有 l 60.9 E pcs (tu ,t 0 )Ep pc (tu , t0 )115

25、ps 0.91.951050.21 10 35.6524.52 1.79 67.11MPa1150.00472.309十一、钢筋的有效应力第一阶段即预加应力阶段：lIl 2l 40.5l 5 7.854.840.547.8786.58MPa有效预应力：pIconlI 139586.581308.42MPa第二阶段即使用阶段： lII0.5 l 5l 6 0.547.87 67.11 91.05MPa有效预应力：pIIconlIlII139586.5891 .051217.37MPa十二、应力验算（1）短暂状况的应力验算构件在制作、运输及安装等施工阶段，混凝土实际强度达到设计强度的80%，即f

26、ck0.8 fck25.92 MPa ， f tk0.8 ftk2.12MPa跨中截面上、下缘的正应力：上缘：下缘：tN p 0N p 0epM G 1ctA0wouwoutN p 0N p 0 epM G 1ccA0wobwob其中： N p 0pI Ap1308.429801282251.6N.ep263.6mm则有tN p 0N p0 epM G1ctA0wouwou1282251.61282251.6263.622010 67 =1.60MPa (压)336805.455.3361075.33610tN p 0N p 0 epM G 1ccA0wobwob61282251 .6 128

27、2251 .6 263.6 220 10336805.455.5471075.547107 5.93MPa （压） 0.7f ck0.725.9218.14MPa梁支点截面处上、下缘正应力：上缘：tN p 0N p 0 ep1282251.61282251.6263.6ctA0wou336805.455.33610 7 2.53MPa （拉）1.15 f tk1.152.12 2.438MPa下缘：tN p 0N p 0ep1282251 .61282251.6263.6ccA0wob336805.455.547107 9.90MPa （压） 0.7 f ck0.725.9218.14MPa由

28、上式计算可知，支点截面上缘处于受拉状态，tct 1.15 f ck ，因此可通过规定的预拉区配筋率来防止出现裂缝，所以在预拉区配置配筋率为0.5%的非预应力钢筋AsA00.5%336805.45 1684.03mm2故选用 9 根直径为 16mm 的非预应力钢筋（ As1810 mm2 ）配置在空心板的顶端，其中非预应力钢筋的重心到空心板上缘的距离as60mm配置上缘非预应力钢筋后，跨中截面的截面几何特性如下表：（I ）混凝土在预加应力阶段时， 混凝土强度达到80% f ck ，此时， Ec3.25 104 MPa则有钢筋换算系数如下：E p1.951056Es2.01056.15EpEc3.

29、25104EsEc3.25104.对梁顶边的Ai 重心到面积矩自身惯性矩分块面积分块Si Aiyouyi梁顶距离yi名称Ai (mm2 )3I i (mm4 )(mm)yi （ mm）(mm )混凝1.08510 81.7381010土全328800330 1面积预应(Ep1) Ap力钢筋换49006002.941060 271算面积上缘非预(应力Es1) As9321.5605592900269钢筋换算面积下缘非预(1) As应力Es3105.456001.86310 60 271钢筋换算面积全截A0you10 81010面换1.1391.738算面346126.95329积表 6在使用阶段

30、梁时的几何特性钢筋换算系数如下：.I xAi ( youyi )2截面惯性矩II iI x(mm4 )(mm4 )3288003.5991086.7451082.281108I 01.2631091.8641010Ep分块名称E p1.951055.652EsEs2.01055.797Ec3.45104Ec3.45104对梁顶边的截面惯性矩Ai 重心到面积矩分块面积自身惯性矩youyiI x Ai ( youyi)2I I i I xAi (mm2 )梁顶距离Si Aiyi(mm3 )I i (mm4 )(mm)4yi （ mm）(mm )4)(mm混凝3288003301.08510 81.

31、7381010328800土全 1面积.预应(Ep1) Ap力钢2.7351063.348108筋换4558.966000 271算面积上缘非预(应力Es1) As1088682.66052095602696.283钢筋换算面积下缘非预(Es1) As6应力1.736101082892.596000 2712.124钢筋换算面积全截A0you810I 0面换1.135101.738101.176109算面344934.23291.8561010积表 7变WIWIW pIyobh you量ouobyobepyou阶(mm3 )( mm)(mm3 )(mm3 )段预应力阶段5.66610 7331

32、5.6311076.87810 7使用阶段5.64110 73315.6071076.84910 7表 8其中： you ， yob 构件全截面换算截面的重心到上下缘的距离Wou ， W ob 构件全截面换算截面对上下缘的截面抵抗矩ep 为预应力钢筋重心到换算截面重心的距离， ep h you a p ，对于预应力阶段 ep 271mm，对于使用阶段 ep 271mm（2）持久状况的正应力验算应取最不利截面进行控制验算，对于直线配筋的等截面简支梁来说，一般以跨中截面为最不利截面。由作用标准值和预加力在截面上缘产生的混凝土的法向应力：cuptkcN p 0N p 0 ep0M G1M G 2M

33、QA0WouWouWouWou.其中： kc作用（或荷载）标准值产生的混凝土法向压应力pe预应力钢筋的永存预应力N p0使用阶段预应力钢筋和非预应力钢筋的合力， N p0p0 Ap l 6 Askc受拉区预应力钢筋合力点处混凝土向应力等于零时的预应力钢筋应力；p 0conll 4 ，其中l 4 为使用阶段受拉区预应力钢筋由混凝土弹性压缩引起的预应力损失；l 为受拉区预应力钢筋总的预应力损失；l 6受拉区预应力钢筋由混凝土收缩和徐变的预应力损失ep 0预应力钢筋和非预应力钢筋合力作用点至构件换算截面重心轴的距离p 0 Ap ypl 6 As ysep0l 6 Asp 0 ApAs受拉区非预应力钢

34、筋的截面面积ys受拉区非预应力钢筋重心至换算截面重心的距离Wou构件混凝土换算截面对截面上缘的抵抗矩M G 2由桥面铺装、人行道和栏杆等二期恒载产生的弯矩标准值M Q由可变荷载标准值组合计算的截面最不利弯矩；汽车荷载考虑冲击系数；因此，p 0conll 41395(86.5891.05)54.84 1272.21MPaN p 0p0 Apl 6 As 1272.21 98067.11 6031206298.47 Nep0p 0 Ap y pl 6 As ys 1272.2198027167.11603 271 271mmp 0 Apl 6 As272.21 98067.11 603因此，cup

35、tkcN p 0N p0 ep 0M G1M G 2M QA0WouWouWouWou1206298 .47 1206298 .47 271 (220 100 308.3) 106344934.25.64110 75.641107 8.84MPa 0.5 f ck 0.532.416.2MPa预应力钢筋中的最大拉应力：M G1Mp maxpeEP (II 0G 2M Q) y0 pI 0.(220100308.3)106 1217.37 5.6521.8561010271 1269.2MPa 0.65 f pk0.6518601209MPa预应力钢筋的最大拉应力为超过限制，但因1269.212

36、09，可4.98% 5%1209认为钢筋满足要求。（3）持久状况混凝土主应力计算截面图如下：计算点取上梗肋 aa 处，预应力混凝土受弯构件由载荷标准值和预应力作用产生的混凝土主压应力cp 和主拉应力tp ：cpcxcy( cxcy ) 22tp22N p 0N p0 ep 0M G 1M G2M Qcxy0y0A0I oI oy0计算主应力点至换算截面的距离I 0换算截面惯性矩cy由竖向预应力钢筋的预加力产生的混凝土压应力在计算主应力点，按作用（或荷载）标准值组合计算的剪力产生的混凝土剪应力；当计算截面作用由扭矩时，尚应考虑由扭矩引起的剪应力；对于等高度梁截面.上任一点在作用（或荷载）标准值组

37、合的剪应力按下列公式计算VG1S0(VG2 VQ )S0bI 0bI 0VG1、 VG 2 分别为一期恒载和二期恒载作用引起的剪力标准值VQ可变作用（或荷载）引起的剪力标准值组合；对于简支梁，VQ 计算式为VQVQ1VQ2S0 计算主应力点以上（或以下）部分换算截面面积对界面重心轴的面积矩计算主应力点处构件腹板的宽度计算主应力点以上换算截面的重心至截面上缘距离为60mm，梗肋 aa 以上面积对截面重心轴 xx 的面积矩为 S0Ai y(880120)(32960) 2.841107 mm3N p 0N p0 ep 0y0M G 1M G2M Qy0cxI oI oA01206298 .47 1

38、206298.47 271(329120)(220100308.3) 106(329 120)344934.21.85610101.8561010 6.89MPacy0VG1S0 (VG 2 VQ )S0(0029.7)2.841107bI 0bI 0280 1.856 1010 0.162MPacpcxcycxcy22因此有：2()tp2 6.89 0(6.89 0) 20.1622 6.894MPa220.0038MPa由此可知，混凝土压应力cp6.894Mpa0.6 f ck0.632.4 19.44MPa ，故满足公路桥规的要求。混凝土主拉应力tp0.0038Mpa0.5f tk0.5

39、2.651.33MPa ，故只需按照构造配置箍筋。十三、预应力混凝土构件的抗裂验算（1）作用短期效应组合作用下的正截面抗裂性验算正截面抗裂验算取跨中截面进行预加力产生的构件抗裂验算边缘的混凝土预压应力pcN p 0N p 0 ep 0 1206298.471206298 .47 2719.29MPaA0Wob346126.955.631 107.由作用短期效应产生的构件抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力M sM G 1M G2 M Qs(220 100224) 106stWWob5.60710 79.7MPa对于 A 类部分预应力混凝土构件，作用荷载短期效应组合作用下的混凝土拉应力stpc9.79.290.41MPa 0.7 f tk0.72.651.855Mpa因此满足公路桥规 中 A 类部分预应力构件按作用短期效应组合计算的抗裂要求。由作用长期效应产生的构件抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力stM lMG1 MG2M Ql ( 220 100116) 1067.78MPaWWob5