件杂货码头总平面布置

1、百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计第三章总平面布置一、总平面布置原则(1)港口应根据客运量、货运量、货种、流向、集疏运方式、自然条件、安 全和环境保护等因素，合理划分港区。(2)在布置港区时，应考虑风向及水流流向的影响。 对大气环境污染较大的 港区宜布置在港口全年常风向的下风侧；对水环境污染较大的港区或危险品港区 宜布置在港口的下游，并与其它港区或码头保持一定的安全距离.(3)港区总平面设计，应在港口总体规划的基础上，根据港区性质、规模、 装卸工艺要求，充分利用自然条件，远近结合、合理布置港区的水域、陆域。(4)顺岸式码头的前沿线位置，宜利用天然水深沿水流方向及自然地

2、形等 高线布置，并应考虑扩建时经济合理地连成顺直岸线的可能。码头前应有可供船 舶运转或回旋的水域。同时应考虑码头建成后对防洪、水流改变、河床冲淤变化、 岸坡稳定及相临泊位等的影响；(5)港区陆域平面布置和竖向设计，应根据装卸工艺，港区自然条件、安全、 卫生、环保、防洪、拆迁、土石方工程量和合理利用土地等因素合理确定，并应 与城市规划和建港的外部条件相协调。 要节约用地，少拆迁。陆域前方应布置生 产性建、构筑物及必要的生产辅助建筑物。其后布置生产辅助建筑物。生活区的 布置应符合城镇规划的要求并直接近作业区；(6)作业区内部，应根据装卸工艺流程和所需的码头、库场、铁路、道路及 其他建、构筑物的数量

3、与布置上的要求， 按照以近期为主、并考虑到发展的可能 性合理布置；(7)作业区中建、构筑物的布置应力求紧凑，但其相互间的距离必须符合现 行的建筑设计防火规范及其他有关的专业规范的要求。第22页共85页百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计二、高程及水深的确定(一)码头前沿设计水深.码头设计水位： 设计高水位：115.87m设计低水位：114.40m.码头前沿设计水深码头前沿设计水深，应保证设计船型安全通过、靠离和装卸作业的顺利进行， 根据河港工程总体设计规范(JTJ212-2006)第3.4.4条其水深按下式确定：Dm=T +Z +(3-1)式中：Dm-码头前7&设计水深

4、(m);T 船舶吃水(m),根据航道条件和运输要求可取船舶设计吃水或枯 水期减载时的吃水。设计船型为进江海船时，船舶吃水还应考虑由于咸淡水密度 差而增加的吃水值，海水密度按1.025t/m3计；z龙骨下最小富裕深度(m,可按河港工程总体设计规范(JTJ212-2006)表4.4.4确定：拟建码头前沿河床底质为土质，设计船型载货量 2000 c 500, 3000 ( DWT ,则由表中查得 Z =0.30m；z其他富裕深度(m。龙骨下最小富裕深度(成表3-1设计船型吨级DWTt )100 DWK500500 41234泊位利0.60 0.62 0.65 0.65 0.68 0.70 0.55

5、0.55 用率0.650.70.750.70.720.750.70.65在此设计中取值：- =0.65由以上可知 Pt=Psl=612382.23tN=0.653, 取1个泊位（二）泊位长度及码头长度.码头泊位长度按下式计算：L b =L+2d（3-4）式中：L设计船型长度（m）,取90md泊位富裕长度（m）,取12m其中：富裕长度根据河港工程总体设计规范普通泊位的富裕长度JTJ212-20061 3.3.2 条规定表3-3设计船型长度L（ m）L 40 40 VL 8585V L 150150V L 200富裕长度直立式码头581012 1518 20d（ m）斜坡码头或浮式码头891516

6、 2526 35注：相邻两泊位船型不同时，d值应按较大船型选取。第25页共85页百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计 0.65L+1.5d=64.5m取 114m四、水域布置根据河港工程总体设计规范可知：（一）船舶回旋水域回旋水域的设计水深取航道设计水深船舶回旋水域尺度表3-4适用范围回旋圆直径（m有掩护的水域，港作拖船条件较好，可借标定位2.0L无掩护的开敞水域或缺之港作拖船的港口2.5L允许借码头或转头炖协助转头的水域1.5L受水流影晌较大的港口，垂直水流方向的回旋水域览度为（1.52.0 ） L;沿水流方向的长度为（2.53.0 ） L回旋水域宽度：180m回旋水

7、域长度：270m（二）码头前沿停泊水域水流平缓河段的码头前沿停泊水域宽度可取 2倍设计船型宽度B 停=2B=216.232. 4m第26页共85页1为”父孝百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计（三）锚地此节依据河港工程总体设计规范JTJ212-2006,3.6条及附录A相关内容 确定。由于码头前沿水域面积广大，水深也较大，经比较拟选用抛锚系泊。依据规范附录A.1.1条，抛锚系泊每锚位面积可按下式计算确定：(3-5)式中：Am锚位面积（m;S锚位沿水流方向长度（m）,可按表A.1.1 选取,S取（1.62.0）L,取 2L,为 180ma锚位宽度（m）,查附录A表A.1.

8、1知，a取值范围为（4.04.5）B,取 4.2B,为 68.04m。每锚位面积：Am -S a=180*68.04=12247.2 m2五、陆域布置（一）堆场、库场面积计算1.堆场所需容量计算根据规范第4.11.1条相关内容，件杂货和散货的仓库或堆场所需的容量按 下式计算确定：(3-6)Qn Kbk KrE -td cTyk式中：E仓库，堆场容量（t）；Kbk仓库，堆场不平衡系数，与港口生产不平衡系数同，取为 1.35;Kr 货物最大入库，入场的百分比（）,依据装卸手册，取95%Tyk 仓库，堆场年营运天数（d）,可取350-365d,根据气象及水文资料，其可常年营运，取为360d;tdc

9、货物在仓库，堆场的平均堆存期 （d）,依据总体设计规范表4.11.3 ,平均堆存期为610d,在此取为8d;Qn 根据货物类别确定的年吞吐量 40万吨第27页共85页百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计=11400401041. 350. 9583602.堆场所需面积计算根据河港工程总体设计规范第 4.11.4条，堆、库场面积由计算如下:(3-7)A 二q kk式中：A库（场）总面积（nf）q单位有效面积的货物堆存量（t/褶），堆场取q=4t/ itf仓库取1.3t/ m2；kk 库（场）总面积利用率，取 kk堆=75%堆场面积：A =仓库面积：A =（二）进港道路港口

10、道路应根据运量、流向、货种、运输组织、地形、进线条件等进行设8105.44 0. 753294. 62=2701.8m21.3 0. 752=3898. 9m2计，并应满足港口平面布置及装卸工艺要求。港口道路与路网公路、城市道路 的接轨站和接线站，宜靠近港区。选线和线路布置应避免货物的迂回和折返运输, 并应减少道路的相互干扰。根据河港工程总体设计规范规定。确定后方堆场 主干道宽12m 次干道宽8m（三）辅助建筑物本港区的辅助建筑物包括：办公楼、停车场、维修厂、港区内生活福利设 施等。辅助生产建筑物及港区内生活福利设施宜布置在陆域后方的辅助区。使用功能相近的辅助建筑、生活福利设施宜集中布置，并与

11、城市规划协调。辅助 建筑物面积具体见总平面布置图。第28页共85页 为”父孝百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计图示说明表示名称面积堆场2880仓库 ;4032加油站132,停轨&1456食堂216职工宿舍468门卫4活动中心384/办公大楼2s8第29页共85页百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计第四章装卸工艺流程设计一、设计原则(1)集装箱码头装卸船机械的选型应根据货运量、船型、水位差、地形地质、 码头型式和工艺布置形式等因素确定；(2)遵循和贯彻港口发展规划。工程设计时，根据发展规划的知道思想，遵 从长远全面规划，搞好工程近期实施与远近结合

12、；(3)集装箱码头堆场作业和装卸车作业机械应根据货运量、集疏运方式、堆场布置、码头型式和工艺布置形式经技术经济论证确定；(4)装卸工艺系统的经济性，应既考虑其投资成本，又考虑营运成本；评价 其经济效益时，应兼顾港口自身和社会的全面效益。二、基本形式内河港口的装卸工艺方式与码头断面型式密切相关， 主要取于港口所处河段 的水位特性、岸坡陡缓及所装卸的货物种类。按其特点有斜坡式码头装卸工艺、 直立式码头装卸工艺及浮码头装卸工艺等三种基本形式。由于本设计的高低水位差小于8m,则采用直立式码头。三、设计主要参数规划吞吐量： 40万t设计船型：2000 吨级泊位年营运天数：350d作业班次：三班制四、装卸

13、机械选择(一)港口机械概况码头的装卸机械以其在泊位的作业功能来划分。主要包括：装卸船机械、水平运输机械、装卸车机械、拆码垛及船舱内作业机械。目前，装卸船最常用的机第30页共85页百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计械有：门座起重机、轮胎式起重机、船舶吊杆和装卸桥；水平运输设备主要有： 牵引车、平板车、叉式装卸车；拆码垛设备有：轮胎吊，轨道式龙门起重机，叉 式装卸车和单斗装卸机等。本节内容参照港口装卸机械第二版、港口装卸工艺学及其它海港相关工程确定选用。装卸船采用门座式起重机，起重量拟取 10t,型号M-10-30,起升高度轨上 16m 轨下15m 起升速度60m/min

14、,回转速度1.6r/min ,变幅速度51m/min,运 行速度27m/min.轨距10.5m,基距10.5m.工作轮压22t。门架净空高度h=5.6m, 最大高度45m水平运输机械牵引车 型号红旗64-I ,前轮距1050mm后轮距1044mm轴距1500mm最 大牵引力2000公斤，行驶速度二档11公里/h。外形尺寸长X宽X高为3.1 X1.45 X 2.05m。叉车 型号CPC25CPCD25由距1600mm前轮轨距960mm后轮轨距880mm 起升高度3000mm车速18Km/h装卸船采用龙门起重机，型号QL3-16,最大起重量16t起重臂长20m最大 起升高度8.4m,工作起升速度主

15、钩70126m/min,旋转速度1.53转/分，变幅 时间 36/24s。轴距 2800mm轮胎吊 型号RT350型，中联重科出产，最大起升高度 16ml车速15Km/h载重汽车型号解放牌CA10B载重量4t ,拖挂总重量4.5t。最高速度75公里/小时。轴距4000mm车厢尺寸长X宽X高为 3540X 2250X 584m.牵引车 型号红旗64-I ,前轮距1050mm后轮距1044mm轴距1500mm最 大牵引力2000公斤，行驶速度二档11公里/h。外形尺寸长X宽X高为3.1 X1.45 X 2.05m。第31页共85页百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计五、装卸

16、工艺流程图翱工缠骸方虹图4装卸工艺流程图（方案一）碌才就早图5装卸工艺流程图（方案二）六、装卸机械数量根据总体设计规范 4.11.15相关内容，码头装卸机械数量按下式确定:(4-1)、QjN j 二 8760KjL Pj第32页共85页Qj某种装卸机械分货种的年起重运输吨；KjL 机械利用率，应按各港统计资料确定，新建港区也可按下值选用：一班制取0.050.20;两班制取0.300.35;三班制取0.40 0.50,电动机械取大值，内燃机械取小值，在此按三班制取为0.5;Pj 各种装卸机械按不同操作过程装卸或搬运不同货种的台时效率（吨/台时），对于门座式起重机的台时效率为 150t/h,牵引车

17、的台 时效率取40t/h,轮胎式起重机的台时效率取120t/h,叉车的台时 效率取48t/h,汽车的台时效率为 30t/h案一：门座起重机台 = - = 2 4口口0=0.609取 i 台J 一 打60除巧8760X0,5X150 t dQ jd 14000003 nle q牵引车 M = 2j= L= 2.283取3台J S760gPy 0760X0.5X401? pQtY1 400000 q rt rj叉车帖=2j= L= 1-903台取2台J 3760ygPj 8760X0.5X48案一：t v Qj V 400000 口,龙门式起重机% = 二二* p. = L=0.76取1台v Qj

18、 v 400000 too牵引车 = Z= Z= 2783取3台午J 8760VPj-S760X0,5X40“。口bjri Qi h 400000 t j j载重汽车耳 =2 = L= 3.044取4台甘 1 Q十 J - 376OPj= 8760 x0,5X30”f口KT V* Qj V1 400000门口工轮胎吊叫=- 口 = 口n-n = L826台取2台B7 6QKPjS760X 0.5X50七、港区定员依据河港工程总体设计规范JTJ21 2006第4.11.16条相关内容，装卸第33页共85页百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计工人总数包括装卸工人和辅助工人数

19、， 装卸工作数，应根据泊位作业线数、班次和每条作业的配工人数等确定。辅助工人数可按装卸工人数的 5%-10附算确定,装卸工人数在装卸工艺方案设计时，可按下式计算:NzAzAbAr(1 一 KzL)Kzz(4-2)式中：Nz 装卸工人数;Az 作业线数，有1条作业线;Ab 昼夜作业班次数，均按三班制取为 3；Ar 每条作业线的配工人数，参照其它相关港口，件杂货码头作业线每 班定员为12人；KzL 装卸工人轮休率，可取 2/7 ;Kzz 装卸工人出勤率，可取 90%- 95%综合考虑此码头取为90% 辅助工人数可按装卸工人数的5%10册算。4 装卸工人数N=1 X3X 12/（1-2/7）/90%

20、=56 人辅助工人数N=56 X8%=4.48人，取5人司机人数司机人数计算表（方案一）表4-1机械类型机械数量（台）三班制定员（人/台）计算司机人数（人）考虑出勤率增加司机人数（人）司机人数（人）轨道式门座式起重机17718牵引车331210.5112叉车2312718一一25328第34页共85页人为”父孝百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计总人数N=56+5+28=8以装卸工人数N=1 X3X12/（1-2/7）/90%=56 人辅助工人数N=56 X8%=4.48人，取5人司机人数司机人数计算表（方案二）表4-2机械类型机械数量（台）三班制定员（人/台）计算司机

21、人数（人）考虑出勤率所增加司机人数（人）配备司机人数（人）龙门起重机17718龙门吊2714216牵引车331210.5112载重汽车431214216一一46652总人数 N= 56+5+52=113人八、劳动生产率根据河港工程总体设计规范可知劳动生产率按下式计算：Nz Ns(4-3)、， P式中：gz劳动生产率（操作吨/人年）；Qn 操作吨（t/年）；Nz 装卸工人数（人）；第35页共85页百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计Ns装卸司机人数（人）。40000089=4494. 382吨 /人.年400000113=3539. 82机 / 人.年九、装卸工艺比选装卸

22、工艺技术经济比较表4-3序号指标名称单位力某一力某一1码头年吞吐量万吨40402码头年通过能力TEU11400114003泊位数个114泊位利用率%65655装卸工人和司机人数人891136劳动生产率吨/人年4494.3823539.823方案一具有一定的灵活性，可以横移，能由一个堆场区转移到其他各个堆场 区，在作业过程中，操作简单，动作简捷，劳动生产率高，所用人数少。方案二 作业率较低，所用人数多，轮胎吊本身价格昂贵，经济不适用。所以选择方案一第36页共85页百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计第五章结构方案设计一、码头结构型式的选择原则(一)结构选型基本原则(1)码

23、头结构型式的选择要贯彻经济、实用、耐久的指导思想，并应进行综 合分析比较。(2)全面规划、远近结合。应结合港口的规划要求，对码头负荷能力及浚深 的预留等。(3)因地制宜，根据具体使用要求、自然条件、施工条件等选择码头结构型 式。(4)积极采用科学技术新成果。(6)就地取材，因材设计，充分利用当地材料资源。(二)结构选型三要素港口水工建筑物是港口工程的一项主体工程。作用在港口水工建筑物上的 荷载比较复杂，包括自然荷载、使用荷载和施工荷载等。因此，在进行码头结构 型式选择时，要根据拟建港区的自然条件、码头的使用要求和施工条件等因素确 定选用何种结构型式。二、码头结构形式码头按建筑物结构形式主要有重

24、力式、板桩式、高桩式、墩式和浮码头等。第37页共85页百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计重力式码头：靠结构自重来抵抗建筑物的滑动和倾覆。由于结构基础应 力首先直接传给上部地基，对上部地基和其下卧层都要求有较高的承载能力，因 此它要求有比较良好的地基，适用于各类岩基、沙、卵石地基和硬粘土地基。重 力式码头的实体结构耐久性好，对超载及工艺变化的适应性强，施工相对简单， 设计经验比较足，造价比较低。但泊稳条件差，对基础又一定要求，需要砂石料 比较多。板桩码头：主要是由连续的打入地基一定深度的板形桩形成直立墙体，墙体上部一般用锚碇结构加以锚碇，板桩码头建筑物的优点是结构简单，

25、用料省， 工程造价低，施工方便，而且可以先打桩后挖港池，能大量减少挖填方量，对复 杂的地质条件适应性强。但耐久性差，由于板桩是薄壁结构，抗弯能力有限，所 以只用于小型码头。高桩码头：是用系列长桩打入地基形成桩基础，以承受上面传来的荷载， 而地面以上的桩身是主体结构的组成部分。 其优点有结构简单，能承受较大的荷 载，砂石用量少，对挖泥超深的适应性强，适用于软土层较易打桩的地基。但耐 久性比重力式和板桩码头差，码头构件易损坏，损坏后修理较麻烦，抗震性能较 差。墩式码头：由分离的基础墩（引桥墩和码头墩）和上部跨间结构组成。 墩式码头是液体、散货码头的主要结构形式。由于液体、散货一般采用皮带机和 管道

26、联系性装卸作业，除专业的装卸设备外，在码头上不须设置堆场和其他装卸 设备，因此采用墩式结构最为经济，另外，墩式结构可以减少结构的波浪力和水 面壅高。浮码头：由建船、建船的锚系和支撑设施、引桥及护岸等部分组成。浮 码头特点是建船随水位的涨落而升降，因此使码头面和水面之间可以保持一个定 值，特别适合靠岸干舷较小的船舶。 浮码头较多地用于水位差较大的港口中， 常 作为客货、油、渔船以及工作船码头等。本设计拟定为重力式码头，通过重力式码头中的方块码头和沉箱码头的优缺 点进行比较，从经济、技术各方面综合考虑，采用方块码头更适合，因此，把方 块结构码头作为推荐方案。第38页共85页百色港大旺作业区 200

27、0DW件杂货泊位总平面布置及结构设计结构比选表5-1项目优点缺点实心方块a）坚固耐久b）抗冻抗冰性能好c）维修费用少，简单施工d）墙后土压力较小e）能承受较大的荷载f）适应能力强a）起重困难b）使用混凝土大c）造价偏高d）自重大，要求较好的地基e）由于为块体，整体稳定性相对差一些f）抗震性能差沉箱a）施工速度快，水卜，作量少。b）结构整体性好。c）施工简单，适应性强。d）常用于大型码头。e）抗震型能好。a）钢材用量多，需专门的施工设备。b）耐久性稍不如方块。第39页共85页百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计第六章水工建筑物一、设计条件工程为2000吨级件杂货码头，顶面

28、高程为 117.00m米，码头前沿水深107.00m。码头结构断面图如图6所示。（一）设计船型设计船型的船舶资料见表6-1船舶资料表6-1船长（m）船宽（m型深（m船舶载重量DW （t）9016.24.82000（二）结构安全等级结构安全等级为二级（三）自然条件.设计水位设计高水位：115.87m设计低水位：114.40m.地震设计烈度为7度第40页共85页百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计（四）码头面荷载堆存荷载，前沿地带q1一般采用20kpa,前方堆场30kpa,整体采用30kpa（五）材料指标材料指标表6-2材料名称重度(kN / m3)内摩擦角* （ ）水上y

29、 , 水下?饱续表6-2路面混凝土 q02414钢筋混凝土卸荷块体c252414混凝土方块c252313混凝土胸墙c302313墙后 回填10-100kg 块石棱体18112145第41页共85页n yW4Hi蛀也匚，A44 9UtH!MlkiMtt 图6方块码头结构断面图二、作用的分类及计算（一）结构自重力（永久作用）自重力的计算图式见图7.第42页共85页百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计图7结构自重力计算示意图.设计高水位情况1）自重力：计算见表6-3自重力计算结果（KN）表6-3A层第二层第三层第四层

30、第五层Gi60.98141.4143106.6122.85本层以上G Gi60.98202.38345.38451.98574.832）稳定力矩：M Gi计算结果（kN n）见表6-4表6-4设计高水位稳定力矩 M Gj计算结果第43页共85页GiG2G3G4G5EA层71.2971.29第二层71.29370.23441.52第三层71.29370.23315.03756.55第四层71.29370.23315.03218.53975.08第五层132.27511.63458.03543.66331.631977.22百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计.设计低水位情

31、况1）自重力：计算见表6-5自重力计算结果（KN）表6-5A层第二层第三层第四层第五层Gi74.25185.04143106.6122.85本层以上G Gi74.25257.49400.49507.09629.942）稳定力矩：M g计算结果（kN n）见表6-6设计低水位稳定力矩M Gj计算结果表6-6G1g2G3G4G5续表6-6第44页共85页百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计A层86.8086.80第二层86.80484.49571.29第三层86.80484.49315.03886.32第四层86.80484.49315.03218.531104.85第五层

32、157.15669.53231.35543.66331.632160(二)土压力标准值计算主动土压力系数计算:卸荷块体与胸墙组成的墙背近似L型，按照重力式码头设计与施工规范(JTJ290-98) 3.5.1.2 条可近似 按公式(3.5.1-10 )计算Ka =tg2(45 1中)=tg2(45* 45r72) =0.172(6-1)卸荷块体以下墙背按3.5.2条规定 取 d =tP/3 = 45/3 = 15s查表 B.0.3-1 Ka=0.16查表B.0.3-3得单一填料内产生主动土压力时的破裂角2 =23.94水 平土压 力系数Kax = Kacos5 =Kacos15s= 0.155(

33、6-2)垂直土压力系数Kay = Ka sin 6 = Ka sin 15 口= 0.041(6-3)1.墙后块石棱体产生的土压力标准值(永久作用)1)设计高水位情况(1) 土压力强度计算：e0=0e1=18 1.13 0.172=3.50kpa第45页共85页 乂歹父孝百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计62=(18 1.13+2.37 11) 0.172=7.98kpae2 =063=1.7 11 0.16=2.99kpa64=(18 1.13+2.37 11+4.29 11) 0.16=14.98kpa65=14.98+2.23 11 0.16=18.90kpa主

34、动土压力分布见图8 (a)。(2)合力计算(以单宽m计)：土压力合力Ei的计算结果见表6-7.土压力Ei的计算结果(KN)表6-7A层第二层第三层第四层第五层Ei3.412.186.4122.8934.28EHi3.412.186.1922.1133.11Evi001.665.928.87本层以上 EHiHHi3.415.5821.7743.8876.99本层以上工EVi001.667.5816.45注：第一、二层中6=0,第三五层中S =15(3)水平力Et作用产生的倾覆力矩计算结果见表6-8水平力EHi作用产生的倾覆力矩计算结果表6-8a层第二层第三层第四层第五层31.0490.1332.

35、5065.4031.40本层以上面础131.04121.17153.67219.07250.47第46页共85页 为”又考百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计(4)垂直力作用产生的稳定力矩计算结果见表Mw,计算结果(KN-nD表6-9层号第一层第二层第三层第四层第五层003.6511.9722.06本层以上003.6515.6237.682)设计低水位情况(1) 土压力强度计算:e0=0ei=18 2.6 0.172=8.05kpae2=(18 2.6+0.9 11) 0.172=9.75kpae2 =0e3=1.7 11 0.16=2.99kpae4=(18 2.6+

36、0.9 11+4.29 11) 0.16=16.60kpae5=16.60+2.23 11 0.16=20.52kpa土压力分布见图8 (b)n05027. 9802. 996. 69983518. 8704. 648.059. 75 0(a)设计高水位(b)设计低水位2.99 L 18 16. 60 16. 97 20. 49图8墙后块石棱体产生的主动土压力分布图(2)合力计算(以单宽m计):第47页共85页 为”父孝百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计土压力合力Ej的计算结果见表6-10.土压力Ej的计算结果（KN）表6-10A层第二层第三层第四层第五层Ei3.48

37、15.006.6124.8137.46EHi3.4815.006.3823.9636.18Evi001.716.429.70本层以上z EHi3.4818.4824.8648.8285.00本层以上工EVi001.718.1317.83（3）水平力与e作用产生的倾覆力矩Me/计算结果见表MfHi计算结果（KN- m）表6-11A层第二层第三层第四层第五层31.77111.0033.5071.8834.37本层以上国31.77142.77176.27248.15282.52（4）垂直力火作用产生的稳定力矩计算结果见表Me也计算结果（KN-m）表6-12A层第二层第三层第四层第五层003.7613

38、.1624.15本层以上003.7616.9241.072.码头面堆存荷载q=30KPa产生的土压力标准值（可变作用） 主动土压力系数计算同前第48页共85页百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计1) 土压力强度计算，按规范3.5.1条计算5,165, 165.160L 4828i. 8k3图8 (c)均布荷载(q=30kpa)产生的主动土压力分布图(单位：kpa) TOC o 1-5 h z ： r ：(6-4)f cosa cosO1* -7 -(6-5)。二也(6-6)-I H U1% = 30 x0,172=5,16 帆?!=30 x0.16= 4.8kpa第49

39、页共85页百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计土压力分布图见图8（c）.2）合力计算（以单宽m计）:土压力计算结果（KN）表6-13A层第二层第三层第四层第五层7.7410.320.5926.729.607.7410.320.576.499.27=& sin 000.151.742.48本层以上 Eq史7.7418.0618.6325.1234.39本层以上如000.151.894.37（3）水平力%或作用产生的倾覆力矩M即成计算结果见表M领航计算结果（KN-m）表6-14A层第二层第三层第四层第五层M时用i70.6776.372.9919.478.81本层以上70.6

40、7147.04150.03169.50178.31（4）垂直力片5作用产生的稳定力矩计算结果见表A层第二层第三层第四层第五层000.333.576.18本层以上 “，啦优000.333.9010.08师计算结果（knm）表 6-15（四）7度地震时的主动土压力标准值计算（偶然作用）第50页共85页 1为”又才主动土压力系数计算：百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计按水运工程抗震设计规范（JTJ225-98）式（5.3.1-5 ）计算(6-7)cosacos(5n+6+aj 1+coj(5n+S+a)cos(a-i式中，Q二0, （p二（J按表5.3.1取值，计算结果见表

41、计算位置鼠（口）G丹及1n卸荷块体以上水上01.5450.183水下03.0450.194卸荷块体以下，且在水下153.0450.183计算结果表 6-16.墙后块石棱体产生的地震土压力标准值1）设计高水位情况：土压力强度按（5.3.1-2 ）、（5.3.1-3 ）式计算“二，也*即（6-8）%=oe1 = 1.13xl8x0.183=3J22kpaei = 1.13 X18 X 0.194 = 3.946kpa第51页共85页百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计e2 = (1.13xl8+2,37X11)X0,194 = 9.004kpa=oe3 = 1,7 X11X

42、 0,183=3.422kpa e41.13xlh(237H,29)X 11 x 0,183 = 17.129kpae5 = e4+2,21 X11X 0.183=21.S78kpa土压力分布图见图9 (a)(2)合力计算(以单宽m计): 土压力合力用的计算结果见表土压力计算结果(KN)表6-17A层第二层第三层第四层第五层耳3.7113.477.3425.8239.13瓦=国 CQ5 &3.7113.477.0924.9437.80% =母 sinf001.906.6810.13本层以上加3.7117.1824.2749.2187.01本层以上百花001.908.5818.71(3)水平力E

43、桢作用产生的倾覆力矩Me前计算结果见表表 6-18计算结果(KNmD第52页共85页A层第二层第三层第四层第五层用上廿33.8799.6837.2224.8235.91本层以上%的33.87133.55170.77185.59221.5百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计(3)垂直力作用产生的稳定力矩计算结果见表Me胃计算结果(KN-nD表6-19A层第二层第三层第四层第五层004.1813.6925.22本层以上心理004.1817.8743.092)设计低水位情况:(1) 土压力强度标准值计算：V = 2,6x 18x0.183=8,563q =2,6X18X019

44、4 = 9.079kpae2 = (2,6X18+0.9xll)x0.1W= 11,000kpa& =0e3 = 1,7 X11X 0.183 =3.422kpa/ 26 X18+(。9+辘 X 川 X Q183=18 驰 paIe5=+2,21X11X0.183第53页共85页百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计土压力图见图9(b)(2)合力(以单宽m计)： 土压力合力用的计算结果见表土压力计算结果(KN)表6-20A层第二层第三层第四层第五层及2.7515.767.5628.3842.86%E =瓦COS S2.7515.767.3027.4141.40% = 鼻

45、而 J001.967.3511.09本层以上E玳2.7518.5125.8153.2294.62本层以上风001.969.3120.40(3)水平力与作用产生的倾覆力矩Me面计算结果见表也加计算结果(KN-m)表6-21A层第二层第三层第四层第五层25.11116.6238.3382.2339.33本层以上25.11141.73180.06262.29301.62(4)垂直力E火作用产生的稳定力矩计算结果见表Mef1计算结果(KN-m)表6-22A层第二层第三层第四层第五层004.31215.0727.61本层以上引唱004.31219.38246.99第54页共85页百色港大旺作业区 200

46、0DW件杂货泊位总平面布置及结构设计03.722,3. 9464. 749. 00403.4227.65617,12917,55321, 587(a)设计高水位(b)设计低水位图9 墙后块石棱体产生的地震主动土压力(单位：kpa)1.码头面堆存荷载q=30kpa产生的地震土压力标准值1)设计高水位情况:(1) 土压力强度(土压力系数同前)其中，二 一cos acosCap)cos 01 i-cos 0 s(6-9)(6-10)4=0183X30= 5恤4 二 0,194x3。二 5.8 瞬e2 =0,183 X 30=5期炳第55页共85页百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结

47、构设计土压力图见图10(a).(2)合力计算(以单宽m计): 土压力合力用的计算结果见表土压力计算结果(KN)表6-23A层第二层第三层第四层第五层耳8.3611.640.687.5810.98%出二瓦cos 68.3611.640.667.3210.61询=&sin 5000.181.962.84本层以上E加8.3620.0020.6627.9838.59本层以上工EqyE000.182.144.98(3)水平力/所作用产生的倾覆力矩M/m计算结果见表闿印航计算结果(KN-m)表6-24A层第二层第三层第四层第五层H后 QHt76.3386.143.4721.9610.08本层以上血网机76

48、.33162.47165.94187.9197.98(4)垂直力与以作用产生的稳定力矩对国，计算结果见表计算结果(KNm表6-25A层第二层第三层第四层第五层000.404.027.07本层以上 SQVi000.404.4211.492)设计低水位：(1) 土压力强度:第56页共85页百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计行 0183x3。=549炯=0,194x30=53%=0183x3。=5恤土压力图见图10(b).(2)合力计算(以单宽m计)：土压力合力斗的计算结果见表土压力计算结果(KN)表6-26A层第二层第三层第四层第五层瓦8.2411.460.687.581

49、0.98- E： oos 38.2411.460.667.3210.61=瓦 sinf000.181.962.84本层以上8.2419.7020.3627.6838.29本层以上000.182.144.98(3)水平力/或作用产生的倾覆力矩 网破成计算结果见表所计算结果(KN- mD表6-27A层第二层第三层第四层第五层75.2384.803.4721.9610.08本层以上41时十175.23160.03163.50185.46195.54表 6-28(4)垂直力/5作用产生的稳定力矩网矶1计算结果见表收占Q簧计算结果(KNnj)第57页共85页钎层第二层第三层第四层第五层000.404.0

50、27.07本层以上如.000.404.4211.49百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计5.495.49, 5, 825. 821.695.495.495.495. 495. 495. 49, 5. 321. 695. 495. 495. 49（a）设计高水位（b）设计低水位图10均布荷载（q=30kpa）产生的地震主动土压力分布图（单位：kpa）（五）地震惯性力（偶然作用）.设计高水位情况1）自重及其产生的水平地震惯性力（对 7度地震不考虑与垂直地震惯性力 组合）:自重计算时，水位以上结构取干重度，水位以下结构取饱和重度，水平向地 震惯性力按水运工程抗震设计规范（JT

51、J225-98） （5.2.5 ）式计算：长产航眄吗（6-ii）第58页共85页百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计其中，C取 0.25,除按(JTJ225-98)规范表 5.1.4 取 0.1 , &按(JTJ225-98)规范5.2.5 (b)取值，计算结果见图11(a).则， - - - -，.自重网及其产生的水平地震惯性力Phe计算结果见表%及P版计算结果(单宽m计)表6-29周(W)。=0.025% 叫(kN)本层以上风(kN)A层60.982.333.553.55第二层141.42.278.0211.57第三层143.01.977.0418.61第四层106

52、.61.604.2623.23第五层122.851.303.9927.222)水平惯性力F曲作用产生的倾覆力矩MpHi计算结果见表A层第二层第三层第四层第五层4.1521.0114.228.739.94本层以上%4.1525.1639.3848.1158.05.设计低水位情况1 )自重及其产生的水平地震惯性力：计算方法同前，与计算结果见图11(b)；自重吗及其产生的水平惯性力乙的计 算结果见表喝(W)叫。=0.025% 叫本层以上P加%及P版计算结果(单宽m计)表 6-31第59页共85页(kN)(kN)A层74.252.334.114.11第二层185.042.119.7613.87第三层1

53、43.01.977.0420.91第四层106.61.604.2625.17第五层122.851.303.9929.16百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计2）水平惯性力Pm作用产生的倾覆力矩M；呦.计算结果见表层号第一层第二层第三层第四层第五层孙航4.8125.5714.228.739.94本层以上EMpm4.8130.3844.6053.3363.07表 6-32Mp册计算结果（kN m）2、332. 27 L97L601.302. 272. 11 L97L 601.30第60页共85页百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计(a)设计高水位(b

54、)设计低水位图11加速度分布系数a(六)船舶荷载(可变作用)船舶荷载按其作用方式分为船舶系缆力，船舶挤靠力和船舶撞击力。系缆力 分为纵横系缆力两种，有风和水流等作用产生。因撞击力产生稳定力矩，故在码 头稳定性验算中不予考虑.垂直于码头前沿线的横向分力船舶受风面积在最大风速V=22m/s情况下，按港口工程荷载规范10.2.2计算满载时：10g Axw = -0.036 + 0.742 log DW(6-12)式中：口府船舶载重量为2000吨log Axw - -0.036 0.742log DW二-0. 036 0. 742 log 2000= 2.413AW - 258. 8 m半载或压载时：

55、10gAXW =0.283+ 0.727log DW(6-13)=0. 283 0.727 log 2000=2. 683Axw = 481.9m2作用在船舶上的计算风压力，按规范(JTJ215-98) 10.2.1计算Fxw =73.6m10AxwV 空(6-14)式中：V取最大风速22m/s之一风压不均衡系数，根据船长L=90m B=1,6.2m查规范表10.2.3 ,取 y=1.00, -第61页共85页灼 J百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计满载时：Fxw =73.6x10 至 AxwV 气= 73.6 10-258. 8 2220. 932=85. 74m半

56、载或压载时：Fxw = 73. 610-481.9 2220. 932= 159. 65m2.风压力平行于码头前沿线的纵向分力船舶受风面积满载时 log Ayw= -1.107 + 0.621 log DW(6-15)=-1.107 + 0.621X3.3=1.9432A yw = 87.7 m半载或压载时logAYW =0.019 0.628logDW(6-16)= 0.019 0.628 3.3= 2.092Ayw = 123.02 m作用在船舶上的计算风压力_52Fyw =49.0 10 AywVy2(6-17)满载时Fyw= 49.0 X 10-5X 87.7 X22X22X 1.0

57、= 20.80 ( KN半载或压载时Fyw = 49.0 X 10-5X 123.02 X22X22X1.0 = 29.18 ( KN).系缆力第62页共85页/J父孝百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计按规范(JTJ215-98) 10.4节计算k Fxz Fy、N J - X + Y(6-18)n since cos cos a sin PJ取k 一系船柱受力分布不均匀系数，取 1.2n 一计算船舶同时受力的系船柱数目，查表 10.4.2 ,取2系船缆夹角口、P按表10.4.3取=30 二、P =0NX = N ,cosa sinP(6-19)NY = N *sin

58、 ： cos 1(6-20)NX=N*sin：(6-21)、Fx = Fxw = 159.65kN1. 2、Fy = 29. 18kN211.79kN159. 65 33.69 sin 30 cos 0按照规范10.4.5条规定DW=200(M的船舶系缆力标准值不小于150KN取N=211.79kN横向分力NX = N sin 二 cos =211.79 sin 30 cos 0 = 105.9kN纵向分力NY = N cos = cos : = 183. 42kN竖向分力Nz = Nsin 1 =0kN平行与码头的纵向分力对码头的影响不大，可略去不计。垂直地面的竖向分力由于数值为 0,在计算

59、墙身稳定性时可略去不计。Nx的分布表6-33分布宽度b( m水平力p -NxPRHiB力臂di (成倾覆力矩M PRHA层3.0035.3270.6第二层5.9917.68470.72第三层7.9913.256.586.13第63页共85页百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计第四层9.9910.608.590.1第五层12.008.8310.592.72注：系缆力的分布宽度如图12所示。系船柱高度按 0.5m计图12系缆力分布宽度.撞击力船舶靠岸时的有效撞击能量Eo可按下式计算：:2Eo = MVn(6-22)2式中：Eo 船舶靠岸时的有效撞击能量(kJ)； 有效动能系

60、数，取0.70.8，取0.72;M 船舶质量(t),按2000DWT船满载排水量 f计算；Vn 船舶靠岸法向速度(m/s),取Vn =0.25m/s0.35m/s,取Vn第64页共85页 乂为”父孝百色港大旺作业区 2000DW件杂货泊位总平面布置及结构设计=0.25m/s。LogAf=0.177+0.9911logDWT（6-23） .f=2811.90Eo = 1/20.722811.900.252 = 63.27 （kJ）选用V型H500*L2000的橡胶护舷，吸能 5060%,吸收70.75kJ。5.剩余水压力剩余水压力应根据码头的排水条件和填料透水性能确定，墙后设置抛石棱体或回填料粗