关于N12-3.8汽轮发电机振动大检修总结剖析

1、 关于南京N12-38汽轮发电机振动大检修总结某公司使用汽轮发电机是京汽轮机公司（集团）生产的型号为N123.8/395型、中压、单缸、冲动、凝汽式汽轮机；该套设备2011年生产、2012年初到货，2013年初安装，2014年1月23日第一次开机冲转至满速3000转；2014年11月23日汽轮发电机启机、并网；2015年11月性能测试；2015年12月5日业主检修人员小修、复测中心等；12月12日中午启机因振动问题13日下午停机。从该机运行原始数据、安装数据、检修数据及历史振动数据分析；初步判断为基础下沉、轴瓦紧力不足等原因；依据现实际情况，建议进行轴瓦及中心等重新检查检修。按业主联系单要求，

2、*月*日我司检修专业工程师及检修人员到现场进行全面检查，确定检修方案，并做汽轮机检修前准备工作，15日下式开工，19日完工并启；本次检修主要完成以下工作：1、转子串动量（推力瓦间隙）数据（注：表中左、右侧指站在机头面向机尾及发电机的左、右侧，单位：um）左侧右侧座轴轴座两表读数差差838388座与轴差值3030推力间隙30（安装数据为40）标准值30402、本次检修后轴承各项数据记录：（单位：mm）i承一轴一-目一项-A766e/|#A72/lA72/lA702/l44油隙顶部油隙52a7ao3a62ao3a62ao3a62aA7/|值量测33a92a3a33aA77/|值量测63a63a诵后

3、”修.匚./|O5oa2a2aaOaoa5ao2a面!)VT亠冃肠修亡/IXa诵后”修.匚./|1xaoo1xa面t)賊修匕fvoa5o12aa32a2ao2a侧面油82a32a前侧左3a52a44a83a53a后侧左3a52a83a4ao3a隙右侧前0.250.30.400.40.40右侧后0.250.30.400.380.35球面紧力标准0.020.040.020.040.020.040.020.04测量值（12.11）0.02-0.020.040.020.020.05测量值（12.17）0.03750.02750.010.0375瓦枕中分面垫片（12.11）0.1500.20.15瓦枕中

4、分面垫片（12.17）0.150.150.200.25瓦枕中分面垫片（修前）左0.2右0.250.2左0.3右0.2瓦枕与轴承大盖紧力标准0.020.040.020.040.020.040.020.04测量值（12.11）0.020.03-0.03+0.030.020.07测量值（12.17）0.050.070.0550.074顶部垫铁垫片（12.11）1.56+0.05（增0.05）2.88+0.2+0.1（增0.1）1.47+0.2+0.1+0.05（减0.15）1.47+0.5+0.5+0.2（增加0.2）顶部垫铁垫片（12.17）1.56+0.20+0.10+0.102.88+0.2+

5、0.1+0.11.47+0.2+0.1+0.05+0.11.47+0.5+0.5+0.2+0.12.512月16日修3#下瓦球面后第一次中心测量值47右侧（炉侧）8.512月16日修3#瓦下瓦球面后第二次中心112月17日4#瓦座左右调整后第一次测值2.757右侧（炉侧）1.2512月17日4#瓦座左右再次调整后中心最终值说明：、合格值：圆周偏差才0.04，左右张口偏差才0.02,上张口才0.02，下张口偏差不允许；、表座架于联轴器汽轮机端齿轮，表针指向发电机；、修前发电机端低0.27，下开口7,发电机转子朝左侧偏移4,右开口1；经计算，3#瓦底+0.25、左+0.13、右+0.044，4#瓦

6、底0.42，左0.05，右0.30，修后下开口0.75，发电机高5，发电机朝右1，右开口4；、12月17日调整后中心数据：上开口0.75，左开口0.5，外圆发电机往左2.75，发电机低1.25；4、转子扬度测量记录：（单位mm/m）安装数据：1#瓦前扬88、2#瓦后扬5；本次检修后数据如下：（1）.12月11日:1#瓦前扬90.5、2#瓦前扬12.5、3#瓦（修前前扬5.5）后扬2.25、4#瓦后扬50.5；（2）.12月15日:1#瓦前扬86.5、2#瓦前扬14.25、3#瓦前扬8、12（10.25）、4#瓦后扬53.5；5、轴向位移测点与齿轮盘距离的数据记录：（单位mm）定位于零点（正推瓦

7、接触推力盘时）通道A（位于下部）1.8；通道B（位于上部）1.85；6、本次检修前与检修后外观检查及数据对比记录：、推力间隙0.3在合格值的下值，安装数据为0.4,检查后未发现推力瓦乌金磨损与异常，分析有可能是测量方法问题，安装时有可能未扣除座的移动值，若此次测量未扣除推力间隙为0.38；、检查1#4#瓦上瓦均有不同程度碰磨，且不是连续性的接触，碰磨面较为粗糙，应该是轴振引起的间歇性干磨；2#瓦顶底与顶部有被较硬杂质磨损的较深沟痕，应为杂质刮磨；2#、3#下瓦在轴向位置发生接触面偏斜，应为球面瓦无法自动就中引起；2#、3#下瓦在60接触角接触面均在靠发电机的后端，接触面约6070%。、前轴承推

8、力轴承两侧挡油环（图号Z005.08.04.07、Z005.08.04.08）（软性材质）有较明显磨损痕迹；应该是轴振引起的间歇性干磨。、轴瓦中分面、球面、瓦枕垫片安装与现在有较大差别（详见轴承记录表）,综合：1#瓦轴瓦与球面所垫与安装差别不大，瓦枕少垫0.0775，相对紧力比原来增加0.0775；2#瓦安装数值轴瓦高0.05，相对顶隙整体加大至少0.1，现测量球面高0.05，顶隙比原安装减少0.1；球面紧力比安装相对增加0.1；3#瓦原安装数据球面与轴瓦平面无差别，现测量轴瓦低0.2；相对顶隙现顶隙比原减小0.175；球面相对紧力比安装少0.225。、修前中心复测，下开口与上下外圆超标，下开

9、口0.07，发电机低0.27。、轴颈扬度与安装数据对比，1#轴承安装时前扬88，现90.5，2#轴承安装时后扬5，现前扬12.5（安装数据没有发电机转子扬度记录），分析是2#瓦或轴承座下沉，初步分析为基础下沉（沉降量按丝计，较难以于沉降观测）。、第二次检修发现2#、3#下瓦球面底部无接触点，尤其是3#瓦架空间隙约有0.05mm，只有侧面接触约25%，后经硬质合金旋转锉及手工锉刀修磨达到接触点70%以上。、第二次检修放大了顶部油隙，原厂家1#、2#、3#瓦按椭圆瓦间隙要求顶隙，现按圆筒瓦调整。1#瓦大盖紧力比原来相对增加了0.35mm；同样，紧力也按经验值,非厂家提供要求，厂家要求紧力0.020

10、.04，实际球面按00.04，大盖紧力要求0.020.04，实际按0.050.15；轴承盖紧力1#瓦垫片相比增加0.35，2#4#相比各增加0.10mm。、第二次检修测量各瓦面顶隙、紧力测量方法与第一次不同，第一次检修按中分面垫标准钢垫顶部油隙、球面、垫铁等处压铅丝的方法，此法可以一定程度上消除螺栓对紧不均匀照成的误差。第二次检修中分面及各间隙、紧力处都有压铅丝的方法，求平均值差值，得出间隙与紧力，这种方法的缺点是紧螺栓不均匀会照成误差。、改变了衬套中分面垫片方式，原中分面垫0.05mm铜垫片，因衬套中分面为轴瓦进油口，中间部份无结合面，垫片容易冲破，2#瓦就出现0.05mm被冲破铜片掉入瓦块

11、中的问题，改用全不锈钢垫或铜垫分四块分别垫于四个角。（11）、从中心测量数据来看，12月16日外圆表数据值误差较大，应该与架表方式及联轴器螺杆憋劲有关；12月17日调整后数据测量可靠。7、后汽缸导板纵向键测量月记录标准值b=0.5测量值b左0.5（有一点0.4）、b右0.5。8、调节汽门提升阀调整间隙测量记录调门全关状态上升S1=0.500.55mm油动机上部套筒杆牙数14。9、励磁机左右空气间隙记录原左2.85右1.45，调整后左右约2.15。10、本次检修后振动数据测试及记录：2015年12月19日机组启动升速至额定转速、带负荷振动参数记录序号转速r/min)/负荷(kw)轴承振动国标50

12、um/7.1mm/s备注1#2#3#4#丄丄丄丄1500um2324541110121200um74374211233000um3114212154125713713mm/s3.50.92.42.10.64.52.80.91.71.12.741.2MWum3521212274125719122753.5MWum35121823838211620134065.0MWum38917236右46左512212191144mm/s4.41.62.32.40.4右4.8左5.22.41.83.12.68.87.8MWum361914255右42左462411211144mm/s4.22.22.32.70

13、.5右5.0左5.62.72.23.42.29.9注：过临界时，#1瓦最大振动27um（降速时#1最大振动39um）2015年12月22日小修56小时后，振动参数记录：序号转速r/min)/负荷kw)轴承振动(主隸参数：390C、3.87MPa-0.093Mpa上缸286C下缸262C)国标50um/7.1mm/s备注1#2#3#4#丄丄丄丄19.1MWum35188231046388151021mm/s3.92.21.12.01.25.54.11.22.21.14.52015年12月23日小修72小时后，振动参数记录序号转速（r/min）/负荷kw）轴承振动（主隸参数：87C、3.87MPa-0.0925Mpa上缸292C下缸264C）轴承温度1#69、2#63.7、3#63.7、4356.2国标50um/7.1mm/s备注1#2#3#4#丄丄丄丄18.5MWum32