站房及配套工程钢结构滑移施工方案（74页）

1、站房及配套工程钢结构滑移施工方案目 录 TOC o 1-3 h z u 一 工程概况 PAGEREF _Toc234480016 h 11 工程简介 PAGEREF _Toc234480017 h 12 东西站房屋面钢结构安装分析 PAGEREF _Toc234480018 h 13 关键施工技术简介 PAGEREF _Toc234480019 h 2二 站房屋面钢结构滑移施工部署 PAGEREF _Toc234480020 h 41 钢结构滑移施工概述 PAGEREF _Toc234480021 h 42 滑道布置说明 PAGEREF _Toc234480022 h 53 滑道支撑加固措施

2、PAGEREF _Toc234480023 h 64 滑移耳板安装说明 PAGEREF _Toc234480024 h 135 滑移设备配置说明 PAGEREF _Toc234480025 h 136 滑移同步控制介绍 PAGEREF _Toc234480026 h 147 滑移施工实施说明 PAGEREF _Toc234480027 h 148 滑移到位卸载施工说明 PAGEREF _Toc234480028 h 16三 滑移施工风险性分析 PAGEREF _Toc234480029 h 161 各榀桁架间拉杆设置要求 PAGEREF _Toc234480030 h 162 滑移不同步时结构

3、安全 PAGEREF _Toc234480031 h 163 设备故障时应急处理 PAGEREF _Toc234480032 h 16四 施工工期 PAGEREF _Toc234480033 h 18五 施工组织管理 PAGEREF _Toc234480034 h 18六 施工用主要机具及设备 PAGEREF _Toc234480035 h 19七 安全文明施工 PAGEREF _Toc234480036 h 19八 滑移节点、加固措施详图 PAGEREF _Toc234480037 h 20九 站房滑移分析计算 PAGEREF _Toc234480038 h 261 概述 PAGEREF _

4、Toc234480039 h 262 计算结果 PAGEREF _Toc234480040 h 261）东站房坡屋顶E11E12轴 PAGEREF _Toc234480041 h 262）东站房坡屋顶E10E12轴 PAGEREF _Toc234480042 h 303）东站房坡屋顶中部E12轴 PAGEREF _Toc234480043 h 334）东站房坡屋顶E9E12轴 PAGEREF _Toc234480044 h 375）东站房坡屋顶E8E12轴 PAGEREF _Toc234480045 h 406）东站房坡屋顶E7E12轴 PAGEREF _Toc234480046 h 447）

5、东站房坡屋顶E13E14轴 PAGEREF _Toc234480047 h 478）东站房坡屋顶E13E16轴 PAGEREF _Toc234480048 h 519）东站房坡屋顶全部滑移到位 PAGEREF _Toc234480049 h 5410）东站房平屋顶E3 E4轴 PAGEREF _Toc234480050 h 5611）东站房平屋顶E2 E4轴 PAGEREF _Toc234480051 h 6012）东站房平屋顶E1 E4轴全部到位 PAGEREF _Toc234480052 h 6413）滑移钢梁、斜撑、立柱、混凝土梁截面验算 PAGEREF _Toc234480053 h

6、66一 工程概况1 工程简介*及配套工程钢结构主要由两个部分组成，分别为站台雨棚钢结构，东、西站房屋面钢结构。火车站钢结构布置效果图见本方案图1本施工方案将介绍东、西站房屋面钢结构的安装办法。福州南站站房分为东、西两个区，采用钢骨混凝土柱和混凝土梁形成框架结构。西站房顺南北方向W1-W20轴长240m，顺东西方向WA-WF列宽54.6m。东站房顺南北方向E1-E18轴长216m，顺东西方向EA-EF列宽54.6m。屋盖采用钢结构屋盖，支撑于钢骨混凝土柱柱顶滑动支座或埋件上，其两侧为平屋面，屋面标高为29.5米，中间部分为坡屋面，屋脊标高为51.5米，檐口标高为39.5米。站房屋面钢结构总投影面

7、积为2.9万平方米,钢结构总量8811吨。钢骨混凝土柱内型钢为800*250*25*30、600*250*25*30等十字截面，材质均为Q345B，底部埋入承台中，顶部支撑钢结构屋面。站房两侧平屋面由横向主桁架和纵向次桁架构成，主、次桁架均为钢管桁架，主桁架跨度为48米，截面高度3米，上、下弦杆为45016(12)，腹杆为29910，单榀重量为28.6吨；次桁架截面高度为3米，上、下弦杆为35110，腹杆为35110、2198。站房中间坡屋面由长度约60米的7榀钢屋架和6榀主桁架构成受力体系，并与次桁架及檩条构成整个钢屋面体系。钢屋架为12004001820直缝矩形管和24510撑杆及下部拉索

8、组成人(几)字型结构，钢屋架位于E7-E12（W8-W13）轴线内，由柱顶标高为36.2m的立柱支撑，立柱间设有连系梁，单榀钢屋架最大重量为42吨；主桁架截面高度为3米，弦杆截面分别为56016、45012，腹杆主要截面为35110、29910，主桁架位于E4-E6、E13-E15（W5-W7、W14-W16）轴线内，由标高为柱顶标高为33.5m的立柱支撑，单榀主桁架最大重量为50吨；次桁架截面高度3米，弦杆为24510，腹杆为1808。站房钢结构材质均为Q345B，均采用焊接连接的形式。图1 火车站效果图 图2 钢屋架立面图 图3 主桁架立面图2 东西站房屋面钢结构安装分析 根据屋面钢结构布

9、置特点，考虑各工种交叉施工的影响，大型履带吊不能直接就近吊装。为方便安装，站房前进站口高架桥可待站房钢结构安装后再进行施工。根据以往施工经验，在大型履带吊机无法就近吊装区域采用桁架累积滑移的施工方式进行施工，东站房采用滑移施工的部分钢结构包括：E4轴-E15轴之间的坡屋面， E1轴-E4轴与E15轴-E18之间的平屋面。西站房采用滑移施工方式的部分钢结构包括：W5轴-W16轴之间的坡屋面， W1轴-W5轴与W16轴-W20之间的平屋面，在柱顶及混凝土梁上设置专用滑移轨道采用逐榀累积滑移的施工方法进行钢结构的安装。滑移施工区域的构件包括主桁架、主桁架间次桁架及屋面檩条等结构构件。滑移单元的拼装支

10、撑（平台）布置在东西站房南侧和北侧共四个平台，滑移单元的构件由履带吊机布置在站房南北侧进行吊装；待完成一个滑移单元的拼装焊接并作好相应的准备工作后采用专用液压滑移设备将此滑移单元向前滑移间距12米，然后再进行下一单元的拼装，重复上述步骤将滑移区域的构件滑移完毕。采用超大型构件液压同步滑移施工技术。该施工方案有如下优越性： 滑移设备通过计算机同步控制，在滑移推进过程中，各榀桁架的同步滑移姿态平稳，滑移同步控制精度高； 滑移推进力均匀，加速度极小，在滑移的起动和停止工况时，屋盖钢结构不会产生不正常抖动现象； 操作方便灵活、安全可靠，牵引就位精度高； 可大大节省机械设备、人力资源。3 关键施工技术简

11、介根据本工程现场施工条件和钢结构屋盖的外形特点，采用了钢结构桁架累积+整体液压滑移安装的施工工艺。配合本施工工艺的先进性和创新性，我司主要使用如下关键技术和设备： 超大型构件液压同步滑移施工技术； TJG-1000型液压爬行器； TJV-15型液压泵源系统； YT-1型计算机同步控制系统。 超大型构件液压同步爬行施工技术特点 与传统的卷扬机钢丝绳牵引不同，爬行机器人滑移过程的推进力及推进速度完全可测和可控。计算机系统通过传感器检测爬行机器人的推进力及速度，控制各机器人之间的协调同步，当有意外超载或同步超差时，系统会及时做出调整并发出报警信号，从而使滑移过程更加安全可靠； 通过爬行机器人设备的模

12、块化组合、扩展，被滑移构件的重量、尺度和滑移距离不受限制； 设备体积小、自重轻、承载能力大，自动化程度高，操作方便灵活，安全可靠性好，特别适合于在狭小空间或起重设备难以进入的施工场地进行大体量构件的累积滑移安装； 可多点顶推，分散主桁架结构、滑移梁及混凝土柱梁所受附加力； 推移反力由距构件很近的一段轨道直接承受，因此对轨道基础处理要求低； 由于液压爬行器与构件采用硬连接，易于同步控制，就位准确性高。 液压滑移原理“液压同步滑移施工技术”采用液压爬行器作为滑移驱动设备。液压爬行器为组合式结构，一端以楔型夹块与滑移轨道连接，另一端以铰接点形式与构件连接，中间利用液压油缸驱动爬行。自锁型液压爬行器是

13、一种能自动夹紧轨道形成反力，从而实现推移的设备。此设备可抛弃反力架，省去了反力点的加固问题，省时省力，且由于与被移构件以铰接形式连接，同步控制较易实现，就位精度高。液压爬行器的楔型夹块具有单向自锁作用。当油缸伸出时，夹块自动锁紧滑移轨道，推动结构向前进；油缸缩回时，夹块松开，与油缸同方向移动。爬行器实物如图4。图4 液压爬行器实物图 计算机同步控制系统液压同步滑移施工技术采用计算机控制，通过数据反馈和控制指令传递，可全自动实现同步动作、负载均衡、姿态矫正、应力控制、操作闭锁、过程显示和故障报警等多种功能。图5 计算机控制界面示意图二 站房屋面钢结构滑移施工部署1 钢结构滑移施工概述根据屋面钢结

14、构布置形式，东、西站房拟各设置两条滑道，东站房滑道设置在EA轴线（偏西650mm）、EE轴线（偏东250mm）上，西站房滑道设置在WF轴线（偏西650mm）、WB轴线（偏东250mm）上。在各条滑道上分阶段设置不同标高的滑移轨道。考虑到屋面钢结构支撑柱高低不一，东、西站房屋面各分五个区分别进行累积滑移施工。详细分区如下表（以西站房为例，东站房类似）：区域结构内容滑移方向轨道标高区域1W14-W16间3榀主桁架及其间次结构由南向北33.640m区域2W16-W19间4榀主桁架及其间次结构由南向北24.895m区域3W8-W13间7榀钢屋架及其间次结构由北向南36.340m区域4W5-W7间3榀主

15、桁架及其间次结构由北向南33.640m区域5W2-W5间4榀主桁架及其间次结构由北向南24.895m东、西站房需各在南北两端设置一个桁架拼装平台，且平台设置高度随桁架所在区域所需高度调整，南北分别进行滑移施工。每个区域第一次滑移时，需拼装2榀桁架，并安装2榀间次结构，以便形成稳定体系，将拼装好的2榀桁架向前滑移12m，再在其后拼装下一榀桁架，安装其间次结构，待3榀桁架形成整体稳定结构后，继续向前滑移12m，如此循环，直至完成一个区域的拼装，整体滑移至设计位置，卸载就位。之后进行下一个区域结构的累积滑移。2 滑道布置说明 滑移轨道铺设说明根据本工程滑移特点，轨道的铺设分五个阶段： 第一阶段：用于

16、滑移W14-W16轴线间的3榀主桁架及其次结构，滑移方向由南至北。滑移轨道上表面标高为33.640m，轨道高140mm，轨道上设40mm或30mm的滑板，主要考虑卸载时顶起屋架后滑动支座（高180mm）能放入。此阶段滑移轨道铺设范围为W14W20轴线间，单根轨道总长为73m，W16W20轴线间柱顶标高为24.755m，故需设置临时滑移独立钢柱及钢梁，单根钢梁长为48m，钢梁下用临时独立钢柱支撑（支撑、轨道梁另见本方案附页详图）。此阶段滑移轨道铺设图详见图一。 第二阶段：待W14-W16轴线间屋架就位后，W14W20轴线内轨道及独立钢柱支撑拆除，W16W20轴线间轨道调整至轨道上表面标高为24.

17、895m，滑移方向由南至北。此区域滑移轨道主要用于滑移W16W19轴线间的平屋面4榀主桁架及其次结构。此阶段滑移轨道铺设图详见图八。 第三阶段：区域1、2内钢结构均滑移到位后，可进行坡屋面W8-W13间7榀钢屋架及其间次结构的累积滑移作业，滑移方向由北至南滑移推进。滑移轨道铺设从W1轴到W13轴，轨道顶面标高为+36.34m，由于W1W8轴线间柱标高为+24.755m和+33.500m，故需设置临时滑移独立钢柱及钢梁，单根钢梁长为84m，钢梁下用临时独立钢柱支撑（支撑独立柱、轨道梁另见本方案附页详图）。W8W13轴线间的滑移轨道可铺设在+36.200m标高的钢骨梁上，梁内设置预埋件，轨道与钢骨

18、梁之间用20mm厚的压板焊接连接。工况图见图九。 第四阶段：用于滑移W5W7轴线间坡屋面的3榀主桁架及其次结构，滑移轨道铺设同第一阶段，滑移方向由北至南，滑移轨道顶面标高为+33.640m。 第五阶段：用于滑移W2W5轴线间平屋面的4榀主桁架及其次结构，滑移轨道铺设同第二阶段，滑移方向由北至南，滑移轨道顶面标高为+24.895m。各阶段滑移时轨道工况图如下（东站房类同）。 滑移轨道铺设要求滑移轨道在整个水平滑移中起承重导向和径向限制桁架水平位移的作用。要求轨道中心线与桁架支座中心线重合，以减少滑移单元自重对滑移轨道（梁）的偏心弯矩。为保证轨道面的水平度，降低滑动摩擦系数，滑移轨道在制作安装时，

19、应做到： 每分段轨道对接时，对接口的上表面及两侧面应严格对齐，目测为零，否则应打磨光滑、平整； 每条轨道的上表面及两侧面必须打磨光滑、平整，不允许有棱角或凹凸不平； 一个柱距内，轨道上表面标高偏差控制在2mm以内； 滑移轨道根据滑移方向沿直线定位铺设，同跨两条轨道水平投影轨距偏差控制在3mm之内； 轨道采用轨道卡板与轨道滑移梁连接，卡板间距800mm； 滑靴安装就位前底部应涂抹黄油，同时滑移前轨道上平面涂抹黄油； 轨道下型钢与混凝土梁上预埋件焊接牢固。3 滑道支撑加固措施1）滑移轨道采用43KG/M的标准钢轨道，轨道梁采用HW600*300*12*20的型钢梁，轨道中心线与轨道梁中心线重合布置

20、，轨道与轨道梁之间用20厚的压板焊接固定，压板间距为500800mm，为增强滑移轨道侧向稳定性，单根轨道设置两根轨道梁，两根轨道梁（HW600*300*12*20）之间上翼缘间隔300焊接，腹板底部用20，长560mm的螺杆连接固定（下翼缘不焊接）（见本方案图06）2）滑移轨道梁底部用600钢管柱支撑，借用+24.755m标高结构埋件焊接固定。支撑柱间距为12m，柱间设置203钢管的斜撑。（见本方案图01）3）为增强整个滑移结构在滑移过程中的侧向稳定，防止结构在滑移过称中侧向倾斜，在滑移轨道梁两侧设置钢支撑，支撑用203钢管，以西站房为例，WB轴线的支撑一端焊接在轨道梁上，另一端焊接在WA轴线

21、的混凝土柱上，借用原有结构埋件，与结构埋件焊接固定。WF轴线上支撑一端与滑移轨道梁焊接固定，另一端焊接在东侧雨棚张弦梁上。4 滑移耳板安装说明根据桁架支座形式及受力特点，可直接将滑移顶推点设置在桁架支座上，爬行器与支座连接示意图如图：其他要求： 构件支座前端与轨道上表面接触处需设置一定坡度，并打磨光滑，防止因轨道接口不平出现卡轨等现象； 每个构件支座处均需设置限位挡板，配置爬行器的支座前后各设置2个限位挡板，其他位置支座只需在前端设置2个限位挡板，限位挡板与对到接触处需打磨光滑； 爬行器耳板销轴孔中心距轨道上表面高度应保持在405mm-410mm间。 顶推点的设置保证局部强度要求。 5 滑移设

22、备配置说明 爬行器配置说明根据滑移区域划分，单个区域整体滑移时最重工况为区域3整体滑移，区域3结构自重约为600吨，两条轨道受载均衡，单条轨道受载最大为300吨，考虑滑移摩擦系数0.2，则其所需的最大推进力约为3000.260t。每条轨道配置一台TJG-1000型液压爬行器。单台液压爬行器顶推能力为100吨，富裕系数为100/601.66。其他各区域结构滑移时也是每条轨道配置一台爬行器。 动力系统配置动力系统由泵源液压系统（为爬行器提供液压动力，在各种液压阀的控制下完成相应的动作）及电气控制系统（动力控制系统、功率驱动系统、计算机控制系统等）组成。结合本工程爬行器的布置，每台轨道配置一台TJV

23、-15型液压泵站。6 滑移同步控制介绍 液压滑移同步性原理计算机控制原理示意图如下图：控制信号脉宽控制流量比例阀液压爬行器一侧位移另一侧位移脉宽控制流量比例阀液压爬行器位置传感器位置传感器 滑移过程的同步控制每条滑移轨道上各设置1台液压爬行器，每台爬行器各由一台主泵控制。因为每台同型号的泵站正常工作时流量是固定的，那么各条滑道上的每台爬行器所分配的流量也是相等的，爬行器将以相等的速度升缸顶推桁架结构。通过计算的统一指令，这种流量匹配的配置可做到两滑道的同步滑移。每台爬行器都安装一套同步传感系统，传感系统与计算机连接，在计算机屏幕上可显示出各台爬行器的动作情况，以此对滑移过程进行监控。7 滑移施

24、工实施说明 滑移系统调试 检查泵站上所有阀或硬管的接头是否有松动，检查溢流阀的调压弹簧处于是否完全放松状态。 检查泵站启动柜与液压爬行器之间电缆线的连接是否正确。 检查泵站与液压爬行器主油缸之间的油管连接是否正确。 系统送电，检查液压泵主轴转动方向是否正确。 在泵站不启动的情况下，手动操作控制柜中相应按钮，检查电磁阀和截止阀的动作是否正常，截止阀编号和牵引器编号是否对应。 滑移前检查：启动泵站，调节一定的压力(5Mpa左右)，伸缩牵引油缸：检查A腔、B腔的油管连接是否正确；检查截止阀能否截止对应的油缸；检查比例阀在电流变化时能否加快或减慢对应油缸的伸缩速度。 预加载：调节一定的压力（23Mpa

25、），使楔形夹块处于基本相同的锁紧状态。 分级加载滑移 待系统检测无误后开始正式滑移。经计算，确定液压爬行器所需的伸缸压力（考虑压力损失）和缩缸压力。 开始滑移时，液压爬行器伸缸压力逐渐上调，依次为所需压力的20%，40%，在一切都正常的情况下，可继续加载到60%，80%，90%，100%。 钢屋盖即将移动时暂停滑移推进，保持推进系统压力。对液压爬行器及设备系统、结构系统进行全面检查，在确认整体结构的稳定性及安全性绝无问题的情况下，才能继续滑移。 液压滑移安全措施 在一切准备工作做完之后，且经过系统的、全面的检查无误后，现场安装总指挥检查并发令后，才能进行正式进行滑移作业。 在液压滑移过程中，注

26、意观测设备系统的压力、荷载变化情况等，并认真做好记录工作。 在滑移过程中，测量人员应通过激光测距仪及钢卷尺配合测量各滑移点位移的准确数值。 滑移过程中应密切注意滑移轨道、液压爬行器、液压泵源系统、计算机同步控制系统等的工作状态。 现场无线对讲机在使用前，必须向工程指挥部申报，明确回复后方可作用。通讯工具专人保管，确保信号畅通。8 滑移到位卸载施工说明站房桁架滑移到位后，标高高于桁架实际安装高度，故必须进行卸载。本工程卸载采用50t级的千斤顶6只。卸载处采用750mm的短轨道。站房桁架滑轨高为140mm，桁架支座底部抗震支座高度为170mm、190mm，故滑靴板厚度设置30mm、40mm两种，滑

27、移到位后支座埋板到抗震支座顶面高度为170mm和180mm，此时用两只50t千斤顶将桁架顶起30mm左右，即可将在卸载处设置750mm长的短轨道抽出，然后将抗震支座安装到位。详见本方案图10所示。三 滑移施工风险性分析1 各榀桁架间拉杆设置要求在滑移过程中，由于液压爬行器设置在最前面的桁架支座上，后面各榀均由桁架榀间的次结构带动滑移，而这些次结构中起主要作用的是每条滑移轨道上两支座间的连杆，这些连杆受拉力作用。其所受拉力随着桁架榀数的增加而增加，拉杆的设计需以最大受力工况进行。2 滑移不同步时结构安全 尽管已从设备配置和滑移控制两方面来限制滑移时不同步问题，但实际滑移中已然难免会出现不同步情况

28、，而结构本身抵抗这种偏差能力较弱，尤其不允许出现较大的滑移偏差。为使滑移的安全进行，需严格控制滑移的不同步问题，在滑移指挥时需特别注意。3 设备故障时应急处理 滑移偏差处理尽管采取了一些办法来控制滑移的同步性，但在滑移过程中也难免出现两边不同步现象。当出现这种情况时，应停止滑移，观察限位挡板相对轨道位置，确定滑移偏差的原因，对滑移落后的一边进行补滑。将滑移超前的一边泵站关闭，继续滑移操作，仔细观察，至两边累积滑移距离相等后停止补滑。处理好后即可继续滑移。 泵源系统故障本工程所用泵站一些漏油故障只需几分钟更换垫圈即可，电机故障必要时随时进行更换。 油管损坏滑移过程中，油路传输采用液压专用高压管道

29、，滑移过程中，如油管爆裂，停止滑移，更换油管即可，对滑移构件安全无任何影响。 控制系统故障本次滑移使用的电器系统稳定性高，一些简单故障现场即可处理。本套液压爬行设备可靠性好、自动化程度高、现场操作方便，设备出厂都经过严格检修、试验，且出现故障不会对总体安全造成影响。四 施工工期总施工工期与总包方一致.五 施工组织管理分工项目负责人现场安全员液压系统负责人电器系统负责人承重系统负责人项目负责人安全、技术顾问项目指挥承重系统液压系统控制系统滑移系统起重系统结构设备系统作 业 组六 施工用主要机具及设备名称规格型号应用数量备用变频泵站15KWTJV-154台液压爬行器1000KNTJG-10004套

30、计算机控制系统16通道YK1套油管DN138箱控制线2箱七 安全文明施工在滑移施工中，必须坚决落实公司“安全第一，预防为主”的方针，全面实行“预控管理”，从思想上重视，行动上支持，控制和杜绝伤亡事故发生。1要在职工中树立安全生产第一的思想，认识到安全生产文明施工的重要性；2所有施工人员要对施工方案及工艺进行了解、熟悉，在施工前必须逐级进行安全技术交底，交底内容针对性强，并做好记录，明确安全责任，班后总结；3现场安全设施齐备，设置牢靠，施工中加强安全信息反馈，不断消除施工过程中的事故隐患，使安全信息及时得到反馈；4在施工区域拉好红白带，专人看管，严禁非施工人员进入。吊装时，施工人员不得在起重构件

31、、起重臂下或受力索具附近停留；5设备高空安装时，应铺设操作临时平台，地面应划定安全区，应避免重物坠落，造成人员伤亡；滑移前，应进行全面清场，在滑移过程中，应指定专人观察爬行器、滑靴、液压泵站等的工作情况，若有异常现象，直接通知现场指挥。6在施工过程中，施工人员必须按施工方案的作业要求进行施工。如有特殊情况进行调整，则必须通过一定的程序以保证整个施工过程安全。7高空作业人员经医生检查合格，才能进行高空作业。高空作业人员必须带好安全带，安全带应高挂低用。8大风、大雨雪天不得从事露天高空作业，施工人员应注意防滑、防雨、防水及用电防护。不允许雨天进行焊接作业，如必须，需设置卡靠的挡雨、挡风蓬，防护后方

32、可作业。禁止在风速五级以上进行牵引工作；9重视安全宣传，加强安全管理，教育为主、惩罚为辅；10吊运设备和结构要充分做好准备，有专人指挥操作，遵守吊运安全规定；11易燃、易爆有毒物品一定要隔离加强保管，禁止随意摆放。施工现场焊接或切割等动火操作时要事先注意周围上下环境有无危险，清除易燃物，并派专人监护；12施工用电、照明用电按规定分线路接线，非电器人员不得私自动电，现场要配备标准配电盘，现场用电要设专职电工。电缆的敷设要符合有关标准规定；13夜间施工必须有足够照明，周边孔洞处设置防护栏和警示灯；14各工种人员要持证上岗，严格遵守本工种安全操作规程。在安装中不要报侥幸心理，而忽视安全规定。八 滑移

33、节点、加固措施详图九 站房滑移分析计算1 概述1）计算软件：midas Gen Ver.7302）荷载取值：考虑到滑移是个动态的过程，总荷载取为1.3倍构件自重，且不考虑施工过程中风荷载的影响。3）杆件规格：按原设设计图纸中杆件的截面、材质输入，滑移用立柱为60912,滑移钢梁为6003001220（双梁），立柱间斜撑为2198，材质均为Q345B。4）边界条件：滑移单元支点与滑移钢梁间约束三向位移。5）计算工况选取：滑移基本单元跨距为12m，滑移钢梁跨度为12 m，则当滑移支点位于滑移钢梁中部时受力最为不利，此时的工况作为计算工况。2 计算结果1）东站房坡屋顶E11E12轴计算模型示意图由以

34、下计算结果可知：滑移单元最大变形为32.99mm，挠度比为32.99/48000=1/14551/400，最大应力为49.67 N/mm2295 N/mm2，最大应力比为0.171；滑移钢梁变形为10.85 mm，挠度比为10.85/12000=1/11061/400，最大应力为76.22 N/mm2295 N/mm2，最大应力比为0.261，均满足规范要求。滑移单元竖向变形（mm）滑移单元组合应力（N/mm2）滑移单元杆件组合应力比滑移支架变形（mm）滑移支架组合应力（N/mm2）滑移支架组合应力比2）东站房坡屋顶E10E12轴计算模型示意图由以下计算结果可知：滑移单元最大变形为35.28m

35、m，挠度比为35.28/48000=1/13611/400，最大应力为49.08 N/mm2295 N/mm2，最大应力比为0.171；滑移钢梁变形为10.76 mm，挠度比为10.76/12000=1/11151/400，最大应力为78.76 N/mm2295 N/mm2，最大应力比为0.261，均满足规范要求。滑移单元竖向变形（mm）滑移单元组合应力（N/mm2）滑移单元杆件组合应力比滑移支架变形（mm）滑移支架组合应力（N/mm2）滑移支架组合应力比3）东站房坡屋顶中部E12轴计算模型示意图由以下计算结果可知：滑移单元最大变形为34.49mm，挠度比为34.49/48000=1/1392

36、1/400，最大应力为48.49 N/mm2295 N/mm2，最大应力比为0.171；滑移钢梁变形为10.04 mm，挠度比为10.04/12000=1/11951/400，最大应力为78.24 N/mm2295 N/mm2，最大应力比为0.261，均满足规范要求。滑移单元竖向变形（mm）滑移单元组合应力（N/mm2）滑移单元杆件组合应力比滑移支架变形（mm）滑移支架组合应力（N/mm2）滑移支架组合应力比4）东站房坡屋顶E9E12轴计算模型示意图由以下计算结果可知：滑移单元最大变形为34.64mm，挠度比为34.64/48000=1/13861/400，最大应力为47.92 N/mm229

37、5 N/mm2，最大应力比为0.171；滑移钢梁变形为10.04 mm，挠度比为10.04/12000=1/11951/400，最大应力为78.24 N/mm2295 N/mm2，最大应力比为0.261，均满足规范要求。滑移单元竖向变形（mm）滑移单元组合应力（N/mm2）滑移单元杆件组合应力比滑移支架变形（mm）滑移支架组合应力（N/mm2）滑移支架组合应力比5）东站房坡屋顶E8E12轴计算模型示意图由以下计算结果可知：滑移单元最大变形为34.62mm，挠度比为34.62/48000=1/13861/400，最大应力为47.71 N/mm2295 N/mm2，最大应力比为0.161；滑移钢梁

38、变形为10.13 mm，挠度比为10.13/12000=1/11851/400，最大应力为76.39 N/mm2295 N/mm2，最大应力比为0.261，均满足规范要求。滑移单元竖向变形（mm）滑移单元组合应力（N/mm2）滑移单元杆件组合应力比滑移支架变形（mm）滑移支架组合应力（N/mm2）滑移支架组合应力比6）东站房坡屋顶E7E12轴计算模型示意图由以下计算结果可知：滑移单元最大变形为33.89mm，挠度比为33.89/48000=1/14161/400，最大应力为47.26 N/mm2295 N/mm2，最大应力比为0.171；滑移钢梁变形为10.18 mm，挠度比为10.18/12000=1/11791/400，最大应力为88.02 N/mm2295 N/mm2，最大应力比为0.281，均满足规范要求。滑移单元竖向变形（mm）滑移单元组合应力（N/mm2）滑移单元杆件组合应力比滑移支架变形（mm）滑移支架组合应力（N/mm2）滑移支架组合应力比7）东站房坡屋顶E13E14轴计算模型示意图由以下计算结果可知：滑移单元最大变形为46.60mm，挠度比为46.60/48000=1/10301/400，最大应力为53.53 N/mm2295 N/mm2，最大应力比为0.171；滑移钢梁变形为1