塔吊基础施工方案2010.10.5

1、工程概况序号项 目工 程 概 况1建立单位泉州美旗物流管理2工程名称晋江海峡西岸国际采购与区域物流中心C1地块3建立地点晋江市高速路出口旁海峡西岸物流园区4设计单位深圳市建筑设计研究总院5监理单位郑州中兴监理6勘察单位福建省泉州工程勘察院7施工单位福建省闽南建筑工程2、工程简况本工程位于福建省晋江市高速出口旁海峡西岸物流园区，总建筑面积约为130000m2，总高度为：；地下建筑面积：25000m2；地上总建筑面积：105000m2；设计标高0.00相当于1985黄海高程25.50，其中设两层地下室，采用框架构造，根底桩采用:冲(钻)孔灌注桩。本工程由深圳市建筑设计研究总院负责设计，郑州中兴监理

2、负责监理，福建省闽南建筑工程负责总承包施工。 塔吊布置本工程基坑开挖面积很大，根底施工阶段工程量大、工期长，为保证甲方总体工期要求，根底施工阶段必须充分使用塔吊，提高施工效率。综合考虑场地情况，本工程拟选用4台塔吊：1楼东侧D-19 / D-XD-Y轴之间以下简称1#塔吊安装一台QTZ80A塔吊；2楼北侧D-h / D-16D-18轴之间以下简称2#塔吊安装一台QTZ80A塔吊；3楼北侧D-h / D-2D-4轴 (以下简称3#塔吊)安装一台QTZ80A塔吊；4楼东侧D-XD-Y / D-5D-6轴(以下简称4#塔吊)安装一台QTZ80A塔吊；塔吊的根底设计1、地质情况分析按地质钻探资料显示，

3、自上而下各岩土层分述如下：填土堆积时间约2-3年，场地内该层分布广泛，地表分布较均匀。、杂填土地层编号：黄褐色，灰褐色，稍湿-松散，以粘性土为主，厚度0.609.20m;、粉质粘土地层编号：灰色、深灰-灰黑色，冲洪积成因,可塑，干强度中，韧性中，切面较光滑，无摇振反响,属中压缩性土, 厚度1.608.10m;、中砂地层编号：灰黄，灰白色，冲洪积成。饱和，松稍密状，局部中密;砂质不纯,级配不良。该层根本缺失，厚薄不均;、粉质粘土地层编号：灰黄，褐黄色，可塑，主要由粘粒、粉粒及石英砂砾为主，含砾约占10%，坡积成因。土体粘性一般，土体韧性中等，切面较光滑，无摇振反响，干强度中，分布不稳定，厚度1.

4、609.80m;、残积砂质粘性土地层编号：灰黄、灰白色，分可塑、硬塑状两段1和2。主要矿物成分为石英颗粒、云母碎片、粘土矿物等，干强度低、韧性中。该层场地内厚薄分布不均，厚度0.7012.00m;、全风化花岗岩地层编号：灰黄、灰白色，散体构造，原岩矿物主要含较多的次生粘土矿物，岩芯呈砂土状，坚硬程度等级为极软岩，岩体等级为类，厚度为1.10-16.80m；、强风化化岗岩地层编号：灰黄、灰白色，分散体、碎块状两段1和2，矿物成份主要为长石、石英，风化不均匀，岩体完整程度等级为极破碎破碎，岩石坚硬程度等级为软岩，岩体根本质量等级分类为类，厚度为5.60-25.50m。勘察孔ZK45提醒含有中风化花

5、岗岩残留体厚3.40m;、中风化花岗岩地层编号：灰黄、灰白、青灰色，块状构造，岩芯呈短柱状，岩体完整程度等级为较破碎，岩石坚硬程度等级属较硬岩，岩体根本质量等级分类为 = 4 * ROMAN IV类，层顶埋藏深度17.7040.10m。2、设计构思1#塔吊布置在地下室外，采用4根直径800的冲孔灌注桩，桩顶进入承台100mm，桩端持力层进入7-1层，承台550055001350mm，桩中心间距3.10m，桩顶承台面标高-8.300m。2#塔吊位置在地下室外，采用4根直径800的冲孔灌注桩，桩顶进入承台100mm，桩端持力层进入7-1层，承台550055001350mm，桩中心间距3.10m，桩

6、顶承台面标高-8.300m。3#塔吊位置在地下室外，采用4根直径800的冲孔灌注桩，桩顶进入承台100mm，桩端持力层进入7-1层，承台550055001350mm，桩中心间距3.10m，桩顶承台面标高-8.300m。 4#塔吊位置在地下室外，采用4根直径800的冲孔灌注桩，桩顶进入承台100mm，桩端持力层进入7-1层，承台550055001350mm，桩中心间距3.10m，桩顶承台面标高-8.300m。四塔吊桩根底受力计算 计算依据： 1、甲方提供的晋江海峡西岸国际采购与区域物流中心C-1地块岩土工程勘察报告 2、塔吊厂家提供的产品说明书3、?建筑桩根底技术标准?JGJ94-20214、?

7、混凝土构造设计标准?GB50010-20025、?钢构造设计标准?GB50017-2003塔吊桩根底的计算书1#塔吊一. 参数信息塔吊型号: QTZ80A 自重(包括压重):F1=420.00kN 最大起重荷载: F2=60.00kN 塔吊倾覆力距: M=1780.00kN.m 塔吊起重高度: H=100.00m 塔身宽度:B= 桩混凝土等级: C30 承台混凝土等级:C30 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 5.50m 承台厚度: Hc= 承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: 级 承台预埋件埋深:h= 承台顶面埋深: D=0.000m 桩直径: d=0.800m 桩间距: a

8、=3.10m 桩钢筋级别: 级 桩入土深度: 15.7m 桩型与工艺: 泥浆护壁冲 (钻)孔灌注桩二. 塔吊根底承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=420.000kN 2. 塔吊最大起重荷载F2 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=480.000kN 塔吊的倾覆力矩1780.000=2492.三. 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进展验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据?建筑桩根底技术标准?JGJ94-2021的第条) 其中 n单桩个数，n=4； Fk作用于承台顶面的竖向力，Fk=480.000kN

9、； Gk桩基承台和承台上土自重标准值，GkBcBcBcBcD=kN； Mxk,Myk荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的 x、y 轴的力矩 xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Nik荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。 经计算得到:桩顶竖向力设计值:最大压力：(480.000+1020.938)/4+2492.00(3.1001.414/2)/2(3.1001.414/2)2=1018.795kN最大拔力：N=(480.000+1020.938)/4-2492.000(3.1001.414/2)/2(3.1001.414/2)2

10、=193.280kN 桩顶竖向力标准值:最大压力：N=(480.000+1020.938)/4+1780.000(3.1001.414/2)/2(3.1001.414/2)2=781.312kN最大拔力： N=(480.000+1020.938)/4-1780.000(3.1001.414/2)/2(3.1001.414/2)2= 30.843kN 2. 矩形承台弯矩的计算(依据?建筑桩根底技术标准?JGJ94-2021的第条) 其中 Mx,My分别为绕X轴和绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi垂直Y轴和X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m)； Ni在荷载效应根本组合

11、下的第i基桩净反力，Ni=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： 压力产生的承台弯矩：(480.000+1020.938)/4+2492.00(3.100/2)/4(3.10/2)2=852.217kN Mx1=My1=2(852.217-1020.938/4)(1.550-0.800)=895.474 拔力产生的承台弯矩： N=(480.000+1020.938)/4-2492.000(3.100/2)/4(3.100/2)2=-26.702kN Mx2=My2=2-26.701(1.55-0.800)=-40.051四. 矩形承台截面主筋的计算 依据?混凝土构造设计标准?(GB50010

12、-2002)第条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 承台底面配筋: s=895.474106551352625 =1-(1-2625)646 s646677 Asx= Asy=895.474106677135300.000)=2284.847mm2 承台顶面配筋: s=40.05110655135228 =1-(1-228)28 s2886 Asx= Asy=40.0511068613

13、5300.000)=99.03mm2。 满足顶面和底面配筋要求的同时还应该满足构造要求!五. 矩形承台截面抗剪切计算 依据?建筑桩根底技术标准?(JGJ94-2021)的第条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为V=2867.871kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 计算截面的剪跨比, ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft2； b承台计算截面处的计算宽度，b=5500mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1350mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy2； S箍筋的间距，S=200mm。 经过计算承台已满足抗剪要求

14、，只需构造配箍筋!六.桩身承载力验算 桩身承载力计算依据?建筑桩根底技术标准?(JGJ94-2021)的第条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1018.795kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc2； Aps桩身截面面积，Aps=0.5024m2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,受压钢筋只需构造配筋! 桩身受拉计算，依据?建筑桩基技术标准?JGJ94-2021 第条 受拉承载力计算，最大拉力 N=193.280kN 经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=2284.847mm2。 综上所

15、述,全部纵向钢筋采用构造配筋且配筋面积不能小于2284.847mm2 构造规定：灌注桩主筋采用12根直径16mm,配筋率不小于0.2%!七.桩抗压承载力计算 桩承载力计算依据?建筑桩根底技术标准?(JGJ94-2021)的第和条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1018.795kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 R基桩竖向承载力特征值； Ra单桩竖向承载力特征值； K平安系数，取； fak承台下土的地基承载力特征值加权平均值； c承台效应系数 qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值； qpk极限端阻力标准值，按下表取值； u

16、桩身的周长，u=2.512m； Ap桩端面积,取Ap=0.5024m2； Ac计算桩基所对应的承台净面积，去Ac=7.0601m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下:序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称1 2.10 60 0 残积砂质粘性土2 4.90 80 0 全风化花岗岩3 9.4 120 5000 强风化花岗岩 由于桩的入土深度为7.50m,所以桩端是在第7层土层。 最大压力验算: Ra=2.512(2.160+80+120)+500.5024=3963.936kN R=3963.936/2.0+0.65192.67

17、0007.0601=2866.143kN 上式计算的R值大于最大压力781.312kN,所以满足要求!八.桩抗拔承载力计算 桩抗拔承载力计算依据?建筑桩根底技术标准?(JGJ94-2021)的第条 桩抗拔承载力应满足以下要求: 其中: 式中 Tuk基桩抗拔极限承载力标准值； i抗拔系数； 解得:Tgk=15.660004.9800.5120)/4=1577.94kNGgp=15.67.521/4=614.25kNTuk=2.5122.160004.9800.5120)=1016.355kNGp=2.5127.5=397.524kN 由于: 1577.94/2.0+614.25=30.843 满

18、足要求! 由于: 1016.355/2.0+397.524=30.843 满足要求!塔吊桩根底的计算书2#塔吊一. 参数信息塔吊型号: QTZ80A 自重(包括压重):F1=420.00kN 最大起重荷载: F2=60.00kN 塔吊倾覆力距: M=1780.00kN.m 塔吊起重高度: H=100.00m 塔身宽度桩混凝土等级: C30 承台混凝土等级:C30 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 5.50m 承台厚度: Hc= 承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: 级 承台预埋件埋深:h= 承台顶面埋深: D= 桩直径: d=0.800m 桩间距: a=3.100m 桩钢筋级别

19、: 级 桩入土深度: 10.2m 桩型与工艺: 泥浆护壁冲 (钻)孔灌注桩二. 塔吊根底承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=420.000kN 2. 塔吊最大起重荷载F2 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=480.000kN 塔吊的倾覆力矩1780.000=2492三. 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进展验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据?建筑桩根底技术标准?JGJ94-2021的第条) 其中 n单桩个数，n=4； Fk作用于承台顶面的竖向力，Fk=480.000kN； Gk桩基承台和承台上土

20、自重标准值，GkBcBcBcBcD=kN； Mxk,Myk荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的 x、y 轴的力矩 xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Nik荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。 经计算得到:桩顶竖向力设计值:最大压力：(480.000+1020.938)/4+2492.00(3.1001.414/2)/2(3.1001.414/2)2=1018.795kN最大拔力：N=(480.000+1020.938)/4-2492.000(3.1001.414/2)/2(3.1001.414/2)2=193.280kN 桩顶

21、竖向力标准值:最大压力：N=(480.000+1020.938)/4+1780.000(3.1001.414/2)/2(3.1001.414/2)2=781.312kN最大拔力： N=(480.000+1020.938)/4-1780.000(3.1001.414/2)/2(3.1001.414/2)2= 30.843kN 2. 矩形承台弯矩的计算(依据?建筑桩根底技术标准?JGJ94-2021的第条) 其中 Mx,My分别为绕X轴和绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi垂直Y轴和X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m)； Ni在荷载效应根本组合下的第i基桩净反力，Ni=

22、Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： 压力产生的承台弯矩：(480.000+1020.938)/4+2492.00(3.100/2)/4(3.10/2)2=852.217kN Mx1=My1=2(852.217-1020.938/4)(1.550-0.800)=895.474 拔力产生的承台弯矩： N=(480.000+1020.938)/4-2492.000(3.100/2)/4(3.100/2)2=-26.702kN Mx2=My2=2-26.701(1.55-0.800)=-40.051四. 矩形承台截面主筋的计算 依据?混凝土构造设计标准?(GB50010-2002)第条受弯构件承

23、载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 承台底面配筋: s=895.474106551352625 =1-(1-2625)646 s646677 Asx= Asy=895.474106677135300.000)=2284.847mm2 承台顶面配筋: s=40.05110655135228 =1-(1-228)28 s2886 Asx= Asy=40.05110686135300.000)=99.

24、03mm2。 满足顶面和底面配筋要求的同时还应该满足构造要求!五. 矩形承台截面抗剪切计算 依据?建筑桩根底技术标准?(JGJ94-2021)的第条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为V=2867.871kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 计算截面的剪跨比, ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft2； b承台计算截面处的计算宽度，b=5500mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1350mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy2； S箍筋的间距，S=200mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六.桩身

25、承载力验算 桩身承载力计算依据?建筑桩根底技术标准?(JGJ94-2021)的第条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1018.795kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc2； Aps桩身截面面积，Aps=0.5024m2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,受压钢筋只需构造配筋! 桩身受拉计算，依据?建筑桩基技术标准?JGJ94-2021 第条 受拉承载力计算，最大拉力 N=193.280kN 经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=2284.847mm2。 综上所述,全部纵向钢筋采用构造配

26、筋且配筋面积不能小于2284.847mm2 构造规定：灌注桩主筋采用12根直径16mm,配筋率不小于0.2%!七.桩抗压承载力计算 桩承载力计算依据?建筑桩根底技术标准?(JGJ94-2021)的第和条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1018.795kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 R基桩竖向承载力特征值； Ra单桩竖向承载力特征值； K平安系数，取； fak承台下土的地基承载力特征值加权平均值； c承台效应系数 qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值； qpk极限端阻力标准值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.512

27、m； Ap桩端面积,取Ap=0.5024m2； Ac计算桩基所对应的承台净面积，去Ac=7.0601m2； li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称1 5.00 45 0 残积砂质粘性土12 3.70 60 0 残积砂质粘性土23 1.00 80 3000 全风化花岗岩4 13.7 100 5000 强风化花岗岩由于桩的入土深度为10.2m,所以桩端是在第7层土层。最大压力验算: Ra=2.512(545+3.760+1100)+30.5024=2956.624kN R=2956.624/2.0+

28、0.657.0601=1960.175kN 上式计算的R值大于最大压力781.312kN,所以满足要求!八.桩抗拔承载力计算桩抗拔承载力计算依据?建筑桩根底技术标准?(JGJ94-2021)的第条桩抗拔承载力应满足以下要求: 其中: 式中 Tuk基桩抗拔极限承载力标准值； i抗拔系数； 解得: Tgk=15.6(0.7543.760+0.7180+0.7100)/4=kN Ggp=15.610.221/4=kN Tuk=2.512(54003.760+0.7180+0.7100)=1014.597kN Gp=2.51210.22=kN 由于: /2.0+=30.843 满足要求! 由于: 10

29、14.597/2.0+=30.843 满足要求!塔吊桩根底的计算书3#塔吊一. 参数信息塔吊型号: QTZ80A 自重(包括压重):F1=420.00kN 最大起重荷载: F2=60.00kN 塔吊倾覆力距: M=1780.00kN.m 塔吊起重高度: H=100.00m 塔身宽度桩混凝土等级: C30 承台混凝土等级:C30 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 5.50m 承台厚度: Hc= 承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: 级 承台预埋件埋深:h= 承台顶面埋深: D= 桩直径: d=0.800m 桩间距: a=3.100m 桩钢筋级别: 级 桩入土深度: 12.20m

30、桩型与工艺: 泥浆护壁冲 (钻)孔灌注桩二. 塔吊根底承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=420.000kN 2. 塔吊最大起重荷载F2 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=480.000kN 塔吊的倾覆力矩1780.000=2492三. 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进展验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据?建筑桩根底技术标准?JGJ94-2021的第条) 其中 n单桩个数，n=4； Fk作用于承台顶面的竖向力，Fk=480.000kN； Gk桩基承台和承台上土自重标准值，GkBcBcBcBcD

31、=kN； Mxk,Myk荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的 x、y 轴的力矩 xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Nik荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。 经计算得到:桩顶竖向力设计值:最大压力：(480.000+1020.938)/4+2492.00(3.1001.414/2)/2(3.1001.414/2)2=1018.795kN最大拔力：N=(480.000+1020.938)/4-2492.000(3.1001.414/2)/2(3.1001.414/2)2=193.280kN 桩顶竖向力标准值:最大压力：N=(48

32、0.000+1020.938)/4+1780.000(3.1001.414/2)/2(3.1001.414/2)2=781.312kN最大拔力： N=(480.000+1020.938)/4-1780.000(3.1001.414/2)/2(3.1001.414/2)2= 30.843kN 2. 矩形承台弯矩的计算(依据?建筑桩根底技术标准?JGJ94-2021的第条) 其中 Mx,My分别为绕X轴和绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi垂直Y轴和X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m)； Ni在荷载效应根本组合下的第i基桩净反力，Ni=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设

33、计值： 压力产生的承台弯矩：(480.000+1020.938)/4+2492.00(3.100/2)/4(3.10/2)2=852.217kN Mx1=My1=2(852.217-1020.938/4)(1.550-0.800)=895.474 拔力产生的承台弯矩： N=(480.000+1020.938)/4-2492.000(3.100/2)/4(3.100/2)2=-26.702kN Mx2=My2=2-26.701(1.55-0.800)=-40.051四. 矩形承台截面主筋的计算 依据?混凝土构造设计标准?(GB50010-2002)第条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土

34、强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 承台底面配筋: s=895.474106551352625 =1-(1-2625)646 s646677 Asx= Asy=895.474106677135300.000)=2284.847mm2 承台顶面配筋: s=40.05110655135228 =1-(1-228)28 s2886 Asx= Asy=40.05110686135300.000)=99.03mm2。 满足顶面和底面配筋要

35、求的同时还应该满足构造要求!五. 矩形承台截面抗剪切计算 依据?建筑桩根底技术标准?(JGJ94-2021)的第条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为V=2867.871kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 计算截面的剪跨比, ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft2； b承台计算截面处的计算宽度，b=5500mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1350mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy2； S箍筋的间距，S=200mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六.桩身承载力验算 桩身承载力计算依据?建

36、筑桩根底技术标准?(JGJ94-2021)的第条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1018.795kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc2； Aps桩身截面面积，Aps=0.5024m2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,受压钢筋只需构造配筋! 桩身受拉计算，依据?建筑桩基技术标准?JGJ94-2021 第条 受拉承载力计算，最大拉力 N=193.280kN 经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=2284.847mm2。 综上所述,全部纵向钢筋采用构造配筋且配筋面积不能小于2284.84

37、7mm2 构造规定：灌注桩主筋采用12根直径16mm,配筋率不小于0.2%!七.桩抗压承载力计算 桩承载力计算依据?建筑桩根底技术标准?(JGJ94-2021)的第和条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1018.795kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 R基桩竖向承载力特征值； Ra单桩竖向承载力特征值； K平安系数，取； fak承台下土的地基承载力特征值加权平均值； c承台效应系数 qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值； qpk极限端阻力标准值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.512m； Ap桩端面积,取Ap=0.5

38、024m2； Ac计算桩基所对应的承台净面积，去Ac=7.0601m2； li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称1 4.60 40 0 粉质粘性土2 0.70 45 0 残积砂质粘性土13 1.00 60 0 残积砂质粘性土24 1.70 80 0 全风化花岗岩5 3.60 100 3000 强风化花岗岩16 2.40 120 5000 强风化花岗岩2由于桩的入土深度为12.2m,所以桩端是在第7层土层。最大压力验算: Ra=2.512(40+45+160+1.780+0.5100)+50.50

39、24=2324.856kN R=2324.856/2.0+0.657.0601=1644.280kN 上式计算的R值大于最大压力781.312kN,所以满足要求!八.桩抗拔承载力计算桩抗拔承载力计算依据?建筑桩根底技术标准?(JGJ94-2021)的第条桩抗拔承载力应满足以下要求: 其中: 式中 Tuk基桩抗拔极限承载力标准值； i抗拔系数； 解得: Tgk=15.6(40+45+160+1.7100)/4=1107.015kN Ggp=15.611.021.1/4=905.19kN Tuk=2.512(40+45+160+1.70.5100)=811.502kN Gp=2.51211.022

40、.0=kN 由于: /2.0+=30.843 满足要求! 由于: 811.502/2.0+=30.843 满足要求!塔吊桩根底的计算书4#塔吊一. 参数信息塔吊型号: QTZ80A 自重(包括压重):F1=420.00kN 最大起重荷载: F2=60.00kN 塔吊倾覆力距: M=1780.00kN.m 塔吊起重高度: H=100.00m 塔身宽度桩混凝土等级: C30 承台混凝土等级:C30 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 5.50m 承台厚度: Hc= 承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: 级 承台预埋件埋深:h= 承台顶面埋深: D= 桩直径: d=0.800m 桩间距

41、: a=3.100m 桩钢筋级别: 级 桩入土深度: 15.90m 桩型与工艺: 泥浆护壁冲 (钻)孔灌注桩二. 塔吊根底承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=420.000kN 2. 塔吊最大起重荷载F2 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=480.000kN 塔吊的倾覆力矩1780.000=2492三. 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进展验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据?建筑桩根底技术标准?JGJ94-2021的第条) 其中 n单桩个数，n=4； Fk作用于承台顶面的竖向力，Fk=480.0

42、00kN； Gk桩基承台和承台上土自重标准值，GkBcBcBcBcD=kN； Mxk,Myk荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的 x、y 轴的力矩 xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Nik荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。 经计算得到:桩顶竖向力设计值:最大压力：(480.000+1020.938)/4+2492.00(3.1001.414/2)/2(3.1001.414/2)2=1018.795kN最大拔力：N=(480.000+1020.938)/4-2492.000(3.1001.414/2)/2(3.1001.414

43、/2)2=193.280kN 桩顶竖向力标准值:最大压力：N=(480.000+1020.938)/4+1780.000(3.1001.414/2)/2(3.1001.414/2)2=781.312kN最大拔力： N=(480.000+1020.938)/4-1780.000(3.1001.414/2)/2(3.1001.414/2)2= 30.843kN 2. 矩形承台弯矩的计算(依据?建筑桩根底技术标准?JGJ94-2021的第条) 其中 Mx,My分别为绕X轴和绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi垂直Y轴和X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m)； Ni在荷载效应

44、根本组合下的第i基桩净反力，Ni=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： 压力产生的承台弯矩：(480.000+1020.938)/4+2492.00(3.100/2)/4(3.10/2)2=852.217kN Mx1=My1=2(852.217-1020.938/4)(1.550-0.800)=895.474 拔力产生的承台弯矩： N=(480.000+1020.938)/4-2492.000(3.100/2)/4(3.100/2)2=-26.702kN Mx2=My2=2-26.701(1.55-0.800)=-40.051四. 矩形承台截面主筋的计算 依据?混凝土构造设计标准?(GB5

45、0010-2002)第条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 承台底面配筋: s=895.474106551352625 =1-(1-2625)646 s646677 Asx= Asy=895.474106677135300.000)=2284.847mm2 承台顶面配筋: s=40.05110655135228 =1-(1-228)28 s2886 Asx= Asy=40.05110686135300.000)=99.03mm2。 满足顶面和底面配筋要求的同时还应该满足构造要求!五. 矩形承台截面抗剪切计算 依据?建筑桩根底技术标准?(JGJ94-2021)的第条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为V=2867.871kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 计算截面的剪跨比, ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft2； b承台计算截面处的计算宽度