现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计报告报告

1、-PAGE . z. - w -现浇钢筋混凝土单向板肋形楼盖课程设计设计资料*多层厂房，框架结构体系，结构平面布置图如下：荷载水磨石面 0.65kN/m2；钢丝网抹面吊顶 0.45kN/m2；楼面活荷载 5.5kN/m3；材料混凝土： C30（=14.3N/mm2 , =1.43N/mm2；）钢筋:梁钢筋HRB400级（=360 N/mm2），其余钢筋采用HPB300级（=270N/mm2）。楼盖梁格布置草图构件尺寸的确定确定主梁跨度为6.6m，次梁的跨度6m，主梁每跨布置两根次梁，板的跨度为2.2m。估计截面尺寸，按跨高比条件：板厚：板按考虑塑性力重分布设计，按不验算挠度的刚度条件，板厚应不

2、小于了L/30=2200/30=73.33mm，此值小于工业房屋楼面最小厚度70mm的构造要求，故取板厚h=80mm。次梁截面b*h： h=/18/12=333500mm，考虑到楼面活荷载比较大，初估取h=450mm，截面宽度b=(1/21/3)h，取b=200mm。主梁截面b*h： h=/15/12=440660mm,取h=650mm，截面宽度取b=250mm。板的设计荷载板的永久荷载标准值：水磨石楼面 0.65 kN/；80mm钢筋砼板0.0825=2.0kN/；钢丝网抹灰吊顶 0.45 kN/；恒载标准值 3.1 kN/；活荷载标准值 5.5 kN/；活载控制时，考虑恒载分项系数1.2，

3、活荷载分项系数1.4 荷载总设计值 g+q=1.23.1+1.45.5=11.54 kN/恒载控制时，考虑恒载分项系数1.35，活荷载分项系数1.4，组合系数0.9.荷载总设计值 g+q=1.353.1+1.40.95.5=11.12kN/由此可确定为活载控制，即荷载总设计值为11.54kN/计算简图由板和次梁尺寸可以得到板的设计简，板的支承情况如下图。取1m宽板带作为计算单元，按塑性力重分布计算时，板与梁（柱）整体现浇，板的计算跨度为其净跨值：中间跨=2000mm； 边跨：2.2-0.1=2.1m边跨与中间跨的计算跨度相差（2.1-2）/2=5%10%，因此可按等跨连续版来计算。31221A

4、BCCBA2100200020002000楼盖板的计算简图2100g+q=11.54kN/弯矩计算值由表11-1可查得，板的弯矩系数分别为：端支座-1/16；边跨跨中1/14；离端第二支座-1/11；离端第二跨跨中1/16；中间支座-1/14；中间跨中1/16。故=-(g+q)2 /16=-11.542.12/16=-3.18 kNm=（g+q）/14=11.542.12/14=3.64 kNm=-(g+q)2 /11=-11.542.12/11=-4.63 kNm=(g+q)2 /16=11.5422/16=2.89kNm=-（g+q）/14=-11.5422/14=-3.3kNm=(g+q

5、)2 /16=11.5422/16=2.89kNm正截面受弯承载力计算板的最小保护层厚度c=15mm。板厚80mm，=80-20=60mm；板宽b=1000mm。C30混凝土，=1.0，=14.3kN/，=1.43N/mm2；HPB300级钢筋，=270N/mm2。板配筋计算的过程于下表。楼面板的配筋计算截 面A1B2C3弯矩设计值（kNm）-3.183.64-4.632.89-3.32.89=/（b）0.06180.07070.08990.05610.06410.0561=1-0.06380.07340.09440.05780.06630.0578计算配筋（）=b/203233300183.

6、7210.7183.7实际配筋（）8180=2968180=2968180=3908180=2968180=2968180=296*对于四周与梁整体现浇的单向板，其支跨中和支座处弯矩设计值可减少20%。为了方便，近似对钢筋面积乘以0.8。计算结果表明，支座截面的均小于0.35，符合塑性力重分布的原则，同时min=（0.45/=0.451.43/270=0.21%，2%）ma*=0.21%=296minbh=0.0021100080=168符合要求。板中支座负筋伸出两边长度：由q/g=1.45.5/1.23.1=23，应取a=n/4=2200/4=550mm 实取550mm；板中构造筋参数确定：

7、分布筋：根据构造要求，分布筋的截面面积不应小于受力钢筋的15%，且不宜小于该方向板截面面积的0.15%，间距不宜大于250mm，15%=0.15223=33.45，0.15%bh=0.0015100080=120，取分布筋为8200，=165，满足要求。垂直于主梁构造负筋，8200伸出两边长度0/4=2200/4=550mm， 取550mm。沿轴的楼盖周边的板面钢筋可按垂直于主梁的构造负筋配筋。次梁设计按考虑塑性力重分布设计。根据本厂房楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁和主梁的活荷载不考虑梁从属面积的荷载折减。5.1荷载设计值由板传来的恒载： 1.23.12.2=8.18 kN/m次梁自重： 1.

8、2250.2（0.45-0.08）=2.22 kN/m次梁20mm抹灰： 1.2170.02（0.45-0.08）2=0.15 kN/m恒荷载10.55 kN/m板的可变荷载标准值 q=1.35.52.2=15.73kN/m荷载总计算值g+q=26.28kN/ 近似取P=27kN/m5.2计算简图次梁在主梁上的支承长度为250mm。主梁截面为250mm650mm，计算跨度：边跨 =-a/2=6000-50-125=5825mm中间跨=6000-250=5750mm因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。计算简图如下图所示58255750575057505825CBA12ABC321g+q=2

9、7kN/m次梁计算简图5.3力计算由表11-1、表11-3可分表查得弯矩系数和剪力系数。弯矩设计值：=-=（g+q）/11=275.8252/11=83.2kNm=-（g+q）/11=-275.752/11=-81.15kNm=（g+q）/16=275.752/16=55.79kNm=-（g+q）/14=-275.752/14=-63.76 kNm剪力设计值：=0.4（g+q）=0.5275.825=78.64kN=0.6（g+q）=0.55275.75=85.39kN=0.55（g+q）=0.55275.75=85.36kN5.4承载力计算5.4.1正截面受弯承载力正截面承载力计算：C30混

10、凝土，=1.0，=14.3kN/，=1.43N/mm2；纵向受力钢筋采用HRB400级，=360N/mm2，b=0.518；环境类别为一级，假定箍筋直径d=6mm，除B截面纵向钢筋排两排布置外，其余截面均布置一排，则=450-35=415mm次梁支座截面按b*h=200*450的矩形截面计算，跨中按T形截面计算，其翼缘计算宽度为边跨：=0/3=5825/3=1942mmb+Sn=200+2000=2200mm取=450-35=415mm，/=80/415=0.1970.1 取 =1942mm离端第二跨、中间跨：=5750/3=1917mmb+Sn=200+2000=2200mm 取 =1917

11、mm（-/2）=1.014.3191780（415-80/2）=822.39 kNmMma*=112.46 kNm 均为第一类T形截面。次梁正截面承载力计算过程见下表次梁正截面承载力计算截 面1B2C弯矩设计值（kNm）83.2-81.1555.79-63.76截面类别及截面尺寸一类T形b*h=1942*450矩形b*h=200*450一类T形b*h=1917*450矩形b*h=200*450=/（b）或=/（）=0.017=0.165=0.012=0.129=1-0.0170.1810.350.0120.139=b/或=/548.7596.7379.2458.3选配钢筋（）320=53622

12、2+120=582220=536220=421计算结果表明，支座截面的均小于0.35，符合塑性力重分布的设计原则，同时min=（0.45*/=0.45*1.43/360=1.79%，0.2%）ma*=0.2%，=536minbh=0.002*200*450=180，符合要求。5.4.2斜截面受剪承载力斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配筋率验算。验算截面尺寸：=-=415-80=335mm，因/b=335/200=1.6754，截面按下式验算：0.25b=0.25114.3200415=296.73KN=93.15KN，0.7b=0.71.43200415=83.083K

13、N=93.15KN截面满足要求，但需计算配置腹筋。采用6双支箍筋，计算支座B1处所需腹筋由Vcs=0.7b+*得s=/（V-0.7 b）=146.6mm考虑调幅对受剪承载力的影响，在局部方位梁的箍筋面积增大20%，现调整箍筋间距S=0.8146.6=117.3mm次梁高450mm，在300mm500mm之间，则梁的箍筋最大间距为200mm，取箍筋间距S=110mm，沿梁长不变。验算最小配筋率，弯矩调幅时要求最小配筋率为0.3*/=0.3*1.43/270=1.5910-3实际配筋率为sv=/bs=228.3/200110=2.5710-3（满足要求）主梁设计主梁按弹性方法设计6.1荷载设计值为

14、了简化计算将主梁自重等效为集中荷载。恒载设计值：次梁传来的永久荷载10.556=63.3kN主梁自重 1.2252.20.25（0.65-0.08）=9.41kN梁侧抹灰 1.2172.20.02（0.65-0.08）2=1.02kN小计 G=73.73KN活荷载设计值：由次梁传来 Q=15.736.6=103.82kN 合计 G+Q=73.73+103.82=177.55kN6.2计算简图 A B C主梁按连续梁计算，端部支承在砼柱上，支承长度为400mm，按弹性理论计算梁跨度时，其计算跨度长取支座中心线间距离：=6600mm，计算简图如下，因跨度相同，故可利用附表6-2计算力6.3力设计值

15、及包络图6.3.1弯矩设计值力计算可采用等跨连续梁的力系数表进行，跨中和支座截面最大弯矩和剪力按下式计算：M=G+Q式中系数、由课本附录中相应附表栏查得。不同荷载组合下各截面的弯矩和剪力计算结果如下表：主梁弯矩计算（kNm）项次荷载简图KKK组合值+242.08-301.25258.93+363.15-261.2586.23+69.38-261.25380注：下划线者为该截面弯矩最大值（绝对值）6.3.2剪力设计值剪力V=G+Q式中系数、由书本相应附录栏查得项次荷载简图组合项+160.86-212.38213.38+138.41-197.6395，09+12.61-95.09197.63注：下

16、划线者为该截面剪力最大值（绝对值）6.3.3弯矩、剪力包络图已+组合为例，由M11=VA/3得出结果与该组合下的最大弯矩值相近。弯矩：由公式 M12=MB-/3 可得M12=-301.25-（-212.13）6.6/3=165.44 kNm查表计算结果误差忽略不计。同理 +、+组合下，弯矩M12的值分别为173.54 kNm和-52.1kNm 。弯矩包络图如下（a）所示 剪力：V11= VA-（G+Q）=160.86-177.55=-16.69 kN剪力包络图如下（b）所示6.4承载力计算6.4.1正面受弯承载力C30混凝土，=1.0，=14.3kN/，=1.43N/mm2；纵向受力钢筋采用H

17、RB400级，=360N/mm2，b=0.518；环境类别为一级，假定箍筋直径d=8mm，跨中截面钢筋单排布置，则=650-40=610mm；支座截面纵筋双排布置，则=650-80=570mm。次梁支座截面按bh=250650的矩形截面计算；跨中截面按T形截面计算。因=0.1310.1，翼缘计算宽度按=6.6/3=2.2mm与 b+数值比较取较小者，确定取=2.2m。B支座边的弯矩设计值：=-0.4/2=-336.76kNm。正截面承载力的计算见下表：截 面1B弯矩设计值（kNm）363.15-336.76=/（b）或=/（）=0.031=0.290=1-）0.03150.3519=b/或=/1679.181991.9选配钢筋（）225+222=1742425+222=2724注：min=（0.45*/=0.45*1.43/360=1.79%，0.2%）ma*=0.2%6.4.2斜截面承载力验算截面尺寸：=-=610-80=530mm，因/b=530/250=2.124截面尺寸按下式验算：0.25b=0.25114.3250610=545.19KN=212.38kN，截面符合要求。因0.7 b=0.71.43250610=152.65KN212.38kN，需要计算所需腹筋。假定箍